大跨度平屋面的風(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)(精)

第19卷第2期J：程山學(xué)Voll9No2竺：三』旦文章編號(hào)：1000—4750(2002)02.052—06!翌2些！型2些皇竺窒墅?。簤嫶罂缍绕轿菝娴娘L(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)陸鋒，樓文娟，孫炳楠｛浙江太學(xué)土木系.杭州310027)摘要：本文在有限元分析的基礎(chǔ)上建立了大跨度平屋面結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的M振響應(yīng)譜分析方法?并采用Davenport譜和由風(fēng)洞試驗(yàn)得到的屋蓋表面的平均風(fēng)壓分布系數(shù)計(jì)算了屋面的風(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)。文中還深入探討了屋面剛度、來(lái)流風(fēng)速及風(fēng)向等參數(shù)對(duì)太跨度平屋面豎向風(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)的影響。計(jì)算表明：①大跨度平尾面的豎向風(fēng)振響應(yīng)豐要是由第一振型所支配，高階振型對(duì)屬面板豎向風(fēng)振響應(yīng)的影響很?。虎谖菝鎰偠燃皝?lái)流風(fēng)速對(duì)人跨度平屋面的輕向風(fēng)振響應(yīng)影響比較大，但對(duì)位移風(fēng)振系數(shù)的影響不太明顯：③在工程設(shè)計(jì)中，建議粟用位移風(fēng)振系數(shù)來(lái)計(jì)算大跨度平屋面的等效靜力風(fēng)荷載。關(guān)鍵詞：大跨度平屋面；有限元；譜分折方法；風(fēng)振響應(yīng)：風(fēng)振系數(shù)中圖分類號(hào)：TU3II.3文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A1刖言對(duì)于風(fēng)流場(chǎng)中的屋面結(jié)構(gòu).由于在檐角處出現(xiàn)本文的主要目的是結(jié)合有限元方法推導(dǎo)出大跨度平屋面結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的風(fēng)振響應(yīng)譜分析方法；然后采用Davenport譜和由風(fēng)洞試驗(yàn)得到的屋蓋表面的平均風(fēng)壓分布系數(shù)來(lái)計(jì)算這種屋面的風(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)：最后通過(guò)討論屋面剛度、來(lái)流風(fēng)速及風(fēng)向等參數(shù)對(duì)大跨度平屋面豎向風(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)的影響，得出?些有益的結(jié)論，為進(jìn)一步深入研究奠定基礎(chǔ)。來(lái)流附面層的分離而引起復(fù)雜的繞流現(xiàn)象以及作用在屋面結(jié)構(gòu)上的氣動(dòng)力的復(fù)雜性，使得它常常成為風(fēng)工程研究的主要對(duì)象。許多研究者對(duì)某些特定外形的屋面風(fēng)荷載進(jìn)行了研究，并做了大量的風(fēng)洞試驗(yàn)，例如：雙坡屋面…、四坡屋面121、有女兒墻的平屋面pJ、弧狀屋面H1及柱形和球形屋面【51等。由于這些屋面的跨度相對(duì)較小，因此這些屋面基本上可以認(rèn)為是剛性屋面。然而，隨著屋面跨度的增加，屋面的柔性及風(fēng)荷載下的動(dòng)力效應(yīng)就不容忽視°Ydsuil60等曾采用蒙特卡羅方法運(yùn)用模擬的多點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓來(lái)估算大跨度柔性屋面在時(shí)域內(nèi)的風(fēng)振響應(yīng)。Uematsut7】[81191等為了考慮風(fēng)速脈動(dòng)及結(jié)構(gòu)共振對(duì)大跨度柔性屋面的等效靜力風(fēng)荷載的貢獻(xiàn).提出了陣風(fēng)荷載因子。這種陣風(fēng)荷載因子被定義為最大位移峰值響應(yīng)與平均位移響應(yīng)的比值。他們相繼對(duì)大跨度正方形平屋面和圓形平屋面進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)并對(duì)陣風(fēng)荷載因子作了較細(xì)致的研究，由此計(jì)算出作用在屋面上的等效靜力風(fēng)荷載。恒稿日期：20002風(fēng)振理論公式由于脈動(dòng)風(fēng)流經(jīng)屋面結(jié)構(gòu)時(shí)會(huì)產(chǎn)生非定常氣動(dòng)升力，在這種非定常氣動(dòng)升力的作用下，大跨度平屋面如同一塊彈性薄板將產(chǎn)生豎向振動(dòng)。運(yùn)用四邊形薄板彎曲單元的質(zhì)量矩陣和剛度矩陣，可咀得到在風(fēng)荷載作用下大跨度平屋面結(jié)構(gòu)的振動(dòng)方程：【m]｛封'+【?！浚?【削辟）=礦（r））（1）式中【州、M、啪分別為n階質(zhì)量、結(jié)構(gòu)阻尼及剛度矩陣；辟）為屋面的節(jié)點(diǎn)位移向量；｛只0）為脈動(dòng)風(fēng)荷載向量。對(duì)應(yīng)于節(jié)點(diǎn)豎向位移，基于準(zhǔn)定常假設(shè)下的脈動(dòng)風(fēng)荷載丘（f）的表達(dá)式II州為：基金項(xiàng)目r國(guó)家自然科學(xué)基臺(tái)資助項(xiàng)目（59978044）怍者簡(jiǎn)介：陸罐（197J）.男，扛蘇省宜辮市人，博士生.從事結(jié)構(gòu)風(fēng)振工程研究樓立娟（1963），女.浙江耋召*人.酎教授，博士，主要從事結(jié)構(gòu)計(jì)算力學(xué)與結(jié)構(gòu)風(fēng)工程研究孫炳楠0940），男，浙江紹*人，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事結(jié)構(gòu)計(jì)算分析與結(jié)構(gòu)風(fēng)工程研究萬(wàn)方數(shù)據(jù)大跨度平屋面的風(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)FA歸抄2引CLi等+（等％。）半】（2）式中P和俳）分別是屋面高度處的水平平均風(fēng)速和脈動(dòng)風(fēng)速；“t）為屋面高度處的豎向脈動(dòng)風(fēng)速：由由于大跨度屋面的豎向尺寸非常小，故脈動(dòng)風(fēng)的豎向相關(guān)性可以忽略不計(jì)，而只需考慮脈動(dòng)風(fēng)的水平相關(guān)性。本文相干函數(shù)coh（r，人，^）也采用Davenport提出的表達(dá)式：coh（r，t，w）于豎向脈動(dòng)風(fēng)速w（t）相對(duì)于水平脈動(dòng)風(fēng)速緋）非常小，故方程（2）中的第二項(xiàng)可忽略不計(jì)。則方程（2）可以簡(jiǎn)化為：，叫c：(o—“)2+c；s—肼)2P.(8)11(咋+%)■(,)=P吒，p.n(f)(3)式中C°=C、，=8.0。節(jié)點(diǎn)i的加速度響應(yīng)均方根值為：仃商=式中P代表空氣密度；C。是由風(fēng)洞試驗(yàn)得到的節(jié)點(diǎn)i處的平均風(fēng)壓系數(shù)；〈，指與節(jié)點(diǎn)i相關(guān)的屋面面積；采用振型分解法，將方程(1)解耦。設(shè)｛z｝二【訓(xùn)｛y(0｝，則對(duì)于第J個(gè)振型有：P行1式中嘰i為第，振型節(jié)點(diǎn)i的豎向位移響應(yīng)均方根值。j(f)+2flj0口jb(t)+co；yO)=—岳N(4)3結(jié)構(gòu)特性和板面平均風(fēng)壓系數(shù)式中^，=〈世，/M，為第J振型的自振頻率；.IB，為結(jié)構(gòu)阻尼比：Mf、CF、K,、P，分別為第，振型的廣義質(zhì)量、廣義阻尼、廣義剛度及廣義力。根據(jù)多自由度系統(tǒng)的隨機(jī)風(fēng)振理論，并在忽略各振型交叉項(xiàng)的影響后(小阻尼體系)，可咀得到第q個(gè)自由度位移響應(yīng)的均方值為：O仃三2弘——1r(51H%%p2‘以c,CkA,人xrO蝗(oJj堅(jiān)一o壁12)絲2+(。2型flj0：J:j!0)：)%°2g若第，和第k個(gè)自由度分別位于節(jié)點(diǎn)i和，處，則式中的妒，妒自分別為，振型的第r、k自由度分量；咋、“分別為第i、J節(jié)點(diǎn)處的平均風(fēng)速；』，、A‘分別為與節(jié)點(diǎn)i、，相關(guān)的屋面面積：C,、q分別為由風(fēng)洞試驗(yàn)得到的節(jié)點(diǎn)i、J處的氣動(dòng)力系數(shù)，按下式確定：1C,；(對(duì)應(yīng)于節(jié)點(diǎn)豎向位移w)C,=1010（對(duì)應(yīng)于節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角位移8,）（對(duì)應(yīng)于節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角位移0v）（6）So）和coh（r,k,）為脈動(dòng)風(fēng)速的譜密度和相關(guān)函數(shù)。本文S。（8）取Davenport譜：Y,田竄卿入Y,6Yr圖2屋面板的前三階振型示意圖Fig.2,=蘭筍（7's（oJ）=4KV120i匆，，2籌ss,—，上—'可,“1+,‘）”First恤emodalshapesofsimplysupposedroof將屋面板劃分成四邊形單元（沿x軸和，軸方向各32等分，共1024個(gè)四邊形單元），并通過(guò)有限元分析程序ALGOR93計(jì)算后，得到屋面板的各階振型及自振頻率。圖2所示的是屋面板的前三階基式中K為地貌系數(shù)；巧。為離地10m高度處的平均風(fēng)速；m為圓頻率：萬(wàn)方數(shù)據(jù)工程力學(xué)本振型示意圖。南于屋面板呈正方形，故第二、三振型頻率相同。表1所列的是40m跨度屋面板在不同厚度下前五階振型的自振頻率。表140m跨度屋面板在不同厚度下前五階振型的自振頻角下分別考慮前一、前二、前三、前四、前五、前六、前七階振型共同作用時(shí)在板中四個(gè)點(diǎn)上引起的豎向位移響應(yīng)均方根值?？梢钥闯觯?dāng)考慮前七階振型共同作用時(shí)在板中四個(gè)點(diǎn)上引起的豎向位移響應(yīng)均方根值與僅考慮第一階振型作用時(shí)在板中四個(gè)點(diǎn)上引起的豎向位移響應(yīng)均方根值在數(shù)值上相差很小。其差值占第一階振型引起的豎向位移響應(yīng)均方根值的百分比分別為1.02%、0.23%、0.78%、0.06%。所以，從屋面板位移風(fēng)振響應(yīng)的角度來(lái)看。在計(jì)算太跨度平屋面的豎向風(fēng)振響應(yīng)時(shí)只需考慮第一階振型的貢獻(xiàn)就可以了。表2分別考慮前一、二、三、四、五、六、七階振型共同率（單位?庖Table1Firstfivefrequenciesforvariousroofthickness(|Iz)厚度(111)015振型一0299振型二0747振型三0.747振型四Ii971596振型五IJ9519930200J00.3980598099614950.9961J952）942989由于本文所研究的大跨度平屋面結(jié)構(gòu)在幾何形狀上和UematsuI7】所進(jìn)行的風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ?相似，而且處于相同的大氣邊界層中（膳=0.15），故本文直接采用Uematsu通過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn)所得到的00和45。風(fēng)向角下屋面板的平均風(fēng)壓系數(shù)（如圖3所示）來(lái)進(jìn)行屋面結(jié)構(gòu)的豎向風(fēng)振響應(yīng)計(jì)算。mZy/Z作用時(shí)在板中四個(gè)點(diǎn)上引起的盯，Tab1e2DisplacementRIdSoffourpointsatroofconsideringthef'wst

fromOtiS：tosevenmndcsSelmazately前一振前二振前三振前四振前五耘前六振前七振節(jié)點(diǎn)位置型盯J(『cml型d,(cm)m9092型盯T(era)09158型d,(era)型仃X(can)0.916610S6型盯f{cm)091661型盯Jm)091661/j;甄1tS/忠鞫罔30250500250.9074128312830jI以12赫I。930上5050I工S61?283128612932%2黼0.25】.2蛆1.8161.2町1.81612931?B160.如0502520I.B151.8151815I.315gI500和450風(fēng)向角下屋面板的3《105平均風(fēng)壓系數(shù)分布111（取自文獻(xiàn)17］）Fig3ContoursofmeanPressureeoettieientonroofatwinddirec1ionsofooand45。4計(jì)算結(jié)果分析4.1高階振型對(duì)屋面板豎向風(fēng)振響應(yīng)的影響當(dāng)采用振型分解法計(jì)算結(jié)構(gòu)的風(fēng)振響應(yīng)時(shí)，一般應(yīng)考慮高階振型的影響。但是，在研究中發(fā)現(xiàn)高階振型對(duì)大跨度平屋面的豎向風(fēng)振響應(yīng)影響比較小。以跨度為40m厚度為0.2m的屋面板為例，其前五階振型的自振頻率分別為0.398Hz、O.996Hz、O.996Hz、1.596Hz、1.993Hz,可以看出后面各階振型的自振頻率為第一振型自振頻率的2.5倍以上，數(shù)值相差比較大。而由方程（5）可知.由各階振型引起的屋面結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)均方差與自振頻率成反比，故由第一振型引起的屋面結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)均方差耍比由高階振型引起的屋面結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)均方差大。表2所列數(shù)據(jù)為該扳在0度風(fēng)向o2520畝1哼150OyJ0（m/s）他）0=45。圖4屋面扳中心點(diǎn)的仃。隨板厚和風(fēng)速“o變化曲線圖Fig4Variati0n0fresponseatroofcenterwiththicknessandWindVe[0city42屋面剛度及來(lái)流風(fēng)速對(duì)風(fēng)振響應(yīng)的影響為了研究屋面剛度及來(lái)流風(fēng)速對(duì)屋面板豎向萬(wàn)方數(shù)據(jù)風(fēng)振響應(yīng)的影響，分別計(jì)算了0。和45。風(fēng)向角下0.15m、0.20m和0.30m厚度的40m跨度尾面板在不同風(fēng)速巧。下的位移風(fēng)振響應(yīng)。圖4所示為屋面板中心點(diǎn)(x/L=0.5,y/L=0.5)在不同板厚和風(fēng)速K。下的豎向位移響應(yīng)均方根值變化曲線圖?？梢钥闯?，無(wú)論是0。還是450風(fēng)向角，在相同的板厚下，位移響應(yīng)均方根值隨著風(fēng)速no的增加而增加；在將按這兩種風(fēng)振系數(shù)計(jì)算所得的等效靜力風(fēng)荷載(d)跨中沿x軸方向(a)1512相同的風(fēng)速％。下，位移響應(yīng)均方根值隨板厚的增加而急劇減少。例如：00風(fēng)向角下，當(dāng)風(fēng)速Ko=40m/s時(shí)，板厚從0.15m增加到0.30m,屋面板中心點(diǎn)的位移響應(yīng)均方根值從22.2cm下降至2.32cm。這說(shuō)明屋面板剛度對(duì)風(fēng)振響應(yīng)的影響很大，當(dāng)屋面相對(duì)剛度(板彎曲剛度與跨度之比)達(dá)到一定值時(shí)，可以不考慮風(fēng)荷載下的振動(dòng)效應(yīng)。4.3風(fēng)振系數(shù)在工程設(shè)計(jì)中，習(xí)慣于用等效靜力風(fēng)荷載來(lái)考慮風(fēng)的動(dòng)力效應(yīng)作用。等效靜力風(fēng)荷載用靜力風(fēng)荷圳雉Ln盡？創(chuàng)520跨中沿Y軸方向fb)Disp1acementalongyaxisiathernldd/eofspan圖5由風(fēng)振系數(shù)計(jì)算所得各節(jié)點(diǎn)仃。與實(shí)際位移比較曲線圖載只和風(fēng)振系數(shù)盧的乘積表示。根據(jù)我國(guó)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GBJ9.87)的規(guī)定，風(fēng)振系數(shù)口可取荷載風(fēng)振系數(shù)盧II,定義為節(jié)點(diǎn)靜動(dòng)力風(fēng)荷載的總和Fig.5Comparisonbd：w^ndisplacementobtainedfromwindloadfactorandactualdisplacement（%+名）與靜力風(fēng)荷載（只，）的比值。此外，常用的風(fēng)振系數(shù)還有位移風(fēng)振系數(shù)，位移風(fēng)振系數(shù)蘆。，定義為節(jié)點(diǎn)靜動(dòng)力位移的總和〃°+u。，）與靜位移（u。，）的比值。這兩種風(fēng)振系數(shù)的表達(dá)式分別為：表3躊中沿T軸方向和Y軸方向各節(jié)點(diǎn)的荷載風(fēng)振系數(shù)盧“及位移風(fēng)振系數(shù)盧IITable3WindloadfactorBnanddisplacementfactor口。ldistributionalongxendyaxisinthemiddleofspanontheroof咯?島％?％式中mi是與節(jié)點(diǎn)i相關(guān)的屋面質(zhì)量：a°d*則為節(jié)點(diǎn)i的豎向位移響應(yīng)均方根值及加速度響應(yīng)均方根值：—“為峰值因子，本文取3.5；靜位移Ui由靜力風(fēng)荷載只直接算得。為了探討大跨度平屋面兩種不同風(fēng)振系數(shù)的規(guī)律性.分別計(jì)算了oo和450風(fēng)向角下0.15m、0.20m和0.30m厚度的40m跨度屋面板在不同風(fēng)速移x坐標(biāo)5.010由i5.02005田3nD50fin）Y坐標(biāo)20.020m2咀O2002002札O200tm)凡如1251722—帕20B3.032?153.192212682231。912041?蚋2帥z坐標(biāo)20020.020m20020020m2m0(m)%o下的荷載風(fēng)振系數(shù)及位移風(fēng)振系數(shù)。表3分別列出了0。風(fēng)向角下40rn跨度、0.20m厚度屋面板在風(fēng)速H。一一20m/s下跨中沿x軸方向和Y軸方向各節(jié)點(diǎn)的荷載風(fēng)振系數(shù)盧。及位移風(fēng)振系數(shù)蘆。，?？梢园l(fā)現(xiàn)，在屋面板跨中附近荷載風(fēng)振系數(shù)比較大，然后向板的四邊遞減。而位移風(fēng)振系數(shù)在整個(gè)屋面結(jié)構(gòu)大部分節(jié)點(diǎn)上變化不大，基本為一穩(wěn)定值。雖然這兩種風(fēng)振系數(shù)在數(shù)值上差異比較大，但是如果v坐標(biāo)5010015m200籃02聃21530m350(m)盧。凡】.782442132.8B2153.032442.13I.782O112.11215分別作用在屋面上，得到的屋面各節(jié)點(diǎn)的位移與屋面在風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的實(shí)際位移（uW+p口0）相萬(wàn)方數(shù)據(jù)j一程力學(xué)比，都是比較吻合的（見(jiàn)圖5,圖中UB,、％.分別表示由荷載風(fēng)振系數(shù)、位移風(fēng)振系數(shù)計(jì)算所得的節(jié)點(diǎn)豎向位移，u￥%表示節(jié)點(diǎn)實(shí)際豎向位移）?？梢?jiàn)采用這兩種風(fēng)振系數(shù)都可以得到正確結(jié)論。在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，由于荷載風(fēng)振系數(shù)在整個(gè)屋面各節(jié)點(diǎn)數(shù)值差異比較大，應(yīng)用起來(lái)不方便，而位移風(fēng)振系數(shù)在各節(jié)點(diǎn)的值變化不大，故可以采用位移風(fēng)振系數(shù)來(lái)計(jì)算等效靜力風(fēng)荷載。而且整個(gè)屋面的位移風(fēng)振系數(shù)可以用板中所有節(jié)點(diǎn)的位移風(fēng)振系數(shù)的平均值來(lái)表不。圖6所示為0。和45。風(fēng)向角下40m跨度屋面板平均位移風(fēng)振系數(shù)隨板厚和風(fēng)速K。變化曲線圖?？删卓闯觯瑹o(wú)論是00還是450風(fēng)向角，在相同的板厚下，位移風(fēng)振系數(shù)隨風(fēng)速K。的增加而逐漸增加；在相同的風(fēng)速H。下，位移風(fēng)振系數(shù)隨板厚的增加而逐漸減少。32至可以不考慮眥荷載下的振動(dòng)效應(yīng)；3、荷載風(fēng)振系數(shù)在整個(gè)屋面各節(jié)點(diǎn)上的數(shù)值差異比較大，而位移風(fēng)振系數(shù)在各節(jié)點(diǎn)的值變化不大，因此在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中建議采用位移風(fēng)振系數(shù)來(lái)計(jì)算大跨度平屋面的等效靜力風(fēng)荷載，它既正確又使用方便。最后需要說(shuō)明的是，文中對(duì)大跨度平屋面的風(fēng)振響應(yīng)和風(fēng)振系數(shù)的汁算都是建立在準(zhǔn)定常假設(shè)的基礎(chǔ)之上的。實(shí)際上，由于作用在屋面上的脈動(dòng)風(fēng)壓有部分是由氣流分離引起的，其產(chǎn)生的非定常力略小于按準(zhǔn)定常假設(shè)計(jì)算所得到的風(fēng)振

力.所以本文豹計(jì)算結(jié)果偏大。在進(jìn)?步的研究中將提出對(duì)準(zhǔn)定常假設(shè)的修正。參考文獻(xiàn)：fl】pCCase,Nlsyttrnov.Windloadsonlowbuildingswith4：12gableroofsinopencotlntryandsuburbanexposures[J].JournalofWindEngineeringandAerodynamics,1998,77-78：107-118Industrial21f2】YLXuandGFReardon.Variationsofwindpressurconhiproofswithroofpiteh[J].JournalofWindEngineeringandIndustrialAerndynamies,1998,73：267284,flantuafionson【3】A0Kareem,PCLtLPressureflatroofswith2parapets田.JournalofWindEngineeringandAerndynamies,1992.41.44：1775—1786.Industrial

0【4】JMan.eVa，AWittwer，MDBortoli，BNatalini，MPalueh，MNatalini.FluctuatingandmeanPressure1rr”a.siun珊自恤onaJournalsmdku'.anvcringinwindtunnelIandlndustrialofWindEngineering(MO叫5?！?]5Aerodynamics，2OOO/84?321—328.SKawarnura，TKiuchiProPoseddesignmehodforIIigIIrisePneumaticstructures?cylindricaltyPeandandtyPeshellandsPatial1984罔6不同板厚和風(fēng)速Hn下屋面平均位移風(fēng)振系數(shù)變化曲線圖Fig?6VariationofmeanwindloadfactorwindvelocitysPhea叫Press，withthicknessengineering[M].Pentoeh5結(jié)論通過(guò)以上分析，可咀知道：1、 在脈動(dòng)風(fēng)荷載作用下，大跨度平屋面的豎向風(fēng)振響應(yīng)主要是由第一振型所支配，高階振型對(duì)屋面板豎向風(fēng)振響應(yīng)的影響很?。?、 屋面剛度及來(lái)流風(fēng)速對(duì)大跨度平屋面的豎向磯振響應(yīng)影響比較大，但對(duì)位移風(fēng)振系數(shù)的影響不太明顯。而且當(dāng)屋面相對(duì)剛度達(dá)到一定值時(shí)，甚【6】H

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estab1ishedbyfinitee1ementmeth0d.Andthew{nd—induceddynamicreSP0nseandwir1d10adfact0r0fthe10ng—sPanf1atr00fsareeVa1uatedusingDaVenP0A、VindsP1ec1azumandthe10caIwindPressuree0efficients0ndeterminedinwindtunne1Theinfiuances0fr00fstiffness,windVe10e時(shí)andandwinddirecti0narewind—inducedr00fdynamicresP0nseandwind10adfact0rafediscussed?Thef0110wingc0nc1usi0nsdrawn?④Thea1eareresP0nseduet0turbu1entwindf0rcesisd0minatedbyt11efirstm0dethehigherm0deeffectsVerysma11?②111einf1uences0fr00fstiffnessandwindVe10city0n0nwindinduceddy/1amieresP0nsec0nsiderab1y1arge,t1Sewhi1etheinf1uenceswind10adfact0rare

ass1ight.@Inengineeringdesign,itissuggestedtotowindloadfactor,whichiSdefmedequiVa1entstaticwindtheratioofwiod.inducedtota】disP1acementf1atroofstructuresstaticdisP1acement,toca1cu1atethe1oad&long—sPanKeywords?1ong—sPanfiatroof;finitee1ement;sPectra1ana1ysis;wind—induceddynamicresPonsewind1oadfactor萬(wàn)方數(shù)據(jù)田方方Si據(jù)』”LXJWANFANGDATA丈獻(xiàn)鏈糕FKU大跨度平屋面的風(fēng)振響應(yīng)及風(fēng)振系數(shù)作者：作者單位：刊名：英文刊名：年，卷（期）：被引用次數(shù)：陸鋒，樓文娟，孫炳楠浙江大學(xué)土木系，杭州,310027工程力學(xué)ENGINEERINGMECHANICS2002,19（2）22次參考文獻(xiàn)（10條）YUematsu;KWatanabe;ASasaki;MYamadaTHongoWind-induceddynamicresponseandresultantloadestimationofacircularflatroof夕卜文期刊］1999(0)YUematsu;MYamada;AKarasuDesignwindloadsforstructuralframesofflatlong-spanroofs:gustloadingfactorforastructurallyintegratedtype1997YUematsu;MYamada;ASasakiWind-induceddynamicresponseandresultantloadestimationforaflatlong-spanroof［外文期刊］1996ESimiu;R.H.ScanlanWindeffectsonstructures.2thed1986HYasui;HMarukawa;JKatagiri;AKatsumuraYTamuraKWatanabeStudyofwind-inducedresponseoflong-spanstructure［夕卜文期刊］1999(0)6.SKawamura;TKiuchiProposeddesignmehodforhighrisepneumaticstructures:cylindricaltypeandsphericaltypeshellandspatialengineeringPentechPress1984JMarighetti;AWittwer;MDBortoli;BNataliniMPaluchMNataliniFluctuatingandmeanpressuremeasurementsonastadiumcoveringinwindtunnel［外文期刊］2000AKareem;PCLuPressurefluctuationsonflatroofswithparapets1992YLXu;GFReardonVariationsofwindpressureonhiproofswithroofpitch［外文期刊］1998(3)PCCase;NIsyumovWindloadsonlowbuildingswith4:12gableroofsinopencountryandsuburbanexposures［外文期干刊］1998(0)引證文獻(xiàn)(22條)1.賀藝華.蔣友寶風(fēng)動(dòng)力效應(yīng)對(duì)斜拉網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)承載性能的影響分析［期刊論文］-工程建設(shè)2009(6)2?周岱?馬駿?李華峰?朱忠義大跨柔性空間結(jié)構(gòu)風(fēng)壓和耦合風(fēng)效應(yīng)