綜合樓模板支撐專項施工方案專家論證

中安聯(lián)合煤化有限公司煤制170萬噸/年甲醇及轉(zhuǎn)化烯烴項目——動力中心鍋爐煙氣脫硫工程煙道支架、循環(huán)漿液箱支架及脫硫綜合樓模板支撐專項施工方案編制：校審：批準(zhǔn)：南京丹湖建筑安裝工程有限公司中安聯(lián)合項目部日期：2023年12月01日目錄TOC\o"1-1"\h\z\u1 工程概況 12 編制依據(jù) 23 施工部署原則 24 腳手架工程 55 模板及內(nèi)架支撐設(shè)計 166 計算書 17參數(shù)信息 177 技術(shù)保證組織措施 408 混凝土澆筑 419 質(zhì)量保證措施 4210 安全文明施工措施 4611 本工程JHA分析 5012 文明施工 5213 雨季施工措施 5414 應(yīng)急預(yù)案 5515 高支區(qū)域澆筑方案 59工程概況工程簡述工程名稱：中安聯(lián)合煤化有限責(zé)任公司煤制170萬噸/年甲醇及轉(zhuǎn)化烯烴項目動力中心煙氣脫硫工程。建設(shè)地點：安徽省淮南市潘集區(qū)祁集鎮(zhèn)煤化工園區(qū)建設(shè)單位：中安聯(lián)合煤化有限責(zé)任公司監(jiān)理單位：安徽萬緯工程管理有限責(zé)任公司EPC總承包單位：中國聯(lián)合工程公司施工總承包單位：南京丹湖建筑安裝工程有限公司中安聯(lián)合煤化有限責(zé)任公司煤制170萬噸/年甲醇及轉(zhuǎn)化烯烴項目動力中心鍋爐煙氣脫硫工程位于安六南路以南、中四路以東。工程含煙道支架及脫硫綜合樓及循環(huán)漿液箱支架。煙道支架為混凝土框架結(jié)構(gòu)，一層軸線EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,18)總長56.65*2M，寬6.4M，層高為8.0M，最大跨度8.1M，層頂現(xiàn)澆板厚100MM；循環(huán)漿液箱支架為混凝土框架結(jié)構(gòu)，一層軸線EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,10)總長7.0*4M，EQ\o\ac(○,A)-EQ\o\ac(○,B)寬7.0M，層高為8.0M，最大跨度7.0M，層頂現(xiàn)澆板厚100MM；脫硫綜合樓為混凝土框架結(jié)構(gòu)：軸線EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,11)總長60.5M，軸線EQ\o\ac(○,A)-EQ\o\ac(○,D)總寬21.0M其中①-⑨軸一層層高8.5M，最大跨度8.0M，層頂現(xiàn)澆板厚120MM。上述類屬高支模范圍。主體由柱、梁、頂板構(gòu)成，混凝土現(xiàn)澆，混凝土強(qiáng)度均采用C30。工程特點及難點本項目煙道支架一層EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,18)內(nèi)模板支撐架的搭設(shè)，循環(huán)漿液箱單層支架EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,10)內(nèi)模板支撐架的搭設(shè)，脫硫綜合樓一層軸線EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,9)內(nèi)模板支撐架的搭設(shè)，必須充足考慮模板支撐高度，結(jié)構(gòu)自重和施工荷載等多方面因素。梁柱節(jié)點處鋼筋布置密集及節(jié)點處鋼筋綁扎、混凝土振搗帶來較大難度?？蚣芰骸⒅?、板埋件多，預(yù)留孔洞多，位置復(fù)雜無規(guī)律，分布在柱側(cè)、梁側(cè)、梁頂、板底和板面，施工難度大。由于淮南處在多雨地區(qū)，雨水較多，應(yīng)做好雨季、冬季施工措施。由于本工程以上施工特點，為滿足施工進(jìn)度及質(zhì)量規(guī)定，必須合理安排開工順序，做到科學(xué)管理、精細(xì)施工。按現(xiàn)場實際情況及施工圖紙及時編制具體可行的專項施工方案，合理安排好現(xiàn)場勞動力、施工機(jī)具和所需合格材料。施工技術(shù)關(guān)鍵模板安裝加固方案的選擇、高支撐架的強(qiáng)度及穩(wěn)定性；施工中的安全、環(huán)保措施的選擇；安全預(yù)警，安全應(yīng)急預(yù)案，檢測監(jiān)控措施.本工程的實物工程量序號名稱單位數(shù)量備注1混凝土基礎(chǔ)、框架m38602鋼筋t540編制依據(jù)根據(jù)中國聯(lián)合工程公司施工圖；《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-2023《石油化工工程施工及驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》 SH3508-2023《工程測量規(guī)范》 GB50026-2023《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》 GB50204-2023《混凝土強(qiáng)度檢查評估標(biāo)準(zhǔn)》 GB50107-2023《石油化工建設(shè)工程施工安全技術(shù)規(guī)范》 GB50484-2023《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-2023；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2023；《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2023《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-2023《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》的告知（建質(zhì)［2023］87號）本工程嚴(yán)格按照現(xiàn)行國家有關(guān)法律、法規(guī)、規(guī)范性文獻(xiàn)進(jìn)行施工；業(yè)主及EPC質(zhì)量、安全、施工相關(guān)程序文獻(xiàn)；本工程施工組織設(shè)計；本公司在同類工程中的施工經(jīng)驗及施工工藝；施工現(xiàn)場的實際情況；施工部署原則為保質(zhì)保量安全如期完畢本項目施工，我公司在充足考慮工程量、勞動力、材料、工期、成本及施工工作面后，按如下原則規(guī)劃本工程的施工安排：由于區(qū)域結(jié)構(gòu)單體多，分別按單體、分區(qū)域、地管施工交叉作業(yè)。脫硫區(qū)室外構(gòu)筑物及建筑物裝修工程的交叉施工作業(yè)和平行流水施工，以保證施工總體進(jìn)度計劃的實現(xiàn)。施工流向及順序按基建程序施工，開工前必須辦好各項開工手續(xù)，做好充足的施工準(zhǔn)備再開工。施工順序遵守先地下、后地上，先主體后裝修的原則，組織平行流水和立體交叉施工?；A(chǔ)結(jié)構(gòu)施工完畢后土方及時回填，以便于上部結(jié)構(gòu)的施工。建筑物裝飾裝修工程安排為：內(nèi)外同時施工，先墻面后地面。施工進(jìn)度計劃根據(jù)EPC總體進(jìn)度安排及本工程的特點，土建施工重要在2023年10月18日-2023年1月28日。施工準(zhǔn)備工作計劃技術(shù)準(zhǔn)備熟悉設(shè)計圖紙，掌握設(shè)計規(guī)定；認(rèn)真組織圖紙會審，發(fā)現(xiàn)問題及時與設(shè)計單位協(xié)商解決，避免將設(shè)計問題影響到施工過程；及時編制施工方案及施工作業(yè)指導(dǎo)書，嚴(yán)格執(zhí)行技術(shù)交底，讓所有施工人員了解施工方法、技術(shù)規(guī)定以及施工流程。人員準(zhǔn)備對所有施工人員進(jìn)行技術(shù)培訓(xùn)，提高全員技術(shù)水平，保證工期和質(zhì)量；根據(jù)施工作業(yè)進(jìn)度計劃規(guī)定，編制所需各工種人員進(jìn)出場計劃，保障施工需要；入場前進(jìn)行必須的入場安全教育，辦理好各種入場證件。施工機(jī)具準(zhǔn)備所有施工機(jī)具提前進(jìn)場，進(jìn)行安裝調(diào)試和安全使用性能測試，滿足施工規(guī)定并通過相關(guān)單位驗收。根據(jù)規(guī)定，對施工機(jī)具按除銹、防腐、檢測、保養(yǎng)維修進(jìn)行分區(qū)集中調(diào)配管理，形成流水線作業(yè)區(qū)域；根據(jù)施工作業(yè)進(jìn)度計劃規(guī)定，合理安排所需施工機(jī)具的進(jìn)出場時間。材料準(zhǔn)備根據(jù)施工計劃，以施工圖預(yù)算為依據(jù)編制材料預(yù)算及材料供應(yīng)總計劃和分計劃，并分期、分批提前運至施工現(xiàn)場；強(qiáng)化對材料三證檢查和現(xiàn)場抽查，杜絕不合格材料用于工程中；材料入庫按不同的種類、規(guī)格、材質(zhì)進(jìn)行分類存放，并堆放整齊、上蓋下墊、明確標(biāo)記，做好出入庫記錄。各項資源需求量計劃 2023人力資源計劃2023.102023.112023.122023.1鋼筋工10151616模板工10151515混凝土工881010架子工101010起重工222電焊工2222電工2222普工55510合計37596167重要施工機(jī)具配備表序號機(jī)械名稱規(guī)格型號數(shù)量備注1木工機(jī)械4套2水準(zhǔn)儀KL301部3全站儀HTS212L1部4卷尺5m/50m20/3把5力矩扳手SHTWD2把6游標(biāo)卡尺4288122把重要措施用料序號材料名稱單位數(shù)量規(guī)格用途1φ48.3×3.27mm鋼管t4000模板加固支撐2木方子45×90m5000模板固定3模板（厚180）m29000模板加工4φ16對拉螺栓m9000模板加固514#鐵絲kg500跳板綁扎6海綿條m10000模板板縫解決7隔離劑桶15潤滑模板腳手架工程腳手架搭設(shè)簡圖循環(huán)漿液箱支架為混凝土框架結(jié)構(gòu)，一層軸線EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,10)總長7.0*4M，EQ\o\ac(○,A)-EQ\o\ac(○,B)寬7.0M，層高為8.0M方案同煙道支架。根據(jù)現(xiàn)場和施工圖紙設(shè)計出脫硫綜合樓首層框架支撐體系，鋼管采用φ48.3×3.0進(jìn)行驗算、木方采用40*80進(jìn)行驗算，模板采用厚度為15mm厚的膠合板進(jìn)行驗算（實際用料鋼管采用φ48.3×3.27、木方采用45*90，模板采用厚度為18mm厚的膠合板）。支撐內(nèi)架橫向及縱向間距為900mm*900mm，步距為1500mm的滿堂鋼管腳手架。由于架體較高，施工時根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2023規(guī)范分別設(shè)立水平和豎向剪刀撐?；炷翝仓樞颍旱谝徊綕仓蚣苤诙娇蚣芰骸谌綕仓敲姘?。澆筑時應(yīng)對稱澆注，避免模板受力不均。支架構(gòu)造規(guī)定及技術(shù)規(guī)定地基解決室內(nèi)滿堂內(nèi)支架地面上搭設(shè)，支架基礎(chǔ)的回填土必須平整打夯密實，其壓實密度≧0.94，（詳見回填土壓實度檢測報告），后用150mm厚C20砼硬化基層，內(nèi)架末端設(shè)墊板，墊板采用長度不少于3跨、厚度不小于50mm、寬度不小200㎜的木墊板，墊板鋪設(shè)必須平穩(wěn)，不得懸空。立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60cm。每層每跨梁底中間增長一根立桿作為支撐。大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內(nèi)側(cè)，用直角扣件與立柱扣緊；大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離小于50cm。小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節(jié)點），都必須設(shè)立一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不大于15cm。小橫桿間距應(yīng)與立桿柱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設(shè)的需要，可在兩立桿之間在等間距設(shè)立增設(shè)1~2根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊沿距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結(jié)構(gòu)邊沿15cm。上、下層小橫桿應(yīng)在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮10cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。剪刀撐1）剪刀撐斜桿的接長采用搭接，剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度≥100cm，并用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊沿至桿端的距離≥10cm。2）橫向斜撐應(yīng)在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜撐的固定宜采用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。3）剪刀撐應(yīng)隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。4）滿堂支撐架應(yīng)根據(jù)架體的類型設(shè)立剪刀撐，并應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）在架體外側(cè)周邊及內(nèi)部縱、橫向每5m～8m，剪刀撐寬度應(yīng)為5m～8m，1.7m、8.25m、12.45、15.7m豎向每層頂部設(shè)立剪刀撐，每道剪刀撐豎向跨度為6m；（2）在豎向剪刀撐頂部交點平面應(yīng)設(shè)立連續(xù)水平剪刀撐。當(dāng)支撐高度超過層高，或施工總荷載大于15kN/㎡，或集中線荷載大于20kN/m的支撐架，掃地桿的設(shè)立層應(yīng)設(shè)立水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。（3）當(dāng)立桿縱、橫間距為0.9m×0.9m～1.2m×1.2m時，在架體外側(cè)周邊及內(nèi)部縱、橫向每4跨（且不大于5m），應(yīng)由底至頂設(shè)立連續(xù)豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應(yīng)為4跨。 5）支架剪刀撐的設(shè)立應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)應(yīng)按表6.6.2的規(guī)定擬定。每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6m，斜桿與地面的傾角應(yīng)在450~600之間；（2）剪刀撐斜桿的接長應(yīng)采用搭接或?qū)?，搭接?yīng)符合本方案第2.6.6規(guī)定；（3）剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不應(yīng)大于150mm?？奂惭b應(yīng)符合下列規(guī)定扣件規(guī)格必須與鋼管外徑或相同；螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40N·m且不應(yīng)大于65N·m；在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的互相距離不應(yīng)大于150mm；對接扣件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊沿的長度不應(yīng)小于100mm。制模腳手板腳手板采用沖壓鋼腳手板。腳手板設(shè)立在3根橫向水平桿上,并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2～3圈固定。當(dāng)腳手板長度小于2m時采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應(yīng)平鋪、滿鋪、鋪穩(wěn)，接縫中設(shè)兩根小橫桿,各桿距接縫的距離均不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應(yīng)重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象。支架的平常檢查和維修1、支架必須定期檢查，大風(fēng)、大雨后應(yīng)進(jìn)行全面檢查，如有松動、折裂或傾斜等情況，應(yīng)及時緊固或更換；2、在作業(yè)過程中，若發(fā)現(xiàn)支架立桿沉陷或懸空、聯(lián)結(jié)松動、架子歪斜變形等現(xiàn)象，應(yīng)立即停止作業(yè)并報告承包商現(xiàn)場的HSE監(jiān)督員和施工負(fù)責(zé)人，待問題解決并經(jīng)監(jiān)理公司重新驗收合格后方可進(jìn)行作業(yè)。防護(hù)措施結(jié)構(gòu)臨邊防護(hù)措施在結(jié)構(gòu)四周邊線內(nèi)50cm處設(shè)立全封閉式護(hù)身欄，使用材料均采用φ48.3×3.0鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設(shè)一道長大橫桿、每隔一根立桿設(shè)一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目的牌；白天設(shè)警示牌、夜間設(shè)紅色標(biāo)志燈；臨邊邊四周1m范圍內(nèi)不準(zhǔn)堆料、停放機(jī)具。支架應(yīng)嚴(yán)格按有關(guān)技術(shù)操作規(guī)程進(jìn)行搭設(shè)，經(jīng)檢查合格方可投入使用。安全通道搭設(shè)規(guī)定1.人行并兼作材料運送的斜道的型式宜按下列規(guī)定擬定：1）高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；2）高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道。2.斜道的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：1）斜道應(yīng)附著外腳手架或建筑物設(shè)立；2）運料斜道寬度不應(yīng)小于1.5m，坡度不應(yīng)大于1:6；人行斜道寬度不應(yīng)小

于1m，坡度不應(yīng)大于1:3；3）拐彎處應(yīng)設(shè)立平臺，其寬度不應(yīng)小于斜道寬度；4）斜道兩側(cè)及平臺外圍均應(yīng)設(shè)立欄桿及擋腳板。欄桿高度應(yīng)為1.2m，擋腳

板高度不應(yīng)小于180mm。支撐體系排水措施在支架外側(cè)挖一淺排水溝排除雨水，如圖施工防護(hù)措施工作現(xiàn)場定期進(jìn)行檢查，消除不安全狀態(tài)和不安全行為。項目經(jīng)理負(fù)責(zé)保證所有的安全缺陷在規(guī)定的期限內(nèi)進(jìn)行整改。檢查前要擬定檢查的依據(jù)、檢查的范圍及檢查的內(nèi)容等，檢查后要有總結(jié)會并有記錄。進(jìn)入施工現(xiàn)場的人員要愛惜場內(nèi)的各種設(shè)施和標(biāo)志牌，不得隨意拆除和移動標(biāo)志牌。支架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴(yán)格領(lǐng)退手續(xù)。支架的搭拆人員必須是由通過專業(yè)培訓(xùn)考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可上崗。特殊工種（架子工）的資質(zhì)必須報審。進(jìn)入現(xiàn)場,必須戴安全帽,系好帽帶,并對的使用個人勞動防護(hù)用品。當(dāng)有6級和6級以上大風(fēng)或霧、雨天氣時，應(yīng)停止腳手架搭設(shè)與拆除作業(yè)，雨后是架上作業(yè)應(yīng)有防滑措施。搭設(shè)支架時臨時用電嚴(yán)禁直接掛在腳手架上，嚴(yán)禁用支架當(dāng)接地體。搭設(shè)腳支時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和境界標(biāo)志，并派人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。支架搭設(shè)注意事項1）支架搭設(shè)人員必須持證上崗，通過培訓(xùn)合格且取得相應(yīng)資質(zhì)。不符合上述規(guī)定人員，不得從事架工作業(yè)。搭設(shè)支架人員必須戴安全帽,系安全帶,穿軟底防滑鞋。2)垂直運送，混凝土采用商品砼，用輸送泵輸送。施工用的鋼筋、模板、支架鋼管等其它材料采用人力運送，每根柱子處搭設(shè)直梯作為施工人員的上下通道。操作層處搭設(shè)高度為1.2的防護(hù)欄桿并安裝踢腳板。3)支架應(yīng)嚴(yán)格按有關(guān)技術(shù)操作規(guī)程進(jìn)行搭設(shè)，經(jīng)檢查合格插綠色標(biāo)簽后方可投入使用。4）施工扣件式鋼管腳手架搭設(shè)注意事項（1）施工扣件式鋼管腳手架搭采用φ48.3×3.2鋼管，鋼管上嚴(yán)禁打眼。舊扣件使用前應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴(yán)禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。規(guī)格外徑、壁厚、端面的偏差應(yīng)符合規(guī)定，鋼管必須涂刷防銹漆；架設(shè)所用的鋼管、扣件按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2023）有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行驗收，不符合規(guī)定的鋼管及扣件清理出施工現(xiàn)場，防止用錯，導(dǎo)致安全隱患。（2）縱向水平桿宜設(shè)立在立桿內(nèi)側(cè)，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，且對接扣件應(yīng)互相錯開，相鄰兩根縱向水平桿的接頭位置不宜設(shè)立在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜＜縱距的1/3。（3）橫向水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下述規(guī)定：主節(jié)點處必須設(shè)立一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且不得拆除，主節(jié)點處兩根直角扣接的中心距不應(yīng)大于150mm。作業(yè)層的腳手板應(yīng)鋪滿，鋪穩(wěn)，離開結(jié)構(gòu)邊120～150mm；作業(yè)層端部腳手板探頭長度應(yīng)取150mm，其板長兩端均應(yīng)與支撐桿可靠固定。（4）每根立桿底部應(yīng)設(shè)立底座或墊板（坐落在土層基礎(chǔ)上的，坐落在承臺基礎(chǔ)上的立桿取消底座或墊板）；腳手架必須設(shè)立縱、橫向的掃地桿。（5）立桿接長除頂層頂步可以搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件。（6）支架必須設(shè)立剪刀撐，剪刀撐與寬度不應(yīng)小于4m跨，且不應(yīng)小于6m，斜桿與地面的傾角在45°～60°之間。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。（7）模板支架的立桿應(yīng)垂直放置，2m高度的垂直允許度偏差為15mm。（8）欄桿和擋腳板均應(yīng)搭設(shè)在外欄桿的內(nèi)側(cè)。上欄桿上皮高度應(yīng)為1.2m；擋腳板的高度不應(yīng)小于180mm；（9）扣件的規(guī)格必須與所使用的鋼管相同；螺栓擰緊力矩不應(yīng)＜40N·m，且不應(yīng)＞65N·m；對接扣件的開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。（10）支架拆除前進(jìn)行安全技術(shù)交底，清除支架上的雜物及地面障礙物，拆除時由上至下，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)，各構(gòu)配件嚴(yán)禁拋擲在地面上，運至地面的構(gòu)配件及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按照規(guī)格、品種及時碼放成堆·（11）作業(yè)層上的荷載應(yīng)符合設(shè)計規(guī)定，不得超載，嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。（12）支架在使用過程中嚴(yán)禁拆除主節(jié)點處的縱、橫向水平桿；縱、橫向掃地桿或連墻件。（13）支架在使用過程中應(yīng)定期檢查桿件的設(shè)立和連接，支撐等的構(gòu)造是否符合規(guī)定；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動。（14）嚴(yán)禁在支架下或臨近處進(jìn)行挖土作業(yè)，如的確需要，必須提前向總承包公司、監(jiān)理公司提出申請，并采用加固措施，經(jīng)監(jiān)理公司、總承包公司批準(zhǔn)后方可進(jìn)行土方作業(yè)；（15）嚴(yán)禁以下違章作業(yè)：a）運用支架吊運重物；b）推車在架子上跑動；c）在支架上拉結(jié)吊裝纜繩；d）任意拆除支架部件和桿件；e）起吊作業(yè)時碰撞或扯動支架。（16）防雷避電措施：采用避雷針與大橫桿連通、接地線與避雷系統(tǒng)連成一體的措施。架子避雷針共設(shè)立4根避雷針，避雷針采用φ12鍍鋅鋼筋制作，高度不上于1m，設(shè)立在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿所有連通，形成避雷網(wǎng)絡(luò)。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿與避雷系統(tǒng)連成一體。接地線的連接應(yīng)保證接觸牢固，與立桿連接時應(yīng)用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不大于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與避雷系統(tǒng)的設(shè)立按腳手架的長度不超過50m設(shè)立1個，位置不得選在人們經(jīng)常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機(jī)械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應(yīng)大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地阻測試儀定電阻，規(guī)定沖擊電阻不大于10Ω。同時應(yīng)注意檢查與其他金屬物或埋件地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發(fā)生擊穿事故。支架的驗收1、支架搭設(shè)完畢，自檢合格后，報EPC的HSE工程師驗收，合格后再告知監(jiān)理部門進(jìn)行驗收，驗收合格，由各驗收方代表在驗收記錄上署名。2、已驗收合格的支架，任何人不得擅自拆除或改動，假如由于施工需要需作局部修改時，使用單位必須向監(jiān)理公司提出書面申請，由監(jiān)理公司組織有關(guān)部門和人員進(jìn)行安全論證，在保證結(jié)構(gòu)安全和采用相應(yīng)措施的情況下，由原搭設(shè)班組操作進(jìn)行局部修改，完畢后仍需履行檢查交接驗罷手續(xù)。3、支架及其地基基礎(chǔ)應(yīng)在下列階段進(jìn)行檢查與驗收1）基礎(chǔ)竣工后及支架搭設(shè)前；2）作業(yè)層上施加荷載前；3）每搭設(shè)完層高度后；4）達(dá)成設(shè)計高度后；5）遇有六級強(qiáng)風(fēng)及以上風(fēng)或大雨后，凍結(jié)地區(qū)解凍后；6）停用超過一個月。4、進(jìn)行支檢查、驗收時應(yīng)根據(jù)下列技術(shù)文獻(xiàn)1）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2023）；2）施工組織設(shè)計及變更文獻(xiàn)；3）技術(shù)交底文獻(xiàn)。5、支架使用中，應(yīng)定期檢查下列項目1）桿件的設(shè)立和連接、連墻件、支撐、門洞桁架等的構(gòu)造是否符合規(guī)定；2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）安全防護(hù)措施是否符合規(guī)定；5）是否超載。支架拆除1、拆除支架的人員，必須是通過培訓(xùn)合格且取得相應(yīng)資質(zhì)的；2、支架使用完畢，柱、梁、板結(jié)構(gòu)滿足支架拆除條件時拆除；3、支架需拆除時，必須要按方案中的拆除規(guī)定進(jìn)行，并且有現(xiàn)場監(jiān)護(hù)；4、拆除支架前，拆除作業(yè)影響區(qū)域范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)警戒圍欄和警戒標(biāo)記，并設(shè)專人監(jiān)護(hù)，嚴(yán)禁非作業(yè)人員內(nèi)內(nèi)或通行；5、拆除時，應(yīng)按順序由上而下，一步一清，不準(zhǔn)上下同時作業(yè)；嚴(yán)禁整排拉倒支架。6、拆下的架桿、連接桿、支架等材料，應(yīng)采用向下傳遞或用繩索吊下的方式，嚴(yán)禁向下投擲。7、拆除支架時，作業(yè)人員、架桿及作業(yè)面等與電線的安全距離局限性時，應(yīng)切斷電源或采用可靠的安全措施。8、已卸開的桿、板，應(yīng)一次所有拆完；9、已拆除的鋼管、扣件、腳手板、等材料，必須及時運到指定區(qū)域；模板及內(nèi)架支撐設(shè)計框架梁模板及框架梁設(shè)計以梁段8.5m框架梁為例計算書參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.75；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：8.45；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為Φ48×3.2；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：30.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：30.00；高度(mm)：70.00；序號計算要點計算過程結(jié)論1梁側(cè)模板面板的計算面板的受彎應(yīng)力計算值σ=3.7N/mm2<[f]=13N/mm2;符合規(guī)定面板的最大撓度計算值ν=0.187mm<[ν]=0.75mm;符合規(guī)定2梁側(cè)模板支撐的計算次楞最大受彎應(yīng)力計算值:σ=7.5N/mm2<[f]=17N/mm2;符合規(guī)定次楞的最大撓度計算值:ν=0.591mm<[ν]=1.5mm;符合規(guī)定主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=28.1N/mm2<[f]=205N/mm2符合規(guī)定主楞的最大撓度計算值：ν=0.071mm<[ν]=1.125mm符合規(guī)定3梁底模板計算梁底模面板計算應(yīng)力σ=3.1N/mm2<[f]=13N/mm2;符合規(guī)定面板的最大撓度計算值:ν=0.065mm<[ν]=0.6mm。符合規(guī)定4梁底支撐的計算方木的最大應(yīng)力計算值σ=4.1N/mm2<[f]=13N/mm2符合規(guī)定方木的受剪應(yīng)力計算值τ=0.949N/mm2<[τ]=1.7N/mm2符合規(guī)定方木的最大撓度計算ν=0.177mm<[ν]=1.8mm符合規(guī)定支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值196.4N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2符合規(guī)定5梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值83.7N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2符合規(guī)定支撐鋼管的最大撓度νmax=0.905mm小于900/150與10mm符合規(guī)定6扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為12kN扣件所受應(yīng)力R=5.13kN<12kN符合規(guī)定7立桿的穩(wěn)定性計算梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性計算σ=42.5N/mm2<[f]=205N/mm2符合規(guī)定結(jié)論符合規(guī)定以梁段8.5m300*750框架梁為例一、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.2×1.2/6=14.4cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，涉及：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；計算跨度:l=(750-0)/(5-1)=187.5mm；面板的最大彎矩M=0.1×11.566×[(750-0)/(5-1)]2+0.117×3.024×[(750-0)/(5-1)]2=5.31×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.566×[(750-0)/(5-1)]/1000+1.2×3.024×[(750-0)/(5-1)]/1000=3.066kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.31×104/1.44×104=3.7N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=11.566N/mm；l--計算跨度:l=[(750-0)/(5-1)]=187.5mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.2×1.2×1.2/12=8.64cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×11.566×[(750-0)/(5-1)]4/(100×6000×8.64×104)=0.187mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=[(750-0)/(5-1)]/250=0.75mm；面板的最大撓度計算值ν=0.187mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=0.75mm，滿足規(guī)定！三、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.066/0.600=5.110kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度30mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×3×7×7/6=24.5cm3；I=1×3×7×7×7/12=85.75cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.184kN·m，最大支座反力R=3.373kN，最大變形ν=0.591mm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.84×105/2.45×104=7.5N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=7.5N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大允許撓度值:[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.591mm小于次楞的最大允許撓度值[ν]=1.5mm，滿足規(guī)定！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.373kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.253kN·m，最大支座反力R=6.745kN，最大變形ν=0.071mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=2.53×105/8.99×103=28.1N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=28.1N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.071mm主楞的最大允許撓度值:[ν]=450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.071mm小于主楞的最大允許撓度值[ν]=1.125mm，滿足規(guī)定！四、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×12×12/6=1.08×104mm3；I=450×12×12×12/12=6.48×104mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.75+0.50]×0.45×0.90=9.538kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.45×0.90=2.268kN/m；q=9.538+2.268=11.806kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×11.806×1502=3.32×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×9.538×0.15+0.437×2.268×0.15=0.685kNRB=1.25ql=1.25×11.806×0.15=2.214kNσ=Mmax/W=3.32×104/1.08×104=3.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=3.1N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=7.948kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×9.538×1504/(100×6000×6.48×104)=0.065mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.065mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.6mm，滿足規(guī)定！五、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.214/0.45=4.919kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3×7×7/6=24.5cm3；I=3×7×7×7/12=85.75cm4；方木強(qiáng)度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.919×0.452=0.1kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.1×106/24500=4.1N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值4.1N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足規(guī)定!方木抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×4.919×0.45=1.328kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1.328×1000/(2×30×70)=0.949N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.949N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.7N/mm2,滿足規(guī)定!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×4.919×4504/(100×9000×85.75×104)=0.177mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.450×1000/250=1.800mm；方木的最大撓度計算值ν=0.177mm小于方木的最大允許撓度[ν]=1.8mm，滿足規(guī)定！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.685kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.214kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.300)/4×0.450×(1.2×0.000×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.450×(0.750-0.000)×0.500=0.594kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=2.386kN；最大彎矩Mmax=0.882kN·m；最大撓度計算值Vmax=3.004mm；最大應(yīng)力σ=0.882×106/4490=196.4N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值196.4N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2,滿足規(guī)定!六、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=2.386kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.376kN·m；最大變形νmax=0.905mm；最大支座力Rmax=5.13kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.376×106/(4.49×103)=83.7N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值83.7N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.905mm小于900/150與10mm,滿足規(guī)定!七、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=5.13kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足規(guī)定!八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它涉及：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=2.386kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=5.13kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.129×11.45=1.774kN；N=N1+N3=2.386+1.774=4.16kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=4159.834/(0.205×424)=47.9N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=47.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！8.5m框架梁350*900計算一、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.2×1.2/6=12cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，涉及：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；計算跨度:l=(900-120)/(6-1)=156mm；面板的最大彎矩M=0.1×9.638×[(900-120)/(6-1)]2+0.117×2.52×[(900-120)/(6-1)]2=3.06×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(900-120)/(6-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-120)/(6-1)]/1000=2.126kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=3.06×104/1.20×104=2.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=2.6N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=9.638N/mm；l--計算跨度:l=[(900-120)/(6-1)]=156mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×9.638×[(900-120)/(6-1)]4/(100×6000×7.20×104)=0.089mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(6-1)]/250=0.624mm；面板的最大撓度計算值ν=0.089mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=0.624mm，滿足規(guī)定！三、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.126/0.500=4.251kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度30mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×3×7×7/6=24.5cm3；I=1×3×7×7×7/12=85.75cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.106kN·m，最大支座反力R=2.338kN，最大變形ν=0.237mm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.06×105/2.45×104=4.3N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=4.3N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大允許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.237mm小于次楞的最大允許撓度值[ν]=1.25mm，滿足規(guī)定！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.338kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.137kN·m，最大支座反力R=4.702kN，最大變形ν=0.010mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.37×105/8.99×103=15.3N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=15.3N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.010mm主楞的最大允許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.01mm小于主楞的最大允許撓度值[ν]=0.75mm，滿足規(guī)定！四、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×12×12/6=1.08×104mm3；I=450×12×12×12/12=6.48×104mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.50]×0.45×0.90=11.397kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.45×0.90=2.268kN/m；q=11.397+2.268=13.665kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×13.665×1752=5.23×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×11.397×0.175+0.437×2.268×0.175=0.921kNRB=1.25ql=1.25×13.665×0.175=2.989kNσ=Mmax/W=5.23×104/1.08×104=4.8N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=4.8N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.497kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=175.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=175.00/250=0.700mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×11.397×1754/(100×6000×6.48×104)=0.143mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.143mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.7mm，滿足規(guī)定！五、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.989/0.45=6.643kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3×7×7/6=24.5cm3；I=3×7×7×7/12=85.75cm4；方木強(qiáng)度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.643×0.452=0.135kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.135×106/24500=5.5N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值5.5N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足規(guī)定!方木抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.643×0.45=1.793kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1.793×1000/(2×30×70)=1.281N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值1.281N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.7N/mm2,滿足規(guī)定!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×6.643×4504/(100×9000×85.75×104)=0.239mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.450×1000/250=1.800mm；方木的最大撓度計算值ν=0.239mm小于方木的最大允許撓度[ν]=1.8mm，滿足規(guī)定！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.921kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.989kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.350)/4×0.450×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.450×(0.900-0.120)×0.500=0.808kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.342kN；N2=5.766kN；最大彎矩Mmax=0.149kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.053mm；最大應(yīng)力σ=0.149×106/4490=33.2N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值33.2N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2,滿足規(guī)定!六、梁跨度方向鋼管的計算由于梁底增長承重立桿一根，梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算七、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=5.766kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足規(guī)定!八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它涉及：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.342kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×16.2=2.51kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+(0.90-0.35)/4)×0.45×0.50+(1.20/2+(0.90-0.35)/4)×0.45×0.120×(1.50+24.00)]=1.418kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.200/2+(0.900-0.350)/4]×0.450=1.859kN；N=N1+N2+N3+N4=0.342+2.51+1.418+1.858=6.128kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6127.521/(0.205×424)=70.5N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=70.5N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它涉及：橫向鋼管的最大支座反力：N1=5.766kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(16.2-0.9)=2.51kN；N=N1+N2=5.766+2.37=8.136kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=8136.116/(0.205×424)=93.6N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=93.6N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.042×(1.5+0.1×2)=2.067m；k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.042；lo/i=2067.224/15.9=130；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.396；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=8136.116/(0.396×424)=48.5N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=48.5N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應(yīng)盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》技術(shù)保證組織措施施工過程技術(shù)管理的策劃編制工程項目施工方案，對工程施工進(jìn)行過程分解。確認(rèn)施工過程，提出重要施工技術(shù)方法，明確應(yīng)編制的施工技術(shù)文獻(xiàn)和執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范以及實行過程的技術(shù)管理。標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范、施工技術(shù)文獻(xiàn)、記錄的管理施工標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范管理項目部技術(shù)質(zhì)量部按照設(shè)計說明中明確的施工標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范執(zhí)行；專業(yè)工程師按圖紙規(guī)定，貫徹本專業(yè)施工標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范有效版本的控制，及時做好新舊版本的銜接工作，防止標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范錯誤使用。施工技術(shù)文獻(xiàn)的管理項目部專業(yè)工程師全面掌握分管專業(yè)施工的技術(shù)規(guī)定與施工動態(tài)。進(jìn)行專業(yè)施工圖紙審查后，應(yīng)及時編制或參與編制施工技術(shù)方案。在工程項目施工前，施工技術(shù)方案應(yīng)按規(guī)定程序?qū)徟?。?dāng)施工環(huán)境、資源配置和技術(shù)方法發(fā)生變化時，及時更改或編制補(bǔ)充技術(shù)方案；施工記錄的管理項目工程開工前，項目技術(shù)質(zhì)量部根據(jù)業(yè)主質(zhì)量管理手冊擬定本項工程所采用的施工登記表格，及時制定增長的施工登記表格，明確填寫規(guī)定，施工中應(yīng)做到施工記錄的填寫、按表格規(guī)定認(rèn)證簽字、整理與工程進(jìn)度同步。技術(shù)交底施工技術(shù)方案審批后，工程開工前進(jìn)行施工技術(shù)方案交底；專項施工技術(shù)方案交底由項目總工程師組織，由專項專業(yè)工程師進(jìn)行。專項施工技術(shù)方案交底應(yīng)使項目管理層和作業(yè)單位明確該項工程的重要性及施工技術(shù)、質(zhì)量、安全控制要點；一般施工技術(shù)方案交底由施工單位負(fù)責(zé)人組織，專業(yè)工程師進(jìn)行，施工員、崗長等參與。交底的內(nèi)容涉及施工工期、本專業(yè)技術(shù)方案所采用的施工工藝、方法、施工技術(shù)要點及施工驗收、資源配備、重要技術(shù)、質(zhì)量及安全控制要點等。專業(yè)技術(shù)和工序施工交底執(zhí)行一般施工技術(shù)方案交底的有關(guān)規(guī)定，由專業(yè)工程師或施工員進(jìn)行；在施工過程中，假如作業(yè)人員發(fā)生變化，則由施工員提出，施工單位負(fù)責(zé)人組織，對新增作業(yè)人員進(jìn)行補(bǔ)充交底；交底后，由交底人整理填寫“交底記錄”，記錄一式三份，交底人自留一份，施工作業(yè)單位一份，項目部資料室存檔一份。施工過程技術(shù)狀態(tài)管理技術(shù)負(fù)責(zé)人（項目部總工程師）每月組織并參與一次項目技術(shù)管理狀態(tài)的自查，各專業(yè)工程師參與，并填寫“項目技術(shù)工作過程檢查表”。檢查內(nèi)容涉及：重要或關(guān)鍵工序的施工工藝符合工藝文獻(xiàn)規(guī)定；重要或關(guān)鍵工序安裝質(zhì)量實測數(shù)據(jù)符合設(shè)計和標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范規(guī)定；工程施工記錄與工程同步并有業(yè)主簽字確認(rèn)；相關(guān)交工記錄與工程同步積累，填寫符合規(guī)定規(guī)定；項目部應(yīng)對檢查情況進(jìn)行總結(jié)，對于檢查中發(fā)現(xiàn)的問題由項目總工程師組織、各專業(yè)工程師貫徹整改；分包工程技術(shù)管理由項目總工程師組織，專業(yè)工程師負(fù)責(zé)對各自專業(yè)進(jìn)行監(jiān)督檢查，并填寫“分包工程技術(shù)檢查記錄”?；炷翝仓?）澆筑前應(yīng)將模板內(nèi)的雜物及鋼筋進(jìn)行清理，檢查鋼筋保護(hù)層墊塊是否符合規(guī)范規(guī)定。模板內(nèi)應(yīng)澆水濕潤。2）主體框架混凝土采用C35商砼，進(jìn)場時檢查混凝土出廠證明書，標(biāo)號，塌落度必須符合規(guī)定。試塊留置應(yīng)符合規(guī)定，此外留置拆模試塊，在拆模前檢測混凝土強(qiáng)度。3）混凝土自泵口下落的自由傾落度不得超過2m，澆筑應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，使用插入式振搗器應(yīng)快插慢撥，插點要均勻排列，逐點移動，不得漏掉。移動間距不大于作用半徑1.5倍。4）澆筑時經(jīng)常觀測鋼筋、預(yù)留洞、預(yù)埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問題及時解決，并應(yīng)在已澆筑的混凝土初凝前修正完好，最后做好壓光、掃毛，壓光時間要適當(dāng)掌握好，壓光過早易出現(xiàn)砼表面裂縫現(xiàn)象，壓光不得少于2遍，且壓光杜絕浮漿和積水現(xiàn)象。樓梯段混凝土自下而上澆筑，先振實底板混凝土，達(dá)成踏步位置時，再與踏步混凝土一起澆搗，不斷連續(xù)向上推動，并隨時用塑料抹子將踏步上表面抹平。施工縫表面應(yīng)所有鑿毛，剔除浮動石子和混凝土軟弱層，并用水沖洗干凈，先澆一層同標(biāo)號砂漿，然后繼續(xù)澆筑混凝土，應(yīng)細(xì)致操作振實，使新舊混凝土緊密結(jié)合。澆筑時，派專職監(jiān)護(hù)人觀測支撐架，如發(fā)現(xiàn)異常，立即停止?jié)仓Ξ惓２课贿M(jìn)行解決加固，如無法挽回，應(yīng)先安排人員有序疏散撤離，保證人身安全?；炷翝仓戤吅?，應(yīng)在12h內(nèi)加以覆蓋和澆水，澆水次數(shù)應(yīng)能保持混凝土有足夠的濕潤狀態(tài)，養(yǎng)護(hù)期不少于7晝夜。質(zhì)量保證措施9.1現(xiàn)場質(zhì)量管理體系9.2模板質(zhì)量保證措施在模板工程施工過程中，施工人員需按施工質(zhì)量控制程序圖嚴(yán)格把關(guān)；模板及其支撐，滿足施工過程中剛度、強(qiáng)度和穩(wěn)定性規(guī)定，能可靠的承受所澆注混凝土的重量、側(cè)壓力及施工荷載；模板施工嚴(yán)格按木工翻樣的施工圖紙進(jìn)行拼裝、就位并加設(shè)支撐，模板安裝就位后，由技術(shù)人員、質(zhì)檢員按平面尺寸、端面尺寸標(biāo)高、垂直度進(jìn)行復(fù)核驗收；由于鋼筋綁扎及模板施工穿插進(jìn)行，安全施工難度將會大為增長，必須提高施工人員安全意識，時時做好安全防護(hù)措施。為更好地保證混凝土面質(zhì)量，拆模后，及時清理模板面上混凝土殘渣，再在板面涂刷一層水乳型脫模劑。澆搗混凝土?xí)r專門派人負(fù)責(zé)檢查模板及預(yù)埋件，發(fā)現(xiàn)異常情況及時加以解決。模板拆除后基礎(chǔ)表面的對拉螺栓由氣割人員進(jìn)行割除，割除后的砼表面螺栓處采用紅丹防銹漆進(jìn)行涂