公路鋼筋結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計規(guī)范(送審稿)

...wd......wd......wd...目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1總則圖5.7.5-1。5.71疲勞荷載模型II用于構(gòu)造細(xì)節(jié)的疲勞驗算；2疲勞荷載模型II為四軸單車模型，軸重、軸距與輪距的布置見圖5.7.3-1。圖5.7.3-1疲勞荷載模型II(a)公路I級疲勞荷載；(b)公路II級疲勞荷載；(c)疲勞荷載輪軸分布2和為單車加載得到的應(yīng)力最大值和最小值。3疲勞壽命驗算應(yīng)滿足公式(5.7.3-1)(5.7.3-1)式中：——疲勞荷載效應(yīng)分項系數(shù)，；——構(gòu)造重要性系數(shù)。對于冗余桿件，。對于關(guān)鍵桿件，。、——等效應(yīng)力幅，按公式(5.7.3-2)計算；、——疲勞抗力，對應(yīng)于200萬次疲勞抗力應(yīng)力幅，根據(jù)表5.7.5-1~表5.7.5-7表所列的疲勞細(xì)節(jié)取值。(5.7.3-2)式中：——損傷等效系數(shù)，，且。其中、、、、分別按以下規(guī)定取值。1〕為不同跨徑橋梁的損傷影響系數(shù)。EMBEDEquation.3在跨中處：(5.7.3-3)在支承處：(5.7.3-4)式中：L——計算跨徑，根據(jù)表5.7.3-1的規(guī)定取值。當(dāng)L大于80m時，不計的影響。表5.7.3-1驗算工程驗算部位L彎矩驗算簡支梁設(shè)計跨徑連續(xù)梁按圖5.7.3-2取值橫梁上的加勁肋橫梁間距剪力驗算支承截面按圖5.7.3-2取值跨中截面0.4×設(shè)計跨徑其他情況按彎矩驗算的要求取值圖5.7.3-2跨中處及支承處L分布2〕為荷載修正系數(shù)，EMBEDEquation.3按公式(5.7.3-5)計算：(5.7.3-5)式中：——疲勞荷載車重量，公路I級為450kN，公路II級為340kN；——疲勞荷載模型II年車道通車量，EMBEDEquation.3——每年慢車道上重車總量，按表5.7.3-2取值；EMBEDEquation.3——按下式計算：(5.7.3-2)式中：EMBEDEquation.3——在可靠統(tǒng)計數(shù)據(jù)根基上確認(rèn)的慢車道上重車EMBEDEquation.3的毛重；EMBEDEquation.3——在可靠統(tǒng)計數(shù)據(jù)根基上確認(rèn)的慢車道上重車EMBEDEquation.3的數(shù)量。表5.7.3-2每年每慢車道指導(dǎo)性重車數(shù)量交通等級每年每慢車道Nobs1高速公路或一級公路單車行方向上有至少兩條車道的車流量里有高比率的重車2.000×1062高速公路或一級公路車流量里有中等比率的重車0.500×1063二級公路0.125×1064三、四級公路0.050×1063〕為交通量影響系數(shù)，按公式〔5.7.3-7〕計算：(5.7.3-7)式中：——橋梁設(shè)計使用年限；——每年慢車道上重車總量，按表5.7.3-2取值；4〕為其他車道重車影響系數(shù)，按公式〔5.7.3-8〕計算：(5.7.3-8)式中：——重車車道數(shù)；——可靠統(tǒng)計數(shù)據(jù)根基上確認(rèn)的每年j車道的車輛數(shù)；——車道j中心處的形成應(yīng)力幅的內(nèi)力影響線值。6〕為考慮疲勞極限的最大取值，按圖5.7.3-3和圖5.7.3-4的規(guī)定取值。圖5.7.3-3橋梁跨中處彎矩驗算EMBEDEquation.3取值示意圖圖5.7.3-4橋梁支承處彎矩驗算EMBEDEquation.3取值示意圖5.7.4疲勞荷載模型1疲勞荷載模型III采用實橋交通調(diào)查數(shù)據(jù)作為制定疲勞荷載的依據(jù)。2制定疲勞荷載模型應(yīng)考慮行車方向、車道數(shù)量、車道類型、車輛間距、車輛類型、車輛軸重的影響。3計算時根據(jù)驗算疲勞細(xì)節(jié)的應(yīng)力影響線加載形成應(yīng)力歷程，用雨流法或泄水法計數(shù)形成應(yīng)力譜。1〕雨流法計算規(guī)那么如圖5.7.4-1所示。雨流始于一列譜的始點(diǎn)和每一峰值〔谷值〕的內(nèi)側(cè)；“雨流〞止于其對面有較開場時更高的峰或更低的谷，亦止于遇到上面屋頂流下的雨滴；每條“雨流〞的水平長度是作為該荷載的半循環(huán)計數(shù)；荷載譜的每一局部必須確保計數(shù)，但只計數(shù)一次。圖5.7.4-1雨流法計算規(guī)那么2〕泄水池法計算規(guī)那么如圖5.7.4-2所示。將同樣的應(yīng)力歷程接在右側(cè)再畫一個，將兩個最大峰值點(diǎn)用水平虛線相連，把該虛線以下局部圖形，看作一個水池的橫斷面；選擇最低的谷點(diǎn)泄水，如果有兩個或更多相等的最低谷點(diǎn)，那么可以選擇任何一個谷點(diǎn)泄水，以水面到該谷點(diǎn)的泄水深度作為一次循環(huán)的應(yīng)力幅；對泄不出去的剩余的水，重復(fù)上一步，直到水池的水全部泄完為止，并將每次泄水深度作為一次循環(huán)的應(yīng)力幅。圖5.7.4-2泄水池法計算規(guī)那么4疲勞荷載模型III采用公式5.7.4-1驗算：(5.7.4-1)式中：——疲勞荷載效應(yīng)分項系數(shù)，；——構(gòu)造重要性系數(shù)。對于冗余桿件，；對于關(guān)鍵桿件，。——疲勞應(yīng)力譜中應(yīng)力幅的加載次數(shù)；——疲勞細(xì)節(jié)曲線中與應(yīng)力幅對應(yīng)的疲勞壽命。5.7.5疲勞抗力1鋼構(gòu)造的疲勞抗力用如圖5.7.5-1和圖5.7.5-2所示的對應(yīng)于不同疲勞細(xì)節(jié)的S-N雙對數(shù)曲線表示。每個疲勞細(xì)節(jié)用其對應(yīng)于2.0×106次疲勞壽命的應(yīng)力幅標(biāo)識。疲勞細(xì)節(jié)的常幅疲勞極限對應(yīng)于曲線上疲勞壽命為5.0×106的應(yīng)力幅，截止限對應(yīng)于疲勞壽命為1.0×108的應(yīng)力幅。在疲勞分析時，應(yīng)力譜中所有低于截止限的應(yīng)力循環(huán)可以忽略不計。圖5.7.5-1正應(yīng)力疲勞細(xì)節(jié)曲線圖5.7.5-2剪應(yīng)力疲勞細(xì)節(jié)曲線2構(gòu)件的疲勞抗力應(yīng)根據(jù)表5.7.5-1~表5.7.5-7中所列的疲勞細(xì)節(jié)從圖5.7.5-1和圖5.7.5-2中取值。表5.7.5-1非焊接細(xì)節(jié)〔1-3〕等級構(gòu)造圖示描述要求160軋制和沖壓制品1〕板材2〕軋制斷面3〕無縫空心截面對細(xì)節(jié)1-3的共同要求：打磨加工刃邊、外表以及軋制缺陷。140切割或氣割板材：4〕機(jī)械氣割，然后進(jìn)展修整5〕機(jī)械氣割材料，切割質(zhì)量滿足：4〕去除所有可見的板邊不連續(xù)，毛邊。5〕去除所有毛邊。對細(xì)節(jié)4和5的共同要求：未進(jìn)展補(bǔ)焊打磨〔斜率≤1：4〕凹角和孔洞孔洞處取凈截面計算應(yīng)力125注：對于耐候鋼降一等級。表5.7.5-1非焊接細(xì)節(jié)〔2-3〕等級構(gòu)造圖示描述要求1126〕高強(qiáng)螺栓雙面對稱連接6〕按毛截面計算應(yīng)力6〕高強(qiáng)注脂螺栓雙面對稱連接6〕按毛截面計算應(yīng)力907〕精制螺栓雙面連接7〕按凈截面計算應(yīng)力7〕注脂螺栓雙面連接7〕按凈截面計算應(yīng)力8〕高強(qiáng)螺栓單面連接8〕按毛截面計算應(yīng)力8〕高強(qiáng)注脂螺栓單面連接8〕按毛截面計算應(yīng)力9〕受拉或受彎的帶孔洞的構(gòu)件9〕按凈截面計算應(yīng)力表5.7.5-1非焊接細(xì)節(jié)〔3-3〕等級構(gòu)造圖示描述、要求8010〕精制螺栓單面連接10〕按凈截面計算應(yīng)力10〕普通注脂螺栓單面連接10〕按凈截面計算應(yīng)力5011〕普通螺栓在一般螺孔情況下單面連接11〕按凈截面計算應(yīng)力50*12〕受拉螺栓和螺紋桿。對于有預(yù)加力的螺栓，應(yīng)力幅取決于預(yù)加力的大小和連接的幾何條件。12〕按螺栓的有效受拉面積計算拉應(yīng)力100m=5螺栓受單面或雙面剪切13〕精制螺栓〔5.6級、8.8級、10.9級〕13〕計算螺栓柄部的剪應(yīng)力僅適用于起軸承作用的螺栓*：見L.3表5.7.5-2焊制截面〔1-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求125連續(xù)縱向焊縫1〕從兩端同時進(jìn)展施焊的自動對接焊縫2〕自動角焊縫。蓋板邊緣用滿足表5.7.5-5中細(xì)節(jié)5〕的要求對細(xì)節(jié)1和2的共同要求：息弧-起弧在構(gòu)件之外，除非由專業(yè)技術(shù)人員施焊，并通過試驗檢驗。1123〕從兩端施焊的自動角焊縫或?qū)雍缚p，包含起弧-息弧部位。4〕從一端施焊的自動對接焊縫，采用連續(xù)的墊板，且無起弧-息弧部位。4〕如果該細(xì)節(jié)包含?；?起弧部位，那么采用100等級。1005〕手工角焊縫或?qū)雍缚p6〕從一端施焊的手工或自動對接焊縫，尤其是箱梁。6〕必須保證翼緣和腹板充分密貼。腹板邊緣預(yù)留有足夠的鈍邊，以便實現(xiàn)正常的根部熔透而無燒漏。表5.7.5-2焊制截面〔2-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求1007〕修理后的自動或手工角焊縫或?qū)雍缚p。如修復(fù)方法通過檢驗可采用原來的等級計算。808〕與橫向?qū)雍缚p穿插的長連續(xù)焊縫連續(xù)縱向焊縫9〕針腳點(diǎn)焊或連續(xù)焊，且未用連續(xù)焊縫覆蓋。9〕間隔比7110〕開孔處切斷的連續(xù)焊縫端部。10〕開孔未進(jìn)展填焊。表5.7.5-3橫向?qū)雍缚p〔1-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求112無墊板：1〕板材、帶材和軋制截面的橫向拼接2〕組裝前板梁的橫向拼接3〕板材或帶材的橫向拼接，寬度和厚度過渡斜率不大于1：4對細(xì)節(jié)1到3的共同要求：平行于箭頭方向?qū)⒑缚p磨成與板面齊平。904〕板材或帶材的橫向拼接5〕板材或帶材與變截面板材橫向拼接，且變截面斜率不大于1：4對細(xì)節(jié)4和5的共同要求：焊縫余高不大于焊縫寬度的10%，并光滑過渡平臥焊位置施焊。806〕軋制截面或焊接板梁的橫向拼接，無開孔7〕板材、帶材、軋制截面或板梁的橫向拼接對細(xì)節(jié)6和7的共同要求：焊縫余高不大于焊縫寬度的20%對細(xì)節(jié)1到7的共同要求：采用焊縫引弧板，然后去除并順受力方向把板邊打磨光滑兩端施焊表5.7.5-3橫向?qū)雍缚p〔2-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求36*8〕對接焊縫，僅有一側(cè)施焊。8〕無墊板71有墊板：9〕橫向拼接10〕不等寬或不等厚的橫向?qū)雍缚p，過渡斜率不大于1：4對細(xì)節(jié)9和10的共同要求：連接墊板的焊縫息弧處距受力板邊大于10mm5011〕采用永久墊板的橫向拼接11〕當(dāng)焊縫終止處距板邊小于10mm時*：見L.3表5.7.5-4焊接附連件〔非承載焊縫〕〔1-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求80縱向附連件：1〕細(xì)節(jié)等級隨附連件長度l而變換716356902〕與板的邊緣或梁的翼緣焊接的加強(qiáng)板2〕在焊接前，通過機(jī)械或氣切加強(qiáng)板，形成光滑過渡半徑r；焊后沿平行于箭頭方向打磨焊縫區(qū)，去除焊縫斑7145**：見L.3表5.7.5-4焊接附連件〔非承載焊縫〕〔2-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求80allt橫向附連件：3〕焊縫端部距板邊大于10mm4〕與梁或板梁焊接的豎向加勁肋5〕與翼緣或腹板焊接的箱梁橫隔板4〕如加勁肋僅與腹板相連，應(yīng)根據(jù)主應(yīng)力計算應(yīng)力幅71allt63allt56allt56504540所有長度以毫米為單位806〕剪力鍵與基材焊縫處表5.7.5-5焊接連接〔承載焊縫〕〔1-4〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求同表L.4細(xì)節(jié)3、4、5十字形和T形接頭：1〕完全熔透對接焊縫和半熔透接頭的焊趾處開裂2〕對于半熔透焊縫要求兩種疲勞評估。第一，彎曲應(yīng)力用等級36，剪應(yīng)力用等級80評定，第二，通過確定承載板的應(yīng)力幅來估算焊趾開裂。對細(xì)節(jié)1和2的共同要求：承載板不重合率應(yīng)小于中間板厚的15%36*2〕半熔透T字形對接焊縫或角焊縫或全熔透T字形接頭在焊根處開裂同表L.4細(xì)節(jié)3、4、5搭接焊節(jié)點(diǎn)：3〕角焊搭接頭3〕按簡圖所示的面積計算主板上的應(yīng)力*：見L.3REF_Ref179984645\h表5.7.5-5焊接連接〔承載焊縫〕〔2-4〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求45*搭接：4〕角焊搭接頭4〕計算搭接構(gòu)件應(yīng)力對細(xì)節(jié)3和4的共同要求：焊縫終端距板邊大于10mm用細(xì)節(jié)7〕驗算焊縫承剪開裂梁和板梁上的蓋板：5〕單層或多層焊接蓋板的端部區(qū)域5〕當(dāng)蓋板比翼緣寬時，應(yīng)在前端施焊，并且前端焊縫需仔細(xì)打磨以便消除咬邊56*/50454036/*：見L.3表5.7.5-5焊接連接〔承載焊縫〕〔3-4〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求566〕梁和板梁上的蓋板80m=57〕傳遞剪力流的連續(xù)角焊縫，如板梁中腹板到翼緣的焊縫。對于承剪的全熔透連續(xù)對接焊縫，按等級100計算8〕角焊搭接頭7〕按焊縫最窄處面積計算應(yīng)力幅8〕按焊縫總長的最窄處面積計算應(yīng)力范圍。焊縫終端距板邊大于10mm表5.7.5-5焊接連接〔承載焊縫〕〔4-4〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求見ENV1994-2承剪焊縫：9〕用于組合梁9〕按栓柱公稱橫截面計算剪應(yīng)力71鋼橋面板閉口肋焊接接頭：10〕全熔透焊縫10〕對于全熔透對接焊縫，彎曲應(yīng)力幅按照加勁肋厚度計算。5011〕角焊縫11〕對于角焊縫連接或半熔透對接焊縫，彎曲應(yīng)力幅計算時，焊縫有效厚度取焊縫與加勁肋厚度的較小值。表5.7.5-6正交異性板——閉口肋〔1-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述要求801〕連續(xù)縱肋，橫梁處有額外的切口1〕驗算加勁肋中的彎曲正應(yīng)力幅71802〕連續(xù)縱肋，橫梁處無額外的切口2〕驗算加勁肋中的彎曲正應(yīng)力幅71363〕位于橫梁兩側(cè)的連續(xù)縱肋3〕驗算加勁肋中的彎曲正應(yīng)力幅714〕帶墊板的加勁肋焊接接頭4〕驗算加勁肋中的彎曲正應(yīng)力幅表5.7.5-6正交異性板——閉口肋〔2-2〕等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求112見表5.7.5-3細(xì)節(jié)1〕、2〕、3〕5〕無墊板的加勁肋焊接，雙面全熔透對接焊5〕驗算加勁肋中的彎曲正應(yīng)力幅90見表5.7.5-3細(xì)節(jié)4〕、5〕80見表5.7.5-3細(xì)節(jié)6〕、7〕366〕連續(xù)縱肋與橫梁的連接6〕驗算剪應(yīng)力幅和彎曲正應(yīng)力幅的共同作用，取腹板中的等效應(yīng)力幅：71見表L.5細(xì)節(jié)10〕7〕橋面板與縱肋的焊接7〕驗算焊縫有效寬度處橫向彎曲引起的彎曲正應(yīng)力幅50見表L.5細(xì)節(jié)11〕表5.7.5-7正交異性板——開口肋等級構(gòu)造圖示構(gòu)造描述加工要求801〕連續(xù)縱肋在橫梁處連接1〕驗算縱肋中的彎曲正應(yīng)力幅71362〕連續(xù)縱肋在橫梁處連接2〕驗算剪應(yīng)力幅和彎曲正應(yīng)力幅的共同作用，取腹板中的等效應(yīng)力幅：5.6.6本卷須知1本標(biāo)準(zhǔn)中的抗疲勞設(shè)計方法不適于無法有效養(yǎng)護(hù)、防蝕措施失效、或處于高溫環(huán)境(>150℃2如果某構(gòu)件受到主梁的屈曲〔全局作用〕與橋面板的屈曲〔局部作用〕的共同作用，那么需要將這兩局部作用疊加計算應(yīng)力幅?！?.6.6〕式中：loc——代表局部作用；glo——代表全局作用。3對于總體驗算，所有的疲勞荷載都加在車道的中央。對于局局部析，疲勞荷載宜加在車道的中央，但對于受車輛的橫向位置影響特別顯著的構(gòu)造，采用疲勞荷載模型II和III時必須考慮這種橫向位置統(tǒng)計上的分布，按圖5.7.6所示概率進(jìn)展計算。.圖5.7.6-1車輛中心線橫向位置概率分布4進(jìn)展疲勞設(shè)計和驗算應(yīng)考慮沖擊作用的影響，在伸縮縫附近對于所有荷載應(yīng)該考慮一個附加的提高系數(shù)。(5.7.6-1)式中：D——考慮伸縮縫時，驗算的橫斷面與伸縮節(jié)點(diǎn)之間的距離〔m〕，按圖5.7.6-2的規(guī)定取值。圖5.7.6-2附加提高系數(shù)示意圖5對于非焊接構(gòu)件以及消除剩余應(yīng)力后的焊接構(gòu)件，當(dāng)疲勞荷載為拉-壓循環(huán)時，疲勞應(yīng)力幅應(yīng)按圖5.7.6-3修正。圖5.7.6-3拉壓應(yīng)力循環(huán)的疲勞應(yīng)力幅修正6在恰當(dāng)?shù)奈恢脤缚p后處理(如打磨焊趾、TIG焊趾重融、錘擊、噴丸)可以改善焊縫疲勞強(qiáng)度。這些措施在通過試驗檢驗后，可在設(shè)計中予以考慮。6連接的構(gòu)造和計算6.1一般規(guī)定鋼橋是由鋼板、型鋼等組合連接制成基本構(gòu)件，再由基本構(gòu)件通過安裝連接組成整體構(gòu)造。連接在鋼橋設(shè)計中占有重要的地位，連接設(shè)計應(yīng)符合安全可靠、節(jié)省鋼材、構(gòu)造簡單、制造安裝方便等原那么。6.1.1連接的基本方法鋼橋中部件的連接可采用焊接、螺栓連接和鉚釘連接。板件間的連接應(yīng)優(yōu)先選用焊接，桿件或梁段之間的連接根據(jù)工程實際情況可選用完全焊接、完全螺栓連接或焊接與螺栓的混合連接；只有在焊接與螺栓連接難以實現(xiàn)的情況下才可采用鉚釘連接。螺栓連接可分為普通螺栓連接和高強(qiáng)度螺栓連接。對于主要受力構(gòu)造，應(yīng)采用高強(qiáng)度螺栓連接；對于次要構(gòu)件、構(gòu)造構(gòu)造性連接和臨時連接，可以采用普通螺栓連接。6.1.2極限狀態(tài)對于連接設(shè)計，應(yīng)滿足正常使用和承載能力兩種極限狀態(tài)。承載能力極限狀態(tài)包括:連接和拼接的強(qiáng)度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適合于繼續(xù)承載。正常使用極限狀態(tài)包括：影響連接和拼接正常使用或外觀，影響正常使用的振動，影響正常使用或耐久性能的局部損壞。對于高強(qiáng)度摩擦型螺栓為連接、且螺孔和栓身孔隙符合一般規(guī)定時，螺栓所承受的設(shè)計剪力等于其摩擦抗力即認(rèn)為到達(dá)了正常使用極限狀態(tài)。疲勞和斷裂極限狀態(tài)應(yīng)按第5條規(guī)定驗算連接部位的疲勞性能。6.1.36.1.41在承擔(dān)設(shè)計軸向力方面，所有的緊固件、所有的焊縫均依其強(qiáng)度進(jìn)展分配；2在承擔(dān)力矩方面，各緊固件或各條焊縫所分擔(dān)的力正比于其距連接的形心的距離。6.1.5一組連接中的緊固件數(shù)目較多時，宜緊湊布置。6.2栓、釘連接6.2.1栓接連接的一般規(guī)定1每一桿件在節(jié)點(diǎn)上以及拼接接頭的一端，永久性的螺栓〔或鉚釘〕數(shù)不宜小于2個。對于非受力的臨時桿件連接，其端部連接可采用1個螺栓〔或鉚釘〕。2在高強(qiáng)度螺栓連接范圍內(nèi)，構(gòu)件接觸面的處理方法應(yīng)在施工圖中說明。3普通螺栓受拉連接應(yīng)采用雙螺栓帽或其他能防止螺帽松動的有效措施。4當(dāng)型鋼構(gòu)件拼接采用高強(qiáng)度螺栓連接時，其拼接件宜采用鋼板。5沉頭和半沉頭鉚釘不得用于沿其桿軸方向受拉的連接。6.2.2當(dāng)拼接1被拼接部件的兩面都應(yīng)有拼接板；2相對于桿的各部件講，各拼接板的配置應(yīng)使其能傳遞截面各部件所分擔(dān)的荷載。當(dāng)1和2的規(guī)定不能滿足時，那么在確定拼接板和構(gòu)件和其部件的強(qiáng)度時，應(yīng)當(dāng)考慮拼接板對拼接截面和其任一部件的形心的偏心效應(yīng)。6.2.3連接件的有效承壓面積，應(yīng)為直徑與所承壓金屬厚度的乘積。6.2.4螺栓或鉚釘?shù)牟贾脩?yīng)使其與構(gòu)件的軸線對稱，防止偏心。高強(qiáng)度螺栓或鉚釘?shù)娜菰S間距應(yīng)符合表6.2.4表6.2尺寸名稱方向構(gòu)件應(yīng)力種類容許間距最大最小栓、釘中心間距沿對角線方向拉力或壓力—3.5靠邊行列7和16之較小者3中間行列垂直內(nèi)力方向24順內(nèi)力方向拉力24壓力16注：1〕表中符號為螺栓或鉚釘?shù)目讖剑瑸樗ā不蜚T〕合局部外層較薄鋼板或型鋼厚度。2〕表中所列“靠邊行列〞系指沿板邊一行的螺栓或鉚釘線；對于角鋼，距角鋼背最近一行的螺栓或鉚釘線也作為“靠邊行列〞。3〕有角鋼鑲邊的翼肢上穿插排列的螺栓或鉚釘，其靠邊行列最大中心間距可取14或32中的較小者。4〕由兩個角鋼或兩個槽鋼中間夾以墊板〔或墊圈〕并用螺栓或鉚釘連接組成的構(gòu)件，順內(nèi)力方向的螺栓〔或鉚釘〕之間的最大中距，對于受壓或受壓－拉構(gòu)件規(guī)定為40r，但不應(yīng)大于160mm；對于受拉構(gòu)件規(guī)定為80r，但不應(yīng)大于240mm。其中r為一個角鋼或槽鋼平行于墊板或墊圈所在平面軸線的回轉(zhuǎn)半徑。6.2.5釘、栓中心順內(nèi)力方向或沿螺栓對角線方向至邊緣的最大距離應(yīng)不大于8或120mm的較小者〔是栓或鉚各局部中外側(cè)鋼板或型鋼厚度mm〕;順內(nèi)力方向或沿螺栓對角線方向至邊緣的最小距離應(yīng)不小于1.5，垂直內(nèi)力方向那么至少不小于1.3(為栓或釘孔的直徑)。6.2.6位于主要構(gòu)件上的螺栓或鉚釘直徑，不應(yīng)大于角鋼肢寬的1/4。不得已時或在次要構(gòu)件上，對于肢寬75mm的角鋼可用直徑22mm的螺栓或鉚釘；對于肢寬90mm的角鋼，可用直徑6.2.7高強(qiáng)度螺栓孔應(yīng)采用鉆成孔，摩擦性高強(qiáng)度螺栓的孔徑比螺栓公稱直徑d大1.5~2.0mm6.2.86.21受力桿件在節(jié)點(diǎn)連接的螺栓〔或鉚釘〕或接頭一邊的螺栓〔或鉚釘〕，其最少數(shù)量規(guī)定如下：1〕一排螺栓時2個，一排鉚釘時3個；2)二排及二排以上螺栓〔或鉚釘〕時，每排2個。角鋼在連接或接頭處采用穿插布置的螺栓〔或鉚釘〕時，第一個螺栓〔或鉚釘〕應(yīng)排在靠近邊角鋼背處。2螺栓〔或鉚釘〕連接接頭的栓〔或釘〕數(shù)量，對于主桁架桿件或板梁翼緣宜與被連接桿件等強(qiáng)度的要求進(jìn)展計算；對于聯(lián)結(jié)系和次要受力桿件可按實際內(nèi)力計算。并假定縱向力在栓〔釘〕群上是平均分布的。受壓桿件的螺栓或鉚釘接頭，可采用端部磨光頂緊的措施來傳遞內(nèi)力，此時接頭處的螺栓〔或鉚釘〕及連接板的截面積，可按被連接桿件承載力的50％計算。在同一接頭中，允許螺栓或鉚釘與焊縫同時采用，但不得按共同受力計算。3軸向受力構(gòu)件的螺栓或鉚釘連接接頭，在以下情況下連接板上的栓〔或釘〕數(shù)量應(yīng)按以下規(guī)定增大：1)桿件的肢與節(jié)點(diǎn)板偏心連接，且這些肢在連接范圍內(nèi)無綴板相連或桿件的肢僅有一面有拼接板時，其栓〔或釘〕總數(shù)應(yīng)增大10％；2)對于鉚接桿件截面的個別局部不用連接板直接連接，其連接鉚釘數(shù)應(yīng)予增加，隔一層板增加10％；隔兩層或兩層板以上時增加20％；3)當(dāng)隔著填板連接時，連接鉚釘數(shù)應(yīng)增加10％；但如填板在順受力方向伸出連接范圍之外有一排鉚釘時，那么連接板上的鉚釘可不予增加。6.21在普通螺栓或鉚釘受剪的連接中，每個普通螺栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值應(yīng)取受剪和承壓載承載力設(shè)計值中的較小者。受剪承載力設(shè)計值：普通螺栓〔6.2.10-1〕鉚釘〔6.2.10-2〕承壓承載力設(shè)計值：普通螺栓〔6.2.10-3〕鉚釘〔6.2.10-4〕式中——受剪面數(shù)目；——螺栓桿直徑；——鉚釘孔直徑；——在不同受力方向中不個受力方向承壓構(gòu)件總厚度的較小值；、——螺栓的抗剪和承壓強(qiáng)度設(shè)計值；、——鉚釘?shù)目辜艉统袎簭?qiáng)設(shè)計值。2在普通螺栓、錨栓或鉚釘桿軸方向受拉的連接中，每個普通螺栓、錨栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值應(yīng)按以下公式計算：普通螺栓〔6.2.10-5〕錨栓〔6.2.10-6〕鉚釘〔6.2.10-7〕式中——螺栓或錨栓在螺紋處的有效直徑；、、——普通螺栓、錨栓、錨栓和鉚釘?shù)目估瓘?qiáng)度設(shè)計值。3同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘，應(yīng)分別符合以下公式的要求：普通螺栓 〔6.2.10-8〕〔6.2.10-9〕鉚釘〔6.2.10-10〕 〔6.2.10-11〕式中、——某個普通螺栓或鉚釘所承受的剪力和拉力；、、——一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力設(shè)計值；、、——一個鉚釘?shù)氖芗簟⑹芾统袎撼休d力設(shè)計值。6.21在抗剪連接中，每個高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算：〔6.2.11-1〕式中——傳力摩擦面數(shù)目；——磨擦面的抗滑移系數(shù)；——一個高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力，應(yīng)按表6.2.11采用。 摩擦面的抗滑移系數(shù)應(yīng)取0.45或由試驗確定。表6.2.11一個高強(qiáng)度螺栓的預(yù)力P(kN)螺栓的性能等級螺栓的公稱直徑(mm)M16M20M22M24M27M308.8級8012515017523028010.9級1001551902252903552在螺栓桿軸方向受拉的連接中，每個高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值取。3當(dāng)高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接同時承受摩擦面間的剪力和螺栓桿軸方向的外拉力時，其承載力應(yīng)按下式計算：〔6.2.11-2〕式中、——某個高強(qiáng)度螺栓所承受的剪力的拉力；、——一個高強(qiáng)度螺栓的受剪、受拉承載力設(shè)計值。6.21承壓型連接的高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力P應(yīng)與摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓一樣。連接處構(gòu)件接觸面應(yīng)去除油污及浮銹。高強(qiáng)度螺栓承壓型連接不應(yīng)用于直接承受動力荷載的構(gòu)造。2在抗剪連接中，每個承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓一樣，但當(dāng)剪切面在螺紋處時，其受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按螺紋處的有效面積進(jìn)展計算。3 在桿軸方向受拉的連接中，每個承壓型連接高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓一樣。4同時承受剪力和桿軸方向拉力的承壓型連接的高強(qiáng)度螺栓，應(yīng)符合以下公式的要求：〔6.2.12-1〕〔6.2.12-2〕式中：、——某個高強(qiáng)度螺栓所承受的剪力和拉力；、、——一個高強(qiáng)度螺栓的受剪、受拉和承壓承載力設(shè)計值。6.2.13銷接的接頭作用力按被連接桿件的實際內(nèi)力計算。無論受壓或受拉的銷接構(gòu)件，均應(yīng)按扣除銷孔的凈截面計算。節(jié)點(diǎn)銷子應(yīng)計算孔壁承壓應(yīng)力、承受彎曲的銷子可按簡支梁近似計算，并假定各集中力作用在與銷相接觸的各板條的軸線上。圖6.當(dāng)銷的長度大于直徑的兩倍時，對承受撓曲的銷可按簡支梁進(jìn)展近似計算，并假定各集中力作用在和銷接觸的各板條的軸向上。6.2.14銷接接頭中，帶銷孔的受拉構(gòu)件，其銷孔各部尺寸應(yīng)滿足以下規(guī)定：1垂直桿軸方向并通過銷孔中心的凈截面積應(yīng)比構(gòu)件計算所需的凈截面大40％；2由桿端到銷孔邊的截面積不應(yīng)小于構(gòu)件計算的截面積。3銷釘孔直徑比銷釘直徑大，當(dāng)銷釘直徑為12mm及以下時不得大于0.5mm，更大直徑的銷釘那么釘眼不得超大0.8mm。銷體精加工局部的長度，應(yīng)比被連接的桿件兩外側(cè)面間的距離長6mm以上。銷的兩端必須使用帽形螺母或帶墊圈的螺母。6.3焊接連接焊接拼接的設(shè)計應(yīng)能抵抗設(shè)計截面規(guī)定的設(shè)計彎矩、剪力或軸向力。受拉和受壓構(gòu)件的拼接可采用全熔透對接焊，防止拼接板。對于等寬等厚的鋼板，應(yīng)采用埋弧自動焊焊接；定位焊接不得有裂縫、焊渣、焊瘤等缺陷；焊縫反面必須去除影響焊接的焊瘤、熔渣和焊根等缺陷；多層焊的每一層必須將焊渣、缺陷去除干凈再焊下一層；工地焊接拼接必須將仰焊減小到最低量。不同寬度的材料由對接焊接拼接時，應(yīng)按圖6.3設(shè)置的對稱的過渡段，不同厚度的材料由對接焊拼接時，板面的錯合應(yīng)磨成均勻坡度，該坡度不大于1比2.5。圖6.3不同寬度板的拼接6.3.1焊縫金屬應(yīng)與主體金屬相適應(yīng)。當(dāng)不同強(qiáng)度的鋼材連接時，可采用與較低強(qiáng)度6.3.2在設(shè)計中不得任意加大焊縫，應(yīng)防止焊縫立體穿插、重疊和過分集中，同時焊縫的布置應(yīng)盡可能對稱于桿件的重心線。6.3.3焊件厚度大于20mm6.3.4焊接順序的設(shè)計應(yīng)盡量減小周邊構(gòu)件對焊件的約束。6.3.5焊縫的分級焊縫應(yīng)根據(jù)構(gòu)造的重要性、荷載特性、焊縫形式、工作環(huán)境以及應(yīng)力狀態(tài)等情況，按下述原那么分別選用不同的質(zhì)量等級：1在需要進(jìn)展疲勞計算的構(gòu)件中，凡對接焊縫均應(yīng)焊透，其質(zhì)量等級為： 1〕作用力垂直于焊縫長度方向的橫向?qū)雍缚p或T形對接與角接組合焊縫，受拉時應(yīng)為一級，受壓時為二級； 2〕作用力平行于焊縫長度方向的縱向?qū)雍缚p應(yīng)為二級。2不需要計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對接焊縫應(yīng)予焊透，其質(zhì)量等級當(dāng)受拉時應(yīng)不低于二級，受壓時宜為二級。3主梁的腹板與上翼緣之間以及桁架上弦桿與節(jié)點(diǎn)板之間的T形接頭焊縫均要求焊透，焊縫形式一般為對接與角接的組合焊縫，其質(zhì)量等級不應(yīng)低于二級。4不要求焊透的T形接頭采用的角焊縫或局部焊透的對接與角接的組合焊縫，以及搭接連接采用的角焊縫，其質(zhì)量等級為： 1〕對直接承受動力荷載且需要驗算疲勞的構(gòu)造，焊縫的外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合二級； 2〕對其他構(gòu)造，焊縫的外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)可為三級。6.3.6焊縫尺寸在連接設(shè)計中角焊縫尺寸應(yīng)滿足連接的承載能力極限狀態(tài)和使用極限狀態(tài)?？梢匝刂B接部件采用的角焊縫〔見圖6.3.6〕的最大尺寸應(yīng)取為：對厚度小于7.0mm的材料：取材料的厚度，對厚度等于或大于7.0mm的材料：除非合同文件上規(guī)定焊接要到達(dá)全喉厚度外，否那么取材料的厚度減去1.60mm。角焊縫的最小尺寸按表6.4.1的規(guī)定取用，同時焊縫尺寸不應(yīng)超過較薄的連接部件的厚度的1.2倍。圖6.3表6.3.6兩焊接板中之較大厚度不開坡口角焊的最小焊腳尺寸凸形角焊縫凹形角焊縫10及其以下6512～1686.517～2510826～401210不開坡口的角焊縫的最小長度：自動焊及半自動焊不宜小于焊縫厚度的15倍，手工焊不宜小于80mm。6.3.7用于受力連接的角焊縫兩焊角邊的夾角應(yīng)在60°至120°間，一般宜盡量采用直角焊縫；小于60°的夾角不宜用作受力角焊縫，但被視為局部焊透的對接和T形對接與角接組合的角焊縫可以除外。6.3.8角焊縫的焊腳邊比例一般為1:1。當(dāng)焊件厚度不等時，允許采用不等的焊腳尺寸，與較厚焊件接觸的最小焊腳尺寸和與較薄焊件接觸的最大焊腳尺寸，應(yīng)滿足第6.3.6條的要求。在承受動荷載的構(gòu)造中，角焊縫焊腳邊比例，對于正面角焊縫宜為1:1.5〔長邊順內(nèi)力方向〕；對側(cè)面角焊縫可為1:1。角焊縫外表應(yīng)做成凹形或直線形。6.3.9在主要受力構(gòu)件中，不得采用斷續(xù)角焊縫。在次要構(gòu)件或次要焊縫連接中，如需采用斷續(xù)角焊縫時，其相鄰兩焊縫在端與端之間的凈距均不得大于200毫米，亦不得大于以下各值：1當(dāng)部件受壓時，按較薄部件厚度的12倍；2當(dāng)部件受拉時，按較薄部件厚度的16倍；3當(dāng)焊縫用于連接加勁肋和一受壓或受剪的板或其它部件時，焊縫間的凈距不得大于加勁肋間距的四分之一。布置在同一直線上的連續(xù)焊縫，在其所連部件的每一端均應(yīng)設(shè)置焊段。在拼合構(gòu)件中，板件用連續(xù)焊縫連接時，在其板件端部每一邊所布置的焊縫長度均不應(yīng)小于該處最窄板件厚度的四分之三。6.3.10當(dāng)角焊縫的端部在被焊件轉(zhuǎn)角處時,可連續(xù)地饒轉(zhuǎn)角加焊一段的長度〔見圖6.3.10a〕。圖6.3.10桿件與節(jié)點(diǎn)板的焊接a〕兩面?zhèn)群竍)三面圍焊6.3.11桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接焊縫〔圖6.3.106.3.126.3.136.31假設(shè)部件厚度不大于16毫米，焊材填充厚度應(yīng)等于部件厚度；2在其它情況下，所填充的焊材厚度不應(yīng)小于以下各值：1〕16毫米；2〕孔的直徑或長圓孔的寬度的0.45倍；3〕長圓孔的長度的十分之一；但不需大于圓孔、或長圓孔所在部件的厚度?？椎闹睆交蜷L圓孔的寬度，至少應(yīng)比所在部件的厚度大8毫米。圓孔中心距、或長圓孔中心線的間距，都不應(yīng)小于其直徑或?qū)挾鹊?倍。長圓孔沿其長度方向的中心距不應(yīng)小于其長度的兩倍。長圓孔的兩端均應(yīng)為半圓形，但中止在部件邊緣的孔可將空端取為方形。6.3.15各種型式的焊縫其有效計算厚度，按以下規(guī)定采用：1T形連接時，如豎板邊緣加工有K形坡口〔焊透〕，焊縫的有效厚度采用豎板的厚度。2直角焊縫的有效厚度采用焊腳尺寸的0.7倍〔見圖6.3.6〕。3斜角焊縫的有效厚度取為〔見圖6.3.15-1〕：(6.3.15-1)圖6.3.15-1斜角焊縫截面圖不焊透的對接焊縫，其有效厚度取為〔見圖6.3.15-2〕：坡口角度60°的V形坡口、U形坡口、J形坡口，；坡口角度<60的V形坡口，mm。此處s為坡口根部至焊縫外表〔不考慮余高〕的最短距離。圖6.3.15-2不焊透的對接焊縫截面圖a)、b)、c)V形坡口；d)U形坡口；e)J形坡口6.3.16各種型式的焊縫，其計算的有效長度按以下規(guī)定采用：1采用引弧板施焊的焊縫，其計算長度取焊縫的實際長度；未采用引弧板時，取實際長度減去10mm。2側(cè)面角焊縫的計算長度，當(dāng)受動荷載時，不宜大于50；當(dāng)受靜荷載時，不宜大于60。如采用大于上述的數(shù)值時，其超過局部在計算中不予考慮。焊縫在全長范圍內(nèi)均傳遞內(nèi)力〔例如梁翼緣與腹板連接焊縫〕，那么其計算長度不受此限。3側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于8。4當(dāng)鋼板端部僅有兩側(cè)角焊縫連接時，每條側(cè)面角焊縫長度不宜小于相鄰兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時兩側(cè)角焊縫之間的距離不宜大于16t(t>12mm)或200mm(t<12mm)，t較薄焊件的厚度。6.3.17在承受動荷載的構(gòu)造中，垂直于構(gòu)件受力方向的對接焊縫必須焊透，其厚度應(yīng)不小于被焊件的最小厚度。這種焊縫宜雙面施焊，且應(yīng)進(jìn)展機(jī)械加工。6.3.18在對接焊縫的拼接處，當(dāng)焊件寬度不等或厚度相差4mm以上時，應(yīng)分別在寬度方向或厚度方向?qū)⒁粋?cè)或兩側(cè)做成坡度不大于1：4的斜角，當(dāng)厚〔或?qū)挕巢畈怀^4mm時，那么可采用焊縫外表斜度來過渡。6.3.19橋梁構(gòu)造中不得采用連續(xù)對接焊。不焊透對接焊不得用于傳遞拉力，也不得用于傳遞繞焊縫縱軸的彎矩。6.3.20在對接連接和T形連接中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫〔焊透〕，應(yīng)分別計算其法向應(yīng)力和剪應(yīng)力。在同時愛有較大法向應(yīng)力和剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計算換算應(yīng)力：(6.3.20)式中——對接焊縫的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。6.3.21斜角焊縫和不焊透的對接焊縫，采用直角焊縫的計算方法。在垂直于焊縫長度方向應(yīng)力和沿焊縫長度方向應(yīng)力共同作用處，應(yīng)按下式計算應(yīng)力：(6.3.21)式中——角焊縫的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值。注：不焊透的對接焊透的V形坡口，當(dāng)<60時，或熔合線處〔焊縫與焊件外表接觸處〕焊縫截面邊長等于最短距離時，應(yīng)計算熔合線處的剪應(yīng)力。7鋼板梁7.1一般規(guī)定7.1.1適用范圍本章適用于受彎為主的工形截面鋼板梁橋的設(shè)計。7.1.2設(shè)計基本原那么1普通焊接板梁應(yīng)盡量用三塊鋼板焊接而成，除非當(dāng)板厚不能用其他方法解決時才采用外貼翼緣鋼板的形式，外貼翼緣板原那么上宜用一塊鋼板。2在端部支承處應(yīng)采取措施以阻止梁端截面扭轉(zhuǎn)。3板梁應(yīng)采取措施以防止梁在制作、運(yùn)輸、安裝架設(shè)和運(yùn)營階段的過大變形和穩(wěn)定性。7.2鋼梁翼緣7.2.1翼緣的截面1焊接板梁受壓翼緣的伸出肢寬不應(yīng)大于其厚度的12倍，受拉翼緣的伸出肢寬不應(yīng)大于其厚度的16倍。翼板厚度不小于腹板厚度的1.1倍。翼板的面外慣矩宜滿足下式要求：(7.2.1-)式中，Iyc，Iyt分別為受壓翼緣和受拉翼緣對豎軸的慣矩。當(dāng)用外貼翼緣鋼板時，其縱向中斷點(diǎn)應(yīng)伸出理論截斷點(diǎn)以外，延伸局部的焊縫長度按該板截面強(qiáng)度的50％計算，并將板端沿板寬方向做成不大于1：2的斜角。焊接板束的側(cè)面角焊縫應(yīng)盡量采用自動焊或半自動焊，由寬板至窄板的邊緣距離，應(yīng)不小于50mm。2鉚接板梁翼緣如由蓋板與角鋼組成時，應(yīng)盡量加大翼緣角鋼面積，使其占翼緣總截面積的40％以上。板梁上翼緣設(shè)有蓋板：應(yīng)有一層蓋板覆蓋板梁的全長。外側(cè)受壓翼緣蓋板厚度不宜小于內(nèi)側(cè)翼板寬度的1/24，也不宜大于內(nèi)側(cè)翼板厚度1.5倍。外側(cè)受拉翼緣蓋板厚度不宜小于內(nèi)側(cè)翼板寬度的1/32。外側(cè)蓋板的長度不宜小于2倍的梁高加1m。板梁上、下翼緣的非全長蓋板截斷點(diǎn)的位置應(yīng)伸出理論截斷點(diǎn)以外有足夠的長度，蓋板截斷點(diǎn)的位置應(yīng)伸出理論截斷點(diǎn)以外1.5倍蓋板寬度以上，且有足夠長度的不小于300mm。使其足以布置按該蓋板截面強(qiáng)度的50％算得的鉚釘數(shù)，且不少于三排鉚釘。外層蓋板中斷后，應(yīng)將板端沿板寬度方向加工成不陡于1：4的斜邊，厚度方向加工成不陡于1：8的斜坡，末端寬度不宜小于20mm，厚度為焊腳高度加2mm。翼緣蓋板伸出翼緣角鋼的寬度不宜小于5～l0mm。3由兩塊以上的板疊合組成的受壓翼緣，這些板相互連接的側(cè)面的角焊縫間的距離以不超過最薄的板厚的24倍為標(biāo)準(zhǔn)。受拉翼緣的這個值以不超過30倍為標(biāo)準(zhǔn)。4組成翼緣截面的板應(yīng)盡量采用兩塊以下為宜。5當(dāng)縱向加勁肋為連續(xù)構(gòu)造時，應(yīng)將其計入到有效截面中。7.2.2翼緣板的寬度1翼緣板應(yīng)具有足夠的寬度，以確保鋼板梁不致產(chǎn)生整體彎扭失穩(wěn)；2從彎扭屈曲角度考慮，受壓翼緣寬度可以比受拉翼緣稍寬一些。7.2.3翼緣板端部正面角焊接重疊翼緣板端部正面角焊縫應(yīng)采用不相等的尺寸，并應(yīng)進(jìn)展加工。7.2.4相互疊合的翼緣板的側(cè)面角焊接1焊接板束的側(cè)面角焊縫應(yīng)盡量采用自動焊或半自動焊，由寬板至窄板的邊緣距離，應(yīng)不小于50mm。2相互疊合的翼緣板的側(cè)面角焊縫應(yīng)采用相等尺寸的焊縫。7.2.5翼緣板和腹板的焊接連接1翼緣板與腹板的連接應(yīng)采用角焊縫，腹板兩側(cè)焊縫厚度之和應(yīng)大于腹板的厚度。2板梁翼緣的拼接焊縫與腹板的拼接焊縫之間的距離不宜小于10(為腹板厚度)，且拼接的位置不應(yīng)布置在最大應(yīng)力的部位。7.2.6支承加勁肋1板梁在支承處及外力集中處應(yīng)設(shè)置成對的豎向加勁肋。加勁肋應(yīng)盡量延伸到翼緣板的外邊緣，在支承處應(yīng)磨光并與下翼緣焊連。在外力集中處，加勁肋應(yīng)與上翼緣焊連，但對焊接梁不得與受拉翼緣直接焊連。2支承加勁肋的伸出肢寬厚比不應(yīng)大于12。支承加勁肋按壓桿設(shè)計。對有兩塊板或角鋼組成的加勁肋，承壓截面為加勁肋及填板的截面加每側(cè)由加勁肋中軸算起不大于15倍板厚的腹板截面，對有四塊板或角鋼組成的加勁肋，承壓截面為四塊加勁肋及填板截面所包圍的腹板面積(鉚接梁僅為加勁角鋼和填板)另加不大于30倍板厚的腹板截面(圖7.2.6-1)。自由長度取腹板的計算高度。同時應(yīng)驗算伸出肢與貼緊翼緣局部的支承壓力。圖7.2.6-1加勁肋按壓桿設(shè)計計算的承壓截面3支承加勁肋可按不均勻受壓構(gòu)件計算，應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求： 〔7.2.6-1〕式中RV——支座反力或上翼緣集中力；As——豎向加勁肋凈截面積；tw——腹板厚度；Bev——腹板豎直方向應(yīng)力有效計算寬度,按下式計算：〔7.2.6-2〕B——支承墊板寬度。支承加勁肋按壓桿設(shè)計，其截面為加勁肋加每側(cè)不大于15倍腹板厚的腹板，計算長度為支承處橫向聯(lián)結(jié)系上、下兩節(jié)點(diǎn)間距的0.7倍。4支承加勁肋應(yīng)檢算其伸出肢與翼板頂緊局部的支承壓力．并不得大于端面承壓的強(qiáng)度設(shè)計值。5端加勁肋1)端部加勁肋伸出的寬度應(yīng)為厚度的12.5倍。2)在對端加勁肋受壓狀態(tài)的檢算中，加勁肋與腹板為焊接連接構(gòu)造的情況下，可如圖7.2.6-2和圖7.2.6-3所示，取腹板厚度的30倍的范圍作為由腹板與端加勁肋組成的立柱的有效截面積。在檢算中構(gòu)件的長度應(yīng)取加勁肋長度的1／2。圖7.2.6-2端加勁肋示意圖圖7.2.6-3加勁肋與焊接連接構(gòu)造圖3)端加勁肋與支座相連局部的有效承壓面積可按以下各條的規(guī)定進(jìn)展計算。(1)線支承的情況，可采用如圖7.2.6-3所示與端加勁肋的下翼緣相接局部外邊緣間的寬度和它的厚度的乘積為有效承壓面積。(2)剛度較大的面支承的情況可采用這里，為腹板的厚度。7.2.7下承式板梁橋主梁上翼緣的穩(wěn)定1下承式板梁橋橫梁的兩端應(yīng)設(shè)置肱板。2在未設(shè)置穩(wěn)固的肋板的情況下，應(yīng)符合以下各條的規(guī)定。1〕在橫梁與豎向加勁肋形成U形構(gòu)造的上端作用由水平橫向力，可按下式對其剛度進(jìn)展驗算。(7.2.7-1)式中k——U形構(gòu)造的剛度，即當(dāng)發(fā)生單位水平位移〔δ=1〕時的水平力〔k=K/δ〕；A——上翼緣的截面積〔mm2〕；——主梁的彎曲抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值〔MPa〕；——主梁翼緣的假定的屈曲長度(mm)。2〕上述U形構(gòu)造的上端作用有水平橫向力H時〔圖7.2.7〕，必須具有足夠的強(qiáng)度。(7.2.7-2)式中H——進(jìn)展強(qiáng)度驗算時所采用的水平力(N)；——作用于上翼緣受彎邊緣的壓應(yīng)力(MPa)。圖7.2.7U形構(gòu)造的上端作用有水平橫向力7.2.8鋼橋面板應(yīng)力和主梁上翼緣應(yīng)力的組合在具有鋼橋面板的橋梁中，將橋面板作為主梁構(gòu)造的一局部進(jìn)展設(shè)計的情況下，應(yīng)對作為主梁的截面內(nèi)力和橋面板的截面內(nèi)力進(jìn)展檢算。7.3腹板7.3.1一般規(guī)定1在彎矩和剪力作用下，腹板同時存在彎曲正應(yīng)力和剪應(yīng)力，腹板不僅要滿足強(qiáng)度要求，而且必須滿足穩(wěn)定的要求。2應(yīng)限制腹板柔度以防止腹板過渡壓曲，引起腹板—翼板連接處及其附近區(qū)域的疲勞。3對于不設(shè)縱向加勁的腹板，如果，那么可忽略腹板的壓曲。4縱向加勁腹板中的應(yīng)力，應(yīng)按無任何應(yīng)力重分配的彈性理論進(jìn)展計算。5設(shè)計焊接板梁加勁肋時，在構(gòu)造上尚須滿足以下要求：1)與腹板對接焊縫平行的加勁肋，應(yīng)距對接焊縫不小于10，不大于100mm。2)與腹板對接焊縫相交的加勁肋，加勁肋及其焊縫應(yīng)連續(xù)跨過腹板焊縫。3)水平加勁肋與豎向加勁肋相交時，宜切斷豎向加勁肋而使水平加勁肋連續(xù)通過。切斷的豎向加勁肋可切出斜角并焊在水平加勁肋上；也可以將豎向加勁肋及其焊縫連續(xù)通過，而將水平加勁肋截斷并切出斜角使其焊在豎向加勁肋上。4)豎向加勁肋與梁的翼緣板焊接時，應(yīng)將加勁肋切出不大于5倍腹板厚度的斜角。5)水平加勁肋與豎向加勁肋的相交處，宜焊連或栓連。6當(dāng)／≤70(Q235鋼)和／≤60(Q345鋼)時，可不設(shè)豎向加勁肋及水平加勁肋。7鋼板梁腹板水平加勁肋和豎向加勁肋應(yīng)按以下原那么設(shè)置：1〕當(dāng)時，應(yīng)設(shè)置中間豎向加勁肋，其間距不宜大于2m，也不宜大于2。當(dāng)采用豎向加勁肋加強(qiáng)腹板，那么成對設(shè)置的中間豎向加勁肋的每側(cè)寬度不得小于(以m計)2〕當(dāng)時，除設(shè)置豎向加勁肋外還應(yīng)在距受壓翼緣處設(shè)置水平加勁肋。每對和單側(cè)加勁肋的截面慣性矩不得小于以下計算值：豎向加勁肋(繞腹板水平截面中線)：水平加勁肋(繞腹板豎直截面中線)：但不小于3〕當(dāng)采用單側(cè)加勁肋．那么其繞腹板邊線的截面慣性矩應(yīng)不小于上述各計算值。加勁肋伸出肢的寬厚比不得大于15。4〕當(dāng)輪壓局部荷載引起的豎向壓應(yīng)力滿足下式要求時，可不考慮局部荷載影響，否那么應(yīng)減小豎向加勁肋的間距。(7.3.1)式中，a為區(qū)格長度，h為區(qū)格高度。7.3.2中間橫向加勁肋1當(dāng)70</≤160(Q235鋼)和60<／≤140(Q345鋼)時，僅設(shè)置豎向加勁肋，間距應(yīng)滿足下式要求，且不得大于2m。(7.3.2)式中——豎向加勁肋的間距，以mm計；——腹板的厚度，以mm計；——驗算板梁處的腹板平均剪應(yīng)力，以MPa計。2當(dāng)僅設(shè)置豎向加勁肋加強(qiáng)腹板時，其每側(cè)加勁肋的伸出肢肢寬不宜小于40mm+腹板計算高度；當(dāng)僅設(shè)置豎向加勁肋的中間橫向加勁肋時〔圖7.3.2〕，其每側(cè)加勁肋的伸出肢肢寬不宜小于50mm+〔h0為腹板高度〕，肢厚不宜小于肢寬的。圖7.3.2橫向加勁肋壓應(yīng)力分布與有效計算面積7.3.3縱向加勁肋1當(dāng)160<≤280(Q235鋼)和140<≤240(Q345鋼)時，除設(shè)置豎向加勁肋外，尚須設(shè)置水平加勁肋。設(shè)置1道縱向加勁肋時，宜設(shè)置在距受壓翼緣(0.2~0.25)h0〔h0為腹板高度〕附近，設(shè)置2道縱向加勁肋時，宜設(shè)置在距受壓翼緣0.14h0和0.36h0〔h0為腹板高度〕附近。為腹板計算高度，對焊接梁為腹板的全高，對鉚接梁為上、下翼緣角鋼內(nèi)排鉚釘線的間距。縱向加勁肋與腹板宜用角焊縫連接，在與橫向加勁肋穿插處宜留不小于30mm的間隙，但是當(dāng)考慮縱向加勁肋與腹板共同承擔(dān)軸向力時，縱向加勁肋應(yīng)連續(xù)通過，承受壓力時也可焊接于橫向加勁肋。2當(dāng)設(shè)置豎向加勁肋又設(shè)置水平加勁肋時，豎向加勁肋除滿足上述1規(guī)定外，其截面對板梁中線的慣性矩不應(yīng)小于(7.3.3-1)水平加勁肋對梁中線的慣性矩不應(yīng)小于(7.3.3-2)也不宜小于1．5。3當(dāng)必須設(shè)置單側(cè)加勁肋時，那么以與加勁肋相貼的腹板邊緣為軸線的慣性矩不應(yīng)小于成對的加勁肋對腹板中心截面的慣性矩。7.4縱橫向聯(lián)結(jié)系7.4.1縱向聯(lián)結(jié)系1梁式上部構(gòu)造應(yīng)在其弦桿或翼緣的上下平面內(nèi)設(shè)縱向聯(lián)結(jié)系。但跨徑較小的上承式梁橋，可不設(shè)下弦(或下翼緣)平面內(nèi)的縱向聯(lián)結(jié)系?？鐝?5m以下并且具有強(qiáng)大橫向聯(lián)結(jié)系的直橋可以省略下層縱向聯(lián)結(jié)系。鋼梁與鋼筋混凝土板組成的組合梁，如在安裝時沒有特殊需要，可不設(shè)行車系平面內(nèi)的縱向聯(lián)結(jié)系。為了將橫向荷載平順地傳遞到支座，工形鋼板梁橋原那么上應(yīng)設(shè)置上下層縱向聯(lián)結(jié)系。縱向聯(lián)結(jié)系應(yīng)該能夠承受水平荷載和偏心荷載等產(chǎn)生的扭矩作用。上承式鋼板梁橋的橋面板與主梁固結(jié)，并且可以抵抗主梁的側(cè)傾彎扭失穩(wěn)時，可以省略上層縱向聯(lián)結(jié)系。2縱向聯(lián)結(jié)系與主梁共同作用時，可不考慮各該構(gòu)件不在同一高度的偏心影響。縱向聯(lián)結(jié)系桿件應(yīng)考慮自身重力引起的彎矩，該彎矩按跨徑等于桿件長度的簡支梁計算。7.4.2橫向聯(lián)結(jié)系1橫向聯(lián)結(jié)系應(yīng)盡量與梁的上、下翼緣連接。橫向聯(lián)結(jié)系如焊于豎向加勁肋時，那么各該加勁肋應(yīng)與梁的受壓翼緣焊連。2為了確保橋梁構(gòu)造的整體受力和板梁具有良好的橫向分布，鋼板梁橋應(yīng)設(shè)置橫向連接系。中間橫向連接系間距不宜大于受壓翼緣寬度的30倍。支承處必須設(shè)置端橫梁以阻止梁端截面扭轉(zhuǎn)。下承式鋼板梁橋的橫梁應(yīng)設(shè)置肱板與腹板加勁肋連接，肱板的自由邊長度不得超過板厚的60倍。肱板計算荷載不宜小于受壓翼緣所承受壓力的10％，荷載方向與主梁垂直。7.5構(gòu)造構(gòu)造細(xì)部7.5.1穩(wěn)定的細(xì)部要求1板梁可按本標(biāo)準(zhǔn)公式檢算彎矩平面外的穩(wěn)定性．其計算長度：上承式板梁可以受壓翼緣聯(lián)結(jié)系節(jié)間的距離為準(zhǔn)；半穿式板梁在主梁面外的計算長度可按規(guī)定計算。2按本標(biāo)準(zhǔn)公式計得的換算長細(xì)比不超過40時，可不檢算主梁彎矩平面外的穩(wěn)定性。3鋼板梁的強(qiáng)度和穩(wěn)定性應(yīng)該符合本標(biāo)準(zhǔn)5.4節(jié)的規(guī)定。7.5.2為保證板梁的整體穩(wěn)定，工字形截面簡支梁受壓翼緣的自由長度(即側(cè)向固定點(diǎn)的間距)與寬度之比，對Q235鋼不超過18，對Q345鋼不超過15。在端部支承處應(yīng)采取措施以阻止梁端截面扭轉(zhuǎn)，但當(dāng)有鋼筋混凝土板或整體金屬板連接在板梁的受壓翼緣上，那么不受本條規(guī)定的限制。7.5.3疲勞的細(xì)部要求1焊接板梁的構(gòu)造細(xì)節(jié)應(yīng)盡可能便于采用自動焊或半自動焊，防止采用不利于疲勞壽命的構(gòu)造細(xì)節(jié)。2疲勞應(yīng)該符合本標(biāo)準(zhǔn)第5.7節(jié)的規(guī)定，連接應(yīng)該符合本標(biāo)準(zhǔn)第6章的規(guī)定，橋面板應(yīng)該符合本標(biāo)準(zhǔn)14章的規(guī)定。7.5.4其他1板梁翼緣的拼接板凈面積應(yīng)較被拼接局部的凈面積大10％。板梁腹板拼接時應(yīng)將拼接板成對設(shè)置在腹板的兩側(cè)，其凈面積應(yīng)大于被拼接腹板的凈截面積；拼接板的凈截面抵抗矩應(yīng)大于被拼接腹板的凈截面抵抗矩。采用栓(釘)連結(jié)時，栓(釘)群的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)不低于腹板凈面積的強(qiáng)度設(shè)計值，同時該栓<釘)群的抵抗矩應(yīng)不小于被拼接腹板凈截面的抵抗矩，每個栓(釘)所受最大內(nèi)力應(yīng)不大于其極限承載力的設(shè)計值。2連接板梁的翼緣與腹板之間的焊縫或鉚釘應(yīng)能抵抗由于彎曲和直接作用于翼緣的垂直荷載共同作用所產(chǎn)生的剪力。3鋼橋面板應(yīng)力和主梁上翼緣應(yīng)力的組合在具有鋼橋面板的橋梁中，將橋面板作為主梁構(gòu)造的一局部進(jìn)展設(shè)計的情況下，應(yīng)對作為主梁的截面力和規(guī)定的作為橋面系的截面力進(jìn)展驗算。8鋼箱梁8.1一般規(guī)定8.1.1以彎為主的鋼箱梁宜采用矩形或有斜腹板的梯形對稱斷面，鋼箱梁應(yīng)盡可能選用單室截面形式。作為加勁梁的扁平鋼箱梁可以不受本條款限制。圖8.1.1-1鋼箱梁構(gòu)造形式圖8.1.1-2鋼箱梁的構(gòu)成8.1.2焊接箱梁應(yīng)盡可能便于采用自動焊或半自動焊，防止采用不利于疲勞壽命的構(gòu)造細(xì)節(jié)。8.1.3鋼箱梁應(yīng)采取措施以防止梁在制作、運(yùn)輸、安裝架設(shè)和運(yùn)營階段的過大變形和穩(wěn)定性。8.1.4鋼箱梁應(yīng)符合以下規(guī)定：1鋼箱梁應(yīng)設(shè)置進(jìn)入箱內(nèi)的檢修通道，人孔寬度和高度均不宜小于400mm，箱內(nèi)應(yīng)該設(shè)置排水孔。當(dāng)箱梁尺寸不能滿足開孔的要求時，那么箱梁應(yīng)完全封閉。2箱內(nèi)或者閉口構(gòu)造無法設(shè)置檢修通道或人孔尺寸不能滿足8.1.1條要求時，箱內(nèi)或者閉口構(gòu)造必須完全封閉。8.1.5鋼箱梁的強(qiáng)度和穩(wěn)定計算應(yīng)該考慮剪力滯和局部穩(wěn)定的影響。8.1.6鋼箱梁剪應(yīng)力計算應(yīng)該考慮扭轉(zhuǎn)的影響。8.2正交異性鋼橋面板8.2.1正交異性鋼橋面板最小板厚應(yīng)符合以下規(guī)定：1鋼橋面板的蓋板不得小于0.037b〔b為縱向加勁肋腹板間最大中心距〕，并且不得小于14mm。2開口加勁肋的最小板厚不應(yīng)小于8mm。3閉口加勁肋的最小板厚不應(yīng)小于6mm。8.2.2正交異性鋼橋面板應(yīng)該分別驗算整體構(gòu)造體系和橋面系構(gòu)造體系的強(qiáng)度、穩(wěn)定和疲勞，兩種構(gòu)造體系都必須滿足安全性要求。8.2.3鋼橋面板設(shè)計車輪荷載沖擊系數(shù)按0.4計算，伸縮縫處應(yīng)該考慮由于路面高差引起的車輪撞擊作用。鋼橋面板的設(shè)計應(yīng)考慮重型車輛和超載車輛的軸重對強(qiáng)度、穩(wěn)定和疲勞的影響。8.2.4橋面構(gòu)造分析可以不考慮鋪裝層對車輪荷載著地面積的擴(kuò)散作用。8.2.5鋼橋面板的應(yīng)力分析有效寬度可按下式計算：be=λb (8.2.5-1) 式中λ——正交異性鋼橋面板縱肋和橫肋的單側(cè)翼緣有效寬度系數(shù)按式8.2.5-2計算，計算條件見表8.2.5-1。表8.2.5-1縱向加勁肋或橫肋翼單側(cè)有效寬度構(gòu)件腹板單側(cè)翼緣有效寬度計算計算圖式區(qū)段符號等效跨度縱肋全長0.6L橫肋簡支全長L連續(xù)①0.8L1⑤0.6L2③0.2(L1+L2)⑦0.2(L1+L3)②④⑥⑧在該區(qū)間兩端值之間線性插值①2L3③L2②在該區(qū)間兩端點(diǎn)值之間線性插值〔8.2.5-2〕當(dāng)時，值應(yīng)和空間分析或其它更準(zhǔn)確的方法確定。式中：——縱肋或橫肋翼緣單側(cè)有效寬度；2b——縱肋或橫肋間的距離，如圖8.2.5-1所示。be1be１bebe1be１be１be1be１be１開口肋閉口肋圖8.2.5-1加勁肋的間距8.2.6縱向加勁肋應(yīng)滿足以下要求：1縱向加勁肋宜等間距布置，不得已時加勁肋腹板的最大間距不宜超過最小間距的1.2倍。2縱向加勁肋應(yīng)連續(xù)通過，不宜中斷。3縱向加勁肋與蓋板焊縫焊接之后，宜將橫向加勁肋或橫隔板穿插處的過焊孔用熔透焊封閉。4縱向加勁肋受拉翼緣或肢尖不應(yīng)與橫向加勁肋或橫隔板焊接。5閉口加勁肋的幾何尺寸應(yīng)滿足以下規(guī)定： (8.2.6-1)式中，td——蓋板厚度；tr——加勁肋腹板厚度；h’——加勁肋腹板斜向高度；a——加勁肋腹板最大間距。6閉口縱向加勁肋與蓋板焊接熔透深度不得小于加勁肋板厚的80％。7閉口縱向加勁肋必須完全封閉，高強(qiáng)螺栓連接處應(yīng)設(shè)置可維修的操作孔。8.2.7橫向加勁肋應(yīng)滿足以下要求：1對于閉口縱向加勁肋，橫向加勁肋的間距不宜大于6m。2對于開口縱向加勁肋，橫向加勁肋的間距不宜大于4m。8.2.8同時考慮整體構(gòu)造體系和橋面系構(gòu)造體系的共同作用時，整體構(gòu)造體系頂板合力和橋面系構(gòu)造體系加勁肋的計算彎矩共同作用下的縱向加勁肋的強(qiáng)度和穩(wěn)定可以近似簡化為加勁肋有效蓋板組成的壓彎構(gòu)件，按本標(biāo)準(zhǔn)5.4節(jié)的規(guī)定計算。8.3翼緣板8.3.1當(dāng)腹板間距離大于翼緣板厚度的80倍時必須設(shè)置縱向加勁肋，受壓翼緣加勁肋間距宜小于翼緣板厚度的40倍，應(yīng)力很小和由構(gòu)造控制設(shè)計的情況下可以放寬到80倍。受拉翼緣加勁肋間距宜小于翼緣板厚度的80倍。8.3.2箱梁受壓翼緣的伸出肢寬不宜大于其厚度的12倍，受拉翼緣的伸出肢寬不宜大于其厚度的16倍。8.3.3縱向加勁肋的剛度宜滿足下式要求，應(yīng)力很小和由構(gòu)造控制設(shè)計的情況下可以適當(dāng)放寬。 (8.3.3-1) (8.3.3-2)式中Il——縱向單根加勁肋對被加勁板的抗彎慣矩；n＝nl＋1——受壓板被縱向加勁肋分割的子板元數(shù)；nl——等間距布置縱向加勁肋根數(shù);——加勁板的長寬比=a/b；a——加勁板的長度〔橫隔板或剛性橫向加勁肋的間距〕；b——加勁板的寬〔腹板或剛性縱向加勁肋的間距〕;t——加勁板的厚寬;l——單根加勁肋的截面面積與被加勁板的面積之比；Al——單根加勁肋的截面面積；v——泊松比；8.3.4橫向加勁肋的剛度宜滿足下式要求，應(yīng)力很小和由構(gòu)造控制設(shè)計的情況下可以適當(dāng)放寬。 (8.3.4)式中It——縱向單根加勁肋對被加勁板的抗彎慣矩；at——橫向加勁肋的間距8.4腹板8.4.1以受彎剪為主的板厚、加勁肋應(yīng)該滿足本標(biāo)準(zhǔn)5.3節(jié)的要求。8.4.2以受壓為主的板厚、加勁肋應(yīng)該滿足本標(biāo)準(zhǔn)8.3節(jié)各條款的要求。8.5橫隔板8.5.1鋼箱梁支點(diǎn)處橫隔板應(yīng)符合以下規(guī)定：1鋼箱梁支點(diǎn)處必須設(shè)置橫隔板，形心應(yīng)該通過支座反力的合力作用點(diǎn)。2橫隔板支座處應(yīng)該成對設(shè)置豎向加勁肋。加勁肋的強(qiáng)度可參照7.2.6計算。3橫隔板與底板的焊縫應(yīng)該完全熔透。4人孔最好設(shè)置在支座邊沿線以外的局部。5支點(diǎn)橫隔板必須驗算橫隔板與加勁肋的強(qiáng)度。8.5.2箱間橫梁處橫隔板應(yīng)符合以下規(guī)定：1箱間橫梁處箱內(nèi)應(yīng)該設(shè)置橫隔板。2箱間橫梁的翼板處，箱內(nèi)應(yīng)該設(shè)置加勁肋或翼板，確保橫梁翼板受力的連續(xù)性。3橫隔板與腹板的焊縫應(yīng)該完全熔透。8.5.3中間橫隔板應(yīng)符合以下規(guī)定：1箱梁畸變翹曲正應(yīng)力大于材料設(shè)計強(qiáng)度的5％時，在支點(diǎn)橫隔板或橫梁橫隔板之間應(yīng)該設(shè)置中間橫隔板。橫隔板的剛度和強(qiáng)度可參照附錄B計算。2橫隔板與頂?shù)装搴透拱蹇梢圆捎媒呛缚p連接。8.5.4扁平鋼箱梁等橫隔板不僅承受扭矩作用，而且承受彎矩和剪力作用時，橫隔板應(yīng)符合以下規(guī)定：1橫隔板的板厚、加勁肋應(yīng)該滿足本標(biāo)準(zhǔn)8.3節(jié)各條款的要求。2在斜拉索或吊桿錨固點(diǎn)等應(yīng)力集中處，橫隔板與腹板或頂板的焊縫應(yīng)該熔透。3不受集中荷載作用的橫隔板與底板可以采用角焊縫連接。8.6橫向聯(lián)結(jié)系8.6.1除別離式雙箱梁橋之外，多箱梁橋應(yīng)該設(shè)置橫向連接系確保橋梁構(gòu)造的整體受力和箱梁具有良好的橫向分布。8.6.2支承處應(yīng)該設(shè)置端橫梁抵抗水平荷載和偏心荷載的扭轉(zhuǎn)作用。8.7縱向聯(lián)結(jié)系8.7.1閉口箱梁一般具有較大的橫向抗彎剛度和抗扭剛度，通常可以省略永久縱向聯(lián)結(jié)系。8.7.2箱梁在制作、運(yùn)輸和吊裝架設(shè)過程中為開口斷面時，應(yīng)該設(shè)置足夠的臨時縱向聯(lián)結(jié)系防止構(gòu)造產(chǎn)生過大的變形和側(cè)傾彎扭失穩(wěn)。9鋼桁梁9.1.1主桁構(gòu)件9.1.2應(yīng)保證橋跨構(gòu)造在架設(shè)施工期間的橫向和縱向穩(wěn)定性，穩(wěn)定系數(shù)9.1.3桁架構(gòu)件截面型式應(yīng)根據(jù)用料經(jīng)濟(jì)、構(gòu)造簡單和具有足夠剛度等要求確定。根據(jù)受力特點(diǎn)，主桁構(gòu)件截面可采用H形或箱形，上、下平面縱向聯(lián)結(jié)系和橫向聯(lián)結(jié)系構(gòu)件截面可采用I9.19.19.1.6各平面桁架內(nèi)構(gòu)件的軸向力可按節(jié)點(diǎn)為鉸結(jié)的假定進(jìn)展計算。此時，9.1.79.1.由于風(fēng)力作用使橋門架斜腿所產(chǎn)生的軸向力的水平分力，應(yīng)計入下弦桿桿力之內(nèi)。9.19.19.19.1.12節(jié)點(diǎn)板的尺寸與外形，應(yīng)盡量做到小巧、簡單9.19.1.149.1.15拼1對焊成的H形截面桿件，當(dāng)采用高強(qiáng)螺栓或鉚釘固接于節(jié)點(diǎn)板上時，一般只栓接或鉚接于翼板。拼接用高強(qiáng)螺栓或鉚釘?shù)臄?shù)量，仍然要計入腹板面積。此時桿件腹板伸入節(jié)點(diǎn)板中的長度，不應(yīng)小于腹板寬度的1.5倍。連接桿件的高強(qiáng)螺栓或鉚釘應(yīng)和桿件的軸線相對稱。2節(jié)點(diǎn)板可作為弦桿的拼接板，其計算面積僅取與弦桿同高的正截面。9.1.16主桁桿件由各種荷載所生效應(yīng)，可按構(gòu)造在彈性受力階段確定；并將節(jié)點(diǎn)假定為鉸接進(jìn)展計算。但主桁桿件截面高度與其主桁平面內(nèi)桿件幾何長度之比：非整體節(jié)點(diǎn)的簡支桁梁大于1／10，應(yīng)計算其節(jié)點(diǎn)剛性的影響；按軸向力和節(jié)點(diǎn)剛性彎矩共同作用進(jìn)展驗算時，仍須驗算僅受軸向力作用下桿件的受力。直接承受荷載的弦桿，當(dāng)在節(jié)點(diǎn)外作用有豎向荷載時，除作為桁架的桿件承受軸向力外，還應(yīng)同時作為桿件計算豎向荷載所產(chǎn)生的彎矩，此時應(yīng)考慮該弦桿的節(jié)點(diǎn)剛性作用。由節(jié)點(diǎn)間豎向荷載產(chǎn)生的彎矩可近似地假定為，為跨徑等于節(jié)間長度的簡支梁跨中最大彎矩。9.1.17節(jié)點(diǎn)板在受壓斜腹桿作用下，其自由邊長度〔圖9.1.17〕與厚度之比不得大于，否那么應(yīng)沿自由邊設(shè)加勁肋予以加強(qiáng)。式中為節(jié)點(diǎn)板的屈服強(qiáng)度。圖9.1.179.1.18整體節(jié)點(diǎn)鋼桁梁構(gòu)造應(yīng)符合構(gòu)造強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性的要求。焊縫質(zhì)量和要求應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第6.3節(jié)圖9.1.18整體節(jié)點(diǎn)9.1.19整體節(jié)點(diǎn)設(shè)計整體節(jié)點(diǎn)鋼桁梁及連續(xù)梁支點(diǎn)附近的桿件高長比大于1/15時，應(yīng)計算其節(jié)點(diǎn)剛性的影響，同時應(yīng)驗算強(qiáng)度和穩(wěn)定性。10.1一般規(guī)定10.1.1本章規(guī)定適用于鋼管〔圓管、矩形管〕作上部構(gòu)造及橋墩的設(shè)計。10.1.2材料選擇按本標(biāo)準(zhǔn)第3章的規(guī)定進(jìn)展。10.1.3節(jié)點(diǎn)細(xì)節(jié)及其參數(shù)如圖10.1.3所示：θθθθT型節(jié)點(diǎn)K型節(jié)點(diǎn)KT型節(jié)點(diǎn)N型節(jié)點(diǎn)Y型節(jié)點(diǎn)X型節(jié)點(diǎn)10.1.3節(jié)點(diǎn)類型對T型、X型和Y型節(jié)點(diǎn)對T型、X型和Y型節(jié)點(diǎn)對K型、N型節(jié)點(diǎn)對KT型節(jié)點(diǎn)式中——弦桿的屈服強(qiáng)度；——弦桿應(yīng)力；——弦桿預(yù)應(yīng)力；——圓形腹桿的直徑；——腹桿的直徑；——矩形腹桿的外部寬度；——圓形弦桿直徑；——弦桿壁厚；——矩形弦桿的外部寬度；——矩形弦桿的外部高度；——描述受剪弦桿翼緣有效性的無量綱系數(shù)，主要用來表示決定矩形管或工字型截面弦桿有效承剪面積的系數(shù)，也用來表示直角接頭的應(yīng)力折減因子；——腹桿與弦桿間的直徑或?qū)挾缺?；——弦桿中心線與腹桿中心線之間的夾角；——弦桿的直徑或?qū)挾扰c厚度比值的一半；——弦桿連接面處K型、N型或KT型節(jié)點(diǎn)的腹桿間的間縫；——弦桿連接面處K型、N型或KT型節(jié)點(diǎn)的腹桿間的間縫與弦桿壁厚的比值；——腹桿與弦桿的厚度之比；10.1.4圓鋼管的外徑與壁厚之比不應(yīng)超過100()；矩形管的最大外邊緣尺寸與壁厚之比不應(yīng)超過40。10.1.5圓管截面阻力系數(shù)為0.5~1.2，矩形管10.1.6在舊鋼構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)滿足以下情況下，分析桁架桿件內(nèi)力時可將節(jié)點(diǎn)視為鉸接：舊鋼構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)1符合各類節(jié)點(diǎn)相應(yīng)的幾何參數(shù)的適用范圍；2在桁架平面內(nèi)桿件的節(jié)間長度或桿件長度與截面高度〔或直徑〕之比不小于12〔弦桿〕和24〔腹桿〕時。10.1.7假設(shè)弦桿與腹桿連接節(jié)點(diǎn)偏心不超過公式〔10.1.7〕限制時，在計算節(jié)點(diǎn)和受拉弦桿承載力時，可忽略因偏心引起的彎矩影響，但受壓弦桿必須考慮此偏心彎矩〔為節(jié)點(diǎn)兩側(cè)弦桿軸力之差值〕的影響?！?0.1.7〕式中——偏心，即兩腹桿中心線在弦桿上的交點(diǎn)偏離弦桿中心線的距離，如以下列圖10.1.7；——圓形弦桿外徑；——連接平面內(nèi)的矩形弦桿截面高度。圖10.1.710.1.8焊接桁架梁中管截面腹桿的有效計算長度不大于0.75L，其中L為腹桿兩端節(jié)點(diǎn)中心之間的距離。對于具有搭接節(jié)點(diǎn)的桁架梁，計算長度假定為構(gòu)件長度；對于弦桿，平面內(nèi)屈曲的計算長度取0.9倍的弦桿長度或取0.9倍的10.1.91鋼管之間對接時，可采用高強(qiáng)螺栓和焊接直接連接〔如圖10.1.9-1所示〕；對于小直徑的鋼管，施工中不易采用直接連接且時，也可采用法蘭板連接〔如圖10.1.9-2所示〕。〔a〕高強(qiáng)螺栓直接連接〔b〕焊接連接〔a〕高強(qiáng)螺栓直接連接〔b〕焊接連接圖10.1.9圖10.1.9-2法蘭板連接圖10.1.9-1直接連接2鋼管連接還包括端板連接和分腹連接。如圖10..1.9-2所示。圖圖10.1.9－2b端板連接加勁肋端板加勁肋端板端板10.2構(gòu)造要求10.2.1鋼管節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造應(yīng)符合以下基本要求：1弦桿的外部尺寸不應(yīng)小于腹桿的外部尺寸，弦桿的壁厚不應(yīng)小于腹桿壁厚，在弦桿與腹桿連接處不得將腹桿插入弦桿內(nèi)；2弦桿的壁厚應(yīng)在其外徑的1/30以上，原那么上腹桿的壁厚也應(yīng)大于其外徑的1/30；3腹桿的外徑要在弦桿外徑的1/3以上；4對于有間隙的K型及N型節(jié)點(diǎn)，腹桿間的距離不得小于兩腹桿壁厚之和。5弦桿與腹桿或兩腹桿軸線之間的夾角不宜小于30o；6優(yōu)先采用間隙節(jié)點(diǎn)〔對K型與N型〕，而不用搭接節(jié)點(diǎn)；7弦桿與腹桿的連接節(jié)點(diǎn)處，除搭接節(jié)點(diǎn)外，應(yīng)盡可能防止偏心，不得已的情況下偏心應(yīng)在/4的范圍內(nèi)。10.2.2在搭接的K形或N形節(jié)點(diǎn)中〔圖10.1.3〕，其搭接率〔、如圖10.1.7所示〕應(yīng)滿足，且應(yīng)確保在搭接局部的腹桿之間的連接焊縫能可靠的傳遞內(nèi)力。10.2.3在搭接節(jié)點(diǎn)中，當(dāng)腹桿厚度不同時，薄壁管應(yīng)搭在厚壁管上；當(dāng)腹桿強(qiáng)度不同時，低強(qiáng)度管要搭在高強(qiáng)度管上10.2.4矩形或圓管腹桿應(yīng)與矩形管弦桿不同寬，以防止節(jié)點(diǎn)處在弦桿截面圓角位置出現(xiàn)不利的喇叭形焊口10.2.5腹桿端部宜采用自動切割機(jī)切割，腹桿壁厚小于6mm10.2.6鋼管構(gòu)造焊縫應(yīng)滿足如下要求1弦桿與腹桿的連接焊縫，應(yīng)沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡可沿全周用角焊縫或局部采用對接焊縫局部采用角焊縫。腹桿與弦桿之間的夾角大于或等于120o的區(qū)域宜采用對接焊縫或帶坡口的角焊縫。角焊縫的焊角尺寸不應(yīng)大于腹桿壁厚的2倍。2弦桿與腹桿之間的連接采用角焊縫或局部采用對接焊縫、局部采用角焊縫。在節(jié)點(diǎn)幾何形狀允許的情況下，通常優(yōu)先選用角焊縫，但對厚度大于8mm的不推薦僅使用角焊縫。3矩形管考慮疲勞時不能在圓角處起止焊縫。將鋼管用角焊縫焊在支撐底板時，焊接節(jié)點(diǎn)將承受循環(huán)風(fēng)載，設(shè)計中要考慮疲勞破壞。4對于疲勞荷載作用的T、Y、X、K或N型節(jié)點(diǎn)，角焊縫的喉部尺寸不小于腹桿壁厚，建議對疲勞控制設(shè)計的節(jié)點(diǎn)，可取。10.2.7節(jié)點(diǎn)加勁1大直徑鋼管拱肋在集中荷載作用下，其節(jié)點(diǎn)部位應(yīng)設(shè)置環(huán)形鋼板予以加勁。2集中荷載作用下節(jié)點(diǎn)處的變形量應(yīng)滿足下式要求：(10.2.7-1)式中——節(jié)點(diǎn)處的變形量〔mm〕；R——鋼管的半徑〔mm〕。3在使用環(huán)形鋼板加勁的情況下，節(jié)點(diǎn)部位的變形量由式10.2.7-2(10.2.7-2)式中P——作用在節(jié)點(diǎn)處的設(shè)計集中荷載〔N〕；I——環(huán)形加勁鋼材截面慣矩；E——彈性模量〔MPa〕。4鋼管〔節(jié)點(diǎn)部位〕加勁鋼材的有效寬度〔圖10.2.7-3〕由下式確定：(10.2.7-3)式中——鋼管的有效寬度〔mm〕；t——鋼管的板厚〔mm〕。圖圖10.2.7-3鋼管的有效寬度10.2.8鋼管構(gòu)件在承受較大橫向荷載的部位應(yīng)采取適當(dāng)?shù)募觿糯胧?，防止產(chǎn)生過大的扭剪屈曲和局部變形。構(gòu)件的主要受力部位應(yīng)防止開孔，無法防止10.2.9為了防止K型及N型節(jié)點(diǎn)的局部搭接，弦桿可以直接焊接在豎向加勁板上；加勁板的鋼材等級不得低于弦桿的鋼材等級10.2.10鋼管構(gòu)件環(huán)狀加勁鋼板的最大間距為鋼管外徑的3倍，當(dāng)時，考慮到設(shè)計、制作上的方便可以不設(shè)加勁板。加勁鋼板構(gòu)造如圖10.2.10所示。圖10.2.10圖10.2.10加勁鋼板構(gòu)造10.2.11環(huán)向加勁鋼板的構(gòu)造尺寸應(yīng)滿足下式｝(10.2.11)式中b——環(huán)向加勁鋼板的寬度〔mm〕；〔如圖10.2.10〕t——環(huán)向加勁鋼板的板厚；〔如圖10.2.10〕——鋼管的外徑〔mm〕。10.2.12使用長細(xì)比大的鋼管構(gòu)件，特別要在構(gòu)造上確保它的風(fēng)致疲勞強(qiáng)度1鋼管外徑應(yīng)滿足式10.2.12且(10.2.12)式中——構(gòu)件長的有效屈曲長度；——鋼管的外徑〔m〕；t——鋼管的壁厚〔mm〕。當(dāng)對振動有了針對性的對策，確認(rèn)了風(fēng)洞實驗的效果及構(gòu)件直接承受風(fēng)載作用時，鋼管外徑不受該式限制。2按10.2.12式設(shè)計的焊接鋼管構(gòu)件應(yīng)對其端部周邊進(jìn)展焊接。當(dāng)d小于時，采用如圖10.2.12所示的L型焊接。圖圖10.2.12L10.2.13使用曲管的情況下，要確保彎曲局部的附加應(yīng)力和局部屈曲安全。使用曲管的構(gòu)件當(dāng)彎曲角度〔如以下列圖10.2.13〕滿足下式時，可按直管(10.2.13-1)(10.2.13-2)式中——彎折角。圓弧情況下，按式〔10.2.13-2〕計算；d——鋼管的外徑〔m〕；L——直線構(gòu)件的長；——弧的曲率半徑。圖10.2.13彎曲鋼管圖10.2.13彎曲鋼管10.3鋼管桿件與節(jié)點(diǎn)計算10.3.1直接焊接鋼管構(gòu)造中腹桿和弦桿的軸心內(nèi)力設(shè)計值不應(yīng)超過桿件承載力設(shè)計值。腹桿的軸心內(nèi)力設(shè)計值不應(yīng)超過節(jié)點(diǎn)承載力設(shè)計值。當(dāng)節(jié)點(diǎn)的承載力小于桿件的承載力時，不應(yīng)通過增加焊縫來提高。10.3.21在管構(gòu)造中，腹桿與弦桿的連接焊縫可視為全周角焊縫按式10.3.2-1進(jìn)展計算，但取。角焊縫的計算厚度沿腹桿周長是變化的，當(dāng)腹桿軸心受力時，平均計算厚度可取。〔10.3.2-1〕式中——按焊縫有效截面〔〕計算，垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力；——設(shè)計軸力；——角焊縫的計算厚度，對直角焊縫等于，為焊腳尺寸〔圖10.3.2〕；——角焊縫的計算長度，對直角角焊縫取其實際長度減去；——角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值；——正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值增大系數(shù)：對承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構(gòu)造，=1.22；對于直接承受動力荷載的構(gòu)造=1.0。圖10.3.2圖10.3.2直角角焊縫截面圖2焊縫的計算長度在圓管構(gòu)造中，取腹桿與弦桿相交線的長度：當(dāng)時：〔10.3.2-2〕當(dāng)時：〔10.3.2-3〕式中、——分別為弦桿和腹桿外徑；——弦桿軸線與腹桿軸線之間的夾角。2)在矩形管構(gòu)造中，腹桿與弦桿交線的計算長度按下式計算：對于有間隙的K形和N形節(jié)點(diǎn)，當(dāng)弦桿與腹桿的夾角大于60o時，根部面的焊縫可認(rèn)為是無效的，在50o～60o之間根部焊縫的有效性，從全部有效過渡到全部無效。當(dāng)時：〔10.3.2-4〕當(dāng)時：〔10.3.2-5〕當(dāng)時，按插值法確定。對于T、Y和X形節(jié)點(diǎn)：〔10.3.2-6〕式中、——分別為腹桿的截面高度和寬度。當(dāng)腹桿為圓管、弦桿為矩形管時，焊縫計算長度取為腹桿與弦桿的相交線減去。10.3.5圓形空心鋼管節(jié)點(diǎn)承載力計算適用范圍弦桿與腹桿均為圓管的直接焊接節(jié)點(diǎn)承載力應(yīng)按以下規(guī)定計算，其適用范圍為：；〔在X型節(jié)點(diǎn)中為40〕；；最小搭接為25%；間隙；；〔、為腹桿的外徑和壁厚；、為弦桿的外徑和壁厚；為弦桿軸線與腹桿軸線之間的夾角；為空間管節(jié)點(diǎn)腹桿的橫向夾角，即腹桿軸線在弦桿橫截面所在平面投影的夾角〕。10.3.6圓形空心鋼管節(jié)點(diǎn)設(shè)計承載力為保證節(jié)點(diǎn)處弦桿的強(qiáng)度，腹桿的軸心力不得大于表中規(guī)定的承載力設(shè)計值。1軸向受力圓管焊接節(jié)點(diǎn)設(shè)計承載力如表10.3.6-1所列。表10.3.6-1軸向受力圓管焊接節(jié)點(diǎn)設(shè)計承載力節(jié)點(diǎn)類型節(jié)點(diǎn)設(shè)計承載力〔i=1或2〕T與Y型節(jié)點(diǎn)破壞模式：弦桿塑性失效X型節(jié)點(diǎn)破壞模式：弦桿塑性失效K與N間隙和搭接節(jié)點(diǎn)破壞模式：弦桿塑性失效對T、Y與X型節(jié)點(diǎn)及K、N與KT型間隙節(jié)點(diǎn)的沖剪校核破壞模式：沖剪函數(shù)腹桿受拉時：腹桿受壓時：但2I型、H型及方形截面腹桿與圓形弦桿的焊接節(jié)點(diǎn)設(shè)計承載力如表10.3.6－2所列。表10.3.6-2I型、H型及方形截面腹桿與圓形弦桿的焊接節(jié)點(diǎn)設(shè)計承載力弦桿外表屈服沖剪破壞I或H型截面：方形截面：有效范圍〔除了前述范圍外〕系數(shù)且且腹桿受拉時：