設(shè)計(jì)機(jī)械制造與自動(dòng)化

目目錄1332.1.132.1.2452.2.162.2.262.2.39第三 工作原理和構(gòu) 第四 主要零部件的結(jié)構(gòu)分第五 簡(jiǎn)擺腭式破碎機(jī)的主參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì) 第六 重要零件的設(shè)計(jì)和校 軸承的選 軸承的驗(yàn) 第七 腭式破碎機(jī)的安裝與運(yùn) 破碎機(jī)的安 機(jī)架 連桿的安 肘板的安 動(dòng)腭的安 齒輪的安 破碎機(jī)的運(yùn) 參數(shù)文 致 第一章概表 物料粗碎、中碎、細(xì)碎的劃分50工業(yè)上常用物料破碎前的平均粒度Dd程中物料尺寸變化情況，比值i（即平均破碎比）0.7～0.9。i=3～30。如果物料稱為多級(jí)破碎i0。多級(jí)破碎時(shí)，原料尺寸與最終成品尺寸之比，稱總破碎比，如果各級(jí)破碎的破碎比各是i1，i2 in。則總破碎比i0=i1i2 i第二章物料破碎及其物料破碎及其意破碎的目（1）工業(yè)用碎破碎工10～25mm。把原礦粒度與破碎產(chǎn)品的粒度的比，稱為總破碎比，若露天礦開采出來的原礦粒度為75～300mm d

=300/10imin=Dmin

=表 各類破碎機(jī)的破碎3535標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)（中型483648圖2-1為一段破碎機(jī)機(jī)流程圖，原礦經(jīng)固定篩2，篩下物與2347，66524圖2-1，1—固定 2–腭式破碎3、5—振動(dòng)篩4、67–礦 8-磨破碎物料的性能及破碎粒度及其表示平均直徑d=(L+b+h) (2-式中L---礦塊的長(zhǎng)度（mm）d=

（2-等值直徑dwdw=36v/л=1.243m/（2-式中m---礦料質(zhì)量 礦物密度kg/ 礦料的體積（m3粒級(jí)平均直徑例如上層篩孔尺寸為d1下層篩孔尺寸為d2通過上層而留在下層篩上的物料，其粒度不能用d1不能用d222

=1.414(d1d2

(2-否則用d1~d2破碎產(chǎn)品的粒級(jí)特其篩孔大小用網(wǎng)目表示，它指一英寸長(zhǎng)度（25.4mm）內(nèi)所具有的篩孔數(shù)2 224本篩的篩孔乘以基本篩為0.074 =0.105mm若計(jì)算兩篩之間的補(bǔ)充篩孔尺寸24

2孔序列，即各篩間的篩比天有不大 ，就可以將上、下兩篩間的產(chǎn)品粒度2型號(hào)粒度系列0-0-0-0-0-0-0-3-3-10-10-20-20-30-5-5-14-14-28-28-42-7-7-20-20-40-40-60-10-10-28-28-57-57-85-14-14-40-40-80-80-120-20-20-57-57-115-115-28-80-80-40-110-5%圖2-2a所示為物料粒級(jí)特性曲線，任意兩縱坐標(biāo)之差，就表示在橫軸上相應(yīng)兩3按篩子上殘留量不大于5%所確定的篩孔最大尺寸也不相同。因此用該曲線來分析破2-2b圖2- 篩孔尺寸與最大粒之圖2- 物料尺寸排礦口之1—難碎性礦 2—中等可碎性礦3礦石的破碎及力學(xué)性壓碎將礦石置于兩個(gè)破碎表面之間，施加壓力后礦石因壓力達(dá)到其抗壓強(qiáng)度限而破碎（2-3a劈裂用一個(gè)平面和一個(gè)帶尖棱的工作表面擠壓礦石時(shí)，礦石沿壓力作用線方向劈裂劈裂的原因是由于劈裂面上的拉應(yīng)力達(dá)到礦石的抗拉強(qiáng)度限（圖3b折斷（3c圖2- 礦石的破碎和破碎方（a）壓碎（b）劈裂（c）折斷（d）磨碎（e）4）磨碎礦石與運(yùn)動(dòng)的工作表面之間受一定壓力和剪切力時(shí)，礦石內(nèi)的剪切力達(dá)到其剪切強(qiáng)度時(shí)，礦石即被（圖2-3d）5)沖擊破碎礦石受高速回轉(zhuǎn)機(jī)件的沖擊力作用而破碎（2-3d。由于破碎表 礦石的物理力學(xué)性抗壓強(qiáng)度煤272 約158 作原理和構(gòu)工作3-1，42 圖3-1 1—定腭2—心軸端圓弧大，破碎效率低，其破碎比i一般為 36 5—連 6—推力部出料口的12左右，不利于對(duì)已裝入物料塊的夾持與破碎，也不能對(duì)下部分供料，腭式破碎機(jī)的結(jié)當(dāng)偏心輪通過V10o-- 3-1--機(jī) 2、4—破碎 3—側(cè)面襯板5—?jiǎng)?6—心 7—連桿8—帶9—偏心軸10—彈簧11—拉桿12—楔鐵13—后推力板14—襯板座15板連

第四章主要零部件的結(jié)構(gòu)分18%--圖4- 本圖為標(biāo)準(zhǔn)圖（非本設(shè)計(jì)圖）僅做參動(dòng)如圖4-2所示，安裝齒板的動(dòng)腭前部為平板結(jié)構(gòu)，其后部有若干條加強(qiáng)肋板以增強(qiáng)動(dòng)腭的強(qiáng)度與剛度，其橫截面呈E圖4-齒板的結(jié)現(xiàn)有的破碎機(jī)上使用的齒板，一般是采用ZGMn13。其特點(diǎn)是：在沖擊負(fù)荷作用下，具4-3肘

圖4-用；一是傳遞動(dòng)力，其傳遞的動(dòng)力有時(shí)甚至比破碎力還大；二是起件作用，當(dāng)壓力，導(dǎo)致肘板與肘板墊很快磨損，使用很低。因此肋板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要考慮該14-4(b)4-4(a)板的兩端肘頭表面為同一圓柱表面，所以當(dāng)肘板兩端的肘墊表面相互平行時(shí)，肘板受力將沿肘板圓柱面的同一直徑、并與肘墊表面的垂直方向傳遞。在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，動(dòng)腭的擺動(dòng)角很小，使得肘板兩端支撐的肘墊表面的夾角很小，所以在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，肘板與其肘墊之間可以保持純滾動(dòng)。調(diào)整裝

圖4- 肘頭與肘墊形 滾動(dòng) (b)滑動(dòng)調(diào)整裝置 調(diào)整裝置以及襯板調(diào)整。本設(shè)計(jì)采用墊片調(diào)整裝置1—肘 2—調(diào)整 3—調(diào)整楔鐵4—機(jī)圖4-裝1a中部較薄的變截面結(jié)構(gòu)；ｂ中弧形結(jié)構(gòu)；ｃ中S型結(jié)構(gòu)。其中圖a結(jié)構(gòu)在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時(shí)，提高其超載破壞敏感度。圖b、圖c兩種結(jié)構(gòu)是利用灰鑄鐵因此從加工制造方便性出發(fā)，圖aa機(jī)架

4-能和主要零部件均有很大的影響，因此，對(duì)破碎機(jī)架的要求是：機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單容易制整體鑄造機(jī)架和整體焊接機(jī)架。前者比后者剛性好，但制造，特別是單件、小Q23525-50mmZG270-5004-傳動(dòng)45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理，偏心軸一飛飛輪用以動(dòng)鄂空行程時(shí)的能量，再用于工作行程，使機(jī)械的工作負(fù)荷趨于潤(rùn)滑裝過手動(dòng)油槍給油。動(dòng)腭的擺角很小，使心軸與軸瓦之間潤(rùn)滑，在其底部開若干第五章簡(jiǎn)擺腭式破碎機(jī)的主參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)破碎機(jī)的主參數(shù)設(shè)用的都是通過一定數(shù)量的測(cè)試而得到的實(shí)驗(yàn)理論分析式多次實(shí)踐表明這些計(jì)主軸轉(zhuǎn)5-1，bSLALABB2A2n（AA1）按自由落體下落至破碎腔外的高度hhαLAA1BB1tq(這一觀點(diǎn)未注意到動(dòng)腭下端點(diǎn)排料起始點(diǎn)與終止點(diǎn)并不一定與機(jī)構(gòu)的兩極限位置相tt=15/n180o排料時(shí)間t排料層完全排出下落的高度h 1a1b1c，得式 n---主軸轉(zhuǎn)速（mmαL---排料層平均嚙角5- 生產(chǎn)

r簡(jiǎn)擺式腭式破碎機(jī)的生產(chǎn)率Q（Q=k1k2k3 t式 q---標(biāo)準(zhǔn)條件下的單位出口寬度的生產(chǎn)率[冊(cè))18.1-

(mm.h)]，見表(非e---出料口寬度(mm)k1---物料易碎性系數(shù)，見表18.1-k---

k=1.62---物料堆積密謀

tm3

2k3---進(jìn)料粒度修正系數(shù)，見表18.1-

k1=0.94Q=141t

k3 鉗角設(shè)計(jì)計(jì)如果鉗角太大，進(jìn)料口物料就不能被腭板，而被推出機(jī)外，從而降低生產(chǎn)率，如4-1推出機(jī)外時(shí)，這些力應(yīng)相互平衡，即在x、y方向的分力之和應(yīng)該分別等于零。圖4- 鉗角計(jì)算圖2tg 221因f=tg,tg=tg式中------0.5設(shè)鋼和礦石的摩擦系數(shù)為0.3，則最大鉗角的理論值為3324′。但實(shí)際采用的鉗以選為20。動(dòng)腭水平行見腭式破碎機(jī)sm=8+0.24m[s]=0.1415B0m式中bmin---最小排料口尺寸(mm)進(jìn)料口寬度a與bmin之間的關(guān)系(非 10)bmina取bmin=100

sm=32.1mm[sm]=45.9偏心距及動(dòng)腭擺幅的計(jì)4-2表示推力板的位置示意圖，設(shè)推力板板長(zhǎng)度l=300mm,其向下偏斜量c0

和a是推力板在兩個(gè)極限位置時(shí)的水平投影，而a

-

端擺程的12（因右邊一推力板未畫出4-2l2l220 2 2 20 a-a0+4c0e (c0)(a(c0)(a)(a0)22222上式表示了偏心距e與擺幅a照破碎物料要求（破碎比）26mma==13mm,302302

aa0a29.171.322222e222222

破碎破碎力的計(jì)4-3圖4- 作用在立方體上的上引起的應(yīng)力,見（非標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)F(23Z故 W WF1

(23Z式 （N ---物料的抗劈強(qiáng)度（Ncm2w2wF2 46w第三階段破碎.物料進(jìn)行第二階段破碎以后,4塊體進(jìn)行再破碎.第三階段F3

812w500NW600mm,

而腭板齒棱距Z150mmF1

2 2(23Z 232 此力產(chǎn)生側(cè)向分力,設(shè)棱角為90,

F12

,F2

2 246W

46F3

2 2812W

812600mm1110KN。F022204360他的組合方式，而使破碎力減小，從而總破碎力的波動(dòng)是：F0 最大破碎滿載破碎時(shí)破碎力的最大峰值稱為最大破碎力。其計(jì) 見腭式破碎61

F

0.034(Bb)L 式中Fmax---最大破碎力B---抗壓強(qiáng)度（Ncm2Bk---有效破碎系數(shù)，當(dāng)20時(shí)，取k 0.42破碎腔尺寸B、b、Lcm由已知得

22

取B

NF

0.034(9015)12080000.4tan功率的見腭式破碎機(jī)67頁(yè)有PFmax式中P---計(jì)算功率放大器（KWFmax---最大破碎力不從心（KNsm---動(dòng)腭諸點(diǎn)水平行程平均值（mm；---（---機(jī)械總效率，由表可知， 0.85ke---等效破碎系數(shù)，中大型機(jī)，有ke

Fmax

ke

r

sm

2690.3332.10.21279 P 100060f主要零件受力計(jì)

F125 式中Fk---推力板受力（KNP---所選電動(dòng)機(jī)功率（KNn---偏心軸轉(zhuǎn)速(rmin---（m4-4所示得圖4- 破碎機(jī)計(jì)算圖

Fk

279

Fz（KN）是（見非標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械設(shè)備手冊(cè)

Fz0.3Fk選定偏心軸偏心距e后，動(dòng)腭和定腭的腭板長(zhǎng)度可按下列經(jīng)驗(yàn)式選取最小長(zhǎng)度：lmin2000mm正常長(zhǎng)度；lnor角計(jì)算取L=2170mm。4-5圖4- 簡(jiǎn)擺腭式破碎機(jī)受力情

Fk作用點(diǎn)是在動(dòng)腭全長(zhǎng)的34帶輪的

第六章重要零件的設(shè)計(jì)和PcaKaP1.3110選取窄VPca、n18-9確定選用SPC8-38-7dd1280mm。從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑dd2dd2idd128058-7，取dd21409.6mmvd

確定窄V根據(jù)式0.7(dd1dd2)a02(dd1 ，0.7(2801409.6)a02(a0

(

d1dd d22000 長(zhǎng)度Ld7100mm。按式計(jì)算實(shí)際中心矩a

LdLd(200071006812)mm1 1可得

ddd2dd1a1409.628057.5計(jì)算窄V帶的根數(shù)z

(P0P0)KK由（機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)、單行本、成大先主編）n1480i5

min、dd1P0 P0KL

K (22.923.7)

取F有 F500Pca(

1) F500 (2.51)0.3721.6921117.62N 21.69 FFp2Z

sin12

選用原則見（機(jī)械設(shè)計(jì).濮良貴、紀(jì)名剛.主編）8-4HT200dd1280mm

dd21409.6mm300mm曲軸的設(shè)計(jì)計(jì)5-15-經(jīng)驗(yàn)見<<鍛壓設(shè)備理論與控制>>4.4節(jié)，李永堂等主支承軸直d0 5)FgFFd0

---5)5)460.59 取d0100mm曲柄徑直1.4)d0(1.11.4)d0(1.1dA130mm支承徑長(zhǎng)根據(jù)破碎腔的長(zhǎng)度和經(jīng)驗(yàn)曲柄兩臂外側(cè)面間的長(zhǎng)3.0)d03.0)d0 5.0)100 lq400mm曲柄頸長(zhǎng)1.7)d01.7)d0

l0630mm取la160mm圓角半 取r8mm曲柄臂的寬 取a160mm11Fg，并以其的2Fg作用6-2。6-這樣，截面C-C的最大應(yīng)力為（<<鍛壓設(shè)備理論與控制>>4.4節(jié)，永堂等主編l1l

ql

8r)F3Fl

0.1d------la---dA---r---圓角半徑。1(28016088)1034max4

0.1B-B截面上也受到彎扭聯(lián)合作用，但此扭矩比彎矩大的多，故忽略彎矩由得最大剪應(yīng)力為3Fgmg30.4d式中d0---mg 又有mR(sin1sin

)1(1

dd

0注：R---曲柄半徑g---曲柄轉(zhuǎn)角 ---連桿系數(shù) ---摩擦系數(shù)取g

R1

(見 求得m20(sin201sin40)10.055(120)2020 26.26

所以460.591030.4所以綜合分析:強(qiáng)度符合要求計(jì)算見（<<鍛壓設(shè)備理論與控制>>4.4節(jié)，李永堂等主編Fg

1(2rb)3(2r)31(4rb)3 3J2

3J3 4r4r

2J3 E---彈性模量,鋼曲軸E2.11011(Nm2);a---c---J2J

---4a 4JJJJ

d a、b、c、h6-3a

b

6c 6

h6.6滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)計(jì)軸承的選HZ90。軸承的驗(yàn)驗(yàn)算軸承的平均壓力p(單位為Mpa)（機(jī)械設(shè)計(jì).第七版.、紀(jì)名剛.主編pF

P式中：B---軸承寬度，mm（根據(jù)寬徑比確定F1F1 d B p 21.3MPa25MPapv（單位為MPams）fpv成正比（f是摩擦系數(shù)pv

pv60v---mspv---pvMPams12-2v279m

有：230.3103 2