2023年注冊巖土工程師專業(yè)考試真題及講解

62(302522023年全國注冊土木工程師(巖土)執(zhí)業(yè)資格考試試卷專業(yè)案例〔上午卷〕2023年全國注冊土木工程師(巖土)執(zhí)業(yè)資格考試試卷專業(yè)學(xué)問(上午卷)一、單項選擇題(401軟黏土的特性指標(biāo)如下，請判定其中( (A)無側(cè)限抗壓強度10kPa(B)靜力觸探比貫入阻力值30kPa(C)標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)8/30cm(D)100m/s(C)以下( )選項的巖體構(gòu)造類型不屬于《水利水電工程地質(zhì)勘察標(biāo)準(zhǔn)》(GB50287-99) 的巖體構(gòu)造分類之列。整體狀、塊狀、次塊狀構(gòu)造巨厚層狀、厚層狀、中厚層狀、互層和薄層狀構(gòu)造(C)風(fēng)化卸荷狀構(gòu)造和風(fēng)化碎塊狀構(gòu)造(D)鑲嵌碎裂構(gòu)造和碎裂構(gòu)造(C)混合巖屬于以下( (A)巖漿巖淺變質(zhì)巖深變質(zhì)巖(C)某滯洪區(qū)本年滯洪時淤積了3.0m厚的泥砂，現(xiàn)進(jìn)展勘察，以下( 考慮是錯的。(A)原地面下原來的正常固結(jié)土變成了超固結(jié)土(B)沉積的泥砂是欠固結(jié)土沉積的飽和砂土地震時可能液化與一般第四系土比在同樣的物理性質(zhì)指標(biāo)狀況下，沉積土的力學(xué)性質(zhì)較差(A)以下關(guān)于節(jié)理裂隙的統(tǒng)計分析方法中,( (A)裂隙率是肯定露頭面積內(nèi)裂隙所占的面積(B)裂隙發(fā)育的方向和各組裂隙的條數(shù)可用玫瑰圖表示(C)裂隙的產(chǎn)狀，數(shù)量和分布狀況可用裂隙極點圖表示(D)裂隙等密度圖是在裂隙走向玫瑰花圖根底上編制的(D)某工程地基為高壓縮性軟土層，為了推測建筑物的沉降歷時關(guān)系，該工程的勘察報告中除常規(guī)巖土參數(shù)外還必需供給以下()巖土參數(shù)。體積壓縮系數(shù)mvCCCvCs答案:(C)7．圖中帶箭頭所系曲線為飽和正常固結(jié)土的應(yīng)力路徑，請問它符合以下( 種試驗的應(yīng)力路徑。(A)側(cè)限固結(jié)試驗的有效應(yīng)力路徑(B)三軸等壓試驗的總應(yīng)力路徑常規(guī)三軸壓縮試驗的總應(yīng)力路徑常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗的有效應(yīng)力路徑(D)(圖中：p、q、Kf表示總應(yīng)力路徑，p、q、Kf，表示有效應(yīng)力路徑)坑內(nèi)抽水，地下水繞坑壁鋼板樁底穩(wěn)定滲流，土質(zhì)均勻，請問關(guān)于流速變化的下列論述中，()項是正確的。(A)沿鋼板樁面流速最大，距樁面越遠(yuǎn)流速越小(B)流速隨深度增大，在鋼板樁底部標(biāo)高處最大(C)鋼板樁內(nèi)側(cè)流速大于外側(cè)(D)(A)某場地地基土為一強透水層，含水量w＝22％，地下水分析成果pH＝5.4，侵蝕性C0含量為53.9mg/L請判定該地下水對砼構(gòu)造的腐蝕性屬于以下( )等級。2(A)無腐蝕性(B)弱腐蝕性(D)強腐蝕性(C)多層含水層中同一地點不同深度設(shè)置的側(cè)壓管量測的水頭以下( 是正確的。不同深度量測的水頭總是相等淺含水層量測的水頭恒高于深含水層量測的水頭(C)棧含水層量測的水頭低于深含水層量測的水頭(D)視水文地質(zhì)條件而定(D)某鹽漬土地段地下水位深1.8m，大于該地毛隙水猛烈上上升度與蒸發(fā)猛烈影響深度之和，在開挖試坑的當(dāng)時和曝曬兩天后分別沿坑壁分層取樣，測定其含水率隨深度變化如下表，該地段毛隙水猛烈上上升度應(yīng)是以下( )個值。2取樣深度／(m)自然含水率0.07％W1％0.210％3％0.418％8％0.621％2l％0.825％27％1.027％28％1.229％27％1.430％25％1.630％25％1.830％25％(A)1.6m(B)1.2m(C)0.8m(D)0.4m答案:(B)12．以下選項中哪種礦物親水性最強( (A)高嶺石蒙脫石伊利石(B)對于自然含水量小于塑限含水量濕陷性黃土，確定其承載力特征值時可按以下( )(A)自然含水量塑限含水量飽和度為80％的含水量(D)5％(B)關(guān)于地基土中土工合成材料加筋層的機理，以下( (A)集中應(yīng)力(C)增加地基穩(wěn)定性(A)在卵石層上的填砂土上灌水，穩(wěn)定下滲，地下水位較深，以下( 是有可能產(chǎn)生的后果。(B)以下( )選項不宜承受立管式孔隙水壓力計。(A)觀測弱透水層的穩(wěn)定水位(B)觀測排水固結(jié)處理地基時的孔隙水壓力(C)觀測強夯法處理地基時的孔隙水壓力(D)作為觀測孔觀測抽水試驗的水位下降(C)在其它條件一樣時，懸壁式鋼板樁和懸壁式砼地下連續(xù)墻所受基坑外側(cè)土壓力的實測結(jié)果應(yīng)當(dāng)是以下( )種狀況。由于砼模量比鋼材小所以砼墻上的土壓力更大由于砼墻上的變形小(位移)，所以砼墻上的土壓力更大(C)由于鋼板樁的變形(位移)大，所以鋼板樁上的土壓力大(D)由于鋼材強度高于砼強度，所以鋼板樁上的土壓力更大(B)對于單支點的基坑支護(hù)構(gòu)造，在承受等值梁法計算時，還需要假定等值梁上有一個鉸鏈點，一般可近似取該鉸接點處在等值梁上的以下( )個位置。(A)基坑底面下1/4嵌固深度處(B)等值梁上剪應(yīng)力為零的位置(C)主動土壓力合力等于被動土壓力合力位置(D)主動土壓力強度等于被動土壓力強度位置(D)以下有關(guān)奧法設(shè)計施工的襯砌作法中，( (A)隧道開挖后馬上襯砌支護(hù)(B)隧道開挖后經(jīng)監(jiān)測，閱歷類比和計算分析適時襯砌支護(hù)(C)隧道開挖后，讓圍巖充分回彈后再襯砌支護(hù)(D)隧道襯砌后，要使隧道圍巖中的應(yīng)力接近于原地應(yīng)力(B)按《大路路基設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(JTJD30-2023)路面以下路床填方高度小于80cm時，對于高速大路及一級大路路床的壓實度應(yīng)滿足以下( )要求。(A)≥93％(B)≥94％(C)≥95％(D)≥96％(C)承受塑限含水量W＝18％的粉質(zhì)黏土作填土土料修高速大路路基，分層鋪土碾壓時，以下( )種含水率相比照較適宜。(A)12％(B)l7％(C)22％(D)25％(B)有一砂土土坡，其砂土的內(nèi)摩擦角φ=35°，坡度為1：1.5，當(dāng)承受直線滑裂面進(jìn)展穩(wěn)定性分析時，以下()個滑裂面對應(yīng)的安全系數(shù)最小(α水平地面間夾角)。(A)α=25°(B)α=29°(C)α=31°(D)α=33°(D)對于碾壓土壩中的黏性土，在施工期承受總應(yīng)力法進(jìn)展穩(wěn)定分析時，應(yīng)承受下列( ) 試驗確定土的強度指標(biāo)。三軸固結(jié)排水剪試驗(C)三軸固結(jié)不排水試驗(D)以下( )土工合成材料不適用于土體的加筋。(A)塑料土工格柵(C)土工帶(B)γc、φ、平分別表示土的重度，內(nèi)聚力及內(nèi)摩擦角，假設(shè)C≈0，C1 2

>0，問只有在以下( )種狀況下用郎肯土壓力理論計算得到的墻后主動土壓力分布才有可能從上而下為一條連續(xù)的直線。γ>γ，φ>φ1 2 1 2γ>γ，φ<φ1 2 1 2γ<γ，φ>φ1 2 1 2γ<γ，φ<φ1 2 1 2(A)石壩壩基加固處理不宜承受以下( (A)固結(jié)灌漿與錨固(C)建立排水帷幕(D)承受予應(yīng)力錨索時，以下選項中( (A)預(yù)應(yīng)力錨索由錨固段，自由段及緊固頭三部份組成錨索與水平面的夾角以下傾15°~30°為宜預(yù)應(yīng)力錨索只能適用于巖質(zhì)地層的邊坡及地基加固(D)錨索必需作好防銹防腐處理(C)以下關(guān)于地震災(zāi)難和抗震設(shè)防的( (A)地震是一個概率大事抗震設(shè)防與肯定的風(fēng)險水準(zhǔn)相適應(yīng)抗震設(shè)防的目標(biāo)是使得建筑物在地震時不致?lián)p壞(C)按我國抗震設(shè)防水準(zhǔn)，以下關(guān)于眾值烈度的( (A)眾值烈度與根本烈度實際上是相等的(B)眾值烈度的地震加速度比根本烈度的地震加速度約低0.15g(C)患病眾值烈度地震時設(shè)防目標(biāo)為建筑處于正常使用狀態(tài)(D)50(C)以下( )種說法不符《中國地震驚參數(shù)區(qū)劃圖>>(GBl8306-2023)的規(guī)定。(A)直接承受地震驚參數(shù)，不再承受地震根本烈度(B)現(xiàn)行有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)中涉及地震根本烈度的概念應(yīng)逐步修正(C)5010％(D(A)依據(jù)《建筑抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)))(GB50011—2023)當(dāng)抗震設(shè)防烈度為8度時，以下( )種狀況可無視發(fā)震斷裂錯動對地面建筑的影響。全世活動斷裂前第四系基巖隱伏斷裂的土層掩蓋厚度為80米(C)設(shè)計地震分組為其次組或第三組(B)對于每個鉆孔的液化指數(shù)，以下( )項說法是不正確的。(A)液化土層實測標(biāo)準(zhǔn)貫錘擊數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)貫入臨界值之比越大，液化指數(shù)就越大(B)液化土層的埋深越大，對液化指數(shù)的影響就越小液化指數(shù)是無量細(xì)鋼參數(shù)液化指數(shù)的大小與判別深度有關(guān)(A)某土石壩壩址區(qū)地震烈度為8度，在10號孔深度為3米、6米和13米處測得剪切波速值分別為104m/s、217m/s和313m/s，該孔15米深度范圍內(nèi)土層2.0m以內(nèi)為回填黏性土層，2m至15m內(nèi)為第四系沉積粉砂細(xì)砂層，在工程正常運用時，該處地面漂浮于水面以下，在進(jìn)展地震液化初判時，以下( )選項是正確的。(A)3m處的砂土層可能液化，6m和13m處的砂土層不液化(B)3m和6m處的砂土層可能液化，13m處的砂土層不液化(C)3m、6m、13m(D)3m、6m、13m處的砂土層均不液化(A)由于Ⅱ類場地誤判為Ⅲ類，在其它狀況均不轉(zhuǎn)變的狀況下，(設(shè)計地震分組為第T＝0.8s0.05)造成對水平地震影響系數(shù)(用αⅢ分別表示Ⅱ類場地和Ⅲ類場地)的影響將是以下()種結(jié)果。(A)αⅡ≈0.8αⅢ(B)αⅡ≈αⅢ(C)αⅡ≈1.25αⅢ(D)(A)以下( )選項的說法是指工程工程投資的流淌資金投資。(A)工程籌建期間，為保證工程正?；I建所需要的周轉(zhuǎn)資金(B)工程在建期間，為保證工程正常實施所需的周轉(zhuǎn)資金(C)工程投產(chǎn)后為進(jìn)展正常生產(chǎn)所需的周轉(zhuǎn)資金(D)工程籌建和在建期間，為保證工程正常實施所需的周轉(zhuǎn)資金(C)以下各選項中，( )項關(guān)于巖土工程設(shè)計概算作用的說法是不正確的。(A)是衡量設(shè)計方案經(jīng)濟(jì)合理性和優(yōu)選設(shè)計方案的依據(jù)是簽定工程合同的依據(jù)是巖土工程冶理(施工)企業(yè)進(jìn)展內(nèi)部治理的依據(jù)(D)是考驗建設(shè)工程投資效果的依據(jù)(C)以下( )選項的組合所提的內(nèi)容能全面而準(zhǔn)確地表達(dá)合同文本中規(guī)定可以承受的工程勘察計取的收費方式。按國家規(guī)定的現(xiàn)行《工程勘察設(shè)計收費標(biāo)準(zhǔn)》》(2023年修訂本)按發(fā)包人規(guī)定的最低價按予算包干IV.按中標(biāo)價加簽證V.按勘察人自訂的收費標(biāo)準(zhǔn)VI．按實際完成的工作量估算I、II、IV、VII、II、IV、VII、III、IV、VIIV、V、VI(C)按《中華人民共和國建筑法》的規(guī)定，建筑主管部門對越級承攬工程的處理，以下( ) (A)責(zé)令停頓違法行為，處以罰款(B)責(zé)令停業(yè)整頓、降低資質(zhì)等級(C)情節(jié)嚴(yán)峻的撤消資質(zhì)證書(D)信息治理所包含的內(nèi)容除了信息收集，信息加工、信息傳輸及信息貯存外，還包括以下( )項內(nèi)容。(B)對工程建設(shè)勘察設(shè)計階段執(zhí)行強制性標(biāo)準(zhǔn)的狀況實施監(jiān)視的應(yīng)當(dāng)是以下( )種機構(gòu)。建設(shè)工程規(guī)劃審查機構(gòu)(B)施工圖設(shè)計文件審查機構(gòu)(C)建設(shè)安全監(jiān)視治理機構(gòu)(D)工程質(zhì)量監(jiān)視機構(gòu)(B)二、多項選擇題(30題，每題2調(diào)查河流沖積土的滲透性各向異性時，在一般狀況下，應(yīng)進(jìn)展以下( )(A)垂直層面方向(D)任意方向(A)(C)按《大路工程地質(zhì)勘察標(biāo)準(zhǔn)》(JTJ064—98)在巖質(zhì)隧道勘察設(shè)計中，從實測的圍巖縱波速度和橫波速度可以求得圍巖的以下()指標(biāo)。(D)動泊松比(A)(D)以下( )選項是直接剪切試驗的特點。(A)剪切面上的應(yīng)力分布簡潔固定剪切面剪切過程中剪切面積有變化(D)易于掌握排水(A)(B)、(C)室內(nèi)滲透試驗分為常水頭試驗及變水頭試驗，以下( (A)常水頭試驗適用于砂土及碎石類土變水頭試驗適用于粉土及黏性土常水頭試驗最適用于粉土變水頭試驗最適用于滲透性很低的軟黏土(A)、(B)通常圍壓下對砂土進(jìn)展三軸試驗，請推斷以下選項中( (A)在排水試驗中，密砂常會發(fā)生剪脹，松砂發(fā)生剪縮在排水試驗中，密砂的應(yīng)力應(yīng)變曲線到達(dá)峰值后常會有所下降固結(jié)不排水試驗中，密砂中常會產(chǎn)生正孔壓，松砂中常會產(chǎn)生負(fù)孔壓(D)對密砂和松砂，在一樣圍壓時排水試驗的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線相像(A)(B)依據(jù)土的層流滲透定律，其他條件一樣時以下各選項中( (A)滲透系數(shù)越大流速越大(B)不均勻系數(shù)Cu越大滲透性越好(C)水力梯度越大流速越大(D)黏性土中的水力梯度小于臨界梯度時，流速為零(A)、(C)、(D)紅黏土作為一種特別土，地基勘察時要留意以下( )特點。(A)垂直方向狀態(tài)變化大，上硬下軟，地基計算時要進(jìn)展脆弱下臥層驗算(B)水平方向的厚度一般變化不大，分布均勻，勘探點可按常規(guī)間距布置(C)勘察時應(yīng)判明是否具有脹縮性(D)常有地裂現(xiàn)象，對建筑物有可能造成破壞(A)、(C)、(D)基坑支護(hù)的水泥土墻基底為中密細(xì)砂，依據(jù)傾覆穩(wěn)定條件確定其嵌固深度和墻體厚度時，以下( (A)墻體重度(C)地下水位(D)墻內(nèi)外土的重度(A)、(C)、(D)在圖中M點位于兩層予應(yīng)力錨桿之間，以下選項中( )說法是錯誤的。(A)M點土壓力隨著施工進(jìn)展總是增加的(B)M點土壓力隨著施工進(jìn)展總是減小的(C)M(D)M點土壓力隨著施工進(jìn)展而動態(tài)變化(B)、(D)大中型水利水電工程勘察先后可分規(guī)劃、可行性爭論、初步設(shè)計和技施設(shè)計四個階，以下( )說法是正確的。從規(guī)劃、可行性爭論、初步設(shè)計階段到技施階段，勘察范圍應(yīng)漸漸加大從規(guī)劃、可行性爭論、初步設(shè)計階段到技施階段，工作深度應(yīng)依次加深(C)從規(guī)劃、可行性爭論、初步設(shè)計階段到技施階段，勘察工作量應(yīng)越來越大(D)樞紐布置的地質(zhì)論證和供給建筑物設(shè)計所需的工程地質(zhì)資料(B)、(D)對黏性土填料進(jìn)展壓實試驗時，以下( )選項是錯誤的。水量與輕型擊實儀比較，承受重型擊實儀試驗得到的土料最大干密度較大(C)填土的塑限增加，最優(yōu)含水量減小(D)擊實功增加，最優(yōu)含水量增加(C)、(D)在巖溶地區(qū)修建土石壩，以下( (A)大面積溶蝕但未形成溶洞的可做鋪蓋防滲對深層有溶洞的壩基可不必進(jìn)展處理淺層的溶洞宜挖除或只挖除洞內(nèi)的裂開巖石和充填物用漿砌石或砼堵塞(D)對深層的溶洞可承受灌漿方法處理或用砼防滲墻處理(A)、(C)、(D)對于均勻黏性土填方土坡，以下( )選項會降低抗滑穩(wěn)定的安全系數(shù)。(A)在坡的上部堆載在坡腳施加反力由于降雨使土坡的上部含水量增加，未到達(dá)滲流(A)、(C)依據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察標(biāo)準(zhǔn)》(GB50287-99)以下( 變形。流土管涌流砂振動液化(A)、(B)對于均勻砂土邊坡，如假設(shè)滑裂面為直線，C、φ值不隨含水量而變化，以下( )選項的穩(wěn)定安全系數(shù)一樣。(A)坡度變陡或變緩(B)坡高增加或減小(C)砂土坡被靜水漂浮(D)砂土的含水量變化(B)、(C)、(D)在地下水位以下的細(xì)砂層中進(jìn)展地鐵開挖施工如未承受其它措施及人工降水，以下( )選項的盾構(gòu)施工方法不適用。(B)擠壓式盾構(gòu)(C)半機械式盾構(gòu)(A)、(B)、(C)預(yù)應(yīng)力錨素常用于邊坡加固工程，以下( (A)設(shè)計錨固力小于容許錨固力(B)錨索錨固段承受緊箍環(huán)和擴張環(huán)，注漿后形成棗核狀(C)0.6～0.8MPa(D)當(dāng)孔內(nèi)砂漿到達(dá)設(shè)計強度的70％后，一次張拉到達(dá)設(shè)計應(yīng)力答案:(C)、(D)建筑場地設(shè)計地震分組主要反映了以下( (A)震源機制和震級大小(C)震中距遠(yuǎn)近答案:(A)、(C)按《建筑抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》》(GB50011—2023)以下關(guān)于特征周期的表達(dá)中，( )選項是正確的。(A(B)特征周期應(yīng)依據(jù)其所在地的設(shè)計地震分組及場地類別確定(C)特征周期是地震活動性的重復(fù)周期(D)特征周期是地震影響系數(shù)曲線水平段終點所對應(yīng)的周期(A)、(B)、(D)按《建筑抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》》(GB50011-2023)地震影響系數(shù)曲線的峰值與以下( )選項有關(guān)。設(shè)計地震分組設(shè)計根本烈度(D)阻尼比答案:(B)、(D)場地黏上覆非液化地下水地質(zhì)根底埋深粒場地黏上覆非液化地下水地質(zhì)根底埋深粒土層厚度位埋深條年／(m)含du／(m)dw／(m)件代量IQ42.012％6.54IIQ32.510％6.54IIIQ42.014％2.54IVQ42.510％8.08(A)I(B)II(C)III(D)IV答案:(A)、(D)在其它狀況一樣時，進(jìn)展液化判別以下( )選項不正確。(A)實測標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)一樣時，飽和粉細(xì)砂的液化可能性大于飽和粉土標(biāo)準(zhǔn)貫入點深度一樣，上覆非液化土層厚度越大，飽和粉細(xì)砂及飽和粉土的液化性越小粉土的黏粒含量越大，實測標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)越小(D)地下水埋深越大，臨界標(biāo)準(zhǔn)貫人擊數(shù)越大答案:(C)、(D)按《建筑抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)))(GB50011—2023)以下( 自然地基及根底抗震承載力驗算。(A)超過8層的一般民用框架構(gòu)造(B)軟土地基上的砌體構(gòu)造(C)主要受力層范圍內(nèi)存在承載力小于80kPa的一般工業(yè)廠房(D)250kPa(A)、(C)、(D)按《水工建筑物抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》)(DL5073-2023)土石壩上游壩坡抗震設(shè)計時，以下( )選項是正確的。與水庫最高蓄水位相組合需要時與常遇的水位降落幅值組合壩坡抗震穩(wěn)定性最不利的常遇水位組合(D)與水庫正常蓄水位相組合(B)、(C)、(D)在工程工程總投資中，其它投資包括以下( (A)進(jìn)入購置家俱投資的費用(B)進(jìn)入購置固定資產(chǎn)投資的費用(C)進(jìn)入核銷投資的費用(B)、(C)、(D)據(jù)巖士工程監(jiān)理托付合同，被監(jiān)理方是以下( (A)巖土工程勘察單位建設(shè)單位巖土工程冶理單位(D)巖土工程設(shè)計單位(A)、(C)、(D)工程勘察收費計算附加系數(shù)兩個以上時，以下( (A)全部附加系數(shù)連乘全部附加系數(shù)相加減去附加調(diào)整系數(shù)的個數(shù)(D)在打算取值前加上定值(B)、(C)、(D)勘察成果不正確時，除法律責(zé)任外還應(yīng)追究( (A)應(yīng)準(zhǔn)時向發(fā)包人提交檢查報告免收直接損失局部的勘察費向發(fā)包人支付與直承受損失局部勘察費相等的賠償金(D)向發(fā)包人支付經(jīng)雙方商定的賠償金(B)、(D)關(guān)于發(fā)包人及承包人的說法，以下( (A)發(fā)包人可以與總承包人訂立建設(shè)工程合同(B)發(fā)包人可以分別與勘察人、設(shè)計人、施工人訂立勘察、設(shè)計、施工承包合同(C)承包人可以將其承包的全部建設(shè)工程轉(zhuǎn)包第三人(D)三人(A)、(B)2023年全國注冊土木工程師(巖土)執(zhí)業(yè)資格考試試卷專業(yè)學(xué)問(下午卷)一、單項選擇題(40題，每題1分)1．無筋擴展根底所用的材料抗拉抗彎性能較差，為保證根底有足夠的剛度，以下( )措施最為有效。調(diào)整根底底面的平均壓力掌握根底臺階高寬比的允許值(C)提高地基土的承載力(B)柱基底面尺寸為1.2×1.0m2，作用于根底底面的偏心荷載FKe0.3mPmax

+G=135kN，當(dāng)偏心K(A)250kPa(B)275kPa(C)300kPa(D)325kPa(C)解00kpa

+G)/(3la)=2×135/[3×1.0×(0.6-0.3)]=3K K海港碼頭的地基最終沉降量按正常使用極限狀態(tài)的長期荷載組合狀況計算，在項中的荷載。(B)堆貨荷載地震荷載冰荷載和風(fēng)荷載答案:(B)4．驗算脆弱下臥層強度時，脆弱下臥層頂面的壓力與承載力應(yīng)符合以下( 選項的組 合。(A)P+P≤fakZ CZP≤fazZP+P≤fazZ CZP≤fazCZ答案:(C)5．計算框架構(gòu)造的某一內(nèi)柱根底的沉降量，在計算該內(nèi)柱根底底面附加壓力時，判斷以下的( )種不同方案中哪些選項是正確的。(柱根底底面均處于同一標(biāo)高)(A)需要考慮最接近這個內(nèi)柱的其他四個內(nèi)柱的荷載(B)只需要考慮這個內(nèi)柱所在的橫向一行的全部柱荷載(C)只需要考慮這個內(nèi)柱所在的縱向一行的全部柱荷載(D)除了這個內(nèi)柱本身的荷載外，不需要考慮其他任何柱荷載(D)在均質(zhì)厚層地基土中，每個方形根底的底面積和基底壓力均一樣，但甲根底的埋置深度比乙根底深，則比較兩個根底的沉降時(不考慮相鄰根底的影響)以下( (A)甲、乙兩根底沉降相等(B)甲根底沉降大于乙根底沉降(C)甲根底沉降小于乙根底沉降(C)按《建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》》(GB50001—2023)對季節(jié)性凍土設(shè)計凍深的規(guī)定中，計算設(shè)計凍深Zd值，在已經(jīng)確定標(biāo)準(zhǔn)凍深Z0

的狀況下，比較表列四種狀況中，( ZdI粉砂特強凍脹城市近郊II中砂凍脹城市近郊III細(xì)砂強凍脹城市近郊IV黏性土不凍脹原野情況土的類別土的凍脹性環(huán)境(A)狀況I(B)狀況II(C)狀況III情況土的類別土的凍脹性環(huán)境(B)解析:Zd=Z

·φzs·φzw·φze,查GB50007-2023第5.1.7條計算,就可以得出在0IIZd=Z

×1.3×0.9×0.95=1.1115Z0

是最大的.按《建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)))(GB50007—2023)，在計算地基或斜坡穩(wěn)定性時應(yīng)承受以下選項中的( )荷載效應(yīng)組合。(A)正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合(B)正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合(C)承載力量極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)根本組合(D)承載力量極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合(C)獨立高聳水塔根底承受正方形根底，基底平均壓力值為P，偏心距e掌握值為e=b/12,(b為根底底面寬度)，驗算偏心荷載作用下基底壓力時，以下( 選項是正確的。Pmax=1.4P；Pmin＝0.6PPmax=1.5P；Pmin＝0.5PPmax=1.6P；Pmin＝0.4P(B)解析:e=b/12K+G

)/A+Mk/W=(FK

+G)/A+(FK K

+GlK KPmin=P-0.5P=0.5P在砼灌注樁的以下檢測方法中，( )選項檢測樁身砼強度有效樁長及樁底沉碴厚度最有效。鉆芯法低應(yīng)變高應(yīng)變聲波透射法(A)按《建筑樁基技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ94—94)中對等效沉降系數(shù)ψe的表達(dá)，以下( )選項是正確的。MindlinBoussinesq按Mindlin解計算沉降量與Boussinesq解計算沉降量之比(D)1(C)解析:ψe=WM/WB,詳見5.3.5條文說明12．以下關(guān)于泥漿護(hù)壁灌注樁施工方法的表達(dá)中( (A)灌注砼前應(yīng)測量孔底沉碴厚度(B)在地下水位以下的地層中均可自行造漿護(hù)壁(C)水下灌注砼時，開頭灌注砼前導(dǎo)管應(yīng)設(shè)隔水栓(D)在砼灌注過程中嚴(yán)禁導(dǎo)管提出砼面并應(yīng)連續(xù)施工作(B)由于樁周土沉降引起樁側(cè)負(fù)摩阻力時，以下( (A)引起基樁下拉荷載減小了基樁的豎向承載力中性點以下樁身軸力沿深度遞增對摩擦型基樁的影響比端承型基樁大(B)剛性矩形承臺群樁在豎向均布荷載作用下以下( 向分布力分布的一般規(guī)律。(注：N角、N邊、N中分別代表角樁、邊樁及中樁上的豎向力)(A)N>N>N(B)N>N>N(C)N>N>N(D)N>N>N(B)以下( )選項是基樁承臺發(fā)生沖切破壞的主要緣由。(A)底板主鋼筋配筋缺乏(B)承臺平面尺寸過大(C)承臺有效高度h0(D)鋼筋保護(hù)層缺乏(C)在群樁設(shè)計中，樁的布置使群樁中心與以下( 重合。(B)長期效應(yīng)組合(C)長期效應(yīng)組合且計入地震作用(D)短期效應(yīng)組合答案:(B)17．在飽和軟黏土地基中，由于接近工程大面積降水而引起場地中基樁產(chǎn)生負(fù)摩阻力，以下( )選項中的中性點深度及下拉荷載QRn最大。降水后數(shù)月成樁基樁加載過程中降水基樁已滿載但尚未穩(wěn)定狀況下降水(D)基樁沉降穩(wěn)定后降水(D)砼樁進(jìn)展樁身承載力驗算時，以下( )選項不正確。影響計算偏心荷載作用時應(yīng)直接承受砼彎曲抗壓強度設(shè)計值(C)計算樁身軸心抗壓強度時一般不考慮壓曲影響(D)心距的影響(B)按《建筑地基處理技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JGJ79—2023)以下關(guān)于單樁或多樁復(fù)合地基載荷試驗承壓板面積的說法中，以下( )選項是正確的。(A)載荷板面積必需大于單樁或?qū)嶋H樁數(shù)所擔(dān)當(dāng)?shù)奶幚砻娣e(B)載荷板面積應(yīng)等于單樁或?qū)嶋H樁數(shù)所擔(dān)當(dāng)?shù)奶幚砻娣e(C)載荷板面積應(yīng)小于單樁或?qū)嶋H樁數(shù)所擔(dān)當(dāng)?shù)奶幚砻娣e(D)以上均不正確答案:(B)20．承受單液硅化法加固濕陷性黃土地基時，其壓力灌注的施工工藝不適宜以下( )選項中的場地地基。非自重濕陷性黃土場地的設(shè)備根底和構(gòu)筑物根底非自重濕陷性黃土場地中即有建筑物和設(shè)備根底的地基(C)自重濕陷性黃土場地中即有建筑物地基和設(shè)備根底地基(D)自重濕陷性黃土場地中擬建的設(shè)備根底和構(gòu)筑物地基(C)某場地為黏性土地基，承受砂石樁進(jìn)展處理，砂石樁直徑d為0.5m，面積置換率m為0.25，則一根砂石樁擔(dān)當(dāng)?shù)奶幚砻娣e為( )。(A)0.785m2(B)0.795m2(C)0.805m2(D)0.815m2(A)甲、乙兩軟黏土地基土層分布如下圖，甲地基軟黏土厚度h1為8.0m，乙地基軟黏土層厚度h2為6.0m，兩地基土層物理力學(xué)指標(biāo)一樣當(dāng)甲地基預(yù)壓240天時0.80.8。(A)175(B)155(C)135(D)115(C)解析:t1/h2=t2/h2

t2=t1×h2

/h2=240×36/64=135天1 2 2 1承受堆載予壓法加固軟土地基時，排水豎井宜穿透受壓軟土層，對軟土層深厚豎井很深的狀況應(yīng)考慮井阻影響，問井阻影響程度與以下( )選項無關(guān)。(A)豎井縱向通水量豎井深度豎井頂面排水砂墊層厚度(D)受壓軟土層水平向滲透系數(shù)(C)某中砂換填墊層的性質(zhì)參數(shù)為自然孔隙比e0＝0.7，最大干密度ρdmax=1.8g/cm3，現(xiàn)場檢測的掌握干密度ρd＝1.7g/cm3，試問該換填墊層的壓實系數(shù)λc約等于以下( ) 個選項的值。(A)0.94(B)0.89(C)0.85(D)0.80(A)某場地脆弱土層厚20m，承受水泥土樁進(jìn)展地基加固，初步方案為面積置換率m=0.2，樁徑d=05m，樁長L=10m，水泥摻合量取18％，經(jīng)計算后沉降約20cm，為將工后沉降掌握在15cm以內(nèi)需對初步方案進(jìn)展修改問以下( (A)提高面積置換率m提高水泥摻合量增加樁徑d(D)增加樁長L(D)承受強夯加固濕陷性黃土地基，要求有效加固深度為8.3m，當(dāng)夯錘直徑為2.0m時，依據(jù)《建筑地基處理技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ79—2023)應(yīng)選擇以下()組設(shè)計參數(shù)最為適宜，hm，Mt)。(A)h＝15；M=20(B)h＝15；M＝25(C)h＝20；M＝20(D)h＝20；M＝25(D)承受水泥粉煤灰碎石樁加固路堤地基時，設(shè)置土工格柵碎石墊層的主要作用是以下()個選項。(A)調(diào)整樁土荷載分擔(dān)比使樁擔(dān)當(dāng)更多的荷載(B)調(diào)整樁土荷載分擔(dān)比使土擔(dān)當(dāng)更多的荷載(C)提高CFG(D)提高墊層以下土的承載力(B)以下是膨脹土地區(qū)建筑中可用來防止建筑物地基事故的幾項措施，試問以下( )選項更具有原理上的概括性科學(xué)綠化(B)以下( )選項是多年凍土融沉系數(shù)的正確表達(dá)式。(其中el為融沉前的孔隙比，e2為融沉后的孔隙比)(A)e2/e1(B)(e1-e2)/e1(c)(el-e2)/(1+e2)(D)(el-e2)/(1+e1)(D)以下能不同程度反映膨脹土性質(zhì)的指標(biāo)組合中，( 建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)))(GBJll2—87)列為膨脹土的特性指標(biāo)。自由膨脹率、塑限、膨脹率、收縮率自由膨脹率、膨脹率、膨脹壓力、收縮率(C)自由膨脹率、膨脹率、膨脹壓力、收縮系數(shù)(D)自由膨脹率、塑限、膨脹壓力、收縮系數(shù)(C)某建筑物基底壓力為350kPa，建于濕陷性黃土地基上，為測定基底下12m處黃土的濕陷系數(shù)，其浸水壓力應(yīng)承受以下( )個值。(A)200kPa(B)300kPa上覆土的飽和自重壓力上覆土的飽和自重壓力加附加壓力(D)某多年凍土地區(qū)一層粉質(zhì)黏土，塑限含水量Wp＝18.2％，總含水量W0＝26.8%，請初判其融沉類別是以下選項中的( )個。不融沉弱融沉融沉(C)進(jìn)展滑坡推力計算時滑坡推力作用點宜取以下選項中的( (A)滑動面上滑體地外表滑體厚度的中點(D)1(C)關(guān)于掩蓋型巖溶地面塌陷形成的主要因素的以下幾種說法中，(妥。(A)水位能在土巖界面上下波動比不能波動對形成巖溶塌陷的影響大(B)砂類土比黏性土對形成巖溶塌陷的可能性大(C)多元構(gòu)造的土層比單層構(gòu)造的土層更簡潔形成巖溶塌陷(D)厚度大的土層比厚度薄的土層更簡潔形成巖溶塌陷

)選項不(B)或(D)按《鐵路路基支擋構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)))(TBl0025—2023)承受抗滑樁整治滑坡，以下有關(guān)抗滑樁設(shè)計的( )說法是錯誤的。(A)滑動面以上的樁身內(nèi)力應(yīng)依據(jù)滑坡推力和樁前滑體抗力計算(B)作用于樁上的滑坡推力可由設(shè)置抗滑樁處的滑坡推力曲線確定滑動面以下的樁身變位和內(nèi)力應(yīng)依據(jù)滑動面處抗滑樁所受彎矩及剪力按地基的彈性抗力進(jìn)展計算(D)某泥石流流體密度較大(ρc>1.6×l03kg/m3)不良地質(zhì)勘察規(guī)程))(TBl0027—2023)的分類標(biāo)準(zhǔn)，該泥石流可判為以下()選項。(C)稀性泥流(D)以下有關(guān)多年凍土季節(jié)性溶化層的說法中，()選項不正確。(A)依據(jù)融沉系數(shù)δ0的大小可把多年凍土的融沉性劃分成五個融沉等級(B)多年凍土地基的工程分類在肯定程度上反映了凍土的構(gòu)造和力學(xué)特征(C)多年凍土的總含水率是指土層中的未凍水(D)黏性土融沉等級的劃分與土的塑限含水率有關(guān)(C)《大路橋涵地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(JTJ024—85)中為確定老黃土的容許承載力(δ0)，可用以下( )選項中的指標(biāo)進(jìn)展查表。(A)自然孔隙比e和含水量與液限之比W／WL(B)W／WLEs(C)EsIL(D)Ile(A)擬用擠密樁法消退濕陷性黃土地基的濕陷性，當(dāng)擠密樁直徑d為0.4m，按三角形布樁時，樁孔中心距S承受1.0m，假設(shè)樁徑改為0.45m，要求面積置換率m一樣，此時樁孔中心距S宜承受以下( )個選項的值。(A)1.08(B)1.13(C)1.20(D)1.27(B)))(TB10012—2023)，以下對巖質(zhì)隧道進(jìn)展圍巖分級確實定方法中，( )選項不正確。巖石堅硬程度及巖體完整程度是隧道圍巖分級的根本因素當(dāng)隧道涌水量較大時，根本分級I～V級者應(yīng)對應(yīng)修正為Ⅱ～Ⅵ級(C)洞身埋藏較淺，當(dāng)圍巖為風(fēng)化土層時應(yīng)按風(fēng)化層的根本分級考慮(D)存在高地應(yīng)力時，全部圍巖分級都要修正為更差的級別(D)二、多項選擇題(302承受文克勒地基模型計算地基梁板時，以下( (A)基床系數(shù)是地基土引起單位變形時的壓力強度基床系數(shù)是從半無限體理論中導(dǎo)出的土性指標(biāo)按文克勒地基模型計算，地基變形只發(fā)生在基底范圍內(nèi)，基底范圍以外沒有地基變形文克勒地基模型無視了地基中存在的剪應(yīng)力(A)、(C)、(D)《建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)))(GB50007—2023)中地基承載力計算公式不符合以下( )個假定。(B)剛塑體假定側(cè)壓力系數(shù)為1.0塑性區(qū)開展深度為0(B)、(D)以下關(guān)于各種根底形式的適用條件中，指出( (A)無筋擴展根底可適用于柱下條形根底(B)條形根底可適用于框架構(gòu)造或砌體承重構(gòu)造(C)筏形根底可以用作地下車庫(D)獨立柱基不適用于地下室(A)、(D)計算地基變形時如需考慮土的固結(jié)狀態(tài)，以下選用計算指標(biāo)的各選項中哪些選項正確。計算主固結(jié)完成后的次固結(jié)變形時用次固結(jié)系數(shù)對超固結(jié)土，當(dāng)土中應(yīng)力小于前期固結(jié)壓力時用回彈再壓縮指數(shù)計算沉降量(C)對正常固結(jié)土用壓縮指數(shù)及回彈指數(shù)計算沉降量(D)對欠固結(jié)土用壓縮指數(shù)計算沉降量(A)、(D)對于框架構(gòu)造，以下選項中可能選擇淺根底類型的有( (A)柱下條形根底(D)筏形根底(A)、(B)、(D)在驗算脆弱下臥層的地基承載力時，有關(guān)地基壓力集中角θ的變化，以下()選項不正確。Es1Es2Es1/Es2增加時，地基壓力集中角θ增加(B)Z／b<0.25時，θ按Z／b=0.25承受(C)Es1／Es2＝1.0時，說明不存在脆弱下臥層此時取θ=0(D)Z／b>0.5，θZ／b=0.5答案:(B)、(C)47．筏形根底地下室外墻的截面設(shè)計時應(yīng)考慮滿足以下( (A)變形和承載力防滲抗浮抗裂(A)、(B)、(D)單幢高層住宅樓承受筏形根底時，引起整體傾斜的主要因素，為以下( 項。(A)荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下產(chǎn)生偏心距(B)根底平面形心處的沉降量根底的整體剛度(A)、(D)以下關(guān)于樁頂作用效應(yīng)計算公式Ni=(F+G)/n±(Mx·yi)/(Σyi2)±(My·xi)/(Σxi2)的假定條件的表達(dá)中,( )選項是正確的.承臺為柔性承臺為確定剛性(D)各樁身的剛度相等(B)、(C)、(D)按《建筑樁基技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ94—94)計算鋼管樁單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk時，請推斷以下( )分析結(jié)果是正確的。(A)在計算鋼管樁樁周總極限側(cè)阻力Qsk時，不行承受與砼預(yù)制樁一樣的qsik值(B)敞口鋼管樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)λs，總是與閉口鋼管樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)λs一樣在計算鋼管樁樁端總極限端阻力Qpk時，可承受與砼予制樁一樣的qpk值敞口樁樁端閉塞效應(yīng)系數(shù)λp與隔板條件、鋼管樁外徑尺寸及樁端進(jìn)入持力層深關(guān)答案:(C)、(D)51．以下關(guān)于凹凸應(yīng)變法動力測樁的表達(dá)中，( 低應(yīng)變法可推斷樁身構(gòu)造的完整性低應(yīng)變試驗中動荷載能使土體產(chǎn)生塑性位移(C)高應(yīng)變法只能測定單樁承載力(D高應(yīng)變試驗要求樁土間產(chǎn)生相對位移(A)、(D)按《建筑樁基技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JGJ94—94)對于樁身四周有液化土層的低樁承臺，下列關(guān)于液化土層對單樁極限承載力影響的分析中( )是正確的。(A)計算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk(B)當(dāng)承臺下有l(wèi)m以上厚度的非液化土層時，計算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk時，可將液化土層測阻力標(biāo)準(zhǔn)值乘以土層液化折減系數(shù)ψL當(dāng)承臺下非液化土層厚度小于lm時，ψL

0ψL

系數(shù)取值與飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入實測擊數(shù)N63.5與飽和土的液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入擊Ncr

λN

有關(guān)，λN

ψL

取高值，反之取低值(B)、(D)在以下( )狀況下，樁基設(shè)計應(yīng)考慮樁側(cè)負(fù)摩阻力。(A)樁穿越較厚欠固結(jié)土層進(jìn)入相對較硬土層(B)樁周存在脆弱土層，鄰近地面將有大面積長期堆載(C)基坑施工臨時降水，樁周為飽和軟黏土(D)樁穿越自重濕陷性黃土進(jìn)人較硬土層(A)、(B)、(D)以下關(guān)于軟土地區(qū)樁基設(shè)計原則的表達(dá)中( )選項是正確的。力層對于一級建筑樁基不宜承受樁端置于脆弱土層上的摩擦樁為防止坑邊土體側(cè)移對樁產(chǎn)生影響，可承受先沉樁后開挖基坑的方法在高靈度深厚淤泥中不宜承受大片密集沉管灌注樁 答案:(A)、(B)、(D)柱下獨立矩形樁基承臺的計算包括以下( (A)受彎計算(C)受沖切計算(D)受剪計算(A)、(C)、(D)在確定水泥土攪拌法處理方案前，除應(yīng)把握加固土層的厚度分布范圍外，還必須把握以下( )選項中的資料。(A)加固土層的含水量W(B)加固土層的滲透系數(shù)K(D)地下水的pH答(A)、(C)、(D)按《建筑地基處理技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGl79—2023)用石灰樁處理飽和軟黏土地基時，在初步設(shè)計用公式估算復(fù)合地基承載力特征值及壓縮模量時，以下()選項不正確。樁土應(yīng)力比取2.0樁身抗壓強度比例界限可取350kPa計算面積置換率m時，樁體直徑與成孔直徑之比可取1.0樁間土承載力特征值fskfak1.05(A)、(C)以下關(guān)于錨桿靜壓樁的設(shè)計中，( (A)樁位布置應(yīng)選近墻體或柱子單樁豎向承載力按壓樁力大小取值設(shè)計樁數(shù)應(yīng)由上部構(gòu)造荷載及單樁豎向承載力計算確定(D)必需掌握壓樁力大于該加固局部的構(gòu)造自重(A)、(C)以下關(guān)于即有建筑地基及根底加固設(shè)計施工的表達(dá)中( (A)應(yīng)對原設(shè)計、施工資料及現(xiàn)狀作具體調(diào)查，必要時還應(yīng)對地基及根底進(jìn)展鑒定剛度的方法，減小地基的不均勻變形(C)在進(jìn)展加固施工期間，可不進(jìn)展沉降觀測，加固后再進(jìn)展沉降觀測并記錄(D)在進(jìn)展加固施工時，應(yīng)對接近建筑和地下管線進(jìn)展監(jiān)測(A)、(B)、(D)地基處理時以下( )點對處理范圍的表達(dá)是不正確的。(A)砂石樁處理范圍應(yīng)大于根底范圍(B)真空預(yù)壓法的預(yù)壓范圍應(yīng)等于建筑物根底外緣所包括的范圍(C)強夯處理范圍應(yīng)大于建筑物根底外緣所包括的范圍(D)豎向承載水泥攪拌樁范圍應(yīng)大于建筑物根底范圍答案:(B)、(D)61．承受樁體復(fù)合地基加固建筑物地基時，常設(shè)置砂石墊層，以下關(guān)于砂石墊層效用的陳述中( )選項不正確。使樁擔(dān)當(dāng)更多的荷載使樁間土擔(dān)當(dāng)更多的荷載(C)有效減小工后沉降答案:(A)、(C)某均質(zhì)深厚軟黏土地基，經(jīng)方案比較打算承受長短樁復(fù)合地基加固，下述( )長樁和短樁的組合是合理的。(A)長樁和短樁都承受低強度砼樁(B)長樁和短樁都承受水泥土樁(C)長樁承受水泥土樁，短樁承受低強度砼樁(D)長樁承受低強度砼樁，短樁承受水泥土樁答案:(A)、(D)某重要建筑物的根底埋深為2.0m，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的基底壓力為220kPa，場地為自重濕陷性黃土場地，基底下濕陷性土層厚度為7.0m，地基濕陷等級為Ⅲ級，其下為性質(zhì)較好的非濕陷性粉質(zhì)黏土，試問以下地基處理方案中()選項是不當(dāng)?shù)摹?A)用灰土樁擠密復(fù)合地基，基底以下處理深度為7.0m(B)8.0mCFG9.0m用擠密碎石樁，樁長7.0m答案:(B)、(C)、(D)在濕陷性黃土場地進(jìn)展建筑時《濕陷性黃土地區(qū)建筑標(biāo)準(zhǔn)(GB50025—2023)，假設(shè)滿足以下( )選項所列的條件，各類建筑物均可按一般地區(qū)規(guī)定進(jìn)展設(shè)計。(A)在非自重濕陷性黃土場地，地基內(nèi)各土層濕陷起始壓力均大于其附加壓力與上覆 土層飽和自重壓力之和(B)地基濕陷量的計算值等于100mm(C)地基濕陷量的計算值等于70mm(D)地基濕陷量的計算值小于或等于50mm(A)、(D)在膨脹土地區(qū)建擋土墻，按《膨脹土地基建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GBJll2—87)，以下措施中( )是正確的。(A)基坑坑底用砼封閉墻頂面作成平臺并鋪設(shè)砼防水層(B)7.0m(C)用非膨脹性土與透水性強的填料作為墻背回填土料(D)6.0m(A(B)、(C)為滑坡冶理設(shè)計抗滑樁需要以下( (A)滑面的C、φ值(B)抗滑樁樁端的極限端阻力和錨固段極限側(cè)阻力(C)錨固段地基的橫向容許承載力(D)錨固段的地基系數(shù)(A(C)、(D)57．在采空區(qū)以下( )選項中的狀況易產(chǎn)生不連續(xù)地表變形。(A)外煤窯煤巷開采急傾斜煤層開采開采深度和開采厚度比值較大(一般大于30)開采深度和開采厚度比值較小(一般小于30)(A(B)、(D)在膨脹土地區(qū)的大路挖方邊坡設(shè)計應(yīng)遵循以下( (A)盡量避開高邊坡，一般應(yīng)在10m以內(nèi)邊坡坡率應(yīng)緩于1:1.5高邊坡不設(shè)平臺，一般承受一坡到頂(D)坡腳要加固，一般承受換填壓密法等(A(B)、(D)采空區(qū)形成地表移動盆地，其位置和外形與礦層傾角大小有關(guān)，當(dāng)?shù)V層為急傾斜時，以下( )表達(dá)是正確的。盆地水平移動值較小盆地中心向傾斜方向偏移(C)盆地發(fā)育對稱于礦層走向(D)盆地位置與采空區(qū)位置相對應(yīng)(A(B)隧道位于巖溶垂直滲流帶地段，隧道頂部地面發(fā)育巖溶凹地時，適宜于承受以下( )方法估算地下涌水量。(B)水均衡法凹地入滲法水文地質(zhì)比較法(A(B)、(C)〔TB10027-2023〕〔J125-2023〕第8.5.3條條文說明。鉆機立軸升至最高時其上口1.5m，取樣用鉆桿總長21.0m，取土器全長1.0m，下至孔底后機上殘尺1.10m，鉆孔用套管護(hù)壁，套管總長18.5m另有管靴與孔口護(hù)0.15m0.4m，問取樣位置至套管口的距離應(yīng)等于以下( (A)0.6m(B)1.0m(C)1.3m(D)2.5m(B)[(21+1.0)-(1.5+1.1)]-[(18.5+0.15+0.15)-0.4]=1.0m某黏性土樣做不同圍壓的常規(guī)三軸壓縮試驗，試驗結(jié)果摩爾包線前段彎曲，后段根本水平，試問這應(yīng)是以下( )個選項的試驗結(jié)果，并簡要說明理由。(A)飽和正常固結(jié)土的不固結(jié)不排水試驗(B)未完全飽和土的不固結(jié)不排水試驗(C)超固結(jié)飽和土的固結(jié)不排水試驗(D)超固結(jié)土的固結(jié)排水試驗(B)壓水試驗段位于地下水位以下，地下水位埋藏深度為5.0m，壓水試驗結(jié)果如表所示，則計算上述試驗段的透水率(Lu)與以下( )選項的數(shù)值最接近。壓水試驗結(jié)果壓力壓力P/(MPa)0.30.61.0水量Q/(L／min)3065100(A)10Lu(B)20Lu(C)30Lu(D)40Lu(B)ω=Q/(P·L)ω1=30/(0.3×5)=20Lu; ω2=65/(0.6×5)=21.7Lu; ω3=100/(1.0×5)=20Luω=(ω1+ω2+ω3)/3=(20+21.7+20)/3=20.6Lu地下水繞過隔水帷幕向集水構(gòu)筑物滲流，為計算流量和不同部位的水利梯度進(jìn)展了流網(wǎng)分析，取某部面劃分流槽數(shù)N1＝12個，等勢線間隔數(shù)N=15個，各流槽的流D量和等勢bili1，總ΔH=5.0m，36等勢線的流線長10m，交于4條等勢線，請計算該段流線上的平均水力梯度將最接近以下()個選項。(A)1.0(B)0.13(C)0.1(D)0.01(C)Δh=ΔH/ND=5.0/15=1/3m；i=Δh/L=3×(1/3)/10=0.1在一鹽漬土地段，地表1.Om深度內(nèi)分層取樣，化驗含鹽成份如下表：按《巖土工程勘察標(biāo)準(zhǔn)》(GB50001—2023)計算該深度范圍內(nèi)取樣厚度加權(quán)平均鹽分比值D= 11

-2)]并判定該鹽漬土應(yīng)屬于以下( )種鹽漬土。4鹽分摩爾濃度鹽分摩爾濃度m／(mol／100g)取樣深度／(m)C(Cl-)C(SO-2)40～0.0578.43111.320.05～0.2535.8181.150.25～0.56.5813.920.5～0.755.9713.800.75～1.05.3l11.89(A)氯鹽漬土(D)硫酸鹽漬土(D)解析1

-2)]hi/∑hi4=[78.43/(2×111.32)+35.81/(2×81.15)+6.58/(2×13.92)+5.97/(2×13.80)+5.31/(2×11.89)]/(0.05+0.02+0.25+0.25+0.25)=0.23,查標(biāo)準(zhǔn)表6.8.2-1鹽漬土類型為硫酸鹽漬土。條形根底的寬度為3.0m，偏心距為0.7m，最大邊緣壓力等于140kPa，試指出作用于根底底面的合力最接近于以下( )選項。360kN／m(B)240kN／m(C)190kN／m(D)168kN／m(D)解析：e=0.7m>b/6=0.5m；Pmax=2(F+G)/(3la) (F+G)=K K K KPmax·3la/2=140×3×1×0.8/2=168KN/m測數(shù)據(jù)可以反算各土層的平均模量，指出第③層土的反算平均模量最接近以下()個選項層頂深土層厚實測層頂水壓力值／(kPa)①填土2②粉質(zhì)黏土23460380③黏土510400240④④黏質(zhì)粉土155100140(A)8.0MPa(B)7.0MPa(C)6.0MPa(D)4.0Mpa(A)解析：Es=ΔPi/εi=240/(0.3/10)=8000kpa=8Mpa某廠房柱根底建于如下圖的地基上，根底底面尺寸為l＝2.5m，b=5.0m，根底埋深為室外地坪下1.4m，相應(yīng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時根底底面平均壓力Pk＝145kPa，對脆弱下弱層②進(jìn)展驗算，其結(jié)果應(yīng)符合以下( )選項。(A)Pz+Pcz＝89kPa>faz＝81kPaPz+Pcz＝89kPa<FAZ＝114KPA<FONT>(C)Pz+Pcz＝112kPa>faz＝92kPa(D)Pz+Pcz＝112kPa(B)解析:E/E=9/3=3 Z/b=3/5=0.6>0.5 θ=23° Pc=18×1.4=25.2S1 S2kpaPz=lb(Pk-Pc)/[(b+2ztanθ)(l+2ztanθ)]=2.5×5.0×(145-25.2)/[(5+2×3tan23°)(2.5+2×3tan23°)]=39.3kpaPcz=18×1.4+(18-10)×3=49.2Pz+Pcz=39.3+49.2=88.5kpa≈89kpafaz=fak+ηkpa

fm(h-0.5)=70+1.0×(18×1.4+8×3)×(4.4-0.5)/4.4=113.6kpa≈114d某場地作為地基的巖體構(gòu)造面組數(shù)為2組，掌握性構(gòu)造面子均間距為1.5m，室內(nèi)9個飽和單軸抗壓強度的平均值為26.5MPa，變異系數(shù)為0.2，按《建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB50007—2023)，上述數(shù)據(jù)確定的巖石地基承載力特征值最接近以下( )選項。(A)13.6MPa(B)12.6MPa(D)10.6Mpa(C)解析:據(jù)《建筑地根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》〔GB50007-2023〕第5.2.6條，表A.0.2、附錄J計算巖體完整程度為完整,Ψr=0.5 Ψ=1-(1.704/3+4.678/81)×0.2=1-0.626×0.2=0.875frk=Ψ·fm=0.875×26.5=23.19Mpa fa=Ψr·frk=0.5×23.19=11.6MPa某積水低洼場地進(jìn)展地面排水后在自然土層上回填厚度5.0m的壓實粉土以此時的回填面標(biāo)高為準(zhǔn)下挖2.0m，利用壓實粉土作為獨立方形根底的持力層，方形根底邊長 4.5m，在完成根底及地上構(gòu)造施工后，在室外地面上再回填2.0m厚的壓實粉土，到達(dá)室外設(shè)計地坪標(biāo)高，回填材料為粉土，載荷試驗得到壓實粉土的承載力特征值為150kPa，其它參數(shù)見圖，假設(shè)根底施工完成時地下水位已恢復(fù)到室外設(shè)計地坪下3.0m(如下圖)地下水位上下土的重度分別為18.5kN/m3和m請《建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB50007—2023)給出深度修正后地基承載力的特征值，并指出最接近以下( )選項。(承載力寬度修正系數(shù)ηb=0，深度修正系數(shù)ηd＝1.5)(A)198kPa(B)193kPa(C)188kPa(D)2.0m厚的壓實粉土，故根底埋深按根底及上部構(gòu)造完成時計算；此時d=2.0m。faz=fak+η

fm(h-0.5)d=150+1.5×[18.5×1+(20.5-10)×1]×(2-0.5)/2=182.625kpa=183kpa某穩(wěn)定土坡的坡角為30°，坡高3.5m，現(xiàn)擬在坡頂部建一幢辦公樓，該辦公樓擬承受墻鋼筋砼條形根底，上部構(gòu)造傳至根底頂面的豎向力(FK

)為300kN／m，根底砌置深度在室外地面以下1.8m，地基土為粉土，其黏粒含量ρc＝11.5％，重度γ=20kN／m3，fak =150kPa，場區(qū)無地下水，依據(jù)以上條件，為確保地基根底的穩(wěn)定性假設(shè)根底底面外緣線距離坡頂?shù)淖钚∷骄嚯xa應(yīng)滿足以下( 求最為適宜。(注：為簡化計算，根底構(gòu)造的重度按地基土的重度取值。)(A)4.2m大于等于3.9m(C)大于等于3.5m(D)大于等于3.3m(B)解析：ηb=0.3,ηd=1.5,設(shè)根底寬度小于3m，則fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150+1.5×20(1.8-0.5)=189kpab≥Fk/(fa-γG·d)=300/(189-20×1.8)=1.96m 取b=2.0ma≥3.5b-d/tanβ=3.5×2.0-1.8/tan30°=3.88m=3.9m某受壓灌注樁樁徑為1.2m，樁端入土深度20m，樁身配筋率0.6％，樁頂鉸接，樁頂豎向壓力設(shè)計值N＝5000kN，樁的水平變形系數(shù)α＝0.301m-1樁身換算截面積An＝12m2W＝0.2m20／mm2，試按《建筑樁基技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ94—94值最接近以下()選項。(A)550kN(B)600kN(C)650kN(D)700kN(A)解析：據(jù)《建筑樁基技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》〔JGJ94-94〕第5.4.2.4條計算，取γm=2,αh=0.301×20=6.02>4，νm=0.768某端承灌注樁樁徑1.0m，樁長22m，樁周土性參數(shù)如下圖，地面大面積堆載P＝ 60kPa，樁周沉降變形土層下限深度20m，試按《建筑樁基技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ94—94)計算下拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其值最接近以下( Ln／L0

＝0.8，黏土負(fù)摩阻力系數(shù)ζ＝0.3，粉質(zhì)黏土負(fù)摩阻力系數(shù)ζn＝0.4，負(fù)摩阻力群樁效應(yīng)系數(shù)ηn=1.0)(A)1880kN(B)2200kN(C)2510kN(D)3140kN(A)解析：Ln=0.8L

=0.8×20=16m0σ1/=P+γ1·Z1=60+(18-10)×10/2=100kpaσ2/=P+γ2·Z2=60+[(1810)×10+(20-10)×6]/(10+60)×(10+6)/2=130kpaqn=ζn·σ1/=0.3×100=30kpas1qn=ζn·σ2/=0.4×130=42kpas2Qng=ηuΣqnl=1×3.14×1.0×(30×10+50×6)=1884KNn sii沉井靠自重下沉，假設(shè)不考慮浮力及刃腳反力作用，則下沉系數(shù)K＝Q／T，式中Q為沉井自重，T為沉井與土間的摩阻力，(假設(shè)T=πD(H-2.5)f)，某工程地質(zhì)剖面及設(shè)計沉 井尺寸如下圖，沉井外徑D＝20m，下沉深度為16.5m，井身砼重為9773，砼重度為 24kN／m3，請驗算沉井在下沉到圖示位置時的下沉系數(shù)K最接近以下( )選項中的 值。(A)1.10(B)1.20(C)1.28(D)1.35(B)解析:單位面積側(cè)阻力加權(quán)平均值?=Σ?ihi/Σhi=(8.7×25+7.8×20)/8.7×7.8=22.6kpa摩阻力T=πD(H-2.5)f=3.14×20×(16.5-2.5)×22.6=19869.92kNQ=γ·ν=24×997=23448.0KN下沉系數(shù)K=Q/T=23448.0/16869.92=1.18≈1.2某工程柱基的基底壓力P＝120kPa，地基土為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，自然地基承載力特征值fak＝75kPa，用振沖樁處理后形成復(fù)合地基，按等邊三角形布樁，碎石樁樁徑d=0.8m樁距S=1.5m自然地基承載力特征值與樁體承載力特征值之比為1:則振沖碎石樁復(fù)合地基承載力特征值最接近以下( )選項中的值。(A)125kPa(B)129kPa(D)137kPa(C)解析:m=(πR2/2)/(S2·sin60°/2)=0.258?=[1+m(n-1)]]?spk

=[1+0.258×(4-1)]×75=133.05kpask1.0m，樁長 6.0m加固前地基土平均干密度ρd1.32t／3平均含水量W=9.0％，為到達(dá)較好的擠密效果，讓地基土接近最優(yōu)含水量，擬在三角形形心處挖孔預(yù)滲水增濕，場地地基土最優(yōu)含水量Wop＝15.6％，滲水損耗系數(shù)K可取1.1，每個浸水孔需加水量最接近以下( )個選項。(A)0.25m3(B)0.5m3(C)0.75m3(D)1.0m3(A)解析:de=1.05l=1.05×1=1.05mAe=πde25mV=AeL/2=0.865×6/2=2.595m3Gs=V·ρd=2.595×1.32=3.4254tΔG=3.4254×(0.156-0.09)×1.1=0.249t=0.249m3某工程場地為飽和軟土地基，并承受堆載預(yù)壓法處理，以砂井做為豎向排水體，砂井直徑d＝0.3m，砂井長h=15m，井距S＝3.0m，按等邊三角形布置，該地基土水W平向固結(jié)系數(shù)Ch＝2.6×10-2m/d，在瞬時加荷下，徑向固結(jié)度到達(dá)85％所需的時最接近以下( )選項中的值。(由題意給出的條件得到有效排水直徑為de＝3.15m,n=10.5，F(xiàn)n＝1.6248)(A)125d(B)136d(C)147d(D)158d(C)解析:某建筑場地為松砂，自然地基承載力特征值為100kPa，孔隙比為0.78，要求承受振沖法處理后孔隙比為0.68，初步設(shè)計考慮承受樁徑為0.5m，樁體承載力特征值為500kPa的 砂石樁處理，按正方形布樁，不考慮振動下沉密實作用，距此估量初步設(shè)計的樁距和此 方案處理后的復(fù)合地基承載力特征值最接近以下( )選項。(A)1.6m；140kPa(B)1.9m；140kPa(C)1.9m；120kPa(D)2.2m；110kPa(C)解析:S=0.89ξd[(1+e

)/(e-e)]1/=0.89×1×0.5×[(1+0.78)/(0.78-0.68)]1/2=1.877m,S=1.9m

0 0 1m=(πd2/4)/S2=(3.14×0.52/4)/1.9=0.054?=[1+m(n-1)]]?spk

=[1+0.054×(500/100-1)]×100=121.6kpask承受土釘加固一裂開巖質(zhì)邊坡，其中某根土釘有效錨固長度L＝4.0m，該土釘計算承受拉力E為188kN，錨孔直徑d＝108mm，錨孔壁對砂漿的極限剪應(yīng)力τ＝0.25MPa，釘 材與砂漿間黏結(jié)力τ

＝2.0MPa，釘材直徑db=32mm，該土釘抗g撥安全系數(shù)最接近以下( (A)K=0.55(B)K＝1.80(C)K＝2.37(D)K＝4.28(B)解析:依據(jù)《鐵路路基支擋構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》〔TB10025-2023〕第9.2.5條計算，F(xiàn)=π·d·L·τ=3.14×0.108×4.0×250=339.1KNi1 h eiF/E=339.1/188=1.8i1 iF=π·d·L·τg=3.14×0.032×4×2023=803.8KNi2 h eiF/E=803.8/188=4.3i2 i故答案為〔B〕一錨桿擋墻肋柱的某支點幾處垂直于擋墻面的反力Rn為250kN，錨桿對水平方向的傾角β=25°，肋柱的豎直傾角α15°，D108mm，砂漿與巖層面的極限剪應(yīng)力τ＝0.4MPa，計算安全系數(shù)K＝2.5，當(dāng)該錨桿非錨固段長度為2.0m時，問錨桿設(shè)計長度最接近以下選項中的()個值。(A)L≥1.9m (B)L≥3.9m (C)L≥7m (D)≥6.7m (D)解析：依據(jù)《鐵路路基支擋構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》〔TB10025-2023〕第6.2.6條計算Nn=Rn/cos(β-α)=250/cos(25°-15°)=253.9KN[τ]=τ/K=400/2.5=160L≥N/(πDτ)=253.9/(3.14×0.108×160)=4.7mL=L+2=4.7+2=8.7m由兩部份組成的土坡斷面如下圖，假設(shè)裂開面為直線進(jìn)展穩(wěn)定性計算，坡高為 8m，邊坡斜率為1:1，兩種土的重度均為γ＝20kN／m3黏土的內(nèi)聚力C＝12kPa，內(nèi)摩擦角φ＝22°，砂土內(nèi)聚力C＝0，φ＝35°，α＝30°，問以下( )個直線滑裂面對應(yīng)的 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)最小。與水平地面夾角25°的直線與水平地面夾角為30°的直線在砂土側(cè)裂開與水平地面夾角為30°的直線在黏性土一側(cè)裂開(D)35°的直線(B)解析：一重力式擋土墻底寬b＝4.0mG=212kN，對 墻址力臂X

＝1.8m，作用于墻背主動土壓力垂直重量Eaz=40kN，力臂0X=2.2m,水平重量Eax＝106kN，(在垂直、水平重量中均已包括水的側(cè)壓力)力臂fZf=2.4m，墻前水位與基底平，墻后填土中水位距基底3.0m，假定基底面以下水的揚壓力為三角形分布，墻趾前被動土壓力無視不計，問該墻繞墻址傾覆的穩(wěn)定安全系數(shù)最接近以下()個選項中的值。(A)1.1(B)1.2(C)1.5(D)1.8(A)解析：依據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)程》〔GB50330-2023〕第10.2.4條計算得：FF=bγh/2=4×10×3/2=60KNwwFxX=2b/3=2×4/3=2.67mK=(GX+EazXf)/(EaxZf+FX)=(212×1.8+40×2.2)/(106×2.4+60×2.67)=1.130基坑錨桿承載力量拉拔試驗時，錨桿上水平拉力T＝400kN，錨桿傾角α=15°，錨固體直徑D＝150mm，錨桿總長度為18m，自由段長度為6m，在其它因素都已考慮的狀況下，錨桿錨固體與土層的平均摩阻力最接近以下( (A)49kPa(B)73kPa(C)82kPa(D)90kPa(B)解析：依據(jù)《鐵路路基支擋構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》〔TB10025-2023〕第6.2.6條計算N=T/cosα=400/cos15°=414.1KN[τ]≥N/(πDl)=414.1/(3.14×18-6)=73.3kpaγ＝20kN/m3γ＝10kN/m3，m w如K1.2，承壓水層側(cè)壓管中水頭高10m，問該基坑在不實行降水措施的狀況下，最大開挖深度最接近以下()選項中的值。(A)6.0m(B)6.5m(C)7.0m(D)7.5m(A)解析：γm

(h-H)/(γw

h)≥K 20(18-H)/(10×10)≥1.2 H≤12m答案有誤或出題有誤。基坑剖面如下圖，砂土的重度γ＝20kN/m3，φ＝30°C＝0，計算土力時，假設(shè)C點主動土壓力值到達(dá)被動土壓力值的1/3，則基坑外側(cè)所受條形附加荷載q最接近以下( )選項中的值。(A)80kPa(B)120kPa(C)180kPa(D)解析：依據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》〔JGJ120-99〕第3.4節(jié)、3.5節(jié)計算C點埋深11m，小于b0+3b1=3+3×3=12m，在支護(hù)構(gòu)造外側(cè)的荷載影響范圍以內(nèi)。Ce=σ

·K+2C·K

1/2+(Z

)(1-K)γpjk

pjk

pi ik pi

j wp

pi w=20×5×tan2(45°+30°/2)+0=300kpae/ =σ

·K-2C·K

1/=11×20×tan2(45°-30°/2)+0=73.3kpaajk

ajk ai

ik aiCσ=qb/(b+2b

)=3q/(3+2×3)=q/31k 10 0 1e=σ·K=tan2(45°-30°/2)·q/3=q/9ajk 1k aiq/9+73.3=300/3 q=9×(100-73.3)=240.3kpa對取自同一土樣的五個環(huán)刀試樣按單線法分別加壓，待壓縮穩(wěn)定后浸水，由此測得相應(yīng)的濕陷系數(shù)δs見下表，試問按《濕陷性黃土地區(qū)建筑標(biāo)準(zhǔn)》》(GB50025—2023)求得的濕陷起始壓力最接近以下( 試驗壓力/kPa50100150200250濕陷系數(shù)δs0.0030.0090.0190.0350.060(A)120kPa(B)130kPa(C)140kPa(D)155kPa(B)(Fsh-100)/(0.015-0.009)=(150-100)/(0.019-0.009)Fsh=130kpa某一滑動面為折線型的均質(zhì)滑坡，其主軸斷面及作用力參數(shù)如表所示，問該滑坡的穩(wěn)定性系數(shù)Fs最接近以下( )個數(shù)值。(A)0.80 (B)0.85 (C)0.90 (D)0.95(C)解析:某單層建筑位于平坦場地上，根底埋深d=1.0m，按該場地的大氣影響深度取脹縮變形 的計算深度Zn＝3.6m，計算所需的數(shù)據(jù)列于下表，試問按《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(GBJll2—87)計算所得的脹縮變形量最接近以下( 值(A)20mm(B)26mm第三層可能發(fā)分層深度分層厚度膨脹率收縮系數(shù)層號 生的含水量變第三層可能發(fā)分層深度分層厚度膨脹率收縮系數(shù)層號 生的含水量變Zi/(m) hi(mm) δepiΔWλsiil1.646400.000750.02730.2822.286400.02450.02230.4832.926400.01950.01770.40443.606800.02150.01280.37解析：S=ΨΣ(δ+λ·ΔW)hepi si i i=0.7(0.00075+0.28×0.0273)×640+0.7×(0.0245+0.48×0.0223)×640+0.7×(0.0195+0.4×0.0177)×640+0.7×(0.0215+0.37×0.0128)×680=43.9mm 答案為〔C〕.某建筑場地土層柱狀分布及實測剪切波速如表所示，問在計算深度范圍內(nèi)土層的等效剪切波速最接近以下( )數(shù)值。(A)128m／s (B)158m／s (C)179m／s s (C)層序巖土名稱di(m)層底深度(m)實測剪切波速νsi(m/s)1填土2.02.01502粉質(zhì)黏土3.05.02003淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土5.010.01004殘積粉質(zhì)黏土5.015.03005花崗巖孤石2.017.06006殘積粉質(zhì)黏土8.025.03007風(fēng)化花崗巖>500解析：νse=d

/Σ(di/νsi)=20/2/150+3/200+5/100+5/300+5/300)=179.1(m/s)0某建筑場地抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計根本地震加速度為0.30g，設(shè)計地震分組T=1.65sζ取5當(dāng)進(jìn)展多 遇地震作用下的截面抗震驗算時相應(yīng)于構(gòu)造自震周期的水平地震影響系數(shù)值最接近(A)以下()個值。0.09 (B)0.08(C)0.07(D)0.06 答案:(A)解析：α=0.24,Tg=0.55,Tg<T<5TG<FONT>maxα=(Tg/T)γ·η2

·αmax

=(0.55/1.65)0.9×1×0.24=0.089≈0.092023年全國注冊土木工程師(巖土)執(zhí)業(yè)資格考試試卷專業(yè)案例(下午卷)(30252現(xiàn)場用灌砂法測定某土層的干密度，試驗成果如下試坑用標(biāo)準(zhǔn)砂質(zhì)量ms/(g)標(biāo)準(zhǔn)砂密度ρs/(g/cm3)試樣質(zhì)量m/(g)試樣含水量Wp112566.401.615315.314.5％試計算該土層干密度最接近以下哪一個值(A)1.55g/cm3(B)1.70m(C)1.85g/em3(D)1.95g/cm3(B)解 析 : ρd=[ mp

/(1+0.01W)]/(ms/ρs)=[15315.3/(1+0.145)]/(12566.4/1.6)=1.703m1200壓力P/(kPa)050100150200200壓力P/(kPa)050100150200水飽和自然濕度下試樣高度/(mm)2019.8119.5519.2819.0118.64浸水飽和狀態(tài)下試樣高度2019.6019.2818.9518.6418.64/(mm)(A)75kPa(B)100kPa(C)125kPa(D)175kPa(C)解析:p

=0.015 hp-hp/=0.015×20=0.3mm0當(dāng)P=100kpa時,hp-hp/=0.27；當(dāng)P=150kpa時,hp-hp/=0.33；〔Psh-100〕/(0.3-0.27)=(150-100)/(0.33-0.27) Psh=125kpa某岸邊工程場地細(xì)砂含水層的流線上A、B兩點，A點水位標(biāo)高2.5m，B點水位標(biāo)高 3.0m，兩點間流線長度為10m，請計算兩點間的平均滲透力將最接近以下( )個值。(A)1.25m(B)0.83m(C)0.50KN/m3(D)0.20kN/m3(C)解析：J=γ

·i=10×(3-2.5)/10=0.5KN/m3w4，某滯洪區(qū)滯洪后沉積泥砂層厚3.0m，地下水位由原地面下1.0mm，原地面下有厚5.0m可壓縮層，平均壓縮模量為0.5MPa，滯洪之前沉降已經(jīng)18kN/m3面下沉值將最接近以下()個值。51cm(B)31cm(C)25cm(D)2lcm(C)解析：原地面處的有效應(yīng)力增量為：ΔP1=1×18+2×8=34kpa；原地下水位處的有效應(yīng)力增量為：ΔP2=1×18+3×8-1×18=24kpa；原地表下5.0m處的有效應(yīng)力增量為：ΔP3=(1×18+7×8)-(1×18+4×8)=24kpa；S=Σ(ΔPi·hi/Esi)=(34+24)×1/(2×0.5)+24×4/0.5=250mm=25cm四個壩基土樣的孔隙率n和細(xì)顆粒含量Pc(以質(zhì)量百分率計)如下，試按《水利水電工程地質(zhì)勘察標(biāo)準(zhǔn))(GB50287—99)計算判別以下()選項的土的滲透變形的破壞形式屬于管涌。(A)nl＝20.3％；Pc1＝38.1％(B)n2＝25.8％；Pc2=37.5％(C)n3＝31.2％；Pc3=38.5％(D)n4=35.5％；Pc4＝38.0％(D)〔GB50287-99〕第M.0.2條計算，Pc<1/[4(1-n)]×100%時為管涌1/[4(1-0.203)]×100%=31.36%<38.1%1/[4(1-0.258)]×100%=33.69%<37.5%1/[4(1-0.312)]×100%=36.34%<38.5%1/[4(1-0.355)]×100%=38.76%>38.0%條形根底寬度為3.0m，由上部構(gòu)造傳至根底底面的最大邊緣壓力為80kPa，最小邊緣壓 力為0，根底埋置深度為2.0m，根底及臺階上土自重的平均重度為20kN/m3，