【苯乙烯合成段15萬噸年列管式乙苯冷卻熱交換裝置設(shè)計開題報告文獻(xiàn)綜述6500字】

題目：苯乙烯合成段15萬噸年列管式乙苯冷卻熱交換裝置設(shè)計一、前言化工畢業(yè)設(shè)計是將大學(xué)所學(xué)化工原理等課程所學(xué)的理論聯(lián)系實際的橋梁，是使我們體察工程實際問題復(fù)雜性的初次嘗試。通過畢業(yè)設(shè)計使我們能綜合運用本課程和前修課程的基本知識，進(jìn)行融會貫通的獨立思考，在規(guī)定的時間內(nèi)完成指定的化工設(shè)計任務(wù)，從而得到化工設(shè)計的主要程序和方法，進(jìn)而提高我們分析和解決工程實際問題的能力。同時，通過課程設(shè)計，還可以培養(yǎng)我們樹立正確的設(shè)計思想，培養(yǎng)實事求是，嚴(yán)肅認(rèn)真，高度負(fù)責(zé)的工作作風(fēng)。1、課題的背景、目的和意義1.1課題背景換熱器是實現(xiàn)物料之間熱量的傳遞，進(jìn)行換熱必須的一種設(shè)備，廣泛使用于化工、石化、冶金、食品、化纖等行業(yè)，尤其是在石油化工、化工、冶金、造紙等領(lǐng)域，使用最為普遍。換熱器的分類方法多樣，根據(jù)其工作原理可以分為:直接接觸式換熱器、間壁式換熱器以及蓄能式換熱器三大類，其中以間壁式的換熱器使用最為廣泛。據(jù)統(tǒng)計，90%以上的換熱器都是間壁式換熱器。間壁式換熱器又可以分為板殼式換熱器和列管式（管殼）換熱器兩大類，但以列管式換熱器應(yīng)用最為廣泛，由于其具有高度的可靠性和廣泛的適應(yīng)性，在長期的操作中積累了豐富的經(jīng)驗，有了一系列的標(biāo)準(zhǔn)和大量的資料。列管式換熱器又分為管板式、浮頭式、U形管式以及釜式重沸器等形式。盡管近年來列管式換熱器受到了新型高效換熱器的挑戰(zhàn)，但是列管式換熱器由于其結(jié)構(gòu)簡單、操作彈性大等，具有其它換熱器無法比擬的優(yōu)點，目前仍是化工、石化等各個行業(yè)使用最廣的換熱器類型，尤其是在高壓、高溫等大型換熱設(shè)備中仍然占有主導(dǎo)地位。1.2目的和意義本次畢業(yè)設(shè)計以乙苯冷卻列管換熱器為主，讓我們了解了列管換熱器的結(jié)構(gòu)，分類，作用以及如何正確的選擇合適的換熱器。換熱器，是將熱流體的部分熱量傳遞給冷流體的設(shè)備，又稱熱交換器。換熱器是化工、石油、動力、食品及其它許多工業(yè)部門的通用設(shè)備，在生產(chǎn)中占有重要地位。在化工生產(chǎn)中換熱器可作為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發(fā)器和再沸器等，應(yīng)用更加廣泛。根據(jù)所給的設(shè)計任務(wù)書，本次設(shè)計選的是固定管板式換熱器。固定管板式換熱器具有節(jié)約資源，設(shè)計簡單，應(yīng)用廣泛等特點。根據(jù)15萬噸/年產(chǎn)量苯乙烯的具體參數(shù)在選擇合適的換熱器進(jìn)行工藝、結(jié)構(gòu)等的設(shè)計之后，我們還進(jìn)行了圖紙說明，將我們所設(shè)計的固定管板式換熱器進(jìn)一步具體的展示。2、課題的現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢；課題欲解決哪一方面的問題在化工生產(chǎn)過程中，介質(zhì)常常需要進(jìn)行加熱或冷卻，即熱量的傳遞。換熱器管程和殼程分別通過兩不同溫度的流體時，溫度較高的流體通過換熱管壁將熱量傳遞給溫度較低的流體，使得溫度較高的流體被冷卻，溫度較低的流體被加熱，進(jìn)而實現(xiàn)兩流體換熱的工藝目的。經(jīng)過幾個世紀(jì)的發(fā)展，目前已開發(fā)出多種結(jié)構(gòu)形式的換熱器，例如管殼式、板翅式、螺旋板式、空冷器、熱管等形式[[4]0當(dāng)一種流體與另一種流體進(jìn)行熱交換而不允許混合時，就要求在間壁式換熱器中進(jìn)行，冷熱流體被固體傳熱面隔開。間壁式換熱器很多，例如套管換熱器、蛇管換熱器、管殼式換熱器和板式換熱器等等。在各種換熱器中，由于管殼式換熱器能承受較大的壓力，單位體積內(nèi)能提供較大的傳熱面積，傳熱效果好并且適應(yīng)性較強，因此是生產(chǎn)上應(yīng)用最廣泛的換熱設(shè)備之一。在壓力不太高的情況下，采用浮頭式換熱器最為合適。特別是當(dāng)流體流速較大時，若采用其它類型的換熱器就有一定的困難。在高壓情況下，工業(yè)上一般選用U型管式換熱器。由于管殼式換熱器應(yīng)用相當(dāng)廣泛，為方便用戶選擇合適的換熱器產(chǎn)品，換熱器已經(jīng)系列化和標(biāo)準(zhǔn)化。1993年1月實施的中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JB/T4714}-4721一92，統(tǒng)一了管殼式換熱器的標(biāo)準(zhǔn)。列管換熱器研究進(jìn)展目前通過實驗和數(shù)值模擬來研究換熱器是最常用的兩種途徑。由于采用實驗方法研究列管換熱器的流動傳熱過程會受到實驗條件、時間周期等諸多因素的制約，因此迫切需要尋找研究列管換熱器傳熱性能的新方法。隨著計算機和流體動力學(xué)的發(fā)展，基于一定實驗測試數(shù)據(jù)的數(shù)值模擬方法可以預(yù)測換熱器內(nèi)詳細(xì)的流動、換熱和流場情況，不但節(jié)約投資方便可行，還可以縮短計算時間周期，因此數(shù)值模擬方法和實驗方法的結(jié)合為研究列管換熱器傳熱開辟了新的研究途徑。2.1國內(nèi)研究進(jìn)展李嫵等[1-4]采用實驗方法系統(tǒng)研究了整體式列管換熱器的傳熱和阻力特性。結(jié)果表明，在翅片形式相同和叉排布置情況下，雷諾數(shù)、翅間距和管排數(shù)對換熱器的傳熱性能影響明顯，影響效力依次減小，相比于雷諾數(shù)，翅間距對阻力的影響最為突出。趙曉曦等[5]運用實驗方法研究了串聯(lián)的兩臺換熱器的傳熱性能。研究表明：螺旋折流板換熱器沿程阻力小和菱形翅片管換熱性能好兩種換熱方式的結(jié)合，有利于增加換熱量和節(jié)約能源。韓筱等[6-8]采用數(shù)值模擬方法研究了不同煙氣進(jìn)口流速、橫開縫和豎開縫下橢圓H型翅片管的傳熱阻力特性。研究表明，相比縱開縫橢圓H型翅片管，橫開縫橢圓H型翅片管的傳熱能力更好，阻力更小。趙蘭萍等[9-11]采用數(shù)值模擬方法研究了錯排和錯列兩種排列方式情況下翅片管的綜合傳熱性能。研究表明，錯列結(jié)構(gòu)的綜合傳熱性能都要優(yōu)于錯排結(jié)構(gòu)。文獻(xiàn)[12-15]對不同管間距下列管換熱器的傳熱阻力特性進(jìn)行了實驗和數(shù)值分析。研究表明：縱向間距比橫向間距對列管換熱器的沿程阻力損失和換熱能力影響更為突出。2.2國外研究進(jìn)展文獻(xiàn)文獻(xiàn)[16-18]對列管換熱器表面徑向定位槽的層流傳熱性能進(jìn)行了數(shù)值模擬，提到了計算過程中確定的翅片溫度分布的共軛類型的問題。研究了不同進(jìn)口速度1m/s至3m/s的三種工況。研究表明：努塞爾數(shù)和翅片表面的摩擦系數(shù)具有很好的相關(guān)性，可以用冪律方程表示出來；應(yīng)用場協(xié)同原理，揭示了翅片表面速度和溫度梯度之間的協(xié)同效應(yīng)，較好的協(xié)同作用能夠增加傳熱量。文獻(xiàn)[22-24]研究了百葉窗列管換熱器的換熱與阻力之間的關(guān)聯(lián)。為了研究兩者之間的的相關(guān)性，對具有不同管間距、翅片高度、縱向管間距、橫向管間距、管直徑、翅間距的49個試件進(jìn)行了試驗。結(jié)果提出，相關(guān)性可以描述為95.5%的柯本j和90.8%±15%范圍內(nèi)的摩擦系數(shù)。文獻(xiàn)[27-29]對波紋列管換熱器翅片側(cè)的流動和傳熱特性進(jìn)行了數(shù)值研究，并與試驗結(jié)果進(jìn)行了比較。研究了翅間距、波的間距、波的振幅和雷諾數(shù)等對流動傳熱性能的影響。研究表明：間歇式波紋翅片能顯著增加換熱器傳熱，其波浪形通道可以產(chǎn)生縱向渦和橫向渦，縱向渦能強化傳熱，但橫向渦出現(xiàn)負(fù)效應(yīng)?？v向渦和橫向渦的強度不能唯一地確定所有配置的努塞爾數(shù)；為改善間歇式翅片管的翅片側(cè)換熱性能提出了結(jié)構(gòu)參數(shù)翅片間距為3毫米，波的間距為9.5毫米，波振幅為2.3毫米。文獻(xiàn)[30]已建成了H型列管換熱器的數(shù)值模型。為了優(yōu)化其結(jié)構(gòu)，提高其性能，采用Taguchi法考察了狹縫寬度、行數(shù)、翅片高度、翼展方向管間距、縱管間距、翅片厚度和翅片間距七個幾何參數(shù)。對七個幾何參數(shù)不同組合情況下的整體熱工水力性能和流動摩擦進(jìn)行了數(shù)值模擬。研究表明，翅間距和翅片高度顯著影響著傳熱特性，而流動的摩擦特性主要受翅片高度、翼展方向管間距和翅片間距的影響。直觀分析和方差分析表明，翅片間距、散熱片高度和翅片厚度對其整體熱工水力性能的影響比其余四個參數(shù)大得多。文獻(xiàn)[31-32]采用數(shù)值模擬方法研究了結(jié)合一個三維翅片管的螺旋折流板換熱器的傳熱特性。以計數(shù)器模式進(jìn)行了熱油在殼側(cè)冷水在管側(cè)中的換熱試驗，計算了總傳熱系數(shù)計算和使用威爾遜法測定了殼管側(cè)傳熱系數(shù)。結(jié)果表明，模擬值與實測值吻合良好，兩者之間努塞爾數(shù)的最大誤差約為6.3％、壓降約為9.8％。文獻(xiàn)[33-35]對不同實驗方法研究了孔放置的位置對多孔列管換熱器傳熱的影響。在每一個圓形翅片上開個六毫米直徑的孔以強化對流換熱。在六個不同的角度位置進(jìn)行實驗，以確定最佳的位置。文獻(xiàn)[25-27]對波紋翅片列管換熱器翅片側(cè)的流動和傳熱特性進(jìn)行了數(shù)值研究，并與試驗結(jié)果進(jìn)行了比較。研究了翅間距、波的間距、波的振幅和雷諾數(shù)等對流動傳熱性能的影響。研究表明：間歇式波紋翅片能顯著增加換熱器傳熱，其波浪形通道可以產(chǎn)生縱向渦和橫向渦，縱向渦能強化傳熱，但橫向渦出現(xiàn)負(fù)效應(yīng)。縱向渦和橫向渦的強度不能唯一地確定所有配置的努塞爾數(shù)；為改善間歇式翅片管的翅片側(cè)換熱性能提出了結(jié)構(gòu)參數(shù)翅片間距為3毫米，波的間距為9.5毫米，波振幅為2.3毫米。文獻(xiàn)[28]已建成了H型翅片列管換熱器的數(shù)值模型。為了優(yōu)化其結(jié)構(gòu)，提高其性能，采用Taguchi法考察了狹縫寬度、行數(shù)、翅片高度、翼展方向管間距、縱管間距、翅片厚度和翅片間距七個幾何參數(shù)。對七個幾何參數(shù)不同組合情況下的整體熱工水力性能和流動摩擦進(jìn)行了數(shù)值模擬。研究表明，翅間距和翅片高度顯著影響著傳熱特性，而流動的摩擦特性主要受翅片高度、翼展方向管間距和翅片間距的影響。直觀分析和方差分析表明，翅片間距、散熱片高度和翅片厚度對其整體熱工水力性能的影響比其余四個參數(shù)大得多。文獻(xiàn)[29-32]采用數(shù)值模擬方法研究了結(jié)合一個三維翅片管的螺旋折流板換熱器的傳熱特性。以計數(shù)器模式進(jìn)行了熱油在殼側(cè)冷水在管側(cè)中的換熱試驗，計算了總傳熱系數(shù)計算和使用威爾遜法測定了殼管側(cè)傳熱系數(shù)。結(jié)果表明，模擬值與實測值吻合良好，兩者之間努塞爾數(shù)的最大誤差約為6.3％、壓降約為9.8％。文獻(xiàn)[33-36]對不同實驗方法研究了孔放置的位置對多孔翅片列管換熱器傳熱的影響。在每一個圓形翅片上開個六毫米直徑的孔以強化對流換熱。在六個不同的角度位置進(jìn)行實驗，以確定最佳的位置。文獻(xiàn)[19-21]通過數(shù)值模擬研究了超過四排電流體（EHD）電極的板翅式換熱器的層流流動傳熱。在雷諾數(shù)范圍100至1000內(nèi)詳細(xì)研究了不同的電極、管間距和施加的電壓（VE=0-16kV）的影響。研究表明，該EHD比較低Re和更高施加電壓增加更多的傳熱量。在交錯的管間距與方絲電極結(jié)構(gòu)的情況下，強化傳熱最優(yōu)。相比于沒有EHD強化這項對于VE=16kV的和Re=100時，研究確定的平均Nu數(shù)最大提高了218％，散熱片面積減小了56％。二、設(shè)計方案的確定1.對于列管式換熱器，首先根據(jù)換熱流體的腐蝕性或其它特性選項定其結(jié)構(gòu)材料，然后再根據(jù)所選項材料的加工性能，流體的壓強和溫度、換熱的溫度差、換熱器的熱負(fù)荷、安裝檢修和維護清洗的要求以及經(jīng)濟合理性等因素來選項定其型式。設(shè)計所選用的列管換熱器的類型為固定管板式。列管換熱器是較典型的換熱設(shè)備，在工業(yè)中應(yīng)用已有悠久歷史，具有易制造、成本低、處理能力大、換熱表面情況較方便、可供選用的結(jié)構(gòu)材料廣闊、適應(yīng)性強、可用于調(diào)溫調(diào)壓場合等優(yōu)點，故在大型換熱器中占優(yōu)勢。2.對于換熱器內(nèi)流體通入空間的選擇：在列管式換熱器中，哪一種流體走管程，哪一種走殼程，一般可從下列幾個方面考慮。（1）不潔凈或易結(jié)垢的流體走易于清洗的一側(cè)；對于固定管板式換熱器，一般走管程；U形管換熱器，一般走殼程。（2）粘性大的或流量小的流體，宜走殼程，因流體在有折流板的殼程流動時在較低的雷諾數(shù)（Re＜100）下，即可達(dá)到湍流，有利于提高傳熱系數(shù)。（3）有腐蝕性流體應(yīng)走管程，這樣，只有管子、管板和管箱需要使用耐腐蝕的材料，而殼體及管外空間的其他零件都可以使用比較便宜的（4）壓力高的流體走管程，因為管子直徑小，承受壓力的能力好，還避免了采用高壓殼體和高壓密封。（5）有毒的流體走管程，減少泄漏的機會。（6）飽和蒸汽一般走殼程，便于冷凝液的排出，而且蒸汽較清潔，無清洗要求。被冷卻的流體走殼程，便于散熱。對于固定管板式換熱器，若兩流體的溫差較大，對流傳熱系數(shù)較大者宜走管程，這樣可以降低管壁與殼壁的溫差。減少熱應(yīng)力。以上原則，在實際中不可能同時兼顧，對具體情況仔細(xì)分析，抓住主要方面。1、方案的原理、特點與選擇依據(jù)方案的原理是依據(jù)列管換熱器的結(jié)構(gòu)組成和工作原理進(jìn)行設(shè)計，列管換熱器的特點是殼體和管板直接焊接，結(jié)構(gòu)簡單、緊湊。在同樣的殼體直徑內(nèi)，排管較多。管式換熱器具有易于制造、成本較低、處理能力達(dá)、換熱表面清洗比較方便、可供選用的結(jié)構(gòu)材料廣闊、適應(yīng)性強、可用于調(diào)溫調(diào)壓場合等優(yōu)點，由于兩管板之間有管子相互持撐，管板得到加強，故在各種列管換熱器中他的管板最薄，其造價比較低，因此得到了廣泛應(yīng)用。2、設(shè)計步驟1.確定設(shè)計目的2.確定設(shè)計方案3.換熱過程工藝計算3.1工藝計算及主要設(shè)備設(shè)計3.1.1選擇換熱器類型3.1.2管程安排3.2確定物性數(shù)據(jù)3.3計算總傳熱系數(shù)3.4工藝結(jié)構(gòu)尺寸3.4.1選擇管子規(guī)格3.4.2總管數(shù)和管程數(shù)3.4.3傳熱管排列和分程方法3.4.4殼體內(nèi)徑3.4.5折流板3.4.6接管4.換熱器核算4.1熱流量核算4.2換熱器內(nèi)流體的壓力降5.主要零部件設(shè)計5.1封頭5.2支座5.3墊片5.4管板三、階段性設(shè)計計劃、設(shè)計目標(biāo)與應(yīng)用價值第一階段(2022年1月8日前)：聯(lián)系導(dǎo)師，了解畢業(yè)論文選題范圍和要求。第二階段(2022年1月8日至1月17日)：在指導(dǎo)老師指導(dǎo)下廣泛閱讀文獻(xiàn)資料，確定選題，構(gòu)思提綱，撰寫開題報告和任務(wù)書，交導(dǎo)師審閱，并根據(jù)導(dǎo)師意見進(jìn)行修改。第三階段(2022年1月17后)：聽取老師對論文的一些意見和建議，有針對性的進(jìn)行內(nèi)容修改。第四階段(2022年3月2日至5月3日)：撰寫論文初稿，交給指導(dǎo)老師檢查，聽取意見，進(jìn)行修改。第五階段(2022年4月6日至2022年4月19日):學(xué)生開展自查。第六階段(2022年5月9日一2022年5月27日)：進(jìn)一步完善格式并最后定稿，準(zhǔn)備論文答辯。目標(biāo)：根據(jù)年產(chǎn)15萬噸苯乙烯的工藝要求，設(shè)計一種管板列管式乙苯冷卻換熱器，讓換熱器的性能達(dá)到生產(chǎn)要求。應(yīng)用價值：對于化工領(lǐng)域苯乙烯生產(chǎn)應(yīng)用有一定指導(dǎo)價值。四、參考文獻(xiàn)[1]李嫵，陶文銼，康海軍，等.整體式翅片管換熱器傳熱和阻力性能的試驗研究.機械工程學(xué)報，2015,(1):81-86[2]康海軍，李惠珍.平直翅片管換熱器傳熱與阻力特性的實驗研究.西安交通大學(xué)學(xué)報，2005,(1):91-98[3]辛榮昌，李惠珍，康海軍，等.三角形波紋翅片管換熱器傳熱與阻力特性的實驗研究.西安交通大學(xué)學(xué)報，2017,(2):91-98[4]田麗亭，何雅玲，楚攀，等.不同排列方式下三角翼波紋翅片管換熱器的換熱性能比較.動力工程學(xué)報，2019,29(1):78-83[5]趙曉曦，鄧先和，陸恩錫.螺旋折流板菱形翅片管換熱器的傳熱與流阻性能.化工學(xué)報，2013,54(3):388-391[6]韓筱，曹絳敏，張妓陽.橢圓H型翅片管壓降與換熱特性數(shù)值模擬.上海電力學(xué)院學(xué)報，2016,32(1):12-14+45[7]李飛，史月濤，孫奉仲，等.H型翅片橢圓管束傳熱及阻力特性的試驗研究.中國電機工程學(xué)報，2014,14:2261-2266[8]于新娜，袁益超，馬有福，等.H形翅片管束傳熱和阻力特性的試驗與數(shù)值模擬.動力工程學(xué)報，2018,06:433-438[9]趙蘭萍，楊志剛.管束排列方式對矩形翅片橢圓管束性能的影響.同濟大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版，2019,44(2):298-302[10]張春雨，李嫵.排數(shù)對矩形翅片橢圓管束換熱的影響.華南理工大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版，2020,(10):117-122[11]劉建勇，李靜.翅片間距對新型翅片管換熱性能影響的數(shù)值模擬.冶金能源，2019,06:23-26[12]曾小林，林金國，童小川.翅片間距對翅片管換熱性能影響分析.機電設(shè)備，2017,01:6_5-69[13]譚月普，歐陽新萍.管間距對翅片管換熱器熱力性能的影響.低溫與超導(dǎo)，2019,09:_51-_54[14]衣志超，袁益超，王學(xué)剛.管間距對開縫翅片管換熱器傳熱與阻力特性的影響.能源工程，2018,05:9-14+27[15]曹雅文，袁益超，徐星.管間距對折齒型螺旋翅片管束性能影響的數(shù)值模擬及試驗研究.工業(yè)鍋爐，2018,04:1-5[16]ZhouJJ,WuZG,TaoWQ.Numericalsimulationandfieldsynergyanalysisofheattransferperformanceofradialslitfinsurface.ProgressinComputationalFluidDynamicsAnInternationalJournal,2006,6(7):419-427[17]HuisseuneH,T'JoenC,DeMaeseneireR,etal.Influenceofthefinspacingontheflowfieldnearthetube-finjunctioninlouveredfincompactheatexchangers.InternationalconferenceonEnhanced,CompactandUltra-CompactHeatExchangers:Science,engineeringandtechnology.ECI,2018:29-37[18]M.Tutar,A.Akkoca.Numericalanalysisoffluidflowandheattransfercharacteristicsinthree-dimensionalplatefin-and-tubeheatexchangers.NumericalHeatTransferApplications,2019,46(3):301-321[19]JangJY,ChenLK.Numericalanalysisofheattransferandfluidflowinathree-dimensionalwavy-finandtubeheatexchanger.InternationalJournalofHeat&MassTransfer,2019,40(16):3981-3990[20]WangCC,LeeCJ,ChangCT,etal.Heattransferandfrictioncorrelationforcompactlouveredfin-and-tubeheatexchangers.InternationalJournalofHeat&MassTransfer,2019,42(11):194_5一19_56[21]FeiDuan,KeWeiSong,HouRanLi,etal.Numericalstudyoflaminarflowandheattransfercharacteristicsinthefinsideoftheintermittentwavyfinnedflattubeheatexchanger.AppliedThermalEngineering,2018,103:112一127[22]TaoYB,HeYL,HuangJ,etal.Three-dimensionalnumericalstudyofwavyfin-and-tubeheatexchangersandfieldsynergyprincipleanalysis.InternationalJournalofHeat&MassTransfer,2018,50(5):1163一1175[23]TaoYB,HeYL,WuZG,etal.Three-dimensionalnumericalstudyandfieldsynergyprincipleanalysisofwavyfinheatexchangerswithelliptictubes.InternationalJournalofHeat&FluidFlow,2007,28(6):1531一1_544[24]WangJ,HirsGG,RollmannP.Theperformanceofanewgastogasheatexchangerwithstripfin.EnergyConversion&Management,1999,40(15):1743一1751[25]Z.G.Zhang,D.BMa,X.MFang.Experimentalandnumericalheattransferinahelicallybaffledheatexchangercombinedwithonethree-dimensionalfinnedtube.ChemicalEngineeringandProcessing,2018(47):1738一1743[26]HaliciF,ImdatTaymaz,GunduzM.Theeffectofthenumberoftuberowsonheat,massandmomentumtransferinflat-platefinnedtubeheatexchangers.Energy,2020，26(11):963-972[27]LozzaG,MerloU.Anexperimentalinvestigationofheattransferandfrictionlossesofinterruptedandwavyfinsforfin-and-tubeheatexchangers.InternationalJournalofRefrigeration,2020，24(5):409-416[28]B.K.Du,P.K.Das.Performanceandoptimumdesignanalysisofconvectivefinarraysattachedtoflatandcurvedprimarysurfaces.InternationalJournalofRefrigeration,2019(32):430-443[29]SahinHM,DalAR,BaysalE.3-DNumericalstudyonthecorrelationbetweenvariableinclinedfinanglesandthermalbehaviorinplatefin-tubeheatexchanger.AppliedThermalEngineering,2020,27(11一12):1806一1816[30]LinCW,JangJY.3DNumericalheattransferandfluidflowanalysisinplate-finandtubeheatexchangerswithelectrohydrodynamicenhancement.Heat&MassTransfer,2020,41(7):583-593[31]Romero-MendezR,SenM,YangKT,etal.InternationalJournalofHeat&MassTransfer,2006,43(1):39-51[32]EghbaliG.ReliabilityDepartmentofIndustrialestimateusingaccelerateddegradationdata[D].NewBrunswick:andSystemEngineering,TheStateUniversityofNewJersey,2000.[33]LIL,YANGM,ZHANGYNumericalstudyofperiodicallyfully-developedconvectioninchannelswithperiodicallygroovedparts[J].InternationalJournalofHeatandMassTransfer,2018,51(11/12):3057-3065.[34]GulyaniBB.Estimatingnumberofshellsin