正截面承載力復(fù)核

正截面承載力復(fù)核第一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三受彎構(gòu)件：PPMPl/3VP截面上通常有彎矩M和剪力V共同作用,而軸力N可以忽略的構(gòu)件。l/3l/3l/3第二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

人行道板、行車道板，小跨徑板梁橋、T形梁橋的主梁、橫隔梁等都屬于受彎構(gòu)件。

工程實(shí)例第三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)包括正截面承載能力計(jì)算和斜截面承載能力計(jì)算。破壞形態(tài)

1、正截面受彎破壞：彎矩作用下產(chǎn)生的破壞（沿鉛垂面）。2、斜截面受剪破壞：彎矩和剪力共同作用下引起的破壞（傾斜面）第四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三PPPPBC段稱為純彎段，AB、CD段稱為彎剪段+_ABCDMBACDV第五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算目的：根據(jù)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md來確定鋼筋混凝土梁和板截面上縱向受力鋼筋的所需面積并進(jìn)行鋼筋的布置。第六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三構(gòu)造要求：根據(jù)規(guī)范要求或經(jīng)驗(yàn)總結(jié),對(duì)構(gòu)件尺寸、材料強(qiáng)度、等級(jí)、品種、鋼筋數(shù)量、布置位置、間距、直徑、連接等等做出的限制性規(guī)定。

§3.1受彎構(gòu)件的截面形式與構(gòu)造為什么要規(guī)定構(gòu)造要求?

彌補(bǔ)理論上的不足施工要求工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)總結(jié)其他技術(shù)經(jīng)濟(jì)要求第七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三構(gòu)造要求的作用：（1）為初擬構(gòu)件尺寸提供參考（如梁h=l/10～l/18，

h/b=2～4）；（2）與計(jì)算相輔相成；（3）反映實(shí)際工程設(shè)計(jì)的特點(diǎn)。第八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三一、截面形式和尺寸1、梁和板的區(qū)別梁的截面高度一般大于其寬度，而板的截面高度則遠(yuǎn)小于其寬度。鋼筋混凝土梁（板）：整體現(xiàn)澆梁（板）、預(yù)制梁（板）第九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三板：矩形（實(shí)心、空心）2、截面形式和尺寸圖a)整體式板圖b)裝配式實(shí)心板圖c)裝配式空心板

第十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三梁：矩形、T形、I形、箱形（矩形、T形中小跨徑時(shí)采用，I形、箱形跨徑較大時(shí)采用）第十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三第十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三MainBeamSecondaryBeam建筑工程中受彎構(gòu)件常用的截面形式

第十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三1）板的尺寸要求（《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵

設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2004））(1)板寬b現(xiàn)澆板的寬度一般較大，設(shè)計(jì)時(shí)取單位板寬b=1m；預(yù)制板的寬度b=1～1.5m（工業(yè)化、標(biāo)準(zhǔn)化、運(yùn)輸和吊裝）(2)板厚h

由其控制截面上最大的彎矩和板的剛度要求決定，并滿足構(gòu)造要求。(3)各種板的最小厚度規(guī)定

行車道板h≥120mm，懸臂端厚度h≥100mm，空心板頂板和底板厚度h≥80mm，人行道板現(xiàn)澆時(shí)h≥80mm，預(yù)制時(shí)h≥60mm板的最小厚度的限制是為保證施工質(zhì)量及耐久性而規(guī)定的第十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

2）梁的尺寸要求梁寬b：120，150，180，200，220，250，其后按50mm一級(jí)增加（當(dāng)梁高h(yuǎn)≤800mm時(shí)）或按100mm一級(jí)增加（當(dāng)

梁高h(yuǎn)＞800mm時(shí)）梁高h(yuǎn)：300，350，400，450，其后按50mm一級(jí)增加800，900，100

按100mm一級(jí)增加

矩形梁高寬比h/b：一般2.0～2.5

裝配式T形梁高跨比h/L：1/11～1/16，肋寬b常取150～180mm

第十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三二、受彎構(gòu)件的鋼筋構(gòu)造

單筋截面：僅在受拉區(qū)配置受力鋼筋的截面1、幾個(gè)概念雙筋截面：同時(shí)在受拉區(qū)和受壓區(qū)配置受力鋼筋的截面第十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三配筋率ρ（%）

即：縱向受力鋼筋截面面積As與混凝土的有效面積的百分比h——為截面高度；as——縱向受拉鋼筋全部截面的重心至受拉邊緣的距離。補(bǔ)充:準(zhǔn)確描述應(yīng)為全部縱向受拉鋼筋的合力作用點(diǎn)至受拉邊緣的距離截面的有效高度h0

：b為矩形截面寬度或T形截面梁肋寬度；第十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三混凝土保護(hù)層(附表1-8)

從鋼筋(主筋)外表面至構(gòu)件截面表面之間的最短距離作用：(1)防止鋼筋銹蝕(2)使鋼筋和混凝土牢固粘結(jié)在一起第十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三板按支承條件分：簡(jiǎn)支、懸臂、連續(xù)按受力特點(diǎn)和構(gòu)造分：懸臂板、周邊支承板（單向板、雙向板）2、板的鋼筋第十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三單向板

當(dāng)板僅為兩邊支承，或者四邊支承，但其長(zhǎng)邊與短邊的比值不小于2時(shí)，稱單向板。板基本上沿一個(gè)方向（短邊方向）傳遞彎矩，受力鋼筋應(yīng)沿短邊方向布置，長(zhǎng)邊方向彎矩較小，需設(shè)分布鋼筋，以使板受力均勻。雙向板

當(dāng)板為四邊支承，且長(zhǎng)邊與短邊的比值小于2，則稱其雙向板，兩個(gè)方向同時(shí)承受彎矩，兩個(gè)方向都設(shè)受力鋼筋。第二十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三鋼筋種類及作用

(1)主鋼筋:鋼筋數(shù)量由計(jì)算決定，并滿足構(gòu)造要求。間距：S200mm（因?yàn)檫^稀板內(nèi)鋼筋受力不均，過密混凝土澆筑不密實(shí)）；直徑：行車道板φ≥10mm，人行道板φ≥8mm最小混凝土保護(hù)層厚度c：應(yīng)不小于鋼筋的公稱直徑且同時(shí)滿足規(guī)范規(guī)定的最小厚度要求。

第二十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

直徑：行車道板φ≥8mm，人行道板φ≥6mm(2)分布鋼筋：屬于構(gòu)造配置鋼筋，其數(shù)量不通過計(jì)算

作用：將力均勻地傳遞給受力鋼筋、固定主鋼筋、抵抗溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力。方向：垂直于受力鋼筋，布置在受力筋的內(nèi)側(cè)數(shù)量：分布鋼筋的截面面積不小于板截面面積的0.1%間距：S200mm第二十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三3、梁的鋼筋梁內(nèi)鋼筋的組成：縱向受力鋼筋（主鋼筋）、彎起鋼筋或斜鋼筋、箍筋、架立筋、水平縱向鋼筋1)鋼筋骨架的形式：綁扎鋼筋骨架——將縱向鋼筋與橫向鋼筋通過綁扎而成的空間鋼筋骨架，一般用于整體現(xiàn)澆焊接鋼筋骨架——先將縱向受拉鋼筋（主鋼筋）、彎起鋼筋或斜筋和架立鋼筋焊接成平面骨架，然后用箍筋將數(shù)片焊接的平面骨架組成空間骨架。第二十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三焊接鋼筋骨架示意圖綁扎鋼筋骨架第二十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三第二十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

(1)主鋼筋：受拉主鋼筋和受壓主鋼筋

直徑：

φ12～φ32mm≤φ40mm排列總原則：由上至下，下粗上細(xì)，對(duì)稱布置2）鋼筋種類數(shù)量由正截面承載力計(jì)算確定，并滿足構(gòu)造要求作用：協(xié)助混凝土抗拉和抗壓，提高梁的抗彎能力。

第二十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三最小混凝土保護(hù)層厚度：應(yīng)不小于鋼筋的公稱直徑，且應(yīng)符合規(guī)范要求(附表1-8)鋼筋凈距：圖3-7第二十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三（2）箍筋由斜截面承載力計(jì)算確定，并滿足構(gòu)造要求在梁內(nèi)是必須設(shè)置的。作用：提高梁的抗剪能力與縱筋、架立筋等形成鋼筋骨架固定主鋼筋的位置直徑：φ≥8mm，φ≥主鋼筋直徑的1/4

第二十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

肢數(shù)：?jiǎn)沃话悴徊捎秒p肢——一般采用單箍雙肢四肢——所箍受拉鋼筋每層多于5根或所箍受壓鋼筋每層多余3根時(shí)采用。形式：開口，閉口；四肢、雙肢，單肢

a)開口式雙肢箍筋

b)封閉式雙肢箍筋

c)封閉式四肢箍筋

第二十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三(3)斜筋（彎起鋼筋）設(shè)置及數(shù)量均由斜截面承載力計(jì)算確定，并滿足構(gòu)造要求。

彎起鋼筋：由受拉主鋼筋彎起而成

斜鋼筋：專門設(shè)置的斜向鋼筋。彎起角：45。

第三十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三（4）架立鋼筋構(gòu)造鋼筋，按構(gòu)造要求布置作用：固定箍筋并使主鋼筋和箍筋能綁扎成骨架直徑：10~14mm

架立鋼筋主鋼筋梁上部無受壓鋼筋時(shí)，需配置架立鋼筋第三十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三（5）縱向水平鋼筋抵抗溫度應(yīng)力與混凝土收縮應(yīng)力，防止因混凝土受縮及溫度變化而產(chǎn)生裂縫作用：6～8mm，當(dāng)梁高時(shí)，沿梁肋高度的兩側(cè)，并在箍筋外側(cè)水平方向設(shè)置直徑：面積：（0.001～0.002）bh（其中b梁肋寬度，h為梁高）間距：在受拉區(qū)不應(yīng)大于腹板寬度b，且不應(yīng)大于200mm，在受壓區(qū)不應(yīng)大于300mm。第三十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三§3.2受彎構(gòu)件正截面受力全過程和破壞特征鋼筋混凝土——物理力學(xué)性能不同的材料組成的復(fù)合材料，又是非均質(zhì)、非彈性的材料，受力后不符合虎克定理（不成正比），按材力公式計(jì)算的結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相差甚遠(yuǎn)，因此，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的計(jì)算方法必須建立在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上。

第三十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三一、試驗(yàn)研究2、試驗(yàn)?zāi)康匿摻罨炷亮旱氖芰ζ茐倪^程；在極限荷載作用下正截面受力和變形特點(diǎn)。1、試驗(yàn)簡(jiǎn)介1）適量配筋，對(duì)稱加載，研究純彎段2）測(cè)點(diǎn)布置：撓度，應(yīng)變3）觀測(cè)成果：荷載施加力值，撓度、應(yīng)變數(shù)據(jù)，觀測(cè)裂縫

第三十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三簡(jiǎn)支梁三等分加載示意圖第三十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三第I階段：梁混凝土全截面工作，混凝土的壓應(yīng)力和拉應(yīng)力基本上都呈三角形分布。縱向鋼筋承受拉應(yīng)力?；炷撂幱趶椥怨ぷ麟A段，即應(yīng)力與應(yīng)變成正比。

二、正截面工作的三個(gè)階段

第Ia階段：混凝土受壓區(qū)的應(yīng)力基本上仍是三角形分布。但由于受拉區(qū)混凝土塑性變形的發(fā)展，拉應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)較快，拉區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形為曲線形。當(dāng)受拉邊緣的拉應(yīng)變達(dá)到混凝土極限拉應(yīng)變時(shí)（et=etu），為截面即將開裂的臨界狀態(tài)，此時(shí)的彎矩值稱為開裂彎矩Mcr

第II階段：最弱截面上出現(xiàn)了第一批裂縫，開裂截面受拉區(qū)混凝土退出工作，其開裂前承擔(dān)的拉力將轉(zhuǎn)移給鋼筋承擔(dān)，導(dǎo)致鋼筋應(yīng)力有一突然增加（應(yīng)力重分布），這使中和軸比開裂前有較大上移。鋼筋的拉應(yīng)力隨荷載的增加而增加；混凝土的壓應(yīng)力形成微曲的曲線形。

第IIa階段：鋼筋拉應(yīng)變達(dá)到屈服時(shí)的應(yīng)變值，表示鋼筋應(yīng)力達(dá)到其屈服強(qiáng)度，第II階段結(jié)束第III階段：裂縫急劇開展，中和軸繼續(xù)上升，混凝土受壓區(qū)不斷縮小，壓應(yīng)力也不斷增大，壓應(yīng)力圖成為明顯的豐滿曲線形。

第IIIa階段：截面受壓上邊緣的混凝土壓應(yīng)變達(dá)到其極限壓應(yīng)變值，壓應(yīng)力圖呈明顯曲線形，壓區(qū)混凝土的抗壓強(qiáng)度耗盡，混凝土被壓碎、梁破壞，在這個(gè)階段，縱向鋼筋的拉應(yīng)力仍維持在屈服強(qiáng)度。

第三十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三從開始加荷到受拉區(qū)混凝土開裂，梁的整個(gè)截面均參加受力。雖然受拉區(qū)混凝土在開裂以前有一定的塑性變形，但整個(gè)截面的受力基本接近線彈性。截面抗彎剛度較大，撓度和截面曲率很小，鋼筋的應(yīng)力也很小，且都與彎矩近似成正比。當(dāng)受拉邊緣的拉應(yīng)變達(dá)到混凝土極限拉應(yīng)變時(shí)（et=etu），為截面即將開裂的臨界狀態(tài)，此時(shí)的彎矩值稱為開裂彎矩Mcr（

crackingmoment）在開裂瞬間，開裂截面受拉區(qū)混凝土退出工作，其開裂前承擔(dān)的拉力將轉(zhuǎn)移給鋼筋承擔(dān)，導(dǎo)致鋼筋應(yīng)力有一突然增加（應(yīng)力重分布），這使中和軸比開裂前有較大上移。荷載繼續(xù)增加，鋼筋拉應(yīng)力、撓度變形不斷增大，裂縫寬度也不斷開展，但中和軸位置沒有顯著變化。由于受壓區(qū)混凝土壓應(yīng)力不斷增大，其彈塑性特性表現(xiàn)得越來越顯著，受壓區(qū)應(yīng)力圖形逐漸呈曲線分布。當(dāng)荷載達(dá)到某一數(shù)值時(shí)，縱向受拉鋼筋將開始屈服。該階段鋼筋的拉應(yīng)變和受壓區(qū)混凝土的壓應(yīng)變都發(fā)展很快，截面受壓區(qū)邊緣纖維應(yīng)變?cè)龃蟮交炷翗O限壓應(yīng)變時(shí)，構(gòu)件即開始破壞。其后，再進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)雖然仍可以繼續(xù)變形，但所承受的彎矩將開始降低，最后受壓區(qū)混凝土被壓碎而導(dǎo)致構(gòu)件完全破壞。3.2.1梁的三個(gè)工作階段第一階段：抗裂計(jì)算的依據(jù)第二階段：構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)中變形與裂縫寬度驗(yàn)算的依據(jù)第三階段：承載力極限狀態(tài)計(jì)算的依據(jù)第三十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三3.2.2、受彎構(gòu)件正截面破壞形態(tài)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件有兩種破壞性質(zhì)：塑性破壞（延性破壞）：結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在破壞前有明顯變形或其他征兆；脆性破壞：結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在破壞前無明顯變形或其他征兆。第三十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三(a)(b)(c)PPPPPP根據(jù)試驗(yàn)研究，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的破壞性質(zhì)與配筋率ρ、鋼筋強(qiáng)度等級(jí)、混凝土強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)。對(duì)常用的熱軋鋼筋和普通強(qiáng)度混凝土，破壞形態(tài)主要受到配筋率ρ的影響。正截面破壞的三種形態(tài)。（a）少筋梁破壞（b）適筋梁破壞（c）超筋梁破壞

第三十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

2）破壞性質(zhì)：梁破壞前產(chǎn)生較大的撓度和塑性變形，有明顯的破壞預(yù)兆，屬塑性破壞。3）承載能力：取決于配筋率ρ、鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)和混凝土的強(qiáng)度等級(jí)。1）破壞特征：受拉區(qū)鋼筋先達(dá)到屈服強(qiáng)度，后壓區(qū)混凝土被壓碎而破壞。1、適筋梁破壞——塑性破壞

第四十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

1）破壞特征：破壞時(shí)壓區(qū)混凝土被壓碎，而拉區(qū)鋼筋應(yīng)力未達(dá)到屈服強(qiáng)度。

2）破壞性質(zhì)：裂縫比較密，寬度較細(xì)，破壞前沒有明顯的破壞預(yù)兆，屬脆性破壞3）承載能力：取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度2、超筋梁破壞——脆性破壞

第四十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三3、少筋梁破壞——脆性破壞

1）破壞特征：拉區(qū)混凝土一開裂，受拉鋼筋到屈服強(qiáng)度，梁很快破壞。2）破壞性質(zhì)：梁破壞前出現(xiàn)一條集中裂縫，寬度較大，但很突然，屬脆性破壞。3）承載能力：取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度第四十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三基本假定在前述試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上正截面承載力計(jì)算圖式正截面承載力基本公式基本公式適用條件正截面承載力基本公式建立的方法第四十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三建立基本公式的方法材料力學(xué)：通過幾何條件、物理?xiàng)l件和平衡關(guān)系建立為什么鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)不能直接使用材料力學(xué)公式？鋼筋混凝土：非勻質(zhì)、非彈性和非連續(xù)的材料鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)怎樣建立基本公式？考慮鋼筋混凝土材料的性能特點(diǎn)，通過幾何條件、物理?xiàng)l件和平衡關(guān)系建立。半經(jīng)驗(yàn)半理論公式第四十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三§3.3受彎構(gòu)件正截面承載能力計(jì)算的基本原則

以IIIa階段作為承載力極限狀態(tài)的計(jì)算依據(jù)IIIa時(shí)的截面應(yīng)力圖

∑MT=0

Mu=Cz－C1z1

由平衡關(guān)系：

∑X=0

T+C1=C充滿未知數(shù)，要在試驗(yàn)研究和分析的基礎(chǔ)上予以解決

∑MC=0

Mu=fsAsz＋C1（z－z1）實(shí)際受力圖C1-混凝土接力一般不計(jì)C混凝土壓力第四十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三一、基本假定

理論上的精確性，工程應(yīng)用的近似性基本公式要便于工程技術(shù)人員的應(yīng)用：簡(jiǎn)化的形式不影響工程應(yīng)用精度為什么引入基本假定？基本假定建立在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上

第四十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

1、平截面假定

什么是平截面假定？在各級(jí)荷載作用下，截面上的應(yīng)變保持為直線分布，即截面上的任意點(diǎn)的應(yīng)變與該點(diǎn)到中和軸的距離成正比鋼筋混凝土受彎構(gòu)件：指截面的平均應(yīng)變符合平截面假定——近似性

提供了變形協(xié)調(diào)的幾何關(guān)系

加強(qiáng)計(jì)算方法的邏輯性和條理性

計(jì)算公式具有更明確的物理意義第四十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

2、不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度在裂縫截面處，靠近中和軸附近，仍有一部分混凝土承擔(dān)著拉應(yīng)力。計(jì)算中忽略不計(jì)：混凝土抗拉強(qiáng)度低，影響小由此假定（a）（b）第四十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

3、材料應(yīng)力應(yīng)變的物理關(guān)系1)混凝土受壓時(shí)－關(guān)系CEB-FIP的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范采用的典型化混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線（3-2）常用的是二次拋物線及水平線組成的曲線形式(如圖)。其表達(dá)式為問題：材料力學(xué)中單向狀態(tài)下應(yīng)力應(yīng)變的物理關(guān)系？第四十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002

其中

第五十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三2)鋼筋的－關(guān)系采用簡(jiǎn)化的理想彈塑性應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系（如圖）。普通鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系表達(dá)式為

（3-3）第五十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三二、壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖

在前述假定的基礎(chǔ)上：

截面上混凝土壓應(yīng)力的分布圖形與混凝土的應(yīng)力應(yīng)變曲線（受壓時(shí)）是相似的

由此假定第五十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三二、壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖

在前述假定的基礎(chǔ)上：

截面上混凝土壓應(yīng)力的分布圖形與混凝土的應(yīng)力應(yīng)變曲線（受壓時(shí)）是相似的

由此假定第五十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三計(jì)算前提：壓應(yīng)力合力C及其作用位置（如圖）由基本假定可以求得

式中ξc=xc/h0（3－5）（3－6）顯然，用混凝土受壓時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變曲線σ=σ(ε)來求應(yīng)力合力C和合力作用點(diǎn)yc是比較麻煩的。

第五十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

簡(jiǎn)化方法：用等效矩形應(yīng)力圖代替混凝土實(shí)際應(yīng)力圖。

等效原則：

（1）保持合力C的作用點(diǎn)位置不變。（等效矩形應(yīng)力圖形與實(shí)際拋物線應(yīng)力圖形的形心位置相同）（2）保持合力C的大小不變。（等效矩形應(yīng)力圖形與實(shí)際拋物線應(yīng)力圖形的面積相等）

第五十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三3-73-8——受壓區(qū)等效矩形換算高度系數(shù)，

=x/xc

——矩形壓應(yīng)力圖應(yīng)力與受壓區(qū)混凝土最大應(yīng)力σ0的比值

引入無量綱參數(shù)和

第五十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三（3－9）等效矩形壓應(yīng)力分布圖（3－10）確定ε0、εcu

第五十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三受壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖引入無量綱參數(shù)

1和1

1——受壓區(qū)等效矩形換算高度系數(shù)，

1

=x/x01

——矩形壓應(yīng)力圖應(yīng)力與fc（混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）的比值《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002對(duì)應(yīng)橋梁：無量綱參數(shù)和

第五十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》取矩形高度=fcd

fcd——混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值?；炷翗O限壓應(yīng)變?chǔ)與u與系數(shù)值

α1、β1、ε0和εcu的取值表

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002取矩形高度a1fc

Y1.00.990.980.970.960.950.94第五十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三由圖有：代入上式得：以的取值見表3-2。二、相對(duì)受壓區(qū)高度

界限破壞——當(dāng)鋼筋混凝土梁的受拉區(qū)鋼筋達(dá)到屈服應(yīng)變的同時(shí)，受壓區(qū)混凝土邊緣也達(dá)到極限壓應(yīng)變而破壞界限破壞超筋破壞適筋破壞第六十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三第六十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三確定原則：即配有最小配筋率在破壞時(shí)正截面承載力等于同截面尺寸、同材料的素混凝土梁正截面開裂彎矩的標(biāo)準(zhǔn)值。詳見附表1-9的鋼筋混凝土梁四、最小配筋率對(duì)受彎構(gòu)件：第六十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三經(jīng)濟(jì)配筋率

梁：0.5~1.6%板：0.4~0.8%第六十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三一、基本公式及適用條件

§3.4單筋矩形截面受彎構(gòu)件

基本假定：平截面假定受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形采用等效矩形，其壓力強(qiáng)度取fcd不考慮截面受拉混凝土的抗拉強(qiáng)度受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取fsd

第六十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三單筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算圖式

基本計(jì)算原則：γoMd≤

Mu第六十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三基本公式（基本方程）

兩個(gè)獨(dú)立的基本方程：公式（3-13）、（3-14）或者（3-15）。

（3-13）（3-14）（3-15）∑X=0∑MT=0∑MC=0一元二次方程二元一次方程第六十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三適用條件：（1）為防止出現(xiàn)超筋梁情況，計(jì)算受壓區(qū)高度x應(yīng)滿足：ξb——相對(duì)界限受壓區(qū)高度(3-16)(3-16)亦可理解為：

限制受壓區(qū)最大高度，保證適筋梁的塑性破壞限制承載力上限值

由混凝土強(qiáng)度等級(jí)別和鋼筋種類確定表3-2第六十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

則相對(duì)受壓區(qū)高度ξ為由可見不僅反映了配筋率ρ，而且反映了材料的強(qiáng)度比值的影響，故又被稱為配筋特征值，它是一個(gè)比ρ更有一般性的參數(shù)。（3-18）ρ只反映了混凝土和鋼筋數(shù)量的比例。公式3-13第六十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三當(dāng)=b時(shí)，最大配筋率ρmax為x≤

bh0（3-19）ρ≤ρmax顯然，適筋梁的配筋率ρ應(yīng)滿足：（3-20）意義相同，防止超筋梁在實(shí)際計(jì)算中，多采用前者

ρ≤

ρmax第六十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三——最小配筋率（2）為防止出現(xiàn)少筋梁的情況，計(jì)算的配筋率ρ應(yīng)當(dāng)滿足：ρ≥ρmin（3-21）少筋梁與適筋梁的界限。2個(gè)適用條件也防止了脆性破壞ρmin=Max（0.2，45ftd/fsd）%

第七十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

從這里可以看到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)：兩種性能不同的材料組成的構(gòu)件，受力和變形存在相互協(xié)調(diào)、相互制約的問題，強(qiáng)度和數(shù)量上的比例超過一定界限，就會(huì)引起構(gòu)件受力性能的改變，這是單一材料所沒有的。

第七十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三基本公式及適用條件

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002：?jiǎn)谓罹匦谓孛媸軓潣?gòu)件

計(jì)算圖式

∑X=0∑MS=0∑MC=0基本公式式中:為等效矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力系數(shù)，C50及以下取1.00，C80取0.94。中間內(nèi)插第七十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三適用條件：（1）為防止出現(xiàn)超筋梁情況（2）為防止出現(xiàn)少筋梁的情況ρ≥ρminρmin=Max（0.2，45ft/fy）%

相對(duì)界限受壓區(qū)高度的比較

第七十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三二、計(jì)算方法

控制截面：在等截面受彎構(gòu)件中指彎矩組合設(shè)計(jì)值最大的截面。在變截面中還包括截面尺寸相對(duì)較小，而彎矩組合設(shè)計(jì)值相對(duì)較大的截面受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算：可分為對(duì)控制截面進(jìn)行截面設(shè)計(jì)和截面復(fù)核兩類計(jì)算問題。

第七十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三1、截面設(shè)計(jì)1）設(shè)計(jì)內(nèi)容：選材、確定截面尺寸、配筋計(jì)算。2）設(shè)計(jì)步驟(可能的兩種情況)

（1）已知：彎矩計(jì)算值、混凝土和鋼筋材料級(jí)別、面尺寸b、h，求：求鋼筋面積（查表法自學(xué)）解:即為2個(gè)基本方程求解2個(gè)未知數(shù)x、，根據(jù)給定的環(huán)境條件確定最小混凝土保護(hù)層厚度（教材附表1-8），根據(jù)給定的安全等級(jí)確定

第七十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三①假定或假定h0對(duì)于梁一般=40mm（一排），=65mm（兩排）板一般=25mm或35mm

②求由基本方程（一元二次方程）可得

或③檢查或條件3-14當(dāng)公式用第七十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三④由基本方程可得⑤選擇鋼筋直徑、根數(shù)⑥校核：（注意As為實(shí)際配筋量）如果，則取，（即構(gòu)造取筋）⑦檢查假定是否等于實(shí)際，如誤差大，重新計(jì)算（如果，則，偏不安全）⑧繪配筋簡(jiǎn)圖，并檢查構(gòu)造要求（鋼筋凈距等）。3-13第七十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三（2）已知彎矩計(jì)算值、混凝土和鋼筋材料級(jí)別（、），求b、h、鋼筋面積。解：4個(gè)未知數(shù)（x、b、h、As），先確定或假定2個(gè)①由b構(gòu)造定（b對(duì)承載力影響小）假定：一般經(jīng)濟(jì)配筋率對(duì)于板0.3％～0.8％，矩形梁0.6％～1.5％，T梁2％～3.5％②，③由基本方程得估計(jì)，選定后取整數(shù)④已知，則變成了第一種設(shè)計(jì)情況。

第七十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三例：已知彎矩計(jì)算值=120kN·m，Ⅰ類環(huán)境，安全等級(jí)二級(jí)（＝1.0），截面＝220×500mm，C20混凝土，HRB235鋼筋，求。解：①假定=44mm（不要把與保護(hù)層混淆，可假定為其它值＝500－44=456mm②由教材附表1-1，C20查得＝9.2MPa，＝1.06MPa=1-=0.3444（1.值見表3-2。2.寫出計(jì)算過程，便于復(fù)核。3.注意單位4.≤不滿足則修改設(shè)計(jì)）

第七十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三③由教材附表1-3，查得＝195MPaAs=＝1630mm2

由教材附表1-6選擇鋼筋多方案，如選用3Φ28，As＝1847mm2＞計(jì)算As＝1630mm2滿足要求

2Φ28＋1Φ25，As＝1723mm2＞計(jì)算As＝1630mm2也滿足要求（不要比計(jì)算值超出過多，不經(jīng)濟(jì)，可能超筋，最好在5％以內(nèi)。鋼筋直徑類型不宜太多）

選用3Φ28，則所需最小梁寬（兩側(cè)保護(hù)層＋鋼筋直徑＋鋼筋凈距）：＝2×30＋3×28＋2×30＝204cm＜b=220mm滿足要求第八十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三如果修改設(shè)計(jì),第一選擇增加h，第二選擇增加，第三選擇增加、b（不宜）

④配筋率＝1.84%＞=Max｛=0.245％，0.2％｝＝0.245％ 實(shí)際＝44mm＝假定⑤繪鋼筋布置圖

第八十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

2、截面復(fù)核1）截面復(fù)核目的：對(duì)已經(jīng)設(shè)計(jì)好的截面檢查其承載力是否滿足要求。同時(shí)檢查是否滿足構(gòu)造要求2）計(jì)算步驟已知截面尺寸b、h，鋼筋面積，混凝土和鋼筋材料級(jí)別、求截面承載力。解：①檢查構(gòu)造要求②為已知（不需再假設(shè)），第八十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三當(dāng)求得的Mu＜M時(shí)，可采取提高混凝土級(jí)別、修改截面尺寸，或改為雙筋截面等措施。⑥滿足時(shí)，則由基本公式公式3-14公式3-14第八十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三mm第八十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

N·mm≈164.66kN·m

⑤④第八十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三定義：受拉和受壓區(qū)均配置受力鋼筋的矩形截面

3.5雙筋矩形截面受彎構(gòu)件通常不采用雙筋截面（理由：不經(jīng)濟(jì)）

采用雙筋截面的情況單筋截面，且b、h、受到限制截面承受異號(hào)彎矩，則必須采用雙筋截面結(jié)構(gòu)本身受力圖式的原因，例如連續(xù)梁的內(nèi)支點(diǎn)處截面，將會(huì)產(chǎn)生事實(shí)上的雙筋截面可提高截面延性,減少長(zhǎng)期荷載作用下的變形

第八十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三構(gòu)造要求:箍筋采用封閉式箍筋箍筋間矩不大于400，不大于受壓鋼筋直徑的15倍直徑不小于8且不小于受壓鋼筋直系的1/4a)開口式雙肢箍筋

b)封閉式雙肢箍筋

c)封閉式四肢箍筋

第八十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三一、受壓鋼筋的應(yīng)力受力特點(diǎn)和破壞特征：與單筋截面相似只要滿足≤，雙筋截面仍具有適筋破壞特征

受壓區(qū)混凝土仍可采用等效矩形應(yīng)力圖形和混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度fcd

受壓鋼筋的應(yīng)力尚待確定

第八十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三可以證明，當(dāng)x≥時(shí)，普通鋼筋均能達(dá)到受壓屈服強(qiáng)度

雙筋截面受壓鋼筋應(yīng)變計(jì)算分析圖

即時(shí),可得到:

X=βxcβ≈0.8第八十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》取受壓鋼筋應(yīng)變

對(duì)R235級(jí)鋼筋

對(duì)HRB335、HRB400和KL400級(jí)鋼筋

由此可見，當(dāng)時(shí)，普通鋼筋均能達(dá)到屈服強(qiáng)度

受壓鋼筋有必要采用高強(qiáng)鋼筋嗎

？受壓鋼筋不宜用高強(qiáng)鋼筋第九十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三為了充分發(fā)揮受壓鋼筋的作用并確保其達(dá)到屈服強(qiáng)度，規(guī)范規(guī)定取時(shí)必須滿足：

x≥第九十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三二、基本公式及適用條件

基本假定：平截面假定受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形采用等效矩形，其壓力強(qiáng)度取fcd不考慮截面受拉混凝土的抗拉強(qiáng)度受拉區(qū)、受壓區(qū)鋼筋應(yīng)力分別取fsd、。

第九十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三雙筋矩形截面的正截面承載力計(jì)算圖式

基本計(jì)算公式：

（3-33）

（3-34）

（3-35）

第九十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三適用條件：（1）為了防止出現(xiàn)超筋梁情況，計(jì)算受壓區(qū)高度x應(yīng)滿足：

（3-36）（2）為了保證受壓鋼筋達(dá)到抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，應(yīng)滿足：

（3-37）第九十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三若求得x＜2，則表明受壓鋼筋可能達(dá)不到其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（基本方程多一未知數(shù)）。規(guī)定這時(shí)可取x=2，即假設(shè)混凝土壓應(yīng)力合力作用點(diǎn)與受壓區(qū)鋼筋合力作用點(diǎn)相重合，對(duì)受壓鋼筋合力作用點(diǎn)取矩，可得到正截面抗彎承載力的近似表達(dá)式為（3-38）一般能滿足，不必進(jìn)行驗(yàn)算第九十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三三、計(jì)算方法（包括截面設(shè)計(jì)和截面復(fù)核）

（一）截面設(shè)計(jì)

控制截面：在等截面受彎構(gòu)件中指彎矩組合設(shè)計(jì)值最大的截面。在變截面中還包括截面尺寸相對(duì)較小，而彎矩組合設(shè)計(jì)值相對(duì)較大的截面。

截面設(shè)計(jì)內(nèi)容：選材、確定截面尺寸、配筋計(jì)算。

設(shè)計(jì)步驟(兩種情況)第九十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三1）已知：材料強(qiáng)度、截面尺寸和荷載效應(yīng)

求受拉鋼筋和受壓鋼筋。解：①假設(shè)、，求得②驗(yàn)算是否需采用單筋（即由于按單筋會(huì)超筋所以才用雙筋）

滿足則按雙筋（也即取代入單筋基本公式，單筋行就不需采用雙筋）

第九十七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三理解一：在實(shí)際計(jì)算中，應(yīng)使截面的總鋼筋截面積為最小

由式（3-33）和式（3-34）可得將上式對(duì)求導(dǎo)數(shù)，并令可得到簡(jiǎn)化2個(gè)基本方程，3個(gè)未知數(shù)，補(bǔ)充條件減少未知數(shù)：

補(bǔ)充條件第九十八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三理解二：為了節(jié)約鋼材，充分發(fā)揮混凝土的強(qiáng)度，盡可能使最大，就小，充分利用鋼筋受拉而非受壓。最大，即相當(dāng)于受拉區(qū)取最大配筋率ρmax，也即取x=bh0③令x=bh0代入基本方程④選擇鋼筋直徑、根數(shù)并布置

校核、是否與假定一致，否則重算。第九十九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三2）已知受壓鋼筋求受拉鋼筋。解：①已知，假設(shè)，求得②由基本公式3-14可得校核，如不滿足，修改設(shè)計(jì)或按為未知計(jì)算；校核x≥2③若，則由基本公式=選擇鋼筋直徑、根數(shù)并布置，校核第一百頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三④若，則由式（3-38）再與不計(jì)（取=0）的單筋矩形截面進(jìn)行比較：比較后取小值，=第一百零一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三2、截面復(fù)核已知，，求。

解：①檢查構(gòu)造要求②計(jì)算受壓區(qū)高度③若第一百零二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三④若，則由式（3-38）再與不計(jì)（取=0）的單筋矩形截面進(jìn)行比較：⑤若（超筋梁）修改設(shè)計(jì)或求此種情況下的最大承載力，即取，帶入基本公式。

第一百零三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三四、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002：雙筋矩形截面受彎構(gòu)件計(jì)算特點(diǎn)

雙筋矩形截面計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算方法本質(zhì)上與橋規(guī)相同，只是用的符號(hào)不同

第一百零四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三

基本計(jì)算公式

適用條件：式中:為等效矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力系數(shù)，C50及以下取1.00，C80取0.94。第一百零五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三§3.6T形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算一、概述T梁的形成：矩形截面梁在破壞時(shí)，開裂截面處受拉區(qū)混凝土對(duì)截面的抗彎承載力已退出工作，因此可將受拉區(qū)混凝土挖去一部分，將受拉鋼筋集中布置在剩余拉區(qū)混凝土內(nèi)，形成T形截面。優(yōu)點(diǎn)：不降低截面承載能力，節(jié)省混凝土用量和減輕自重，增大跨越能力。

第一百零六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三注意：判斷一個(gè)截面在計(jì)算時(shí)是否屬于T形截面，不是看截面本身形狀，而是要看其翼緣板是否能參加抗壓作用。

I字形截面、箱形截面、∏截面均可按T形截面處理。倒T梁（圖b）只能按矩形截面處理。T形梁截面

翼緣板（簡(jiǎn)稱翼板）：截面伸出部分梁肋或梁腹：其寬度為b的部分第一百零七頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三截面換算空心板截面換算成等效的I字形截面的換算原則是

抗彎等效的原則，即

保持截面面積不變；保持慣性矩大小不變；保持形心位置不變。第一百零八頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三受壓翼緣有效寬度的確定1）

翼緣有效寬度：翼緣上應(yīng)力分布非均勻。為便于計(jì)算，設(shè)計(jì)中，根據(jù)等效受力原則，把與梁肋共同工作的翼板寬度限制在一定的范圍內(nèi)，稱為受壓翼板的有效寬度。第一百零九頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三2）T形截面翼緣計(jì)算寬度的取值:T形截面越寬,越大,抗彎內(nèi)力臂越大。但實(shí)際壓區(qū)應(yīng)力分布如圖所示。縱向壓應(yīng)力沿寬度分布不均勻。辦法：限制的寬度,使壓應(yīng)力分布均勻,并取。實(shí)際應(yīng)力圖塊實(shí)際中和軸有效翼緣寬度等效應(yīng)力圖塊bf

第一百一十頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三《公路橋規(guī)》規(guī)定，T形截面梁（內(nèi)梁）的受壓翼板有效寬度用下列三者中最小值：（1）簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的1/3。（2）相鄰兩梁的平均間距。（3）。當(dāng)時(shí)，?。ǎ┐颂?，、、和分別如圖示，為承托根部厚度。第一百一十一頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三第一百一十二頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三按三種情況的最小值取用結(jié)構(gòu)規(guī)范采用第一百一十三頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三二、基本公式及適用條件

按受壓區(qū)高度的不同分為兩類：第二類T形截面第一類T形截面第一百一十四頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三T形截面的分類第一百一十五頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三1、第一類T形截面

視同×h的矩形截面，基本計(jì)算公式：（3-40）（3-41）（3-42）計(jì)算圖式第一百一十六頁(yè)，共一百三十四頁(yè)，編輯于2023年，星期三xfyAsMu1fch0Asbf’bhf’h0as第一百一十七頁(yè)，