第六章機(jī)械加工表面質(zhì)量

第六章機(jī)械加工表面質(zhì)量第一頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)第6章機(jī)械加工表面質(zhì)量QualitiesofMachinedSurface6.1

概述IntroductiontotheQualitiesof

MachinedSurface第二頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.1概述

尺寸精度形狀精度位置精度（通常形狀誤差限制在位置公差內(nèi)，位置公差限制在尺寸公差內(nèi)）表面粗糙度波度紋理方向傷痕（劃痕、裂紋、砂眼等）加工精度表面質(zhì)量表面幾何形狀精度表面缺陷層表層加工硬化表層金相組織變化表層殘余應(yīng)力加工質(zhì)量圖6-1-0加工質(zhì)量包含的內(nèi)容第三頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.1概述

◆

加工精度：零件加工后實(shí)際幾何參數(shù)與理想幾何參數(shù)接近程度?！舯砻尜|(zhì)量:零件宏觀幾何形狀誤差、波度、表面粗糙度宏觀幾何形狀誤差（平面度、圓度等）—波長/波高＞1000波度—波長/波高=50～1000；且具有周期特性表面粗糙度——波長/波高＜50a）波度b）表面粗糙度圖6-2-0零件加工表面的粗糙度與波度RZλHλRZ第四頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.1概述----表面質(zhì)量對零件使用性能的影響

對耐磨性影響Ra（μm）初始磨損量重載荷輕載荷圖6-1表面粗糙度與初始磨損量表面粗糙度值↓→耐疲勞性↑適當(dāng)硬化可提高耐疲勞性表面粗糙度值↓→耐蝕性↑表面壓應(yīng)力：有利于提高耐蝕性表面粗糙度值↑→配合質(zhì)量↓表面粗糙度值↓→耐磨性↑，但有一定限度（圖6-1）對耐疲勞性影響對耐蝕性影響對配合質(zhì)量影響紋理形式與方向：圓弧狀、凹坑狀較好適當(dāng)硬化可提高耐磨性第五頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)第6章機(jī)械加工表面質(zhì)量6.2

影響加工表面粗糙度的工藝因素TechnologicalFactorsInfluencingRoughness第六頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.2.1切削加工表面粗糙度影響因素

圖6-5車削時(shí)殘留面積的高度直線刃車刀（圖6-5a）圓弧刃車刀（圖6-5b）影響因素：fκrRmaxvfⅠⅡrεb）RmaxⅠⅡfa）vf切削殘留面積第七頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五切削速度影響最大：vc=10～50m/min范圍，易產(chǎn)生積屑瘤和鱗刺，表面粗糙度最差（圖6-6-0）。其他影響因素：刀具幾何角度、刃磨質(zhì)量，切削液等圖6-6-0切削45鋼時(shí)切削速度與粗糙度關(guān)系100120vc（m/min）020406080140表面粗糙度Rz（μm）481216202428收縮系數(shù)Ks1.52.02.53.0積屑瘤高度h（μm）0200400600hKsRz6.2.1切削加工表面粗糙度影響因素

切削表面塑性變形和積屑瘤第八頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五砂輪速度v↑，Ra↓工件速度vw↑，Ra↑砂輪縱向進(jìn)給f↑，Ra

↑磨削深度ap↑，Ra

↑圖6-7-1磨削用量對表面粗糙度的影響vw

=40(m/min)f=2.36(m/min)ap=0.01(mm)v=50(m/s)f=2.36(m/min)ap

=0.01(mm)v(m/s),vw(m/min)Ra(μm)0304050600.51.0a）ap(mm)00.010.40.8Ra(μm)00.20.60.020.030.04b）6.2.2磨削加工表面粗糙度影響因素

磨削用量影響圖6-7-0光磨次數(shù)-Ra關(guān)系Ra(μm)01020300.020.040.06光磨次數(shù)粗粒度砂輪(WA60KV)細(xì)粒度砂輪(WA/GCW14KB)光磨次數(shù)↑，Ra↓第九頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五砂輪粒度號↑，Ra↓；但要適量砂輪硬度適中，Ra↓；常取中軟砂輪組織適中，Ra↓

；常取中等組織采用超硬砂輪材料，Ra

↓砂輪精細(xì)修整，Ra↓6.2.2磨削加工表面粗糙度影響因素

砂輪影響其他影響因素工件材料冷卻潤滑液等第十頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)第6章機(jī)械加工表面質(zhì)量6.3

機(jī)械加工后表面物理機(jī)械性能的變化PhysicalandMechanicalPropertiesofMachinedSurfaceLayer第十一頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.3.1影響表面冷作硬化的因素

切削加工

f↑，冷硬程度↑(圖6-13-0)◆切削用量影響◆刀具影響rε↑，冷硬程度↑其他幾何參數(shù)影響不明顯后刀面磨損影響顯著（圖6-14-0）00.20.40.60.81.0磨損寬度VB(mm)100180260340硬度(HV)50鋼，v

=40(m/min)f=0.12～0.2(mm/z)圖6-14-0后刀面磨損對冷硬影響◆工件材料材料塑性↑，冷硬傾向↑切削速度影響復(fù)雜（力與熱綜合作用結(jié)果）切削深度影響不大圖6-13-0f和v對冷硬的影響硬度(HV)0f(mm/r)0.20.40.60.8v=170(m/min)135(m/min)100(m/min)50(m/min)100200300400工件材料：45第十二頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五磨削速度↑→冷硬程度↓（弱化作用加強(qiáng)）工件轉(zhuǎn)速↑→冷硬程度↑縱向進(jìn)給量影響復(fù)雜磨削深度↑→冷硬程度↑（圖6-15-0）◆磨削用量◆砂輪砂輪粒度↑→冷硬程度↓砂輪硬度、組織影響不顯著◆工件材料材料塑性↑→冷硬傾向↑材料導(dǎo)熱性↑→冷硬傾向↓圖6-15-0磨削深度對冷硬的影響ap(mm)硬度(HV)00.253003504505004000.500.75普通磨削高速磨削6.3.1影響表面冷作硬化的因素

磨削加工第十三頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.3.2磨削燒傷與磨削裂紋

合理選擇砂輪合理選擇磨削用量改善冷卻條件工件表層溫度達(dá)到或超過金屬材料相變溫度時(shí)，表層金相組織、顯微硬度發(fā)生變化，并伴隨殘余應(yīng)力產(chǎn)生，同時(shí)出現(xiàn)彩色氧化膜磨削燒傷磨削表面殘余拉應(yīng)力達(dá)到材料強(qiáng)度極限，在表層或表面層下產(chǎn)生微裂紋。裂紋方向常與磨削方向垂直或呈網(wǎng)狀，常與燒傷同時(shí)出現(xiàn)圖6-16帶空氣擋板冷卻噴嘴磨削燒傷與磨削裂紋的控制磨削裂紋第十四頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.3.3影響層金屬殘余應(yīng)力的因素

vc↑→殘余應(yīng)力↑（熱應(yīng)力起主導(dǎo)作用，圖6-16-0）材料塑性↑→殘余應(yīng)力↑鑄鐵等脆性材料易產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力

f↑→殘余應(yīng)力↑（圖6-17-0）切削深度影響不顯著僅討論切削加工◆切削用量◆刀具◆工件材料前角+→－，殘余拉應(yīng)力↓刀具磨損↑→殘余應(yīng)力↑圖6-16-0vc對殘余應(yīng)力的影響γ0=5°,α0==5°,κr=75°,rε=0.8mm,工件：45切削條件：ap=0.3mm,f=0.05mm/r,不加切削液050100150200距離表面深度(μm)殘余應(yīng)力(Gpa)-0.2000.20vc

=213m/minvc

=86m/minvc

=7.7m/min圖6-16-0f對殘余應(yīng)力的影響工件：45，切削條件：vc=86m/min，ap=2mm，不加切削液殘余應(yīng)力(Gpa)0.2000.200100200300400距離表面深度(μm)f

=0.40mm/rf

=0.25mm/rf

=0.12mm/r第十五頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)第6章機(jī)械加工表面質(zhì)量6.4

控制加工表面質(zhì)量的途徑TechnicalApproachforControllingMachinedSurfaceLayer第十六頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.4控制加工表面質(zhì)量的途徑控制磨削參數(shù)采用超精加工、珩磨等光整加工方法作為最終加工工序采用噴丸、滾壓、輾光等表面強(qiáng)化工藝第十七頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.4控制加工表面質(zhì)量的途徑利用淬硬和精細(xì)研磨過的滾輪或滾珠，在常溫狀態(tài)擠壓金屬表面，將凸起部分下壓下，凹下部分上凸，修正工件表面的微觀幾何形狀，形成壓縮殘余應(yīng)力，提高耐疲勞強(qiáng)度（圖6-19-0）利用大量快速運(yùn)動珠丸打擊工件表面,使工件表面產(chǎn)生冷硬層和壓應(yīng)力,↑疲勞強(qiáng)度（圖6-18-0）噴丸強(qiáng)化圖6-19-0滾壓加工原理圖用于強(qiáng)化形狀復(fù)雜或不宜用其它方法強(qiáng)化的工件,例如板彈簧、螺旋彈簧、齒輪、焊縫等滾壓加工圖6-18-0珠丸擠壓引起殘余應(yīng)力

壓縮拉伸塑性變形區(qū)域第十八頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)第6章機(jī)械加工表面質(zhì)量6.5振動對表面質(zhì)量的影響及其控制VibrationsinMachiningProcess第十九頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.5.1機(jī)械加工過程中的振動概述

機(jī)械加工過程中振動的危害影響加工表面粗糙度，振動頻率較低時(shí)會產(chǎn)生波度影響生產(chǎn)效率加速刀具磨損，易引起崩刃影響機(jī)床、夾具的使用壽命產(chǎn)生噪聲污染，危害操作者健康工藝系統(tǒng)受到初始干擾力而破壞了其平衡狀態(tài)后，系統(tǒng)僅靠彈性恢復(fù)力來維持的振動稱為自由振動。

由于系統(tǒng)中總存在由阻尼，自由振動將逐漸衰弱，對加工影響不大。機(jī)械加工過程中振動的類型自由振動自由振動強(qiáng)迫振動自激振動第二十頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.5.2機(jī)械加工過程中強(qiáng)迫振動強(qiáng)迫振動產(chǎn)生原因由外界周期性的干擾力（激振力）作用引起強(qiáng)迫振動振源：機(jī)外＋機(jī)內(nèi)。機(jī)外振源均通過地基把振動傳給機(jī)床。機(jī)內(nèi)：1）回轉(zhuǎn)零部件質(zhì)量的不平衡2）機(jī)床傳動件的制造誤差和缺陷3）切削過程中的沖擊

頻率特征：與干擾力的頻率相同，或是干擾力頻率整倍數(shù)

幅值特征：與干擾力幅值、工藝系統(tǒng)動態(tài)特性有關(guān)。當(dāng)干擾力頻率接近或等于工藝系統(tǒng)某一固有頻率時(shí)，產(chǎn)生共振

相角特征：強(qiáng)迫振動位移的變化在相位上滯后干擾力一個(gè)φ角，其值與系統(tǒng)的動態(tài)特性及干擾力頻率有關(guān)。強(qiáng)迫振動的特征第二十一頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.5.3機(jī)械加工過程中自激振動自激振動的概念在沒有周期性外力作用下，由系統(tǒng)內(nèi)部激發(fā)反饋產(chǎn)生的周期性振動自激振動過程可用傳遞函數(shù)概念說明（圖6-23）自激振動是一種不衰減振動自激振動的頻率等于或接近于系統(tǒng)的固有頻率自激振動能否產(chǎn)生及振幅的大小取決于振動系統(tǒng)在每一個(gè)周期內(nèi)獲得和消耗的能量對比情況（圖6-24）。圖6-24自激振動系統(tǒng)能量關(guān)系A(chǔ)BC能量EQE－E＋0振幅電動機(jī)(能源)交變切削力F(t)振動位移X(t)圖6-23自激振動閉環(huán)系統(tǒng)機(jī)床振動系統(tǒng)（彈性環(huán)節(jié)）調(diào)節(jié)系統(tǒng)（切削過程）自激振動的特征第二十二頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五◆再生機(jī)理：切削過程由于偶然干擾，使加工系統(tǒng)產(chǎn)生振動并在加工表面上留下振紋。第二次走刀時(shí),刀具將在有振紋的表面上切削，使切削厚度發(fā)生變化，導(dǎo)致切削力周期性地變化，產(chǎn)生自激振動自激振動機(jī)理圖6-24-0再生自激振動原理圖f切入切出y0ya）b）φy0y切入切出fc）φfy0y切入切出d）切入切出fy0yφ◆產(chǎn)生條件（圖6-24-0）：a）b）c）系統(tǒng)無能量獲得；d）y滯后于y0，即0＞φ＞-π，此時(shí)切出比切入半周期中的平均切削厚度大，切出時(shí)切削力所作正功（獲得能量）大于切入時(shí)所作負(fù)功，系統(tǒng)有能量獲得，產(chǎn)生自激振動6.5.3機(jī)械加工過程中自激振動第二十三頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五◆振型耦合機(jī)理：將車床刀架簡化為兩自由度振動系統(tǒng)，等效質(zhì)量m用相互垂直的等效剛度分別為k1與k2兩組彈簧支撐（設(shè)x1為低剛度主軸，圖6-24-1）圖6-24-1車床刀架振型耦合模型Fmabcdx1x1x2x2βk2k1α1α2X◆自激振動的產(chǎn)生：①k1=k2，x1與x2無相位差,軌跡為直線，無能量輸入6.5.3機(jī)械加工過程中自激振動②k1＞k2，x1超前x2，軌跡d→c→b→a為一橢圓，切入半周期內(nèi)的平均切削厚度比切出半周期內(nèi)的大，系統(tǒng)無能量輸入③k1＜k2，x1滯后于x2，軌跡為一順時(shí)針方向橢圓，即：a→b→c→d。此時(shí)，切入半周期內(nèi)的平均切削厚度比切出半周期內(nèi)的小，有能量獲得，振動能夠維持。第二十四頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.5.4機(jī)械加工中振動的防治減小機(jī)內(nèi)干擾力的幅值調(diào)整振源的頻率，一般要求：◆調(diào)整振動系統(tǒng)小剛度主軸的位置（圖6-25-0）消除或減弱產(chǎn)生強(qiáng)迫振動的條件式中f和fn分別為振源頻率和系統(tǒng)固有頻率隔振βx2x2x1x1x1x1x2x2圖6-25-0兩種尾座結(jié)構(gòu)消除或減弱產(chǎn)生自激振動的條件第二十五頁，共二十九頁，編輯于2023年，星期五6.5.4機(jī)械加工中振動的防治◆減小切削或磨削時(shí)的重疊系數(shù)（圖6-26-0）