帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)-機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)

第29-頁(yè)目錄設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)…………………2第一部分傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)……………4第二部分V帶設(shè)計(jì)………6第三部分各齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算……………9第四部分軸的設(shè)計(jì)………13第五部分校核……………19第六部分主要尺寸及數(shù)據(jù)………………21設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)課程設(shè)計(jì)題目：設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置（簡(jiǎn)圖如下）原始數(shù)據(jù)：數(shù)據(jù)編號(hào)35710運(yùn)輸機(jī)工作轉(zhuǎn)矩T/(N.m)690630760620運(yùn)輸機(jī)帶速V/(m/s)50.9卷筒直徑D/mm320380320360工作條件：連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，工作時(shí)有輕微振動(dòng)，使用期限為10年，小批量生產(chǎn)，單班制工作（8小時(shí)/天）。運(yùn)輸速度允許誤差為。課程設(shè)計(jì)內(nèi)容1）傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)。2）傳動(dòng)件及支承的設(shè)計(jì)計(jì)算。3）減速器裝配圖及零件工作圖。4）設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)編寫(xiě)。每個(gè)學(xué)生應(yīng)完成：部件裝配圖一張（A1）。零件工作圖兩張（A3）設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份（6000~8000字）。本組設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)：第三組數(shù)據(jù)：運(yùn)輸機(jī)工作軸轉(zhuǎn)矩T/(N.m)690。運(yùn)輸機(jī)帶速V/(m/s)0.8。卷筒直徑D/mm320。已給方案：外傳動(dòng)機(jī)構(gòu)為V帶傳動(dòng)。減速器為兩級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器。第一部分傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)傳動(dòng)方案（已給定）外傳動(dòng)為V帶傳動(dòng)。減速器為兩級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器。方案簡(jiǎn)圖如下：二、該方案的優(yōu)缺點(diǎn)：該工作機(jī)有輕微振動(dòng)，由于V帶有緩沖吸振能力，采用V帶傳動(dòng)能減小振動(dòng)帶來(lái)的影響，并且該工作機(jī)屬于小功率、載荷變化不大，可以采用V帶這種簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)，并且價(jià)格便宜，標(biāo)準(zhǔn)化程度高，大幅降低了成本。減速器部分兩級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速，這是兩級(jí)減速器中應(yīng)用最廣泛的一種。齒輪相對(duì)于軸承不對(duì)稱，要求軸具有較大的剛度。高速級(jí)齒輪常布置在遠(yuǎn)離扭矩輸入端的一邊，以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均現(xiàn)象。原動(dòng)機(jī)部分為Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)?？傮w來(lái)講，該傳動(dòng)方案滿足工作機(jī)的性能要求，適應(yīng)工作條件、工作可靠，此外還結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、成本低傳動(dòng)效率高。計(jì)算與說(shuō)明結(jié)果三、原動(dòng)機(jī)選擇（Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)）工作機(jī)所需功率：=0.96(見(jiàn)課設(shè)P9)傳動(dòng)裝置總效率：（見(jiàn)課設(shè)式2-4）（見(jiàn)課設(shè)表12-8）電動(dòng)機(jī)的輸出功率：（見(jiàn)課設(shè)式2-1）取選擇電動(dòng)機(jī)為Y132M1-6型（見(jiàn)課設(shè)表19-1）技術(shù)數(shù)據(jù)：額定功率（）4滿載轉(zhuǎn)矩（）960額定轉(zhuǎn)矩（）2.0最大轉(zhuǎn)矩（）2.0Y132M1-6電動(dòng)機(jī)的外型尺寸（mm）：（見(jiàn)課設(shè)表19-3）A：216B：178C：89D：38E：80F：10G：33H：132K：12AB：280AC：270AD：210HD：315BB：238L：235四、傳動(dòng)裝置總體傳動(dòng)比的確定及各級(jí)傳動(dòng)比的分配總傳動(dòng)比：（見(jiàn)課設(shè)式2-6）各級(jí)傳動(dòng)比分配：（見(jiàn)課設(shè)式2-7）初定第二部分V帶設(shè)計(jì)外傳動(dòng)帶選為普通V帶傳動(dòng)確定計(jì)算功率：1）、由表5-9查得工作情況系數(shù)2）、由式5-23（機(jī)設(shè)）2、選擇V帶型號(hào)查圖5-12a(機(jī)設(shè))選A型V帶。3.確定帶輪直徑（1）、參考圖5-12a（機(jī)設(shè)）及表5-3（機(jī)設(shè)）選取小帶輪直徑（電機(jī)中心高符合要求）（2）、驗(yàn)算帶速由式5-7（機(jī)設(shè)）（3）、從動(dòng)帶輪直徑查表5-4（機(jī)設(shè)）?。?）、傳動(dòng)比i（5）、從動(dòng)輪轉(zhuǎn)速4.確定中心距和帶長(zhǎng)（1）、按式（5-23機(jī)設(shè)）初選中心距?。?）、按式(5-24機(jī)設(shè))求帶的計(jì)算基礎(chǔ)準(zhǔn)長(zhǎng)度L0查圖.5-7(機(jī)設(shè))取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld=2000mm(3)、按式(5-25機(jī)設(shè))計(jì)算中心距:a(4)、按式（5-26機(jī)設(shè)）確定中心距調(diào)整范圍5.驗(yàn)算小帶輪包角α1由式(5-11機(jī)設(shè))6.確定V帶根數(shù)Z(1)、由表（5-7機(jī)設(shè)）查得dd1=112n1=800r/min及n1=980r/min時(shí)，單根V帶的額定功率分呷為1.00Kw和1.18Kw，用線性插值法求n1=980r/min時(shí)的額定功率P0值。(2)、由表（5-10機(jī)設(shè)）查得△P0=0.11Kw(3)、由表查得（5-12機(jī)設(shè)）查得包角系數(shù)(4)、由表(5-13機(jī)設(shè))查得長(zhǎng)度系數(shù)KL=1.03(5)、計(jì)算V帶根數(shù)Z，由式（5-28機(jī)設(shè)）取Z=5根7．計(jì)算單根V帶初拉力F0，由式（5-29）機(jī)設(shè)。q由表5-5機(jī)設(shè)查得8．計(jì)算對(duì)軸的壓力FQ，由式（5-30機(jī)設(shè)）得9．確定帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸，給制帶輪工作圖小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=112mm采用實(shí)心式結(jié)構(gòu)。大帶輪基準(zhǔn)直徑dd2=280mm，采用孔板式結(jié)構(gòu)，基準(zhǔn)圖見(jiàn)零件工作圖。第三部分各齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算一、高速級(jí)減速齒輪設(shè)計(jì)（直齒圓柱齒輪）1.齒輪的材料，精度和齒數(shù)選擇，因傳遞功率不大，轉(zhuǎn)速不高，材料按表7-1選取，都采用45號(hào)鋼，鍛選項(xiàng)毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)，均用軟齒面。齒輪精度用8級(jí)，輪齒表面精糙度為Ra1.6，軟齒面閉式傳動(dòng)，失效形式為占蝕，考慮傳動(dòng)平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多些，取Z1=34則Z2=Z1i=34×2.62=892.設(shè)計(jì)計(jì)算。（1）設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。（2）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，由式（7-9）T1=9.55×106×P/n=9.55×106×5.42/384=134794N·mm由圖（7-6）選取材料的接觸疲勞，極限應(yīng)力為бHILim=580бHILin=560由圖7-7選取材料彎曲疲勞極陰應(yīng)力бHILim=230бHILin=210應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N由式（7-3）計(jì)算N1=60n,at=60×(8×360×10)=6.64×109N2=N1/u=6.64×109/2.62=2.53×109由圖7-8查得接觸疲勞壽命系數(shù)；ZN1=1.1ZN2=1.04由圖7-9查得彎曲；YN1=1YN2=1由圖7-2查得接觸疲勞安全系數(shù)：SFmin=1.4又YST=2.0試選Kt=1.3由式(7-1)(7-2)求許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力將有關(guān)值代入式(7-9)得則V1=(πd1tn1/60×1000)=1.3m/s(Z1V1/100)=1.3×(34/100)m/s=0.44m/s查圖7-10得Kv=1.05由表7-3查和得KA=1.25.由表7-4查得Kβ=1.08.取Kα=1.05.則KH=KAKVKβKα=1.42,修正M=d1/Z1=1.96mm由表7-6取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)：m=2mm(3)計(jì)算幾何尺寸d1=mz1=2×34=68mmd2=mz2=2×89=178mma=m(z1＋z2)/2=123mmb=φddt=1×68=68mm取b2=65mmb1=b2+10=753.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度由圖7-18查得，YFS1=4.1，YFS2=4.0取Yε=0.7由式(7-12)校核大小齒輪的彎曲強(qiáng)度.二、低速級(jí)減速齒輪設(shè)計(jì)（直齒圓柱齒輪）1.齒輪的材料，精度和齒數(shù)選擇，因傳遞功率不大，轉(zhuǎn)速不高，材料按表7-1選取，都采用45號(hào)鋼，鍛選項(xiàng)毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)，均用軟齒面。齒輪精度用8級(jí)，輪齒表面精糙度為Ra1.6，軟齒面閉式傳動(dòng)，失效形式為占蝕，考慮傳動(dòng)平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多些，取Z1=34則Z2=Z1i=34×3.7=1042.設(shè)計(jì)計(jì)算。設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。（2）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，由式（7-9）T1=9.55×106×P/n=9.55×106×5.20/148=335540N·mm由圖（7-6）選取材料的接觸疲勞，極限應(yīng)力為бHILim=580бHILin=560由圖7-7選取材料彎曲疲勞極陰應(yīng)力бHILim=230бHILin=210應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N由式（7-3）計(jì)算N1=60nat=60×148×(8×360×10)=2.55×109N2=N1/u=2.55×109/3.07=8.33×108由圖7-8查得接觸疲勞壽命系數(shù)；ZN1=1.1ZN2=1.04由圖7-9查得彎曲；YN1=1YN2=1由圖7-2查得接觸疲勞安全系數(shù)：SFmin=1.4又YST=2.0試選Kt=1.3由式(7-1)(7-2)求許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力將有關(guān)值代入式(7-9)得則V1=(πd1tn1/60×1000)=0.55m/s(Z1V1/100)=0.55×(34/100)m/s=0.19m/s查圖7-10得Kv=1.05由表7-3查和得KA=1.25.由表7-4查得Kβ=1.08.取Kα=1.05.則KH=KAKVKβKα=1.377,修正M=d1/Z1=2.11mm由表7-6取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)：m=2.5mm(3)計(jì)算幾何尺寸d1=mz1=2.5×34=85mmd2=mz2=2.5×104=260mma=m(z1＋z2)/2=172.5mmb=φddt=1×85=85mm取b2=85mmb1=b2+10=953.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度由圖7-18查得，YFS1=4.1，YFS2=4.0取Yε=0.7由式(7-12)校核大小齒輪的彎曲強(qiáng)度.總結(jié)：高速級(jí)z1=34z2=89m=2低速級(jí)z1=34z2=104m=2.5第四部分軸的設(shè)計(jì)高速軸的設(shè)計(jì)1.選擇軸的材料及熱處理由于減速器傳遞的功率不大，對(duì)其重量和尺寸也無(wú)特殊要求故選擇常用材料45鋼,調(diào)質(zhì)處理.2.初估軸徑按扭矩初估軸的直徑,查表10-2,得c=106至117,考慮到安裝聯(lián)軸器的軸段僅受扭矩作用.取c=110則:D1min=D2min=D3min=3.初選軸承1軸選軸承為60082軸選軸承為60093軸選軸承為6012根據(jù)軸承確定各軸安裝軸承的直徑為:D1=40mmD2=45mmD3=60mm4.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(現(xiàn)只對(duì)高速軸作設(shè)計(jì),其它兩軸設(shè)計(jì)略,結(jié)構(gòu)詳見(jiàn)圖)為了拆裝方便,減速器殼體用剖分式,軸的結(jié)構(gòu)形狀如圖所示.(1).各軸直徑的確定初估軸徑后,句可按軸上零件的安裝順序,從左端開(kāi)始確定直徑.該軸軸段1安裝軸承6008,故該段直徑為40mm。2段裝齒輪，為了便于安裝，取2段為44mm。齒輪右端用軸肩固定，計(jì)算得軸肩的高度為4.5mm，取3段為53mm。5段裝軸承，直徑和1段一樣為40mm。4段不裝任何零件，但考慮到軸承的軸向定位，及軸承的安裝，取4段為42mm。6段應(yīng)與密封毛氈的尺寸同時(shí)確定，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，選用JB/ZQ4606-1986中d=36mm的毛氈圈，故取6段36mm。7段裝大帶輪，取為32mm>dmin。（2）各軸段長(zhǎng)度的確定軸段1的長(zhǎng)度為軸承6008的寬度和軸承到箱體內(nèi)壁的距離加上箱體內(nèi)壁到齒輪端面的距離加上2mm，l1=32mm。2段應(yīng)比齒輪寬略小2mm，為l2=73mm。3段的長(zhǎng)度按軸肩寬度公式計(jì)算l3=1.4h；去l3=6mm，4段：l4=109mm。l5和軸承6008同寬取l5=15mm。l6=55mm，7段同大帶輪同寬，取l7=90mm。其中l(wèi)4，l6是在確定其它段長(zhǎng)度和箱體內(nèi)壁寬后確定的。于是，可得軸的支點(diǎn)上受力點(diǎn)間的跨距L1=52.5mm，L2=159mm，L3=107.5mm。（3）.軸上零件的周向固定為了保證良好的對(duì)中性，齒輪與軸選用過(guò)盈配合H7/r6。與軸承內(nèi)圈配合軸勁選用k6，齒輪與大帶輪均采用A型普通平鍵聯(lián)接，分別為16*63GB1096-1979及鍵10*80GB1096-1979。（4）.軸上倒角與圓角為保證6008軸承內(nèi)圈端面緊靠定位軸肩的端面，根據(jù)軸承手冊(cè)的推薦，取軸肩圓角半徑為1mm。其他軸肩圓角半徑均為2mm。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB6403.4-1986，軸的左右端倒角均為1*45。。5.軸的受力分析畫(huà)軸的受力簡(jiǎn)圖。計(jì)算支座反力。Ft=2T1/d1=Fr=Fttg20。=3784FQ=1588N在水平面上FR1H=FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411N在垂直面上FR1V=Fr2V=Ft-FR1V=1377-352=1025N畫(huà)彎矩圖在水平面上，a-a剖面左側(cè)MAh=FR1Hl3=96652.5=50.715N·ma-a剖面右側(cè)M’Ah=FR2Hl2=411153=62.88N·m在垂直面上MAv=M’AV=FR1Vl2=352×153=53.856N·m合成彎矩，a-a剖面左側(cè)a-a剖面右側(cè)畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩3784×（68/2）=128.7N·m6.判斷危險(xiǎn)截面顯然，如圖所示，a-a剖面左側(cè)合成彎矩最大、扭矩為T(mén)，該截面左側(cè)可能是危險(xiǎn)截面；b-b截面處合成灣矩雖不是最大，但該截面左側(cè)也可能是危險(xiǎn)截面。若從疲勞強(qiáng)度考慮，a-a，b-b截面右側(cè)均有應(yīng)力集中，且b-b截面處應(yīng)力集中更嚴(yán)重，故a-a截面左側(cè)和b-b截面左、右側(cè)又均有可能是疲勞破壞危險(xiǎn)截面。7.軸的彎扭合成強(qiáng)度校核由表10-1查得(1)a-a剖面左側(cè)3=0.1×443=8.5184m3=14.57（2）b-b截面左側(cè)3=0.1×423=7.41m3b-b截面處合成彎矩Mb:=174N·m=278.軸的安全系數(shù)校核:由表10-1查得(1)在a-a截面左側(cè)WT=0.2d3=0.2×443=17036.8mm3由附表10-1查得由附表10-4查得絕對(duì)尺寸系數(shù);軸經(jīng)磨削加工,由附表10-5查得質(zhì)量系數(shù).則彎曲應(yīng)力應(yīng)力幅平均應(yīng)力切應(yīng)力安全系數(shù)查表10-6得許用安全系數(shù)=1.3～1.5,顯然S>,故a-a剖面安全.(2)b-b截面右側(cè)抗彎截面系數(shù)3=0.1×533=14.887m3抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.2×533=29.775m3又Mb=174N·m,故彎曲應(yīng)力切應(yīng)力由附表10-1查得過(guò)盈配合引起的有效應(yīng)力集中系數(shù)。則顯然S>,故b-b截面右側(cè)安全。（3）b-b截面左側(cè)WT=0.2d3=0.2×423=14.82m3b-b截面左右側(cè)的彎矩、扭矩相同。彎曲應(yīng)力切應(yīng)力（D-d）/r=1r/d=0.05，由附表10-2查得圓角引起的有效應(yīng)力集中系數(shù)。由附表10-4查得絕對(duì)尺寸系數(shù)。又。則顯然S>,故b-b截面左側(cè)安全。第五部分校核高速軸軸承FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411NFr2V=Ft-FR1V=1377-352=1025N軸承的型號(hào)為6008，Cr=16.2kNFA/COr=0計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷查表得fP=1.2徑向載荷系數(shù)X和軸向載荷系數(shù)Y為X=1，Y=0=1.2×（1×352）=422.4N驗(yàn)算6008的壽命驗(yàn)算右邊軸承鍵的校核鍵110×8L=80GB1096-79則強(qiáng)度條件為查表許用擠壓應(yīng)力所以鍵的強(qiáng)度足夠鍵212×8L=63GB1096-79則強(qiáng)度條件為查表許用擠壓應(yīng)力所以鍵的強(qiáng)度足夠聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器選擇為T(mén)L8型彈性聯(lián)軸器GB4323-84減速器的潤(rùn)滑1.齒輪的潤(rùn)滑因齒輪的圓周速度<12m/s，所以才用浸油潤(rùn)滑的潤(rùn)滑方式。高速齒輪浸入油里約0.7個(gè)齒高，但不小于10mm，低速級(jí)齒輪浸入油高度約為1個(gè)齒高（不小于10mm），1/6齒輪。2．滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑因潤(rùn)滑油中的傳動(dòng)零件（齒輪）的圓周速度V≥1.5～2m/s所以采用飛濺潤(rùn)滑，第六部分主要尺寸及數(shù)據(jù)箱體尺寸:箱體壁厚箱蓋壁厚箱座凸緣厚度b=15mm箱蓋凸緣厚度b1=15mm箱座底凸緣厚度b2=25mm地腳螺栓直徑df=M16地腳螺栓數(shù)目n=4軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d1=M12聯(lián)接螺栓d2的間距l(xiāng)=150mm軸承端蓋螺釘直徑d3=M8定位銷直徑d=6mmdf、d1、d2至外箱壁的距離C1=18mm、18mm、13mmdf、d2至凸緣邊緣的距離C2=16mm、11mm軸承旁凸臺(tái)半徑R1=11mm凸臺(tái)高度根據(jù)低速軸承座外半徑確定外箱壁至軸承座端面距離L1=40mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離△1=10mm齒輪端面與內(nèi)箱壁距離△2=10mm箱蓋，箱座肋厚m1=m=7mm軸承端蓋外徑D2：凸緣式端蓋：D+（5～5.5）d3 以上尺寸參考機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)P17～P21傳動(dòng)比原始分配傳動(dòng)比為：i1=2.62i2=3.07i3=2.5修正后：i1=2.5i2=2.62i3=3.07各軸新的轉(zhuǎn)速為：n1=960/2.5=3.84n2=384/2.61=147n3=147/3.07=48各軸的輸入功率P1=pdη8η7=5.5×0.95×0.99=5.42P2=p1η6η5=5.42×0.97×0.99=5.20P3=p2η4η3=5.20×0.97×0.99=5.00P4=p3η2η1=5.00×0.99×0.99=4.90各軸的輸入轉(zhuǎn)矩T1=9550Pdi1η8η7/nm=9550×5.5×2.5×0.95×0.99=128.65T2=T1i2η6η5=128.65×2.62×0.97×0.99=323.68T3=T2i3η4η3=323.68×3.07×0.97×0.99=954.25T4=T3η2η1=954.23×0.99×0.99=935.26軸號(hào)功率p轉(zhuǎn)矩T轉(zhuǎn)速n傳動(dòng)比i效率η電機(jī)軸5.52.09601115.42128.653842.50.9425.20323.681482.620.9635.00954.25483.070.96工作機(jī)軸4.90935.264810.98齒輪的結(jié)構(gòu)尺寸兩小齒輪采用實(shí)心結(jié)構(gòu)兩大齒輪采用復(fù)板式結(jié)構(gòu)齒輪z1尺寸z=34d1=68m=2d=44b=75d1=68ha=ha*m=1×2=2mmhf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×2=2.5mmh=ha+hf=2+2.5=4.5mmda=d1＋2ha=68+2×2=72mmdf=d1－2hf=68－2×2.5=63p=πm=6.28mms=πm/2=3.14×2/2=3.14mme=πm/2=3.14×2/2=3.14mmc=c*m=0.25×2=0.5mm齒輪z2的尺寸由軸可得d2=178z2=89m=2b=65d4=49ha=ha*m=1×2=2mmh=ha+hf=2+2.5=4.5mmhf=(1＋0.5)×2=2.5mmda=d2＋2ha=178＋2×2=182df=d1－2hf=178－2×2.5=173p=πm=6.28mms=πm/2=3.14×2/2=3.14mme=πm/2=3.14×2/2=3.14mmc=c*m=0.25×2=0.5mmDT≈D3≈1.6D4=1.6×49=78.4D0≈da-10mn=182-10×2=162D2≈0.25(D0-D3)=0.25(162-78.4)=20R=5c=0.2b=0.2×65=13齒輪3尺寸由軸可得,d=49d3=85z3=34m=2.5b=95ha=ha*m=1×2.5=2.5h=ha+hf=2.5+3.125=5.625hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×2.5=3.125da=d3+2ha=85+2×2.5=90df=d1-2hf=85-2×3.125=78.75p=πm=3.14×2.5=7.85s=πm/2=3.14×2.5/2=3.925e=sc=c*m=0.25×2.5=0.625齒輪4寸由軸可得d=64d4=260z4=104m=2.5b=85ha=ha*m=1×2.5=2.5h=ha+hf=2.5+3.25=5.625hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×0.25=3.125da=d4+2ha=260+2×2.5=265df=d1-2hf=260-2×3.125=253.75p=πm=3.14×2.5=7.85s=e=πm/2=3.14×2.5/2=3.925c=c*m=0.25×2.5=0.625D0≈da-10m=260-10×2.5=235D3≈1.6×64=102.4D2=0.25(D0-D3)=0.25×(235-102.4)=33.15r=5c=0.2b=0.2×85=17參考文獻(xiàn)：《機(jī)械設(shè)計(jì)》徐錦康主編機(jī)械工業(yè)出版社《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》陸玉何在洲佟延偉主編第3版機(jī)械工業(yè)出版社《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》設(shè)計(jì)心得機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械課程當(dāng)中一個(gè)重要環(huán)節(jié)通過(guò)了3周的課程設(shè)計(jì)使我從各個(gè)方面都受到了機(jī)械設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，對(duì)機(jī)械的有關(guān)各個(gè)零部件有機(jī)的結(jié)合在一起得到了深刻的認(rèn)識(shí)。由于在設(shè)計(jì)方面我們沒(méi)有經(jīng)驗(yàn)，理論知識(shí)學(xué)的不牢固，在設(shè)計(jì)中難免會(huì)出現(xiàn)這樣那樣的問(wèn)題，如：在選擇計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)件是可能會(huì)出現(xiàn)誤差，如果是聯(lián)系緊密或者循序漸進(jìn)的計(jì)算誤差會(huì)更大，在查表和計(jì)算上精度不夠準(zhǔn)在設(shè)計(jì)的過(guò)程中，培養(yǎng)了我綜合應(yīng)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程及其他課程的理論知識(shí)和應(yīng)用生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)解決工程實(shí)際問(wèn)題的能力，在設(shè)計(jì)的過(guò)程中還培養(yǎng)出了我們的團(tuán)隊(duì)精神，大家共同解決了許多個(gè)人無(wú)法解決的問(wèn)題，在這些過(guò)程中我們深刻地認(rèn)識(shí)到了自己在知識(shí)的理解和接受應(yīng)用方面的不足，在今后的學(xué)習(xí)過(guò)程中我們會(huì)更加努力和團(tuán)結(jié)。由于本次設(shè)計(jì)是分組的，自己獨(dú)立設(shè)計(jì)的東西不多，但在通過(guò)這次設(shè)計(jì)之后，我想會(huì)對(duì)以后自己獨(dú)立設(shè)計(jì)打下一個(gè)良好的基礎(chǔ)?；贑8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)在擠壓機(jī)上的應(yīng)用MSP430單片機(jī)在智能水表系統(tǒng)上的研究與應(yīng)用基于單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)中TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)與應(yīng)用HYPERLINK"