礦用調(diào)度絞車的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

礦用調(diào)度絞車的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文礦用調(diào)度絞車的設(shè)計(jì)摘要調(diào)度絞車是礦山生產(chǎn)系統(tǒng)中最常用的機(jī)電設(shè)備,主要用于煤礦井下和其他礦山在傾角度小于30度的巷道中拖運(yùn)礦車及其它輔助搬運(yùn)工作,也可用于回采工作面和掘進(jìn)工作面裝載站上調(diào)度編組礦車。在設(shè)計(jì)過程中根據(jù)絞車牽引力選擇電動(dòng)的型號(hào)以及鋼絲繩的直徑,選擇后驗(yàn)證速度是否與設(shè)計(jì)要求速度一致,根據(jù)要求設(shè)計(jì)絞車是通過兩級(jí)行星輪系及所采用的浮動(dòng)機(jī)構(gòu)完成絞車的減速和傳動(dòng),其兩級(jí)行星齒輪傳動(dòng)分別在滾筒的兩側(cè),從而根據(jù)設(shè)計(jì)要求確定行星減速器的結(jié)構(gòu)和各個(gè)傳動(dòng)部件的尺寸,根據(jù)滾筒的結(jié)構(gòu)形式選擇制動(dòng)裝置為帶式制動(dòng),并對(duì)各個(gè)設(shè)計(jì)零部件進(jìn)行校核等等。絞車通過操縱工作閘和制動(dòng)閘來實(shí)現(xiàn)絞車卷筒的正轉(zhuǎn)和停轉(zhuǎn),從而實(shí)現(xiàn)對(duì)重物的牽引和停止兩種工作狀態(tài)。設(shè)計(jì)中絞車內(nèi)部各轉(zhuǎn)動(dòng)部分均采用滾動(dòng)軸承,運(yùn)轉(zhuǎn)靈活。JD-0.5型調(diào)度絞車采用行星齒輪傳動(dòng),絞車具有結(jié)構(gòu)緊湊、剛性好、效率高、安裝移動(dòng)方便、起動(dòng)平穩(wěn)、操作靈活、制動(dòng)可靠、噪音低以及隔爆性能、設(shè)計(jì)合理、操作方便,用途廣泛等特點(diǎn)。關(guān)鍵詞:調(diào)度絞車;帶式制動(dòng);行星輪系A(chǔ)BSTRACTMineproductionDispatchingwinchsystemisthemostcommonlyusedinelectricalandmechanicalequipment,mainlyforundergroundcoalmineandotherminesinthedumpingoflessthan30degreesangleoftheroadwayinthehaulageminecarhandlingandotherauxiliarywork,canalsobeusedforminingandtunnelingFaceloadingstationontheschedulinggroupingtramcarInthedesignprocessinaccordancewithelectricwinchtractionchoosethetypeandthediameterofwirerope,afterthechoiceofwhetherornotverifythespeedconsistentwiththedesignrequirementsofspeed,accordingtowinchwasdesignedbytworoundsoftheplanetandusedbythebodyfloatingcompletionoftheslowdownanddrivewinch,Thetwoplanetarygeartransmissioninthedrumonbothsides,inaccordancewithdesignrequirementssoastodeterminethestructureandplanetaryreducerinvariouspartsofthedrivesize,accordingtochoosetheformofthestructureofdrumbrakesforthebeltbrake,andvariousdesignPartsandcomponentsforcheckingandsoon.Winchthroughthemanipulationofgatesandbrakedrumgatestoachievethewinchistoturnandstop,thusrealizingtheweightoftractionandthesuspensionofthetwoworkingcondition.Winchinthedesignoftheinternalrotationoftherollingbearingsareused,flexibleoperationJD-0.5toDispatchingwinchusedplanetarygeartransmission,thewinchiscompact,rigidandefficient,easytoinstallmobile,startingasmooth,flexibleoperation,thebrakereliable,lownoiseandflameproofperformance,designreasonable,easytooperate,suchasextensiveuseCharacteristics.Keywords:Schedulingwinch;Beltbraking;Roundoftheplanet.目錄緒論 11調(diào)度絞車的總體設(shè)計(jì) 31.1設(shè)計(jì)參數(shù) 31.2結(jié)構(gòu)特征與工作原理 31.3選擇電動(dòng)機(jī) 51.3.1電動(dòng)機(jī)輸出功率的計(jì)算 5確定電動(dòng)機(jī)的型號(hào) 62滾筒及其部件的設(shè)計(jì) 72.1鋼絲繩的選擇 72.2滾筒的設(shè)計(jì)計(jì)算 82.2.1滾筒直徑 82.2.2滾筒寬度 82.2.3滾筒的外徑 83減速器設(shè)計(jì) 103.1總傳動(dòng)比及傳動(dòng)比分配 103.1.1總傳動(dòng)比 103.1.2傳動(dòng)比分配 103.2高速級(jí)計(jì)算 123.2.1配齒計(jì)算 123.2.2變位方式及變位系數(shù)的選擇 133.2.初算傳動(dòng)的中心距和模數(shù) 143.2.4幾何尺寸計(jì)算 163.2.5驗(yàn)算傳動(dòng)的接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度 183.2.6驗(yàn)算傳動(dòng)接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度 233.3低速級(jí)計(jì)算 243.3.1配齒計(jì)算 243.3.2變位方式及變位系數(shù)的選擇 253.3.3初算太陽輪行星輪傳動(dòng)的中心距和模數(shù) 263.3.4幾何尺寸計(jì)算 283.3.5驗(yàn)算接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度 303.3.6驗(yàn)算大接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度 353.4傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)參數(shù)的計(jì)算 373.4.1各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算 373.4.2各軸功率計(jì)算 373.4.3各軸扭矩計(jì)算 383.4.4各軸轉(zhuǎn)速功率扭矩列表 384傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 394.1計(jì)算作用在齒輪上的力 394.2、初步估算軸的直徑 394.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 404.3.1確定軸的結(jié)構(gòu)方案 404.3.2確定各軸段直徑和長(zhǎng)度 404.3.3確定軸承及齒輪作用力位置 414.4繪制軸的彎矩圖和扭矩圖 424.5軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 444.6按彎矩合成強(qiáng)度校核軸的強(qiáng)度 445滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算 465.1基本概念及術(shù)語 465.2軸承類型選擇 475.3按額定動(dòng)載荷選擇軸承 486鍵的選擇與強(qiáng)度驗(yàn)算 506.1電機(jī)軸與中心輪聯(lián)接鍵的選擇與驗(yàn)算 506.1.1鍵的選擇 50鍵的驗(yàn)算 516.2主軸(滾筒軸)與行星架聯(lián)接鍵的選擇與驗(yàn)算 516.2.1鍵的選擇 516.2.2鍵的驗(yàn)算 516.3主軸與太陽輪聯(lián)接鍵的選擇與驗(yàn)算 526.3.1鍵的選擇 526.3.2鍵的驗(yàn)算 526.4行星架與滾筒聯(lián)接鍵的選擇與驗(yàn)算 536.4.1鍵的選擇 536.4.2鍵的驗(yàn)算 537制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 557.1制動(dòng)器的作用與要求 557.1.1制動(dòng)器的作用 557.1.2制動(dòng)器的要求 557.2制動(dòng)器的類型比較與選擇 557.2.1制動(dòng)器的類型 557制動(dòng)器的選擇 567.3外抱帶式制動(dòng)器結(jié)構(gòu) 567.4外抱帶式制動(dòng)器的幾何參數(shù)計(jì)算 578主要零件的技術(shù)要求 698.1對(duì)齒輪的要求 698.1.1齒輪精度 698.1.2對(duì)行星輪制造方面的幾點(diǎn)要求 698.1.3齒輪材料和熱處理要求 70小結(jié) 71參考文獻(xiàn) 72致謝 73緒論我國(guó)調(diào)度絞車的生產(chǎn)經(jīng)歷了仿制和自行設(shè)計(jì)兩個(gè)階段。50年代測(cè)繪仿制了日本、蘇聯(lián)的各型絞車。1958年后,蘇聯(lián)DJ14.5型和日本內(nèi)齒輪相繼淘汰。1960年對(duì)調(diào)度絞車進(jìn)行了方案整頓,型號(hào)用DJ表示,保留了DJ4.5、DJ11.4型兩種規(guī)格。從1964年開始自行設(shè)計(jì)了調(diào)度絞車,已投入批量生產(chǎn)。結(jié)構(gòu)為多行星齒輪轉(zhuǎn)動(dòng),結(jié)構(gòu)緊湊,體積小,重量輕,操作簡(jiǎn)單,搬運(yùn)方便,適于礦山井下使用。近幾年各廠加強(qiáng)了新產(chǎn)品的研制工作,對(duì)產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了很大的改進(jìn)和創(chuàng)新,在提高壽命、降低噪聲方面取得了一定的效果。調(diào)度絞車在國(guó)外使用也很普遍,生產(chǎn)廠家也很多。根據(jù)目前收集到的資料,蘇、法、美、英、波、捷、匈、羅、加拿大、丹麥、瑞典等國(guó)家都在制造絞車,有國(guó)家從三十年代就已生產(chǎn)。種類繁多,規(guī)格較多,拉力小到100kg,大到3600kg。動(dòng)力有電動(dòng)、液動(dòng)和風(fēng)動(dòng)。工作機(jī)構(gòu)有單筒、雙筒和摩擦式。傳統(tǒng)形式有皮帶傳動(dòng)、鏈?zhǔn)絺鲃?dòng)、齒輪傳動(dòng)、蝸輪傳動(dòng)、液壓傳動(dòng)、行星齒輪傳動(dòng)和擺線傳動(dòng)等。其中用行星齒輪傳動(dòng)的比較多?？v觀國(guó)內(nèi)外調(diào)度絞車的發(fā)展概況,其發(fā)展趨勢(shì)有以下幾個(gè)特點(diǎn):1)向標(biāo)準(zhǔn)化、系列化方向發(fā)展;2)向體積小、重量輕、結(jié)構(gòu)緊湊方向發(fā)展;3)向高效、節(jié)能方向發(fā)展;4)向壽命長(zhǎng)、低噪音方向發(fā)展;5)向一機(jī)多能,通用化方向發(fā)展;6)向大功率方向發(fā)展;7)向外形簡(jiǎn)單、平滑、美觀大方方向發(fā)展。當(dāng)前我國(guó)調(diào)度絞車還存在一些不足之處。主要是壽命、噪音、可靠性等綜合性技術(shù)指標(biāo)與國(guó)外有差距。由于我國(guó)尚不具備測(cè)試手段,是壽命無法考核,噪聲也比較大,目前還不能達(dá)到環(huán)保衛(wèi)生部門的要求。在可靠性方面,目前尚無要求。這些反映了我國(guó)的產(chǎn)品質(zhì)量還存在一定差距。所以我國(guó)還需要加強(qiáng)對(duì)調(diào)度絞車這個(gè)學(xué)科的建設(shè),努力完善各方面測(cè)試手段及性能要求。作為一名機(jī)械專業(yè)的本科畢業(yè)生,針對(duì)國(guó)內(nèi)外礦用調(diào)度絞車的發(fā)展現(xiàn)狀,本文選題礦用調(diào)度絞車設(shè)計(jì)。采用行星齒輪傳動(dòng),絞車具有結(jié)構(gòu)緊湊、剛性好、效率高、安裝移動(dòng)方便、起動(dòng)平穩(wěn)、操作靈活、制動(dòng)可靠、噪音低等特點(diǎn)。絞車的電氣設(shè)備具有防爆性能,可用于有煤塵及瓦斯的礦井。本文所做的基本工作:1)設(shè)計(jì)完成總體裝配圖設(shè)計(jì);2)設(shè)計(jì)完成主減速器裝配圖設(shè)計(jì);3)完成主要傳動(dòng)組件、零件的工作圖設(shè)計(jì);4)編寫完成整體設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。1調(diào)度絞車的總體設(shè)計(jì)最大牽引力:6KN;容繩量:平均速度:絞車由下列主要部分組成。電動(dòng)機(jī)、滾筒、行星齒輪傳動(dòng)裝置、剎車裝置和機(jī)座。在結(jié)構(gòu)上采用兩級(jí)行星齒輪傳動(dòng),分別布置在主軸的兩端,主軸貫穿滾筒,左端支承在左支架上,右端支承在右支架上,電動(dòng)機(jī)采用法蘭盤固定在左支架上。絞車的傳動(dòng)系統(tǒng)見附圖:圖1-1JD—1—左側(cè)行星輪架2—主軸3—右側(cè)行星輪架JD-0.5型調(diào)度絞車采用兩級(jí)行星齒輪傳動(dòng),分別安裝在滾筒的兩側(cè),、、為左側(cè)行星齒輪,、、為右側(cè)行星齒輪。電動(dòng)機(jī)軸上裝有電機(jī)齒輪(太陽輪),它帶動(dòng)左側(cè)行星齒架1上的行星齒輪旋轉(zhuǎn),由于電動(dòng)機(jī)齒輪是固定旋轉(zhuǎn)的,所以,行星齒輪除作自轉(zhuǎn)外,還要圍繞電動(dòng)機(jī)齒輪公轉(zhuǎn),因此,帶動(dòng)左側(cè)行星輪架1旋轉(zhuǎn),從而使固定在行星輪架上、通過滾筒中心的主軸2旋轉(zhuǎn),裝在主軸上的齒輪(太陽輪)也旋轉(zhuǎn),于是帶動(dòng)右側(cè)行星輪架3上的行星齒輪轉(zhuǎn)動(dòng),此時(shí)有如下三種情況:1)如果將左側(cè)制動(dòng)閘剎住,右側(cè)工作閘松開,此時(shí)滾筒被剎住,行星輪架3與滾筒相連接,也不旋轉(zhuǎn),行星齒輪不作公轉(zhuǎn)只作自轉(zhuǎn),同時(shí)帶動(dòng)內(nèi)齒輪空轉(zhuǎn)(此為停止?fàn)顟B(tài));2)如果將左側(cè)制動(dòng)閘松開,右側(cè)工作閘剎住,內(nèi)齒輪停止不轉(zhuǎn),行星齒輪除作自轉(zhuǎn)外,還要作公轉(zhuǎn),帶動(dòng)行星輪架3轉(zhuǎn)動(dòng),滾筒與行星輪架相連接,也旋轉(zhuǎn)起來,即可進(jìn)行牽引(此為工作狀態(tài));3)如果兩側(cè)閘都松開,行星輪架3呈浮動(dòng)狀態(tài),牽引繩可以帶動(dòng)滾筒反向松繩(此為下放狀態(tài))。已知:最大拉力:F6KN最低繩速:則:(1.1)根據(jù)傳動(dòng)方案圖1-1可得:總傳動(dòng)效率式中:軸承的效率為;行星輪傳動(dòng)效率為。按公式1.1可計(jì)算出電動(dòng)機(jī)的輸出功率:電動(dòng)機(jī)所需的額定功率與電動(dòng)機(jī)輸出功率之間有以下的關(guān)系:其中:—用以考慮電動(dòng)機(jī)和工作機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)等外部因素引起的附加動(dòng)載荷而引入的系數(shù),取由式1.2可計(jì)算出額定功率:P4.2KW,圓整取P5.5KW。同時(shí),絞車井下使用,條件比較惡劣,要求電動(dòng)機(jī)必須具有防爆功能,查《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》,得到電動(dòng)機(jī)的型號(hào):YB2-132S-4。額定功率P5.5KW,實(shí)際轉(zhuǎn)速;;;;其外形尺寸:515×365×470;電機(jī)中心高度:;電動(dòng)機(jī)軸直徑長(zhǎng)度:28×80(mm)。2滾筒及其部件的設(shè)計(jì)選擇鋼絲繩時(shí),應(yīng)根據(jù)使用條件和鋼絲繩的特點(diǎn)來考慮。我國(guó)提升鋼絲繩多用同向捻繩,至于是左捻還是右捻,我國(guó)的選擇原則是:繩的捻向與繩在卷筒上的纏繞螺旋線方向一致。我國(guó)單繩纏繞式提升機(jī)多為右螺旋纏繞,故應(yīng)選右捻繩,目的是防止鋼絲繩松捻;多繩摩擦提升為了克服繩的旋轉(zhuǎn)性給容器導(dǎo)向裝置造成磨損,一般選左、右捻各一半。由于調(diào)度絞車是用以調(diào)度車輛的一種絞車,常用于井下采區(qū)、煤倉(cāng)用裝車站調(diào)度室、牽引礦車,濕度較大,酸堿度很高,為了增加鋼絲繩的搞腐蝕能力,延長(zhǎng)它的使用壽命。因此選擇鍍鋅鋼絲繩。因?yàn)殄冧\以后,對(duì)于防腐蝕及防銹有很好的效果。鋼絲繩的安全系數(shù)取,則鋼絲繩所能承受的拉力需滿足以下的要求:其中:則:查《礦井運(yùn)輸提升》表2-2(2)選擇:繩股繩纖維芯,鋼絲繩表面鍍絡(luò)。其主要參數(shù)如下:鋼絲繩直徑:鋼絲直徑:鋼絲總斷面面積:參考重力:鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度:1550Mpa鋼絲破斷拉力總和:式中,—鋼絲繩直徑,則:取滾筒的寬度直接影響到最終產(chǎn)品的寬度,因此它的寬度不能太寬。滾筒的寬度太窄的話,就會(huì)顯得不協(xié)調(diào)。最好是在畫圖的過程中把它定下來,這樣有利于整體的配合。讓人看起來協(xié)調(diào)、美觀、大方。根據(jù)總裝圖,我們定下來的滾筒寬度為。滾筒的容繩量,我們?cè)O(shè)定為,據(jù)以上設(shè)計(jì)可知,每一層纏繞的圈數(shù):每一圈所纏繞的長(zhǎng)度:∴鋼絲繩的纏繞層數(shù)為則:滾筒的外徑:式中,—為鋼絲繩直徑,∴取外徑,可算出最大速度。轉(zhuǎn)速由于,即可得,同已知的最高速度一樣,所以符合條件。3減速器設(shè)計(jì)式中,為電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為滾筒轉(zhuǎn)速據(jù)滾筒及其部件設(shè)計(jì),滾筒直徑則所以,總傳動(dòng)比在傳遞動(dòng)力時(shí),行星輪數(shù)目越多越容易發(fā)揮行星齒輪傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn),但是行星數(shù)目的增加會(huì)使其載荷均衡困難,而且由于鄰接條件限制又會(huì)減小傳動(dòng)比的范圍.因而在設(shè)計(jì)行星齒輪傳動(dòng)時(shí),通常采用3個(gè)或4個(gè),特別是3個(gè)行星輪。取行星輪的數(shù)目為3。因?yàn)樾行禽啍?shù)目,傳動(dòng)范圍只有,故選用兩級(jí)行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。多級(jí)行星齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比分配原則是各級(jí)傳動(dòng)之間等強(qiáng)度,并希望獲得最小的外廓尺寸,在兩級(jí)NGW型行星齒輪傳動(dòng)中,用角標(biāo)表示高速級(jí)參數(shù),表示低速級(jí)參數(shù)。設(shè)高速級(jí)和低速級(jí)外嚙合齒輪材料,齒面硬度相同,則;取行星輪數(shù)目;對(duì)于兩級(jí)NGW型行星齒輪傳動(dòng),可使低速級(jí)內(nèi)齒輪分度圓直徑與高速級(jí)內(nèi)齒輪分度圓直徑之比接近于,之比值用表示,通常令,并取;取載荷不均勻系數(shù);取齒寬系數(shù)。兩級(jí)NGW型行星齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比分配可利用圖17.2-4《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》,圖中和分別為高速級(jí)及總的傳動(dòng)比,可按下式計(jì)算式中??行星輪數(shù)目;??齒寬系數(shù);??載荷不均勻系數(shù)見表17.2-16;查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》??接觸強(qiáng)度的齒向載荷分布系數(shù);??動(dòng)載系數(shù);??接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù);??工作硬化系數(shù);??計(jì)算齒輪的接觸疲勞極限,取值查第16篇第2章。查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》、、的比值,可用類比法進(jìn)行試湊,或取三項(xiàng)比值的乘積等于。取如全部齒輪硬度,可取?！嘤晒娇捎?jì)算出E值:再使用圖17.2-4《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》,即可查出NGW型兩級(jí)行星齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比分配,圖中和分別為高速級(jí)及總的傳動(dòng)比,如果最后標(biāo)得的值大于,則取。由圖17.2-4,查得那么低速級(jí)傳動(dòng)比。確定齒數(shù)應(yīng)滿足的條件:行星齒輪傳動(dòng)各齒輪齒數(shù)的選擇,除去應(yīng)滿足漸開線圓柱齒輪齒數(shù)的選擇,還須滿足其傳動(dòng)比條件、同心條件、裝配條件和鄰接條件。通常電動(dòng)滾筒中取行星輪數(shù)目,過多會(huì)使其載荷均衡困難,過少又發(fā)揮不了行星齒輪傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn),由于距可能達(dá)到的傳動(dòng)比極限值較遠(yuǎn),所以可不檢驗(yàn)鄰接條件。各輪齒數(shù)按公式進(jìn)行配齒計(jì)算,計(jì)算中根據(jù)并適當(dāng)調(diào)整,使等于整數(shù),再求出,應(yīng)盡可能取質(zhì)數(shù),并使整數(shù)。則這些符合取質(zhì)數(shù),/整數(shù),/整數(shù),且及無公約數(shù),整數(shù)的NGW型配齒要求。在漸開線行星齒輪傳動(dòng)中,合理采用變位齒輪可以獲得如下效果:獲得準(zhǔn)確的傳動(dòng)化、改善嚙合質(zhì)量和提高承載能力,在保證所需傳動(dòng)比前提下得到合理的中心距、在保證裝配及同心等條件下使齒數(shù)的選擇具有較大的靈活性。常用行星齒輪傳動(dòng)的變位方法及變位系數(shù)可按表13-5-13及13-5-4、圖13-5-5和圖13-5-6確定。參考《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》此行星齒輪傳動(dòng)采用的變位方式為高變位;表13-5-13《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》詳細(xì)說明了高變位的系數(shù)的選擇的情況:(1)太陽輪負(fù)變位,行星輪和內(nèi)齒輪正變位。即:和按圖13-5-4及圖13-5-5確定。選《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》(2)太陽輪正變位,行星輪和內(nèi)齒輪負(fù)變位。即:和按圖13-5-4及圖13-5-5確定。選《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》由于,故查得,輸入轉(zhuǎn)距因傳動(dòng)中有一個(gè)或兩個(gè)基本構(gòu)件浮動(dòng)動(dòng)作為均載機(jī)構(gòu),且齒輪精度低于6級(jí),所以取載荷不均勻系數(shù)。在一對(duì)A-C傳動(dòng)中,小齒輪(太陽輪)傳遞的扭矩全面硬齒面的外嚙合,在對(duì)稱,中等沖擊載荷時(shí):精度采用8-7-7GB/T100951-2001。使用的綜合系數(shù)考慮電動(dòng)滾筒加工和使用的實(shí)際條件,取。齒數(shù)比太陽輪和行星輪的材料用40Cr鋼表面的影響系數(shù)。調(diào)質(zhì)處理后HBS240285,取。齒寬系數(shù)(GB10098?88)線偏斜可以忽略因齒面硬度HB350,則取。按接觸強(qiáng)度初算中心距公式:由公式3.2可計(jì)算出中心距(內(nèi)嚙合用“-”號(hào)):求模數(shù)1)計(jì)算A-C傳動(dòng)的實(shí)際中心距和嚙合角取模數(shù)(漸開線齒輪標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)(GB1357-87)),則實(shí)際中心距因?yàn)橹饼X輪高變位,則所以嚙合角2)計(jì)算C-B傳動(dòng)的中心距和嚙合角實(shí)際中心距:因?yàn)橹行木嘧儎?dòng)系數(shù),所以嚙合角。按高變位齒輪傳動(dòng)的幾何計(jì)算A、C、B三輪的集合尺寸。1)分度圓直徑2)齒頂高式中;。3)齒根高4)齒高5)齒頂圓直徑6)齒根圓直徑7)齒寬:查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表13-1-79,即:齒寬系數(shù)的推薦范圍表。查表得:,取太陽輪齒寬:;行星輪齒寬:取;內(nèi)齒輪齒寬:。1)動(dòng)載系數(shù)和速度系數(shù)動(dòng)載系數(shù)和速度系數(shù)按齒輪相對(duì)于行星架的圓周速度,查圖13-1-18或按表13-1-90和表13-1-84計(jì)算和圖13-1-28或按表13-1-107計(jì)算求出。查看《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》。和所用的圓周速度用相對(duì)于行星架的圓周速度:動(dòng)載系數(shù)是用來考慮齒輪副在嚙合過程中,因基節(jié)誤差、齒形誤差而引起的內(nèi)部附加動(dòng)載荷對(duì)輪齒受載的影響。速度系數(shù)由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》查得2)齒向載荷分布系數(shù)、如果NGW型和NW型行星齒輪傳動(dòng)的內(nèi)齒輪寬度與行星輪分度圓直徑的比值小于或等于時(shí),可取。另外在NGW型和NW型行星齒輪傳動(dòng)的內(nèi)齒輪寬度與行星輪分度圓直徑的比值小于或等于1時(shí),可取。3)求齒間載荷分配系數(shù)及先求端面重合度:式中則因?yàn)槭侵饼X齒輪,總重合度節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù):式中∴彈性系數(shù):接觸強(qiáng)度計(jì)算的重合度系數(shù):接觸強(qiáng)度計(jì)算的螺旋角系數(shù):接觸強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù):因?yàn)楫?dāng)量循環(huán)次數(shù),則。最小安全系數(shù):取1潤(rùn)滑劑系數(shù),考慮用N46機(jī)械油作為潤(rùn)滑冷卻劑,取0.93。粗糙度系數(shù):取。齒面工作硬化系數(shù):取1。接觸強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù):14)A-C傳動(dòng)接觸強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算接觸應(yīng)力:許用接觸應(yīng)力:其強(qiáng)度條件:則計(jì)算結(jié)果,A-C接觸強(qiáng)度通過。用40Cr鋼(40MnB鋼)調(diào)質(zhì)后表面淬火,安全可靠。5)A-C傳動(dòng)彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算式中,??齒形系數(shù),考慮當(dāng)載荷作用于齒項(xiàng)時(shí)齒形對(duì)彎曲應(yīng)力的影響,與齒數(shù)、變位系數(shù)有關(guān),與模數(shù)無關(guān)。標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)可查表10-5《機(jī)械設(shè)計(jì)》課本。??應(yīng)力修正系數(shù),考慮齒根過渡曲線處的應(yīng)力集中及其他應(yīng)力對(duì)齒根應(yīng)力的影響,與齒數(shù)、變位系數(shù)有關(guān),與模數(shù)無關(guān)。標(biāo)準(zhǔn)齒輪應(yīng)力修正系數(shù)可查表10-5《機(jī)械設(shè)計(jì)》課本。??重合度系數(shù),是將載荷作用于齒頂時(shí)的齒根彎曲應(yīng)力折算為載荷作用在單齒對(duì)嚙合區(qū)上界點(diǎn)時(shí)齒根彎曲應(yīng)力的系數(shù),相嚙合的大、小齒輪,由于其齒數(shù)不同,兩輪的和不相等,故它們的彎曲應(yīng)力一般是不相等的,而且,當(dāng)大、小齒輪的材料及熱處理不同時(shí),其許用應(yīng)力也不相等,所以進(jìn)行輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度校核時(shí),大、小齒輪應(yīng)分別計(jì)算。由表10-5查得:小輪:大輪:小輪:大輪:重合度系數(shù)式中,??螺旋角系數(shù);因?yàn)槭侵饼X輪,所以取1由公式3.3計(jì)算:考慮到行星輪輪齒受力可能出現(xiàn)不均勻性,齒根最大應(yīng)力由強(qiáng)度條件即式中,??彎曲強(qiáng)度計(jì)算的最小安全系數(shù),由于斷齒破壞比點(diǎn)蝕破壞具有更嚴(yán)重的后果,所以通常設(shè)計(jì)時(shí),彎曲強(qiáng)度的安全系數(shù)應(yīng)大于接觸強(qiáng)度的安全系數(shù),,取公式3.4算出齒根最大應(yīng)力:由《機(jī)械設(shè)計(jì)》課本查取:40Cr調(diào)質(zhì)、表面淬火。A-C傳動(dòng)改用材質(zhì)后,彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算也通過。(參考圖6-3查取)1)根據(jù)A-C傳動(dòng)的來確定C-B傳動(dòng)的接觸應(yīng)力,因?yàn)镃-B傳動(dòng)為內(nèi)嚙合,,所以2)核算內(nèi)齒輪材料的接觸疲勞極限由,,即:式中,:接觸強(qiáng)度計(jì)算的最小安全系數(shù),通常取則45號(hào)鋼調(diào),則內(nèi)齒輪用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)鋼,調(diào)質(zhì)硬度,接觸強(qiáng)度符合要求。3)彎曲強(qiáng)度的驗(yàn)算只對(duì)內(nèi)齒輪進(jìn)行驗(yàn)算,計(jì)算齒根應(yīng)力,其大小和A-C傳動(dòng)的外嚙合一樣,即由強(qiáng)度條件得45號(hào)鋼調(diào),所以C-B傳動(dòng)中的內(nèi)齒輪彎曲強(qiáng)度符合要求。由高速級(jí)計(jì)算得,由于距可能達(dá)到的傳動(dòng)比極限值較遠(yuǎn),所以可不檢驗(yàn)鄰接條件。各輪齒數(shù)按公式進(jìn)行配齒計(jì)算,計(jì)算中根據(jù)并適當(dāng)調(diào)整,使等于整數(shù),再求出,應(yīng)盡可能取質(zhì)數(shù),并使整數(shù)。則這些條件符合取質(zhì)數(shù),/整數(shù),/整數(shù),且及無公約數(shù),整數(shù)的NGW型配齒要求,而且不是質(zhì)數(shù),以便于加工。速比誤差。在漸開線行星齒輪傳動(dòng)中,合理采用變位齒輪可以獲得如下效果:獲得準(zhǔn)確的傳動(dòng)化、改善嚙合質(zhì)量和提高承載能力,在保證所需傳動(dòng)比前提下得到合理的中心距、在保證裝配及同心等條件下使齒數(shù)的選擇具有較大的靈活性。變位齒輪有高變位和角變位,兩者在漸開線行星齒輪傳動(dòng)中都有應(yīng)用。高變位主要用于消除根切和使相嚙合齒輪的滑動(dòng)比及彎曲強(qiáng)度大致相等。角變位主要用于更靈活地選擇齒數(shù),拼湊中心距,改善嚙合特性及提高承載能力。由于高變位的應(yīng)用在某些情況下受到限制,因此角變位在漸開線行星齒輪傳動(dòng)中更為廣泛的應(yīng)用。常用行星齒輪傳動(dòng)的變位方法及變位系數(shù)可按表13-5-13及13-5-4、圖13-5-5和圖13-5-6確定。參考《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》此行星齒輪傳動(dòng)采用的變位方式為高變位;表13-5-13《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》詳細(xì)說明了高變位的系數(shù)的選擇的情況:1)太陽輪負(fù)變位,行星輪和內(nèi)齒輪正變位。即:和按圖13-5-4及圖13-5-5確定。選《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》2)太陽輪正變位,行星輪和內(nèi)齒輪負(fù)變位。即:和按圖13-5-4及圖13-5-5確定。選《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》由于,故查得,低速級(jí)輸入扭距:因傳動(dòng)中有一個(gè)或兩個(gè)基本構(gòu)件浮動(dòng)動(dòng)作為均載機(jī)構(gòu),且齒輪精度低于6級(jí),所以取載荷不均勻系數(shù)。在一對(duì)A-C傳動(dòng)中,小齒輪(太陽輪)傳遞的扭矩全面硬齒面的外嚙合,在對(duì)稱,中等沖擊載荷時(shí):精度采用8-7-7GB/T100951-2001。使用的綜合系數(shù)。考慮電動(dòng)滾筒加工和使用的實(shí)際條件,取。齒數(shù)比太陽輪和行星輪的材料和高速級(jí)一樣,改用40Cr調(diào)質(zhì)處理,齒面硬度HRS240285,取。齒寬系數(shù)(GB10098?88)線偏斜可以忽略因齒面硬度HB350,則取。按接觸強(qiáng)度初算中心距公式:計(jì)算中心距(內(nèi)嚙合用“-”號(hào)):求模數(shù)1)計(jì)算A-C傳動(dòng)的實(shí)際中心距和嚙合角取模數(shù)(漸開線齒輪標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)(GB1357-87)),則實(shí)際中心距因?yàn)橹饼X輪高變位,則所以嚙合角2)計(jì)算C-B傳動(dòng)的中心距和嚙合角實(shí)際中心距:因?yàn)橹行木嘧儎?dòng)系數(shù),所以嚙合角。按高變位齒輪傳動(dòng)的幾何計(jì)算A、C、B三輪的集合尺寸。1)分度圓直徑2)齒頂高式中,。3)齒根高4)齒高5)齒頂圓直徑6)齒根圓直徑7)齒寬:查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表13-1-79,即:齒寬系數(shù)的推薦范圍表。查表得:,取太陽輪齒寬:取;行星輪齒寬:取;內(nèi)齒輪齒寬:。1)動(dòng)載系數(shù)和速度系數(shù)動(dòng)載系數(shù)和速度系數(shù)按齒輪相對(duì)于行星架的圓周速度,查圖13-1-18或按表13-1-90和表13-1-84計(jì)算和圖13-1-28或按表13-1-107計(jì)算求出。查看《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》和所用的圓周速度用相對(duì)于行星架的圓周速度:動(dòng)載系數(shù):是用來考慮齒輪副在嚙合過程中,因基節(jié)誤差、齒形誤差而引起的內(nèi)部附加動(dòng)載荷對(duì)輪齒受載的影響。對(duì)于圓柱齒輪傳動(dòng),可取取;速度系數(shù)由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》查得2)齒向載荷分布系數(shù)、如果NGW型和NW型行星齒輪傳動(dòng)的內(nèi)齒輪寬度與行星輪分度圓直徑的比值小于或等于時(shí),可取。另外在NGW型和NW型行星齒輪傳動(dòng)的內(nèi)齒輪寬度與行星輪分度圓直徑的比值小于或等于1時(shí),可取。3)求齒間載荷分配系數(shù)及先求端面重合度:式中則因?yàn)槭侵饼X齒輪,總重合度節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù):式中,∴彈性系數(shù):接觸強(qiáng)度計(jì)算的重合度系數(shù):接觸強(qiáng)度計(jì)算的螺旋角系數(shù):接觸強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù):因?yàn)楫?dāng)量循環(huán)次數(shù),則。最小安全系數(shù):取1潤(rùn)滑劑系,考慮用N46機(jī)械油作為潤(rùn)滑冷卻劑,取0.93。粗糙度系數(shù):取。齒面工作硬化系數(shù):取1。接觸強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù):14)A-C傳動(dòng)接觸強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算接觸應(yīng)力:許用接觸應(yīng)力:其強(qiáng)度條件:則計(jì)算結(jié)果,A-C接觸強(qiáng)度通過。用40Cr鋼(40MnB鋼)調(diào)質(zhì)后表面淬火,安全可靠。5)A-C傳動(dòng)彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算齒根應(yīng)力為:式中,??齒形系數(shù),考慮當(dāng)載荷作用于齒項(xiàng)時(shí)齒形對(duì)彎曲應(yīng)力的影響,與齒數(shù)、變位系數(shù)有關(guān),與模數(shù)無關(guān)。標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)可查表10-5《機(jī)械設(shè)計(jì)》課本。??應(yīng)力修正系數(shù),考慮齒根過渡曲線處的應(yīng)力集中及其他應(yīng)力對(duì)齒根應(yīng)力的影響,與齒數(shù)、變位系數(shù)有關(guān),與模數(shù)無關(guān)。標(biāo)準(zhǔn)齒輪應(yīng)力修正系數(shù)可查表10-5《機(jī)械設(shè)計(jì)》課本。??重合度系數(shù),是將載荷作用于齒頂時(shí)的齒根彎曲應(yīng)力折算為載荷作用在單齒對(duì)嚙合區(qū)上界點(diǎn)時(shí)齒根彎曲應(yīng)力的系數(shù),相嚙合的大、小齒輪,由于其齒數(shù)不同,兩輪的和不相等,故它們的彎曲應(yīng)力一般是不相等的,而且,當(dāng)大、小齒輪的材料及熱處理不同時(shí),其許用應(yīng)力也不相等,所以進(jìn)行輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度校核時(shí),大、小齒輪應(yīng)分別計(jì)算。表10-5查得:小輪:大輪:小輪:大輪:重合度系數(shù)式中,??螺旋角系數(shù);因?yàn)槭侵饼X輪,所以取1考慮到行星輪輪齒受力可能出現(xiàn)不均勻性,齒根最大應(yīng)力:由強(qiáng)度條件,式中,:彎曲強(qiáng)度計(jì)算的最小安全系數(shù),由于斷齒破壞比點(diǎn)蝕破壞具有更嚴(yán)重的后果,所以通常設(shè)計(jì)時(shí),彎曲強(qiáng)度的安全系數(shù)應(yīng)大于接觸強(qiáng)度的安全系數(shù),,取由《機(jī)械設(shè)計(jì)》課本查取:40Cr調(diào)質(zhì)、表面淬火。A-C傳動(dòng)改用材質(zhì)后,彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算也通過。(參考圖6-3查取)1)根據(jù)A-C傳動(dòng)的來確定C-B傳動(dòng)的接觸應(yīng)力,因?yàn)镃-B傳動(dòng)為內(nèi)嚙合,,所以2)核算內(nèi)齒輪材料的接觸疲勞極限由,,即式中,??接觸強(qiáng)度計(jì)算的最小安全系數(shù),通常取則45號(hào)鋼調(diào),則內(nèi)齒輪用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)鋼,調(diào)質(zhì)硬度,接觸強(qiáng)度符合要求。3)彎曲強(qiáng)度的驗(yàn)算只對(duì)內(nèi)齒輪進(jìn)行驗(yàn)算,計(jì)算齒根應(yīng)力,其大小和A-C傳動(dòng)的外嚙合一樣,即由強(qiáng)度條件,得45號(hào)鋼調(diào),所以C-B傳動(dòng)中的內(nèi)齒輪彎曲強(qiáng)度符合要求。高速級(jí)行星架軸轉(zhuǎn)速:主軸轉(zhuǎn)速:由于主軸和行星架是是通過鍵連接在一起的,故低速級(jí)行星架軸轉(zhuǎn)速:式中,??電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng),;??高速級(jí)傳動(dòng)比;??低速級(jí)傳動(dòng)比。高速級(jí)行星架軸功率:主軸功率:低速級(jí)行星架軸功率:式中,軸承的效率為;兩級(jí)行星輪系傳動(dòng)效率為。注:兩級(jí)行星輪的傳動(dòng)比相等,并且它們之積為。高速級(jí)行星架軸扭矩:主軸扭矩:低速級(jí)行星架軸扭矩:3.4.4各軸轉(zhuǎn)速、功率、扭矩列表表3-1各軸轉(zhuǎn)速、功率、扭矩列表軸號(hào) 轉(zhuǎn)速 輸出功率輸出扭矩傳動(dòng)比 效率4傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算軸的轉(zhuǎn)矩輸出軸上太陽輪分度圓直徑圓周力徑向力軸向力各力方向如圖4-2和圖4-3所示。4.2、初步估算軸的直徑選取45號(hào)鋼作為軸的材料,調(diào)質(zhì)處理,由式計(jì)算軸的最小直徑并加大3%以考慮鍵槽的影響,根據(jù)軸的材料查得則取左軸承從軸的左端裝入,靠軸肩定位。齒輪和右軸承從軸的右端裝入,軸承左側(cè)靠軸肩定位,太陽輪兩邊靠左右軸承定位。右側(cè)兩軸承靠套和彈性擋圈以定位,右端軸承靠圓螺母定位。軸的結(jié)構(gòu)如圖4-1所示。圖4-1軸的結(jié)構(gòu)圖段軸和轉(zhuǎn)臂是通過鍵聯(lián)接起來的。轉(zhuǎn)臂的轂孔長(zhǎng)度為,為了使軸和轉(zhuǎn)臂運(yùn)行更加安全,所以用螺釘把它們聯(lián)接在一起。故其長(zhǎng)度比轂孔長(zhǎng)度短30毫米,則,。段為便于裝拆軸承內(nèi)圈,且符合標(biāo)準(zhǔn)軸承內(nèi)徑。查GB/T276-94,選滾動(dòng)軸承型號(hào)為6212,,其寬度。采用密封的方式,則該軸段長(zhǎng)度。段軸承是以軸肩來定位的。所以軸肩的直徑,軸肩高度應(yīng)滿足軸承拆卸要求,則該軸段直徑,長(zhǎng)度。段,故該軸段直徑,長(zhǎng)度。段軸承是以軸肩來定位的。所以軸肩的直徑,軸肩高度應(yīng)滿足軸承拆卸要求,則該軸段直徑,長(zhǎng)度。段為了便于裝拆軸承內(nèi)圈,且符合標(biāo)準(zhǔn)軸承內(nèi)徑。查GB/T276-94,暫選滾動(dòng)軸承型號(hào)為6212,,其寬度。采用密封的方式,則該軸段長(zhǎng)度。段齒輪的寬度為,輪轂長(zhǎng)度,為便于定位,取軸段長(zhǎng)度;為便于軸承拆卸,,取軸段直徑。段查GB/T276-94,暫選滾動(dòng)軸承的型號(hào)6309,,并其寬度。用2個(gè)滾動(dòng)軸承支承軸,為使軸承運(yùn)行平穩(wěn),選用圓螺母固定軸端,軸上螺紋處有較大的應(yīng)力集中,會(huì)降低軸的疲勞強(qiáng)度。查GB/T6170-2000,選螺母M45.軸段長(zhǎng)度。則該軸段長(zhǎng)度。各力方向如圖4-2和4-3和軸的結(jié)構(gòu)圖所示,先確定軸承支點(diǎn)位置,查6212軸承,其支點(diǎn)尺寸,因此軸的支承點(diǎn)到另一個(gè)軸的支承點(diǎn)距離,,,,,。圖4-2滾筒的受力簡(jiǎn)圖圖4-3軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖1)求軸承反力水平面:,,,垂直面:,,,2)求齒寬中點(diǎn)處彎矩水平面:,,垂直面:,合成彎矩:,,扭矩彎矩、扭矩如圖4-3示。當(dāng)量彎矩,取折合系數(shù),齒寬中點(diǎn)處當(dāng)量彎矩軸的應(yīng)力為:該軸滿足強(qiáng)度要求。5滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算1)壽命指一套滾動(dòng)軸承,其中一個(gè)套圈(或墊圈)或滾動(dòng)體的材料出現(xiàn)第一個(gè)疲勞擴(kuò)展跡象之前,一個(gè)套圈(或墊圈)相對(duì)另一個(gè)套圈(或墊圈)的轉(zhuǎn)數(shù)。2)可靠度(即軸承壽命的可靠度)指一組在同一條件下運(yùn)轉(zhuǎn)的、近于相同的滾動(dòng)軸承所期望達(dá)到或超過規(guī)定壽命的百分率。單個(gè)滾動(dòng)軸承的可靠度為該軸承達(dá)到或超過規(guī)定壽命的概率。3)靜載荷當(dāng)軸承套圈或墊圈的相對(duì)旋轉(zhuǎn)速度為零時(shí)(向心或推力軸承)或當(dāng)滾道元件在滾動(dòng)方向無動(dòng)力時(shí)(直線軸承),作用在軸承上的載荷。4)動(dòng)載荷當(dāng)軸承套圈或墊圈的相對(duì)旋轉(zhuǎn)時(shí)(向心或推力軸承)或當(dāng)滾道元件在滾動(dòng)方向運(yùn)動(dòng)時(shí)(直線軸承),作用在軸承上的載荷。5)額定壽命以徑向基本額定動(dòng)載荷或軸向基本額定動(dòng)載荷為基礎(chǔ)的壽命的預(yù)測(cè)值。6)基本額定壽命與90%可靠性關(guān)聯(lián)的額定壽命。7)徑向基本額定動(dòng)載荷指一套滾動(dòng)軸承假想能承受的恒定徑向載荷,在這一載荷作用下的基本額定壽命為一百萬轉(zhuǎn)。對(duì)于單列角接觸軸承,該載荷是指引起軸承套圈相互間產(chǎn)生純徑向位移的載荷的徑向分量。8)軸向基本額定動(dòng)載荷指假想作用于滾動(dòng)軸承的恒定的中心軸向載荷,在該載荷作用于滾動(dòng)軸承的基本額定壽命為一百萬轉(zhuǎn)。9)徑向(或軸向)當(dāng)量動(dòng)載荷指一恒定的徑向載荷(或中心軸向載荷),在該載荷作用下,滾動(dòng)軸承具有與實(shí)際載荷作用下相同的壽命。10)徑向(或軸向)基本額定靜載荷指與滾動(dòng)體及滾道的總永久變形量相對(duì)應(yīng)的徑向靜載荷(或中心軸向靜載荷)。如果在零載荷下,滾子與滾道(滾子軸承)為或假定為正常母線(全線接觸)時(shí),在最大接觸應(yīng)力下,滾動(dòng)體與滾道接觸處產(chǎn)生的總永久變形量為滾動(dòng)體直徑的,對(duì)于單列角接觸軸承,徑向額定載荷為引起軸承套圈彼此相對(duì)純徑向位移的載荷的徑向分量。11)徑向(或軸向)當(dāng)量靜載荷該徑向靜載荷(或中心軸向靜載荷)會(huì)使受最大應(yīng)力的滾動(dòng)體和滾道接觸處產(chǎn)生的總永久變形量與實(shí)際載荷條件下的總永久變形量相同。選擇滾動(dòng)軸承的類型與多種因素有關(guān),通常根據(jù)下列幾個(gè)主要因素。1)允許空間。2)載荷大小和方向。例如既有徑向又有軸向的聯(lián)合載荷一般選用角接觸軸承或圓錐滾子軸承,如徑向載荷大,軸向載荷小,可選深溝球軸承和內(nèi)外圈都有擋邊的圓柱滾子軸承,如同時(shí)還存在軸或殼體變形大以及安裝對(duì)中性差的情況,可選用調(diào)心球軸承、調(diào)心滾子軸承;如軸向載荷大,徑向載荷小,可選用推力角接角球