側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)課件

側鉆軌跡優(yōu)化設計及控制西南石油學院石曉兵2002年10月側鉆軌跡優(yōu)化設計及控制1主要內容側鉆軌跡二維設計側鉆軌跡三維設計側鉆軌跡影響因素分析側鉆鉆柱摩阻分析及應用側鉆軌跡控制主要內容側鉆軌跡二維設計2問題的提出側鉆井：根據油藏工程、地質及開發(fā)的需要，在油氣水井油層套管內一個預定的方向和深度，采用一定的工具和工藝開窗鉆進后，使部分井眼與原井口垂線偏離一定的距離的井身剖面稱為側鉆井，最終入靶的井斜角接近90度，則為側鉆水平井。其作用主要表現在：油氣水井側鉆在開發(fā)區(qū)利用原井眼，完善并保證了部分井網，可減少打部分調整井；在開發(fā)區(qū)利用原井眼，可利用油氣井側鉆加深層位，獲取新的油氣流；通過油氣水井側鉆，使部分停產井恢復生產，提高油氣水井利用率和開發(fā)效果；側鉆作為井下作業(yè)大修的主要工藝手段，有利于老區(qū)改造挖潛，有利于提高井下作業(yè)工藝技術問題的提出側鉆井：根據油藏工程、地質及開發(fā)的需要，在油氣水井3與普通水平井相比側鉆井的特點：受原井油層套管的限制需進行斷銑或磨銑對原井套管開窗裸眼井小。鉆具、井下工具小、環(huán)空尺寸小，易出現鉆具斷、卡事故及鉆具失穩(wěn)屈曲現象。與普通水平井相比側鉆井的特點：4側鉆井井身剖面類型121341—直井段（原井眼）；2—斜井段；3—圓弧段；4—水平段側鉆的井身剖面，根據其形狀可分為兩類。側鉆井井身剖面類型121341—直井段（原井眼）；2—斜井段5側鉆方式側鉆方式根據側鉆目的、側鉆油藏工程需要與井況分為兩類。（1）定向側鉆為了使新鉆井眼符合一定的方位、井斜角及水平位移的要求，需進行定向側鉆。定向側鉆即將定斜器裝置下到預計的深度，在測定定斜器斜面的準確方位固定后再開窗，使其在開窗過程中，沿設計的方位井眼軌跡鉆達目的層。（2）一般側鉆對側鉆的整個過程中，沒有明確的方位、井斜角和水平位移要求，定斜器在開窗過程中只起導斜和造斜的作用，使開窗、鉆進沿著定斜器斜面軸線進行，鉆達設計目的層。側鉆方式側鉆方式根據側鉆目的、側鉆油藏工程需要與井況分6側鉆井適應井別和井徑側鉆作為油田開發(fā)中井下作業(yè)的主要工藝技術，不但適用于油井，同樣也適用于氣井和注水井，不受井別的限制。由于側鉆利用了部分原井眼，且側鉆后還要有利于分層開采和措施，使得側鉆井徑受到限制。因為小井眼要求使用直徑較小的更加柔性的鉆鋌和鉆桿，直徑較小的鉆柱還限制了可用鉆壓的范圍。大直徑井眼比小直徑井眼易于控制方向。小直徑井眼裸眼鉆進時地層特性對井眼偏離設計剖面的影響大，且側鉆所下尾管尺寸受到原井眼限制，不利于分層開采和措施。所以進行側鉆的井的井徑應選擇直徑120mm以上的套管為宜。側鉆井適應井別和井徑側鉆作為油田開發(fā)中井下7側鉆井適用范圍對于開發(fā)低滲透、低壓油層和垂直裂縫發(fā)育的油層或開發(fā)受地面工程限制的油氣水井，利用在原井眼用套管內開窗側鉆水平井技術，有利于提高油氣井產量，提高采油速度和采收率。側鉆井適用范圍對于開發(fā)低滲透、低壓油層和垂8側鉆井設計原則（1）l

設計基本數據根據側鉆要求，設計基本數據包括開窗位置、方位、井斜、裸眼長度、井底位移、尾管規(guī)范及長度。l

地質條件側鉆水平井設計時，應詳細了解該地區(qū)的地質條件，作好油藏調查，如地質分層、巖性、地層壓力、地層傾角、走向、斷層、采出程度、含油氣水情況，為設計提供依據，對本區(qū)內開發(fā)生產井的資料進行分析，是獲取該資料的重要方法。側鉆井設計原則（1）l

設計基本數據9側鉆井設計原則（2）l

設計中關鍵因素的選擇

對在套管內側鉆水平井，開窗位置要根據水平井的曲率半徑來確定。同時要選擇套管完好、管外地層膠結好的部位。側鉆水平井多選在低滲透性油藏和裂縫性油藏，特別適用于垂直裂縫發(fā)育較好的油層。側鉆水平井應采用中、短半徑側鉆水平井的工藝方法。l

設計要點根據側鉆的目的，設計要點貫穿于整個側鉆過程中，如下和固定斜向器、開窗階段施工要求、修窗要求、裸眼鉆進參數及要求等。其目在于指導施工，實現側鉆目的。側鉆井設計原則（2）l

設計中關鍵因素的選擇10

設計原則（小結）

1）根據開發(fā)要求，保證實現側鉆目的和提高油氣井利用率；2）根據油氣田構造、地質特征、油層產狀選擇不同的側鉆方式，有利于提高油氣產量和采收率，改善投資效益；3）在選擇井斜、方位等參數時，應有利于鉆井、采油和井下作業(yè)；4）在選擇完井方式時，應滿足注采需要；在滿足側鉆目的前提下，力求使設計的井斜井深即裸眼鉆進井段最短，以減少井眼軌跡、井身控制難度和工作量，有利于安全快速鉆井，提高效益。

設計原則（小結）

1）根據開發(fā)要求，保證實現側鉆11側鉆井軌跡優(yōu)化設計國內外的鉆井實踐已充分證實了水平井在提高原油采收率，增加單井原油產量，開發(fā)薄油藏等方面的巨大效益。但了有不少的實例說明不成功的設計造成的高投入低產出，因此側鉆井軌跡的優(yōu)化設計是非常重要的。在吸收國內外水平井設計經驗基礎上，通過實踐，充分認識到側鉆軌跡設計是一個系統(tǒng)工程，以下諸多因素在設計中必須加以考慮：側鉆井軌跡優(yōu)化設計國內外的鉆井實踐已充分證12以下諸多因素在設計中必須加以考慮

地質、油藏工程對水平井靶區(qū)的要求；采油工藝、增產措施以及測試對完井的要求；測井、地質資料采集對設計的要求；設計對地質預測不確定性的適應性；地層分層、巖性、破裂壓力、孔隙壓力、坍塌壓力；對工具造斜能力不確定性的適應性；可能發(fā)生的鉆井事故、復雜情況的預防與處理；現有工具設備的能力；試驗項目實施的要求。側鉆井的鉆井設計中的軌跡設計即要滿足地質、油藏及采油的需要，又要滿足鉆井工藝水平的要求。以下諸多因素在設計中必須加以考慮

地質、油藏工程對水平井靶13軌跡設計的基本原則按側鉆井設計井身剖面在空間坐標系中的幾何形狀，又可分為兩維側鉆井（側鉆水平井）和三維側鉆井（側鉆水平井）剖面兩大類。兩維側鉆井剖面是指設計井眼軸線僅在設計方位線所在的鉛垂平面上變化的井。三維側鉆井剖面是指在設計的井身剖面上，既有井斜角的變化又有方位角的變化。三維側鉆水平井常用于側鉆的新井眼與已鉆井眼并不在一個平面內，或存在著井眼難于直接通過的障礙物（如：已鉆的井眼，鹽丘、氣頂等），設計井需要繞過障礙鉆達目標點。另外，設計的二維側鉆井軌跡在施工中偏離了設計方位，中途修改設計時也要用到三維設計方法，這種情況在施工中經常遇到。

軌跡設計的基本原則按側鉆井設計井身剖面在14在設計軌跡時，在滿足鉆井目的的前提下，應盡可能選擇比較簡單的剖面類型，力求使設計的斜井深最短，以減少井眼軌跡控制的難度和鉆井工作量，有利于安全、快速鉆井，降低鉆井成本。在設計軌跡時，在滿足鉆井目的的前提下，應盡可能15側鉆點及其選擇l

側鉆點在側鉆井中，開始定向造斜，即定斜器的位置叫造斜點。確定了定斜器的位置；窗口的位置相對就確定了。1）造斜點即窗口位置應選擇在比較穩(wěn)定的地層，避免在巖石破碎帶、漏失地層、流砂層或容易坍塌等復雜地層，以避免出現井下復雜民政部，影響側鉆施工。2）應選在可鉆性較均勻的地層，應避免在硬夾層定向造斜。側鉆點及其選擇l

側鉆點163）造斜點的深度應根據設計井的垂直井深、水平位移決定，并要考慮滿足采油工藝的需要。設計垂深長應既充分利用原老進眼，又減少了裸眼鉆進井段；若垂深短則會增加裸眼鉆進長度及下固尾管技術難度。因此要綜合考慮造斜點的深度，滿足側鉆需要，實現少投入的側鉆目的。4）選擇造斜點位置應盡可能避開方位自然大的地層，以免影響側鉆設計方位。3）造斜點的深度應根據設計井的垂直井深、水平位移決定，并要考17側鉆點的選擇由以下因素綜合考慮決定為減少造斜井段的長度，減輕地質不確定性的危險，縮短建井周期，窗口位置應在保證有足夠造斜井段的條件下，盡量接近目的深度。側鉆點應選在比較穩(wěn)定的地層，保證窗口穩(wěn)定，避免在巖石破碎帶，漏失地層，流砂層或容易坍塌等復雜地層定向造斜，以免出現井下復雜情況，影響施工。應選在可鉆性較均勻的地層。避免在硬夾層造斜。側鉆點的選擇由以下因素綜合考慮決定為減少造斜井段的長度，減18側鉆點的深度應根據設計井的垂直井深，水平位移和選用的剖面類型決定，并要考慮滿足采油工藝的需要。如：設計垂深大、位移小的水平井時，應采用深層造斜，以簡化井身結構和強化直井段鉆井措施，加快鉆井速度。在設計垂深小，位移大的水平井時，則應提高側鉆點的位置，在淺層側鉆造斜，即可減少施工的工作量，又可滿足大水平位移的要求。在井眼方位漂移嚴重的地層側鉆水平井，選擇側鉆點位置時應盡可能使斜井段避開方位自然漂移大的地層或利用井眼方位漂移的規(guī)律鉆達目標點。側鉆點的深度應根據設計井的垂直井深，水平位移和選用的剖面類型19側鉆點選擇的注意事項在選擇造斜點（窗口位置）、井眼曲率等參數時，應有利于鉆井、采油和井下作業(yè)。造斜點應選擇在遠離事故井段或套損井段以上30m左右，以利于有一定水平位移而避開原井眼。造斜點以上上部套管應完好，無變形、漏失、破裂現象以利于側鉆施工和完井工作順利進行、確保側鉆成功。造斜點應選擇在固井質量好、井斜小的井段，盡是避開易塌、易漏、地層傾角大的地層，并避開套管接箍。

側鉆點選擇的注意事項在選擇造斜點（窗口位置）、井眼曲率等參205）對于出砂嚴重、竄漏和套管破裂在射孔井段或射孔井段底部的需側鉆的油水井，在造斜點的位置選定時，要綜合考慮側鉆效果，一般為保證側鉆質量，開窗位置均選在射孔井段以上。造斜點選擇在上述原則初定的基礎上，必須進行嚴格的通井和上部套管試壓。通過井史與測井資料的對比，在滿足方位、水平位移、造斜點、井眼曲率等綜合參數的同時，最大限度地實現側鉆目的，及時修正窗口位置，使側鉆工作建立在良好的基礎上。5）對于出砂嚴重、竄漏和套管破裂在射孔井段或射孔井段底部的需21井眼曲率在側鉆裸眼鉆進中，井眼曲率是一個很重要的參數。井眼曲率過大會給鉆井、采油和修井作業(yè)造成困難。當然井眼曲率也不宜過小，井眼曲率太小會增加斜井段的井眼長度，從而增大了井眼軌跡控制的工作量，影響鉆井速度。因此，在側鉆中井眼曲率應控制在（1°～1°30'）/10m。井眼曲率在側鉆裸眼鉆進中，井眼曲率是一個很重22二維側鉆水平井設計剖面類型

側鉆水平井的井身剖面有多種多樣，最常用的有三種：增－平、增－增－平、增－穩(wěn)－增－平，如下圖所示：

二維側鉆水平井設計剖面類型23增－平井身剖面增－平井身剖面24增-增-平剖面增-增-平剖面25增-穩(wěn)-增-平剖面增-穩(wěn)-增-平剖面26二維側鉆水平井設計

（1）增－平軌道設計方法

對增－平的剖面設計，如入靶點位置已給定時，則計算時需由井底反推搜索側鉆點位置，具體計算如下：二維側鉆水平井設計

（1）增－平軌道設計方法對增－平的剖27如圖所示，由測點M作井眼方向線的垂線與入靶點T的方向線的垂線交于O點，直線MO的方程：H＝Hi＋tg(αi)×(S－Si)直線TO的方程：H＝HS＋tg(αS)×(S－SS)如圖所示，由測點M作井眼方向線的垂線與入靶點T的方向線的垂線28如R2＞R1，則表示側鉆點需選在側鉆點需下移；如R2＜R1，則表示側鉆點需選在側鉆點需上移；如R2＝R1，則表示M點即為側鉆點，此時造斜率K=1／R1＝1／R2如上所述的增－平剖面的設計方法的優(yōu)點是，設計出的剖面類型簡單，造斜段為單一的造斜率，易于控制。缺點是造斜點、造斜率均由計算唯一給出，不一定符合實際要求。如R2＞R1，則表示側鉆點需選在側鉆點需下移；29（2）斜直－連續(xù)造斜－水平的軌道設計方法對于一個具有連續(xù)增斜段的水平井軌道，已知條件為：（2）斜直－連續(xù)造斜－水平的軌道設計方法對于一個具有連續(xù)增30（2）斜直－連續(xù)造斜－水平的軌道設計方法第一步：求出各造斜段末端井斜角aiai＝ai-1＋LiKi／30an＝aS第二步：求出第n造斜段的造斜率Kn和段長LnKn＝5400／(πRn)（2）斜直－連續(xù)造斜－水平的軌道設計方法第一步：求出各造斜段31（2）斜直－連續(xù)造斜－水平的軌道設計方法第三步：求出各造斜段的垂深Hvi和段長StiHvi＝Hvi-1＋Ri(sinai－sinai-1)Sti＝Sti-1＋Ri(cosai-1－cosai)（2）斜直－連續(xù)造斜－水平的軌道設計方法第三步：求出各造斜段32（3）增－穩(wěn)－增－平的軌道設計方法對于一個具有穩(wěn)斜段的水平井軌道，已知條件為：（3）增－穩(wěn)－增－平的軌道設計方法對于一個具有穩(wěn)斜段的水平33側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件34側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件35側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件36側鉆井起始段施工參數的

優(yōu)化設計老井窗口以上原井斜、方位對側鉆水平井的開窗段銑、扭方位側鉆水平井井身剖面設計等都有影響。為了準確地反映原井、方位的影響，在輸入老井側斜數據和地質靶區(qū)要求，計算機軟件可以在確定井身剖面類型的前提下，經過搜索，優(yōu)化出側鉆點，由于受老井的井斜和方位的影響，在地質靶區(qū)給定的情況下，側鉆點是唯一確定的。并能夠計算出側鉆點的井深、垂深、北坐標、東坐標以及鉆井方位等參數。側鉆井起始段施工參數的

優(yōu)化設計老井窗口以37對側鉆井起始段有重要影響的主要初始井眼條件主要包括

側鉆點井深側鉆點垂深側鉆點北東坐標側鉆點初始井斜角側鉆點初始方位角

側鉆水平井的老井初始井斜角和初始方位角完全取決于側鉆點的位置。即不同的側鉆點位置在老井中對應不同的初始井斜角和初始方位角。為了分析初始條件對起始段的影響，首先得確定側鉆點的位置。對側鉆井起始段有重要影響的主要初始井眼條件主要包括38二維側鉆井（側鉆水平井）軌跡

的起始段的主要因素在二維側鉆水平井軌跡設計中，假設所確定側鉆點的初始方位角與設計方位角一致且側鉆點在設計平面之內。此時影響起始段的主要因素為側鉆點垂深和初始井斜角二維側鉆井（側鉆水平井）軌跡

的起始段的主要因素在二391）.初始井斜角為0如果初始井斜角為0，入靶點距側鉆點的水平位移不等于側鉆點到入靶點的垂深的話，將不可能設計出單一曲率的增～平井眼軌跡。此時可供選擇的井眼軌跡設計方案可有變曲率井眼軌跡或雙增型井眼軌跡。1）.初始井斜角為0如果初始井斜角為0，入靶點距側402）初始井斜角不為0初始井斜角不為0點,僅當在設計平面上側鉆點井斜方向的垂線與水平段入靶點井斜方向的垂線的交線相等的話，才有可能設計出單一曲率的增～平井眼軌跡。否則可供選擇的井眼軌跡設計方案可有變曲率井眼軌跡或雙增型井眼軌跡。2）初始井斜角不為041三維側鉆水平井軌跡的起始段的主要因素為了考慮老井的初始井斜、方位對側鉆水平井起始段的影響，需要對側鉆水平井進行三維軌跡設計考慮。側鉆點的初始北、東坐標是影響扭方位三維設計的重要因素。在一般的側鉆井設計中目標僅是一個點，而在側鉆水平井設計中目標是一個水平段，如果側鉆點的北東坐標偏移設計面過遠，將導致過長的扭方位井段，增加施工難度。以下將討論的老井初始井眼條件對側鉆井起始段的影響因素有：

初始方位角對側鉆水平井軌跡的影響初始井斜角對側鉆水平井軌跡的影響地層造斜能力對側鉆水平井軌跡的影響

三維側鉆水平井軌跡的起始段的主要因素為42初始方位角對起始段的影響側鉆點初始方位與設計方位之間的差值對扭方位設計和施工影響很大。當初始方位與設計方位一致時，若側鉆點在設計方位面上，不需要扭方位作業(yè)。否則扭方位作業(yè)不可避免初始方位角對起始段的影響側鉆點初始方位與設計43側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件44方位差決定了扭方位井段的長度側鉆點初始方位角與設計方位角的差值對扭方位設計和施工影響很大。當初始方位與設計方位之間存在差異時，由圖可以看出，方位差越大，扭方位所需的井段長度就越大，從鉆井施工的角度來看，這就會增大施工的難度和延長施工時間，增加施工費用。從圖可明顯看出，隨著方位差的增大，扭方位井段的長度增加，這就增加了施工的難度。側鉆點初始方位與設計方位的方位差隨選擇不同的側鉆點而改變，因此，可以采用優(yōu)選側鉆點的方法來減少這一方位差值。方位差決定了扭方位井段的長度側鉆點初始方45側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件46方位差影響扭方位段的水平位移由圖可以看出，方位差對扭方位段的位移也會產生明顯的影響。開始時隨著方位差的增加，扭方位段的位移增加，但是這種增加的趨勢到一定的情況下就會達到一個最大值，之后隨著方位差的增大，扭方位段的位移將會出現下降的趨勢。扭方位井段的水平位移即是扭方位結束點距側鉆點的水平距離。方位差影響扭方位段的水平位移由圖可以看出，方位差對扭47側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件48地層因素對起始段的影響地層因素對扭方位作業(yè)的影響是通過對工具的造斜能力的影響而表現出來的。在易造斜地層，工具的造斜能力高，扭方位所需要的井段就短；而對于不易造斜地層，工具的造斜能力低，扭方位所需要的井段就長。這些關系可從圖看出。地層因素對起始段的影響地層因素對扭方位作業(yè)49側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件50初始井斜角是影響扭方位段長的最重要因素初始井斜角是影響扭方位段長的最重要的因素。由圖可知，隨著初始井斜角的增大，扭方位井段長度直線增加。從井眼軌跡控制的角度來看，老井的初始井斜角較大時，扭方位所需的工作量就大。這告訴我們，扭方位作業(yè)最好是在小井斜井段進行，對側鉆水平井的施工來說，當側鉆出老井眼后，若需扭方位應盡早進行，這樣可大大節(jié)約扭方位施工時間。老井初始井斜角對側鉆水平井軌跡起始段的影響還表現在扭方位段的水平位移大小上。由圖可以看出，隨著初始井斜角的增加，扭方位段的水平位移將增大。初始井斜角是影響扭方位段長的最重要因素初51側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件52側鉆水平井井眼調整側鉆水平井曲率類型可分為四種，如圖所示：1324R1R2R側鉆水平井井眼調整側鉆水平井曲率類型可分為四種，如圖所示：153“增—增”型式曲率1為“增—增”型式，適用于目的層上翹的側鉆水平井；1“增—增”型式曲率1為“增—增”型式，適用于目54“增—降”型式曲率2為“增—降”型式，適用于目的層下傾的側鉆水平井；2“增—降”型式曲率2為“增—降”型式，適用于目55曲率3和曲率4曲率3為“增—穩(wěn)—增”型式，曲率4為“單增”型式，是常用的側鉆水平井方式。曲率3中的穩(wěn)斜段即為初始切線段，目的在于補償造斜率的不確定性。但是對于巖性一致和地層傾角易預測的正在開發(fā)的地區(qū)就無須在在設計中考慮，而采用曲率4的單增型式。這是因為插入初始切線段它需要兩次額外的起下鉆和一個非常短的工作井段，已失去原有的效益，而且還會使螺桿鉆具或其他井下鉆具產生不必要的應力。34R1R2R曲率3和曲率4曲率3為“增—穩(wěn)—增”型式，曲率4為56在側鉆水平井曲率類型確定后，特別是選用曲率3和4時，由于從垂直段到水平段（甚至從45°到水平）定向控制的必要性，所以下切線段一般應在鉆井設計中加以考慮。即鉆水平段之前，應在曲率半徑的下部先鉆一平穩(wěn)的造斜段，使井下鉆具組合在旋轉前退出狗腿度比較嚴重的井段，以減小交變應力和沖擊力的作用。造斜段底部切線長度的增加也為操作者在鉆進中提供了“安全余量”。在側鉆水平井曲率類型確定后，特別是選用曲57曲率的確定在造斜點確定的基礎上，為了使曲率與造斜點相適應，以準確地到達靶區(qū)位置，因此對造斜率就有一個限制，這是設計時必須注意的問題，造斜率一般應在（10°~20°）/30m范圍內。根據國外有關資料介紹，推薦的最理想的造斜率為17°/30m，這時摩擦最小，鉆桿應力不大，鉆柱不易疲勞。曲率的確定在造斜點確定的基礎上，為了使曲率與58曲率（井眼）軌跡的修正為了保證側鉆水平井井眼軌跡，同時考慮側鉆水平井曲率半徑范圍，受造斜率（6°~25°）/30m的局限，在作水平井側鉆時考慮半徑R>70m的“增-穩(wěn)-增”曲率類型和“單增”的形式。應用“增-穩(wěn)-增”應使R1=R2，這樣設計雖然難一點，但是鉆進時比較方便，在鉆曲線井段R1和R2時可使用同一井下動力鉆具，鉆直線段即“穩(wěn)”斜井段時使用另一井下動力鉆具組合。曲率（井眼）軌跡的修正為了保證側鉆水平井59如果設計時考慮地層為灰?guī)rR<70m，則將與動力鉆具組合的彎接頭調整到3°，這時曲率半徑可鉆成R=60m，但是砂巖、頁巖半徑最小應為70m。地層軟、半徑必須大一些，才能保證曲率半徑不受影響，不超出設計范圍，即半徑70m<R<172m。如果設計時考慮地層為灰?guī)rR<70m，則將與60在側鉆水平井過程中易出現的問題井段或造斜器低，半徑比設計的短；存在的金屬損壞鉆頭，使側鉆出去的井眼增斜角度不夠；在造斜點有角度，由此改變整個增斜角度或增大、或減??；造斜點選錯方向，造成在水平方向需要過大的角度才能回到目標方向。因此，設計規(guī)定在20m每隔5m測量一次，如果井眼偏離方向，修正較容易。在側鉆水平井過程中易出現的問題井段或造斜器低，半徑比設計的短61調整曲率半徑的方法當儲層角度不水平，修正曲率可以正確進入儲層。如果儲層和井眼向下傾斜，沒有必要在儲層頂部達到90°，所以曲率將是大曲率。如果儲層和井眼向上傾斜，井斜角就必要超過90°，所以達到的較大角度可能會達到110°之大，這個曲率會較大，就需要對半徑進行調整。調整半徑方法見圖所示。減小增加RR1234調整曲率半徑的方法當儲層角度不水平，修正曲621)為了正確到達目標點，鉆井過程中應保證井眼軌跡靠切線段長度，增加或減小切線1長，曲率半徑R會隨之增大或減小，因此，增加或減小半徑R是保證井眼軌跡達到目標的重要途徑，同時也是設計過程中調整窗口位置的方法。2）進入目標點后，當軌跡2上傾時，靠調整工具面角鉆1~2m，使其軌跡回到水平段上；3）當發(fā)現井眼偏離方向在3左右時，依靠調整方位來修正。減小增加R1234R1)為了正確到達目標點，鉆井過程中應保證井眼軌跡靠切線段長度63當然調整曲率半徑或井眼軌跡是在設計及測量的基礎上進行的。因此，設計及調整時必須注意以下問題：1）造斜點（窗口）和儲層之間的真實垂直深度4大于半徑；2）兩段彎曲部分應是同樣的增斜角度，即半徑R相同；3）切線（直線部分）必須與兩個彎曲段相切；4）切線必須在距老井眼足夠遠處開始，以便能夠取得好的測量記錄。減小增加R1234R當然調整曲率半徑或井眼軌跡是在設計及測量的基礎64井下動力鉆具側鉆水平井多采用帶可調彎外殼的螺桿鉆具，為了在121~235mm的井眼內達到（6°~25°）/30m的造斜率，螺桿鉆具的選擇至關重要，這是因為采用的井下動力鉆具既要滿足原生產井在老井眼內工具順利下入，又要能滿足造斜率的要求。一般在139.7mm的套管內多選用89mm可調螺桿鉆具，角度在（0°~2.25°)范圍內能滿足上述要求。可調彎殼距鉆頭的距離是滿足造斜率的關鍵，其距離應保持在1~1.3m范圍內。井下動力鉆具側鉆水平井多采用帶可調彎外殼的65井眼軌跡的調整一般情況下，中半徑都設計成垂深與水平位移的改變量相等。但是在特定的情況下，可以通過改變直線井段的傾角，在鉆進過程中對井眼軌跡進行調整，見圖。12341，第一造斜井段；2，直線井段；3，第二造斜井段；4，水平井段；5，垂直井段5井眼軌跡的調整一般情況下，中半徑都設計成垂66第一個造斜段從造斜點開始，然后增斜使井斜角達到45°。由于實際造斜率可能與設計的或理論上的不同，所以鉆進這一段對了解鉆具性能和地層的可鉆性十分重要。為了補償第一個造斜段中實際與設計造斜率之間的偏差，下一步就采用穩(wěn)斜鉆具完成直線井段。如果初始造斜率比預計的低，那么所設計的直線段就要縮短；如果比設計的高，直線段則較長。12341，第一造斜井段；2，直線井段；3，第二造斜井段；4，水平井段；5，垂直井段5第一個造斜段從造斜點開始，然后增斜使井斜67鉆完直線段后，中半徑井通常井斜角已達到45°~60°，這時開始下一個造斜段。當井眼接近水平時，鉆進一定井段垂深變化較小，水平位移變大。因此，當井眼接近水平時，第二個造斜段為獲得最終的井斜角所需垂深比第一個造斜段要小。如果造斜率繼續(xù)改變，則變化主要出現在水平面里，在垂直平面變化很小，結果井斜角變大，垂深精確度增加。12341，第一造斜井段；2，直線井段；3，第二造斜井段；4，水平井段；5，垂直井段5鉆完直線段后，中半徑井通常井斜角已達到4568側鉆井三維井眼軌跡設計空間的側鉆軌跡設計比平面的軌跡設計適應性更大，更具有實際意義，因為側鉆時已鉆井身與側鉆井身并不一定在一個平面，變化方位是常見的。一般側鉆時，側鉆點以前的井身均已取得了測量數據。利用空間斜平面法可以完成空間的側鉆軌跡設計。側鉆井三維井眼軌跡設計空間的側鉆軌跡設計比平69N(Y)H(Z)ossE(X)T(XT,YT,ZT)x′Y′oN(Y)E(X)S(XS,YS,ZS)s斜平面法基本思路N(Y)H(Z)ossE(X)T(XT,YT,ZT)x70斜平面法的基本思路斜平面法就是在空間某個平面上設計井身。該平面仍是一個斜平面。這個設計三維側鉆井的斜平面，不是空間任意一個斜平面，而是由給定的設計參數和設計要求所決定的某個斜平面。如圖所示，點劃線為原設計井眼軸線，實線為實鉆井眼軸線，虛線為糾偏的井眼軸線。當該井鉆至S點時，井眼軸線嚴重偏離設計井眼軸線，此時需要設計糾偏井眼，以便準確鉆達目標點T。設計點S到T點間的糾偏井眼就是三維側鉆井的設計。此時，已知條件是S點的坐標（Xs、Ys、Zs）和井身參數αs和s以及目標點坐標（XT、YT、ZT）。斜平面法的基本思路斜平面法就是在空間某個平面71斜平面法的基本思路S點的位置由坐標（Xs、Ys、Zs）決定，S點的井眼方向由井身參數（αs，s）決定。為了設計S~T間的待鉆軌跡，可以過S點的井眼方向線和T點作一平面，此平面即為一個斜平面，也就是新設計的井眼軸線所在的平面。在此斜平面上設計井身，就可以從S點出發(fā)，直鉆至T點。這就將本屬于三維設計的問題變?yōu)槎S設計的問題。斜平面法的基本思路S點的位置由坐標（Xs、Ys72斜平面法的特點空間斜平面法的顯著特點就是，鉆進這段井身所用的造斜工具的裝置方位角是一個常數，而且在設計井身時就可以求出裝置角。求出裝置角，既是實際施工的需要，又是設計過程進行井身計算的需要。斜平面法的特點空間斜平面法的顯著特點就是，73斜面法的基本思路和步驟O—ENH坐標系里。新設計的待鉆井眼是在某個空間斜平面上。所以，必須找到這個斜平面與原坐標系O—ENH之間的關系。這樣才能將新設計的待鉆井眼轉換到O—ENH坐標系里。斜面法的基本思路和步驟是：（1）將坐標系O—ENH用O—XYZ代替，X、Y、Z軸分別與E、N、H軸對應。因為在O—ENH坐標系中，只有原點O可以變化，它的三根坐標軸的方向是不能改變的。（2）根據已知條件（S點和T點在O—XYZ坐標系中的坐標以及S點的井斜角αs和方位角s），找到要設計的井眼所在的斜平面。斜面法的基本思路和步驟O—ENH坐標系里。新設計的74斜面法的基本思路和步驟（3）

在該斜平面上建立一個新的坐標系S—XYZ。該坐標系的原點為S點，并以S點的井眼方向線為Y軸。Z軸垂直于該斜平面，并且向下為正。X軸可以根據Y和Z的方向，按照左手坐標系決定其方向。（4）求目標點T在S—XYZ坐標系中的坐標值。顯然，T點的Z坐標ZT=0。只要求XT和YT即可。（5）根據XT和YT，按照二維設計方法，將在S—XYZ坐標系中設計的井身參數轉換到O—XYZ坐標系中。斜面法的基本思路和步驟（3）

在該斜平面上建立一個新的坐標系75求T點在S—XYZ坐標系中的坐標值利用解析幾何法，將O—XYZ坐標系經過轉換（平移和旋轉），轉換為S—XYZ坐標系。經過轉換，可以導出XT和YT的計算公式。平移求T點在S—XYZ坐標系中的坐標值利用解析幾76②x1y1z1繞z1至x2y2z2，轉角為s②x1y1z1繞z1至x2y2z2，轉角為s77③x2y2z2繞y2轉s角至x3y3z3（x3代表井眼的高邊，z3指向S點的井眼切線方向）③x2y2z2繞y2轉s角至x3y3z3（x3代表78作相應的代換作相應的代換79側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件80井身形狀計算計算的內容包括：彎曲井段的彎曲角（狗腿角）、設計井身長度、以及井身上各點在S—XYZ坐標系中的坐標值。井身形狀計算計算的內容包括：彎曲井段的彎曲角（狗腿81側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件82井身計算井身計算的內容包括：井眼軌跡上各點在O-XYZ坐標系里的坐標、各點的井深、各點的井斜角和井斜方位角，以及該井身所用造斜工具的裝置角。井身計算井身計算的內容包括：井眼軌跡上各點在O-XY83側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件84（3）

各點在O—XYZ坐標系里的坐標可直接套用最小曲率法或正切法的公式（3）

各點在O—XYZ坐標系里的坐標85例：已知側鉆點的位置坐標、側鉆點的井斜角與方位角、給定的空間曲率。

作三維側鉆軌跡設計例：已知側鉆點的位置坐標、側鉆點的井斜角與方位角、給定的空間86側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件87側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件88側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件89側鉆井井眼軌跡優(yōu)化設計及控制(講稿)ppt課件90側鉆井井眼軌跡控制技術側鉆井（側鉆水平井）鉆柱摩阻側鉆井（側鉆水平井）鉆柱組合側鉆井（側鉆水平井）鉆柱力學與軌跡控制側鉆井（側鉆水平井）井眼軌跡控制實例分析側鉆井井眼軌跡控制技術側鉆井（側鉆水平井）鉆柱摩阻91側鉆水平井摩阻分析基本模型基本假設：井壁為剛性；鉆柱單元體所受重力、正壓力、摩阻力均勻分布；計算單元體為空間斜平面上的一段圓弧。全剛度模型柔索模型側鉆水平井摩阻分析基本模型基本假設：全剛度模型柔索模型92鉆井液粘滯力對摩阻的影響計算的結果表明，粘滯力對鉆柱產生的附加摩阻力不大，一般不會超過5%，但是當Ф300讀值較大時，則應該引起注意，這是因為Ф300與鉆井液稠度系數成正比關系，它的增大，直接導致鉆井液稠度的增大，從而使得鉆井液對鉆柱的附加摩阻增大。側鉆水平井屬于小井眼鉆井，對鉆井液的流變性能具有一定的影響，從而影響到鉆柱的摩阻。因為鉆柱與井眼的間隙直接影響到鉆井液的流變性，隨著井徑的減小，鉆井液流速加快，粘滯力逐漸增大。對于小井眼鉆井，充分考慮粘滯力的影響，有利于正確估計鉆柱的摩阻，提高摩阻分析與預測準確度。盡管鉆井液粘滯阻力對摩阻的影響并不大，但是由于在側鉆水平井小井眼鉆井中，施加的鉆壓一般在20~40kN之間，因此摩阻的精確程度直接影響到對井底鉆壓施加的正確估計，以及井下事故的預防和處理。鉆井液粘滯力對摩阻的影響計算的結果表明，粘滯力對鉆93鉆井液壓差對摩阻的影響壓差阻力對鉆柱摩阻有一定的影響，由壓差阻力產生的附加摩阻在總的摩阻中所占的比例一般為5%～10%左右。壓差阻力主要與鉆井液密度、鉆井液泥餅厚度有關系，隨著密度的增大，壓差阻力增大。對于側鉆水平井鉆井，在小井眼中，隨著井徑的減小，泥餅的厚度對鉆柱摩阻的影響顯得較明顯，充分考慮壓差阻力的影響，有利于正確估計鉆柱的摩阻。鉆井液壓差對摩阻的影響壓差阻力對鉆柱摩阻有一定的影響94側鉆水平井鉆柱強度分析及應用研究由于側鉆水平井鉆井屬于小井眼鉆井，使用的鉆柱都屬于小尺寸的鉆具，包括鉆桿、鉆鋌等。小尺寸的鉆桿在井下容易造成屈曲失穩(wěn)而產生疲勞破壞，同時小尺寸的鉆具的機械性能明顯降低，對小尺寸的鉆具強度進行正確的校核和評價是非常重要的一個方面，小井眼的鉆柱強度分析與評價是側鉆水平井鉆井技術的一項重要內容側鉆水平井鉆柱強度分析及應用研究由于側鉆水平井鉆井95鉆柱所受基本應力扭矩應力軸向應力鉆井液液柱引起的鉆柱端面徑向應力和周向應力鉆柱所受基本應力扭矩應力軸向應力鉆井液液柱引起的鉆柱96鉆柱穩(wěn)定性分析基本假設井眼為等直徑的圓筒；鉆桿為等直徑的圓柱體，其變形前在自重的作用下躺在下井壁上并與井壁連續(xù)接觸；忽略摩阻、扭矩、轉動和振動的影響鉆柱穩(wěn)定性分析基本假設97力學模型將側鉆水平井的水平段鉆柱簡化為兩端鉸支等剛度的彈性地基梁受壓鉆桿從直線平衡狀態(tài)過渡到彎曲平衡狀態(tài)時，鉆桿應變能的增量與外力所做的功應相等，即從穩(wěn)定平衡轉變?yōu)椴环€(wěn)定平衡的臨界條件是：上式表明，在彈性系統(tǒng)對其平衡位置的微小偏離中，體系的變形能增量與外力所作的功相等。根據這一臨界條件，即可求出臨界載荷。力學模型將側鉆水平井的水平段鉆柱簡化為兩端鉸支等剛98鉆柱強度分析與校核針對新疆側鉆水平井的井眼的具體情況，選擇的井眼較淺，對抗擠、抗內壓沒有過高的要求，側鉆水平井小井眼鉆井的鉆柱強度分析和校核的核心內容為抗拉強度校核、抗扭強度校核、螺紋連接強度校核等。鉆柱強度分析與校核針對新疆側鉆水平井的井眼的具99抗拉強度校核

Pw=0.9Py式中：Pw—鉆桿的最大工作負荷，N；Py—最小屈服強度下的抗拉強度，N?？估瓘姸刃：耍ㄣ@桿允許圈數計算）

式中，T—軸向拉力NL—卡點深度mD—鉆桿外徑mmG—剪切彈性模量Ym—抗拉屈服強度PaSf—安全系數A—鉆柱截面積，m^2抗拉強度校核

Pw=0.9Py抗拉100鉆柱力學與井眼軌跡控制帶彎接頭（彎外殼）的井下動力鉆具組合帶鉆柱穩(wěn)定器的下部鉆柱組合鉆柱力學與井眼軌跡控制帶彎接頭（彎外殼）的井下動力鉆具組合101(a)定向造斜組合；(b)轉盤鉆增斜組合；(c)微增斜組合；(d)穩(wěn)斜組合；(e)降斜組合(a)定向造斜組合；(b)轉盤鉆增斜組合；(c)微增斜組合；102帶彎接頭的直螺桿下部鉆具組合力學性能分析在側鉆井鉆井中，彎接頭+螺桿主要用于井眼的造斜段。在使用彎接頭螺桿鉆進時，鉆具共頂于某一指定方向，從而使鉆頭沿預定方向增斜，其作用相當于定向彎接頭。采用靜力學的方法，采用連續(xù)梁力學分析方法，對下部鉆柱組合的力學性能進行分析帶彎接頭的直螺桿下部鉆具組合力學性能分析在側鉆井鉆103彎接頭的處理把連續(xù)梁柱OBT從彎接頭肘點B點處斷開，附加內彎矩M1，該計算方法的特點是在計算時考慮了彎角γ的影響并加以補償彎接頭的處理把連續(xù)梁柱OBT從彎接頭肘點B點處斷開，附加內104邊界條件的確定當鉆具與井壁接觸時，即在上切點處，此時邊界條件為：

邊界條件的確定當鉆具與井壁接觸時，即在上切點處，此時邊界條105三維井身中彎矩方程建立將受力變形問題分解為兩個平面內的雙二維問題，即井斜平面P和方位平面Q。根據以上所給定的邊界條件和連續(xù)條件，注意到鉆頭處為絞點，可以得到彎矩方程三維井身中彎矩方程建立將受力變形問題分解為兩個平面內的雙二106P平面內鉆頭側向力和鉆頭傾角

P平面內鉆頭側向力和鉆頭傾角

107Q平面內鉆頭側向力和鉆頭傾角Q平面內鉆頭側向力和鉆頭傾角108井斜的影響分析井斜的大小對于單彎螺桿的造斜特性具有一定的影響，如圖4.2所示，圖4.2的條件為：鉆壓20kN，裝置角45°。隨著井斜的增大，在其它條件相同的情況下，井斜變化率是增大的，也即單彎螺桿的造斜能力增大，增大的趨勢是非線性的，井斜越大，造斜率趨于平緩。井斜的影響分析井斜的大小對于單彎螺桿的造斜特性具有一109鉆壓的影響分析

鉆壓的大小對于單彎螺桿的造斜特性的影響較大，圖4.3的分析條件為：井斜60°，裝置角45°。如圖4.3所示，隨著鉆壓的逐步增大，在其它條件相同的情況下，井斜變化率和方位變化率都是增大的，也即單彎螺桿的造斜能力增大，但是由于新疆側鉆水平井鉆井中使用的鉆壓是相對穩(wěn)定的，一般在20~30kN之間，使得鉆壓對單彎螺桿的造斜能力影響有限。鉆壓的影響分析

鉆壓的大小對于單彎螺桿的造斜特性的影響較110裝置角的影響分析裝置角對于單彎螺桿的造斜特性而言，是一個非常敏感的因素，確定不同的裝置角，單彎螺桿的造斜特性是大不相同的，如圖4.4所示，井斜60°，鉆壓20kN時，隨著裝置角度數的逐步增大，在其它條件相同的情況下，井斜變化率和方位變化率都發(fā)生明顯的變化，也即單彎螺桿的變井斜能力減小，而變方位能力增大，這是裝置角在第一象限內的情況，通過程序計算，也可得到裝置角在另外三個象限的變化情況，如果將四個象限內的變化趨勢曲線連接起來，井斜變化率曲線是一條類似余弦曲線，而方位變化率曲線是一條類似正弦曲線。裝置角的影響分析裝置角對于單彎螺桿的造斜特性而言，是111肘點距離的影響分析肘點距離指的是單彎螺桿的肘點到鉆頭的距離，肘點距離對于單彎螺桿的造斜特性而言，也是一個非常敏感的因素，肘點距離不同，單彎螺桿的造斜特性亦不一樣，圖4.5給出了Φ89mm的單彎螺桿的肘點距離對井斜變化率的影響，對于方位變化率的影響也可得到相似的結論，如圖5所示，井斜60°，鉆壓20kN，裝置角0°時，隨著肘點距離的逐步增大，在其它條件相同的情況下，井斜變化率的變化是首先增大的，當達到某一極限后，井斜變化率減小，對于克拉瑪依使用的單彎螺桿的肘點距離為1.03m，從圖可以看出其造斜特性是比較好的，基本上接近極限值。肘點距離的影響分析肘點距離指的是單彎螺桿的肘點到鉆頭的距離，112轉盤鉆下部鉆具組合力學特性分析

采用縱橫彎曲法，主要分析其力學模型（縱橫彎曲連續(xù)梁）和數學模型（三彎距方程組）的建立和尋求數學模型求解方法，重點分析不同井底鉆具組合在各種不同的井身條件下的受力和變形，揭示鉆具組合的結構參數、工藝參數和井身幾何條件等對鉆頭側向力的定量關系。轉盤鉆下部鉆具組合力學特性分析

采用縱橫彎曲法，主要分析其力113力學模型的基本假設A.

井壁呈剛性。B.鉆頭中心在井眼中線上，且井眼軌道為等截面圓柱體。C.鉆壓為常量，其方向，沿鉆頭處井身中心線的切線。D.不考慮鉆頭動載，轉動和鉆具震動等動態(tài)因素的影響。。力學模型的基本假設A.

井壁呈剛性。114縱橫彎曲問題中的新疊加原理由不同載荷作用下的縱橫彎曲問題可知,由于梁柱的繞度和轉角與軸向載荷呈非線性關系,所以,梁柱的總變形不等于橫向載荷產生的變形與軸向載荷產生的變形之和,即線性彈性力學中的線性疊加原理對此不再成立。但是，在軸向載荷不變的前提下，梁柱的變形（擾度與轉角）與橫向載荷（集中力，均布載荷，力偶等）呈線性關系。當有多個橫向載荷同時作用于軸向受壓的梁柱時，梁柱的總變形（擾度，轉角）可由每個橫向載荷分別與軸向載荷共同作用所產生的變形（擾度，轉角）線性疊加得到?？v橫彎曲問題中的新疊加原理由不同載荷作用下的縱橫彎曲問題可115軸向載荷由于每跨鉆柱的自重分量影響，梁柱的上下兩端軸向壓力并不相等，為簡化分析，在應用縱橫彎曲法時，以梁柱中點的軸向載荷亦即上下兩端軸力的平均值作為該梁柱的軸向載荷軸向載荷由于每跨鉆柱的自重分量影響，梁柱的上下兩端116連續(xù)條件和上邊界條穩(wěn)定器與井壁之間的接觸為剛性點接觸，因此可處理為簡單支座。把BHA這一受縱橫彎曲載荷的連續(xù)梁處理成從穩(wěn)定器和上切點斷開，并附加內彎矩和軸力上邊界條件:鉆柱的彎曲曲率與井眼的彎曲曲率相等連續(xù)條件和上邊界條穩(wěn)定器與井壁之間的接觸為剛性點接觸，因此117鉆頭側向力和鉆頭傾角鉆頭側向力和鉆頭傾角118井眼曲率的影響井眼曲率的影響119下穩(wěn)定器的位置對鉆具組合造斜特性的影響下穩(wěn)定器的位置對鉆具組合造斜特性的影響120鉆壓對造斜特性的影響鉆壓對造斜特性的影響121套管定向開窗側鉆小眼井軌跡控制實例

胡5-27井是中原油田胡狀構造胡5斷塊上的的一口生產井，因139.7套管錯斷，被迫停產。為了恢復生產，完善注采井網，決定在139.7套管內開窗側鉆。該井設計井深2200m（垂深），靶心垂深2150m，水平位移73.82m，方位134°33′39′′，靶心半徑小于30m。該井在1930m開窗，完鉆井深2240.7m，裸眼段長310.7m，井底水平位移113.05m，靶點位移75.34m，靶心距1.69m，最大井斜角33°，固井質量優(yōu)。套管定向開窗側鉆小眼井軌跡控制實例胡5-27122脫離老井眼為了防止側鉆井眼回到老井眼（沿老井沿水泥環(huán)鉆進），達到盡快離開老井眼的目的，胡側5-27井首先采用動力鉆具（不用彎接頭），以利于造斜作業(yè)。采用的鉆具組合為：116PDC鉆頭+100螺桿+105無磁鉆鋌（1根）+105鉆鋌（1根）+73鉆桿。鉆進長度根據井斜的大小確定，一般30m~40m即可形成新井眼。胡側5-27井鉆進至井深1959.6m時，因螺桿損壞加之新井眼已形成，起鉆換造斜鉆具組合。脫離老井眼為了防止側鉆井眼回到老井眼（沿老井123造斜段軌跡控制技術一般情況下，側鉆井眼方位與老井眼方位不一致，有時甚至相反，而老井眼通常是沿地層自然漂移方向，因此側鉆井的施工難度大。胡側5-27井老井眼在1930m處，井斜4.7°，方位312°，與側鉆方位恰好相反，增加了造斜作業(yè)的難度。為此，在施工中首次采用彎外殼動力鉆具，并首次使用45隨鉆DOT（方位定向工具）監(jiān)控井眼軌跡。鉆具組合為：116PDC鉆頭+95彎外殼螺桿（1.5°或1.3°）+定向直接頭+105無磁鉆鋌（1根）+105鉆鋌（1根）+73鉆桿。鉆進參數：鉆壓20kN~40kN，泵壓15MPa~16MPa，排量6L/s~9L/s。造斜鉆進至2017.2m時，井斜角24

°，方位142°，均達到設計要求。1.3°彎外殼動力鉆具的造斜率達12°/30m，1.5°彎外殼動力鉆具的造斜率達17°/30m。造斜段軌跡控制技術一般情況下，側鉆井眼方位124穩(wěn)斜段（擴眼鉆進段）軌跡控制技術穩(wěn)斜擴眼鉆進井段自2017.2m~2240.7m，使用114偏心鉆頭。根據偏心鉆頭的特性，采用了如下的鉆具組合：114偏心PDC鉆頭+114穩(wěn)定器+105無磁鉆鋌（1根）+105鉆鋌（8根）+73鉆桿。鉆進參數：鉆壓kN~40kN，轉速60r/min~80r/min，泵壓5MPa~18MPa，排量6L/s~8L/s。該鉆具組合從力學的角度分析是一種強增斜鉆具，但在胡5-27井施工中，由于鉆壓小，鉆頭偏心，使用結果表現為穩(wěn)斜或微增斜趨勢。由于采用了適當的下部鉆具組合，且鉆進