模板內(nèi)支撐體系施工方案模板

模板內(nèi)支撐體系施工方案模板內(nèi)支撐體系施工方案模板內(nèi)支撐體系施工方案XXXXXX目錄TOC\o“1-1“\h\z\u\l“_TOC_250004“第一章工程概況 1\l“_TOC_250003“其次章編制依據(jù) 2\l“_TOC_250002“第三章施工方案 2\l“_TOC_250001“第四章安全、質(zhì)量、環(huán)境保證措施 8\l“_TOC_250000“第五章插扣式腳手架荷載計算書 10模板內(nèi)支撐體系施工方案模板內(nèi)支撐體系施工方案1010第一章工程概況建設(shè)單位：2、工程名稱：3、工程地點：樓棟號 單元數(shù)樓棟號 單元數(shù)地上層數(shù)地下層數(shù) 地上面積〔㎡〕地下面積〔㎡〕建筑面積〔㎡〕總建筑面積1、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-2023。2、《建設(shè)工程工程治理標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50326－2023。3、《混凝土構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)》GB50204-2023。4、《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-2023。5、《建筑施工模板安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ162-2023。6、《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ46-2023。7、《建筑構(gòu)造荷載標(biāo)準(zhǔn)》GB50009-2023。本工程模板支撐體系承受插扣式滿堂腳手架。插扣式腳手架的特點1、具有牢靠的雙向自鎖力量；2、無任何活動零件；3、運輸、儲存、搭設(shè)、撤除便利快捷；4、受力性能合理；5、可以自由調(diào)整；6、產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)化包裝；7、組裝合理，它的安全性、穩(wěn)定性好于碗扣式、優(yōu)于門式腳手架。架體組成數(shù)見以以下圖表：立桿參數(shù)表插扣式腳手架立桿實體圖標(biāo)準(zhǔn)桿型號A〔mm〕理論重量〔Kg〕LG-300300017.06LG-240240013.82LG-180180010.52LG-12012007.31LG-606004.074〔見以下圖。插扣式腳手架立桿連接輪盤立桿連接套管：焊接于立桿一端，用于立桿豎向接長的專用外套管〔見下圖〕。插扣式腳手架立桿連接套管橫桿：兩端焊接有扣接頭，且與立桿扣接的水平桿件〔見以下圖〕。插扣式腳手架橫桿標(biāo)準(zhǔn)桿橫桿參數(shù)表標(biāo)準(zhǔn)桿型號長度(mm)理論重量〔Kg〕型號長度(mm)理論重量〔Kg〕HG-24024009.93HG-909004.17HG-18018007.63HG-606003.02HG-15015006.48HG-303001.87HG-12012005.32施工要點體系橫平豎直，以保證后期整體連桿的設(shè)置，確保其整體穩(wěn)定性和抗傾覆性。裝腳手架安裝根底為砼根底或砼樓板。進(jìn)展具體的排版、設(shè)計。300-500mm之間的距離增設(shè)足夠的水平拉桿，使其整體穩(wěn)定性得到牢靠的保證。架體搭設(shè)施工工藝適用范圍插扣式腳手架適用于非高大模板的模板支撐架或標(biāo)準(zhǔn)層模板支撐架。小。插扣式腳手架適用于構(gòu)造形式較規(guī)整的構(gòu)造。立桿選擇輪扣式腳手架立桿承受Φ48×3.2mm鋼管，受力計算時應(yīng)依據(jù)現(xiàn)場實際狀況進(jìn)展調(diào)整，一般按Φ48×3.0mm進(jìn)展計算。立桿需盡量選用標(biāo)準(zhǔn)桿。50mm×50mm竹膠板墊板，上端均設(shè)置可調(diào)整頂托，頂托1/3。橫桿選擇300mm模數(shù)，故在進(jìn)展架體立桿間距設(shè)計600、900兩種橫桿。步距選擇需符合0m350mm，縱橫向雙向設(shè)1.2m，縱橫向雙300處設(shè)最終一道水平連接桿。架體布置1200mm進(jìn)展，局部缺乏排設(shè)間距的可減小一個橫桿等級進(jìn)展排設(shè)，且宜設(shè)置于墻柱邊。常搭設(shè)，并應(yīng)與滿堂架連通形成整體。施工流程及要求施工流程地桿→搭設(shè)上部橫桿→鎖梁底鋼管→鋪設(shè)梁底模板→板底模板鋪設(shè)尺寸進(jìn)展施工。整齊。搭設(shè)架體穩(wěn)固、不傾倒。在立桿全部直立完成后，將全部橫桿搭設(shè)完成，并預(yù)留出梁位。復(fù)核以保證梁底模板為設(shè)計標(biāo)高。梁底模板鋪設(shè)時，次楞木枋放置應(yīng)平順，且靠近節(jié)點位置需放置次楞。找平，滿足平坦度要求后再鋪設(shè)模板。施工要求土構(gòu)件大小，確定立桿的間距要求，確定立桿的高度，拉線放出立桿的位置，留意橫桿能盡量縱橫貫穿，平直。梁底的立桿與板底的立桿能通過橫桿形成整體。立桿根底應(yīng)堅實，且底部需設(shè)置墊板。澆筑過程中，需派人對橫桿緊固狀況進(jìn)展檢查。300mm，立桿可調(diào)頂托伸出長度不宜超過扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》中的要求。現(xiàn)場狀況處理.形成整體?！惨娨韵聢D。高差較小時立桿底部的處理 高差較大時立桿的連接方法2〕現(xiàn)象：立桿底部位置高差超過300mm，無法使用可調(diào)底托調(diào)整的，架體與整體分別。處理：承受扣件將不能正常連接的橫桿與立桿連接〔見上圖〕。安全施工要求安全施工主要留意事項面應(yīng)設(shè)圍欄和戒備標(biāo)志，并派專人看管，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。全體人員作具體的安全技術(shù)交底。其墜落傷人。合相關(guān)安全操作標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)。模板、拉桿、支撐固定。對工人進(jìn)場進(jìn)展安全技術(shù)教育，覺察施工中的安全技術(shù)問題應(yīng)準(zhǔn)時解決。運走，防止人員踏空墜落。施工質(zhì)量治理質(zhì)量治理根本要求工序施工。搭設(shè)。腳手架的施工驗收要求確認(rèn)合格前方可投入使用。齊全。重點驗收工程插口連接驗收：安裝后的插扣應(yīng)按隨機均布原則進(jìn)展抽樣檢查，檢查插扣主安全設(shè)施、防墜裝置是否齊全和安全牢靠。根底是否平坦堅實，支墊是否符合要求。腳手架維護(hù)與保養(yǎng)1.檢查腳手架是否變形或沉陷。假設(shè)有特別，應(yīng)隨時上報、準(zhǔn)時處理。加固和消退隱患。檢查插扣時，先看其外觀，視狀況對其進(jìn)展涂油和緊固。相鄰位置補足。設(shè)計荷載，如覺察有處于擔(dān)憂全位置和不穩(wěn)定狀態(tài)的，應(yīng)準(zhǔn)時訂正。7.腳手架維護(hù)和保養(yǎng)應(yīng)設(shè)專人定期完成。環(huán)境治理存，并掛牌標(biāo)明標(biāo)示，重要設(shè)備材料利用特地的圍欄和庫房儲存并設(shè)專人治理。架料堆放場地要求硬化、平坦、有圍護(hù)。齊有序、干凈無污染、低揚塵低能耗的整體效果。梁木模板與支撐計算書參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)B(m):0.5；梁截面高度D(m):0.6；(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.10；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.9；:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；承受的鋼管類型為Φ48×30:數(shù):0.80；荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；(kN/m2):2.5；澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):13.2；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數(shù)b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：15.0；梁側(cè)模板參數(shù)4；主楞豎向支撐點數(shù)量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；Φ48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；40mm，高度60mm；次楞合并根數(shù)：2；梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算梁側(cè)模板荷載澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至澆混凝土頂面總高度，取0.550m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。F；50.994kN/m2、13.200kN/m2，取較小值13.200kN/m2作為本工程計算荷載。梁側(cè)模板面板的計算,和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮澆混凝土側(cè)壓力。次楞〔內(nèi)龍骨〕的根數(shù)為4根。面板依據(jù)均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ --面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×13.2×0.9=7.13kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=7.128+1.260=8.388kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距l(xiāng)=150mm；M=0.1×8.388×1502=1.89×104N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值σ1.89×104/2.70×104=0.699N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；σ=0.699N/mm25.3.2撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=13.2×0.5=6.6N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=150mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩I50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值ν0.677×6.6×1504/(100×9500×2.43×105)=0.01mm；面板的最大容許撓度值:[νl/250=150/2500.6mm；面板的最大撓度計算值m小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.6mm要求！梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算內(nèi)楞計算)本工程中，龍骨承受木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；內(nèi)楞計算簡圖內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ --內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×13.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.15=2.52kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距l(xiāng)=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×2.52×500.002=6.29×104N·mm；最大支座力:R=1.1×2.516×0.5=1.384kN；σ6.29×104/1.28×1050.491N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=0.491N/mm2 小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求！內(nèi)楞的撓度驗算l--計算跨度(外楞間距)：l500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=13.20×0.15=1.98N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν0.677×1.98×5004/(100×10000×5.12×1060.016mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250=2mm；ν=0.016mm[ν]=2mm，滿足要求！外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.384kN,依據(jù)集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨承受鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管Φ48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN·m)

外楞變形圖(mm)其中σ -- 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。依據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.104kN·m外楞最大計算跨度:l=150mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值σ1.04×105/8.98×10311.582N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；σ=11.582N/mm2[f]=205N/mm2，滿足要求！外楞的撓度驗算依據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.044mm外楞的最大容許撓度值[ν]150/400=0.375mm；ν=0.044mm[ν]=0.375mm，滿足要求！現(xiàn)澆板樓板模板驗算(JGJ162-2023)。計算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為4.1m，立桿的縱距b=0.900m，立桿的橫距l(xiāng)=0.900m，立桿的步距h=1.20m。6000.0N/mm240×60mm，200mm，11.0N/mm2，9000.0N/mm2。Φ48×3.0mm。25.10kN/m3，2.50kN/m2。205.0N/mm2，1.00。樓板支撐架立面簡圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：S=1.2(25.100.15+0.30)+1.402.50=8.378kN/m2S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2承受的鋼管類型為48×3.0。承受的鋼管類型為48×3.0。模板面板計算考慮0.9的構(gòu)造重要系數(shù)，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=0.9(25.1000.1501.000+0.300×1.000)=3.659kN/m考慮0.9的構(gòu)造重要系數(shù)，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W截面抵抗矩W=54.00cm3；截面慣性矩I=48.60cm4；1.抗彎強度計算f=M/W<[f]f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 ×3.659+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.068kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.068×1000×1000/54000=1.257N/mm2f<[f],滿足要求!撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250v0.677×3.659×3004/(100×6000×486000)=0.069mm300.0/250,滿足要求!2.5kN經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql21200.000mm集中荷載P=2.5kN考慮0.9的構(gòu)造重要系數(shù)，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q=0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的計算跨度l=300.000mmM0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.227×1000×1000/54000=4.202N/mm2f<[f],滿足要求!支撐木方的計算1.荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：q2(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考慮0.9的構(gòu)造重要系數(shù)，靜荷載q1=0.9(1.201.130+1.200.090)=1.317kN/m=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.945+1.317)×1.000=2.262kN2.木方的計算彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.262/1.000=2.262kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.26×1.00×1.00=0.226kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.262=1.357kN最大支座力N=1.1×1.000×2.262=2.488kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.226×106/83333.3=2.71N/mm213.0N/mm2,滿足要求!(2)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.098kN/mv=0.677×1.098×1000.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.198mm滿足要求!(3)2.5kN經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql20.9，集中荷載P=0.9×2.5kN經(jīng)計算得到M=0.2001.400.92.51.000+0.0801.3181.0001.000=0.735kN.m抗彎計算強度f=0.735×106/83333.3=8.82N/mm213.0N/mm2,滿足要求!托梁的計算集中荷載取木方的支座力P=2.488kN均布荷載取托梁的自重q=0.037kN/m。2.49kN 2.49kN2.49kN 2.49kN2.49kN 2.49kN2.49kN 2.49kN0..m2.49kN 2.49kN2.49kNAB1000 1000 1000托梁計算簡圖0.8290.8290.7330.733托梁彎矩圖(kN.m)3.33.33.290.80 0.79..92.512.490.014.214.201.71 1.701.701.714.204.210.012.492.51..00.79 0.803.23.30托梁剪力圖(kN)變形的計算依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)要求承受靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN0.1/N1.21kN 1.21kN1.21kN 1.21kNAB1000 1000 1000托梁變形計算受力圖1.3570.1001.357托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=