【S中學(xué)學(xué)生公寓工程項(xiàng)目施工組織設(shè)計(jì)6400字（論文）】

S中學(xué)學(xué)生公寓工程項(xiàng)目施工組織設(shè)計(jì)目錄6269一、工程概況 ２一、工程概況（一）工程基本情況本工程的建筑情況如下：表1.1建筑特點(diǎn)工程名稱(chēng)山東交通學(xué)院長(zhǎng)清新校區(qū)一期學(xué)生公寓樓工程建筑總面積20020㎡建筑高度24m工程地點(diǎn)山東省濟(jì)南市長(zhǎng)清區(qū)海棠路5001號(hào)山東交通學(xué)院長(zhǎng)清校區(qū)（二）工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)本工程結(jié)構(gòu)情況如下：表1.2結(jié)構(gòu)特點(diǎn)結(jié)構(gòu)類(lèi)型磚砌體混合結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防烈度6度抗震等級(jí)三級(jí)基礎(chǔ)工程筏板基礎(chǔ)主體工程框架結(jié)構(gòu)二、結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖結(jié)構(gòu)平面布置如圖2.1所示。圖2.1結(jié)構(gòu)平面布置圖（一）材料選取墊層混凝土：C15；基礎(chǔ)、板、梁、柱、樓梯及其他未注明構(gòu)件：C30商品混凝土；鋼筋HPB300、HRB335、HRB400；砌體：混凝土空心砌塊，±0.000以下M5水泥砂漿；±0.000以上M10混合砂漿；焊條：HPB300級(jí)鋼采用E43型，HRB335級(jí)鋼采用E50型。（二）梁尺寸選擇主梁高度一般為其跨度的1/10~1/18，寬度不小于跨度的1/4，取高700mm，寬350mm。次梁取高600mm寬300mm。（三）柱尺寸選擇估算框架柱截面尺寸公式為：；最大負(fù)載面積為B軸柱的負(fù)載面積：（4.2+1.4）*8.4=42.04mm2(各層重力荷載近似取為12kN/m2)B軸柱子：Ac≥（1.2*1.25*42.04*12*103*5）/14.3=296056mm2本工程取柱截面為正方形，則柱子截面邊長(zhǎng)不應(yīng)小于544mm?？紤]上述估算結(jié)果和7度抗震要求，取柱截面尺寸為600mm*600mm。（四）結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖1、計(jì)算單元的確定取9-6軸線的一榀框架作為結(jié)構(gòu)計(jì)算單元，局部主次梁分布圖如圖2.2所示。圖2.2局部主次梁分布圖將屋頂近似看成3m高標(biāo)準(zhǔn)層。計(jì)算單元圖如圖2.3所示。圖2.3計(jì)算單元圖2、柱高的確定選用柱下獨(dú)基，自室外地坪算起基礎(chǔ)埋深1.8米，室內(nèi)外地坪高差0.9m。2-4層層高為4.2m，5層層高為3m。則2-4層柱計(jì)算高度為4.2m，5層計(jì)算高度為3m。底層層高為4.2m，底層柱計(jì)算高度為4.2+0.9+1=6.1m。（五）框架結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度1、框架梁截面抗彎剛度計(jì)算現(xiàn)澆樓蓋框架梁慣性矩取值為：邊框架梁,中框架梁（I0為梁按矩形截面計(jì)算的慣性矩，，（bb和hb分別為梁截面的高度、寬度）AB跨梁：=2*1/12*350*7003=2.0*1010（mm4）BC跨梁：=2*1/12*350*7003=2.0*1010（mm4）CD跨梁：=2*1/12*350*7003=2.0*1010（mm4）線剛度ibAB=2.14*1010(N·mm）ibBC=21.43*1010(N·mm）ibCD=8.82*1010(N·mm） 2、框架柱線剛度計(jì)算=1/12*600*6003=1.08*1010（mm4） 底層柱：=5.31×1010(N·mm)三、四層柱：=2.71×1010(N·mm)頂層柱：=10.8×1010(N·mm)3、框架柱側(cè)向剛度計(jì)算（一般層）（底層）底層：A軸柱：K=1.345，=0.552,D11==9453(N/mm)B軸柱：K=5.38，=0.797,D12==13648(N/mm)C軸柱：K=5.697,=0.805,D13==13785(N/mm)D軸柱：K=1.661，=0.59,D14==10103(N/mm)底層中間一榀橫向框架的總側(cè)向剛度為D1=D11+D12+D13+D14=46989(N/mm)二、三、四層：A軸柱，K=0.926,=0.316,Dj1==16574(N/mm)B軸柱，K=3.706,=0.649,Dj2==34039(N/mm)C軸柱，K=3.923,=0.662,Dj3==34721(N/mm)D軸柱，K=1.144,=0.364,Dj4==19091(N/mm)二、三、四層中間一榀橫向框架的總側(cè)向剛度為Dj=Dj1+Dj2+Dj3+Dj4=104425（N/mm）頂層：A軸柱：K=0.661，=0.248,D11==35712(N/mm)B軸柱：K=2.645，=0.569,D12==81936(N/mm)C軸柱：K=2.8,=0.583,D13==83952(N/mm)D軸柱：K=0.817，=0.29,D14==41760(N/mm)頂層中間一榀橫向框架的總側(cè)向剛度為D1=D11+D12+D13+D14=243360(N/mm)三、荷載計(jì)算（一）恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1、屋面及樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋頂：最薄30厚LC5.0輕集料混凝土1%找坡層（0.095+0.03）×8=1kN/m220厚水泥砂漿0.02×20=0.4kN/m24厚SBS改性瀝青防水卷材0.3kN/m25厚白灰砂漿隔離層0.005×17=0.085kN/m2100厚泡沫玻璃板保溫層0.1×5=0.5kN/m240厚細(xì)石混凝土0.04×24=0.96kN/m2合計(jì)3.3kN/m2樓面：13mm厚缸磚面層0.013m*21.5kN/m3=0.28kN/m220mm厚水泥漿0.002*16kN/m3=0.03kN/m220厚1：2水泥砂漿面層0.02m*20kN/m3=0.4kN/m2100厚混凝土樓板0.1×25=2.5kN/m215mm厚紙筋石灰抹底0.015m*16kN/m3=0.24kN/m2合計(jì)3.45kN/m22、梁、柱自重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算主梁自重0.35×0.7×25=6.125kN/m主梁側(cè)面粉刷2×（0.7-0.15）×0.02×17=0.374kN/m合計(jì)6.499kN/m取6.5kN/m次梁自重0.25×0.6×25=3.75kN/m次梁側(cè)面粉刷2×（0.6-0.15）×0.02×17=0.306kN/m合計(jì)3.056kN/m取3.06kN/m柱自重0.6×0.6×25=9kN/m柱側(cè)面粉刷（0.6*4-0.19*3）m*0.02m*m*17kN/m3=0.6kN/m合計(jì)9.6kN/m一至五層框架梁柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值：AB跨橫梁：6.5kN/m*3.4m=53.6kNCD跨橫梁：6.5kN/m*2.8m=13.2kNBC跨橫梁：6.5kN/m*6.8m=43.2kN縱主梁：6.5kN/m*3.4m=53.6kN縱次梁：3.06kN/m*3.4m=33.1kN一層柱：9.6kN/m*6.1m=53.56kN二、三、四層柱：9.6kN/m*3.2m=40.32kN頂層柱：9.6kN/m*3m=23.8kN3、墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算墻：24011×0.24=2.64kN/m20抹灰17×0.02×2=0.68kN/m合計(jì)3.32kN/m（二）屋面及樓面活荷載計(jì)算根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012：不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5kN/m2辦公室樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0kN/m2走廊、門(mén)廳樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.5kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值（μr為屋面積雪分布系數(shù)，取1.0）：=1.0*0.2kN/m2=0.2kN/m2。（三）風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式：(1)確定公式中各系數(shù)的值基本風(fēng)壓w0=0.6kN/m2，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=0.8(迎風(fēng)面)和μs=-0.5(背風(fēng)面)。因結(jié)構(gòu)高度H=20.7m<30m，高寬比H/B=20.7/18=1.15<1.5，故不考慮風(fēng)振影響，取風(fēng)振系數(shù)μz=1.0。（2）計(jì)算各樓層標(biāo)高處的荷載q（z）仍取圖2.1中的橫向框架梁，其負(fù)荷寬度為3.4m，房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如表3.1：表3.1房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次βzμsZ（m）μzw0（kN/㎡）Wk（kN/㎡）A（㎡）F(kN)51.01.320.71.2410.60.96825.223.39441.01.317.71.1840.60.92435.2832.59931.01.313.51.0910.60.85135.2830.02321.01.39.31.00.60.78035.2827.51811.01.35.11.00.60.78042.8433.415表中z為框架節(jié)點(diǎn)至室外地面的高度。A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積。圖3.1一榀框架受風(fēng)荷載四、內(nèi)力計(jì)算（一）風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析1、框架結(jié)構(gòu)側(cè)移驗(yàn)算下表4.1中列出框架結(jié)構(gòu)根據(jù)集中風(fēng)荷載和層間側(cè)向剛度計(jì)算得出的樓層剪力、層間相對(duì)側(cè)移和層間側(cè)移角。本例中建筑物高寬比較小，軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移可不考慮。表4.1風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)側(cè)移驗(yàn)算樓層集中風(fēng)荷載Fi/kN樓層剪力Vi/kN層間側(cè)向剛度∑D/(N/mm)層間側(cè)向相對(duì)側(cè)移（△u）i/mm層間側(cè)移角（△u）i/hi524.39424.3942433600.1000.000033432.59956.9931044250.5460.00013330.02387.0161044250.8330.000198227.518114.5341044251.0970.000261133.415147.949469893.1490.000617根據(jù)表中數(shù)據(jù)得各層層間側(cè)移角均小于1/550=0.00182，滿足風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)側(cè)移驗(yàn)算要求。2、框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算D值法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力（1）框架柱反彎點(diǎn)高度計(jì)算底層各柱：A、D軸柱yh=0.65h；B、C軸柱yh=0.55h；二層各柱：yh=0.50h；三層各柱：A軸柱yh=0.45h；B、C軸柱yh=0.5h；D軸柱yh=0.457h；四層各柱：A軸柱yh=0.40h；B軸柱yh=0.485h；C軸柱yh=0.496h；D軸柱yh=0.407h；五層各柱：A軸柱yh=0.3h；B軸柱yh=0.432h；C軸柱yh=0.44h；D軸柱yh=0.309h（2）柱端剪力計(jì)算一層：V11=(D11/D1)*V1=24.764kNV12=(D12/D1)*V1=42.972kNV13=(D13/D1)*V1=43.403kNV14=(D14/D1)*V1=31.810kN同理：二層：V21=18.178kNV22=37.334kNV23=38.082kNV24=20.939kN三層：V31=13.811kNV32=28.364kNV33=28.933kNV34=15.908kN四層：V41=4.046kNV42=18.578kNV43=18.950kNV44=10.419kN五層：V51=3.580kNV52=8.213kNV53=8.415kNV54=4.186kN（3）柱端彎矩計(jì)算（彎矩單位為kN·m）柱子上端彎矩：M上ij=Vij*（1-y）h柱子下端彎矩：M下ij=Vij*yh一層：M上11=63.546M上12=117.958M上13=114.141M上14=67.914M下11=118.014M下12=144.171M下13=145.617M下14=126.127二層：M上21=38.174M上22=78.401M上23=74.972M上24=43.972M下21=38.174M下22=78.401M下23=74.972M下24=43.972三層：M上31=31.903M上32=54.564M上33=60.759M上34=36.280M下31=26.103M下32=54.564M下33=60.759M下34=30.534四層：M上41=22.796M上42=40.184M上33=40.113M上44=25.950M下41=15.197M下42=37.843M下43=34.477M下44=17.810五層：M上51=7.518M上52=13.995M上53=14.137M上54=8.678M下51=3.222M下52=10.644M下53=11.108M下54=3.880柱端彎矩求得后，由節(jié)點(diǎn)平衡條件即可求得梁端彎矩。以各個(gè)梁為截離體，將梁的左右彎矩之和除以該梁的跨長(zhǎng)，即可得梁端剪力。自上而下逐層疊加節(jié)點(diǎn)左右的梁端剪力，即可得柱軸力。風(fēng)荷載作用下框架梁柱內(nèi)力圖如下圖4.1、4.2、4.3所示。圖4.1風(fēng)荷載作用下柱彎矩圖圖4.2風(fēng)荷載作用下梁彎矩圖圖4.3風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖（二）水平地震荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析1、重力荷載代表值的計(jì)算恒荷載取100%，樓面活荷載取50%，屋面荷載不考慮。屋面荷載平均值q=3.3kN/m2樓面荷載平均值 教室4.45kN/m2走廊4.70kN/m2頂層墻自重 G=486.048kN二三四層墻自重 G=680.467kN底層墻自重 G=826.282kN梁自重 471.816kN頂層柱自重 115.2kN二三四層柱自重 161.28kN底層柱自重 234.24kN豎向荷載面積 A=151.2m2辦公室：127.68m2走廊：23.52m2G5=3.3*151.2+486.048+471.816+115.2=1572.024kNG2=G3=G4=4.45*127.68+4.70*23.52+680.467+471.816+161.28=1992.283kNG1=4.45*127.68+4.70*23.52+826.282+471.816+234.24=2211.058kN2、結(jié)構(gòu)基本自振周期的計(jì)算（1）為各層重力荷載水平作用于結(jié)構(gòu)時(shí)引起的頂點(diǎn)側(cè)移值。根據(jù)公式，和各層重力荷載代表值，計(jì)算得結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移，見(jiàn)表4.2。表4.2各層重力荷載水平作用于結(jié)構(gòu)時(shí)引起的頂點(diǎn)側(cè)移值層次Gi/NVGi/N∑Di/(N·mm-1)△ui/mmui/mm5157202415720242433606.460373.80141992283356430710442534.133367.34131992283555659010442553.211333.20821992283754887310442572.290274.99712211058975993146989207.707207.707計(jì)算基本周期根據(jù)頂點(diǎn)位移法，計(jì)算該結(jié)構(gòu)基本周期。由于填充墻的影響，框架結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)基本自振周期應(yīng)當(dāng)折減，折減系數(shù)取0.7，因此：=0.728s3、水平地震影響系數(shù)α場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)，設(shè)計(jì)地震分組為第三組，查表得特征周期值Tg=0.45s，抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.05g，取αmax=0.12式中——地震影響系數(shù)；Tg——特征周期；T1——結(jié)構(gòu)自振周期；——衰減指數(shù)；——阻尼調(diào)整系數(shù)；——地震影響系數(shù)最大值；查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）可得＝0.9，＝1.0，所以地震影響系數(shù)最大值為（0.45/0.728)0.9*1.0*0.12=0.07784、水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算（1）結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：FEK=α*Geq=α*0.85=645.424kN（2）計(jì)算各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值。由于T1=0.728s＞1.4Tg，需考慮結(jié)構(gòu)頂部附加地震作用。,則由計(jì)算得各層水平地震作用Fi——質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；Gi、Gj——分別為集中于質(zhì)點(diǎn)i、j的重力荷載代表值；Hi、Hj——分別為質(zhì)點(diǎn)i、j的計(jì)算高度；FEK——結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；——頂部附加地震作用系數(shù)。F1=60.414kNF2=91.917kNF3=124.397kNF4=166.878kNF5=196.801kN（3）計(jì)算各層水平地震作用下各層層間剪力ViV1=FEK=645.424kNV2=F2+F3+F4+F5+△Fn=584.992kNV3=F3+F4+F5+△Fn=493.076kNV4=F4+F5+△Fn=363.678kNV5=F5+△Fn=196.801kN5、多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算下表4.3中列出框架結(jié)構(gòu)根據(jù)集中地震荷載荷載和層間側(cè)向剛度計(jì)算得出的樓層剪力、層間相對(duì)側(cè)移和層間側(cè)移角。根據(jù)表中數(shù)據(jù)得各層層間側(cè)移角均小于1/550（0.00182），滿足水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)側(cè)移驗(yàn)算要求。表4.3水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)側(cè)移驗(yàn)算樓層集中地震荷載Fi/kN樓層剪力Vi/kN層間側(cè)向剛度∑D/(N/mm)層間相對(duì)側(cè)移（△u）i/mm層間側(cè)移角（△u）i/hi5196.801196.8012433600.8090.0002704166.878363.6781044253.4830.0008293124.397493.0761044254.7220.001124291.917584.9921044255.6020.001334160.414645.4244698910.9310.0017926、框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算（1）框架架柱反彎點(diǎn)高度計(jì)算底層各柱：A、D軸柱yh=0.65h；B、C軸柱yh=0.55h；二層各柱：yh=0.50h；三層各柱：A軸柱yh=0.45h；B、C軸柱yh=0.5h；D軸柱yh=0.457h；四層各柱：A軸柱yh=0.40h；B軸柱yh=0.485h；C軸柱yh=0.496h；D軸柱yh=0.407h；五層各柱：A軸柱yh=0.3h；B軸柱yh=0.432h；C軸柱yh=0.44h；D軸柱yh=0.309h（2）柱端剪力計(jì)算一層：V11=(D11/D1)*V1=124.843kNV12=(D12/D1)*V1=187.464kNV13=(D13/D1)*V1=184.346kNV14=(D14/D1)*V1=138.771kN同理：二層：V21=92.848kNV22=190.688kNV23=194.508kNV24=106.948kN三層：V31=78.259kNV32=160.726kNV33=163.946kNV34=90.144kN四層：V41=57.722kNV42=118.547kNV43=120.922kNV44=66.488kN五層：V51=28.880kNV52=66.260kNV53=67.891kNV54=33.771kN（3）柱端彎矩計(jì)算（彎矩單位為kN·m）柱子上端彎矩：M上ij=Vij*（1-y）h柱子下端彎矩：M下ij=Vij*yh一層：M上11=277.215M上12=514.589M上13=514.754M上14=296.276M下11=514.828M下12=628.942M下13=635.255M下14=550.228二層：M上21=194.981M上22=400.444M上23=408.467M上24=224.592M下21=194.981M下22=400.444M下23=408.467M下24=224.592三層：M上31=180.779M上32=337.525M上33=344.287M上34=205.583M下31=147.910M下32=337.525M下33=344.287M下34=173.023四層：M上41=145.459M上42=256.416M上33=255.967M上44=165.594M下41=96.973M下42=241.480M下43=251.904M下44=113.654五層：M上51=60.647M上52=112.907M上53=114.056M上54=70.006M下51=25.992M下52=85.873M下53=84.615M下54=31.305根據(jù)以上柱端彎矩和內(nèi)力平衡條件，得到水平地震荷載作用下的梁端彎矩、梁剪力和柱軸力。地震荷載作用下框架梁柱內(nèi)力圖如圖4.4、4.5、4.6所示：圖4.4地震作用下柱彎矩圖圖4.5地震作用下梁彎矩圖圖4.6地震作用下梁剪力和柱子軸力圖（三）豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析該結(jié)構(gòu)樓板均為單向板，在恒、活荷載作用下，計(jì)算單元內(nèi)區(qū)域上的樓面恒荷載和活荷載則通過(guò)縱梁以集中荷載和力矩的形式施加于框架柱上。施加于框架梁上。1、恒荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算（1）恒荷載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算恒荷載作用下頂層框架梁上的荷載分布如下圖4.7所示：圖4.7恒荷載作用下的頂層荷載分布圖對(duì)于第五層：q1為縱向主梁自重，為均布荷載形式。q1=6.5kN/m。P5、P6是通過(guò)次梁傳給縱向主梁的由屋面板、次梁等的自重產(chǎn)生的集中荷載。P1、P2、P3、P4是通過(guò)主梁傳給柱的由屋面板、橫向主梁等的自重產(chǎn)生的集中荷載。A柱P1=6.5*8.4+3.3*8.4*1.4=93.41kNB柱P2=6.5*8.4+3.3*8.4*（1.4+1.4）=132.22kNC柱P3=6.5*8.4+3.3*8.4*（1.4+1.15）=125.29kND柱P4=6.5*8.4+3.3*8.4*1.15=86.48kNAB跨P5=4.06*8.4+3.3*8.4*2.8=111.72kNCD跨P6=4.06*8.4+3.3*8.4*2.3=106.18kNA柱：M1=P1e1=2.34kN·mB柱：M2=P2e2=3.31kN·mC柱：M3=P3e3=3.13kN·mD柱：M4=P4e4=2.16kN·m恒荷載作用下一至四層框架梁上的荷載分布如下圖4.8所示：圖4.8恒荷載作用下的一至四層荷載分布圖對(duì)于一至四層：q1，q2分別為縱向主梁自重和上部墻重，為均布荷載形式。q1=6.5kN/m，q2=3.32*（4.2-0.7）=11.62kN/m。P5、P6是通過(guò)次梁傳給縱向主梁的由樓面板、次梁等的自重產(chǎn)生的集中荷載。P1、P2、P3、P4是通過(guò)主梁傳給柱的由樓面板、橫向主梁、上部墻等的自重產(chǎn)生的集中荷載。A柱P1=6.5*8.4+3.45*8.4*1.4+11.62*8.4=192.78kNB柱P2=6.5*8.4+3.45*8.4*（1.4+1.4）+11.62*8.4=233.35kNC柱P3=6.5*8.4+3.45*8.4*（1.4+1.15）+11.62*8.4=226.11kND柱P4=6.5*8.4+3.45*8.4*1.15+11.62*8.4=185.54kNAB跨P5=4.06*8.4+3.45*8.4*2.8=115.25kNCD跨P6=4.06*8.4+3.45*8.4*2.3=100.76kNA柱：M1=P1e1=4.82kN·mB柱：M2=P2e2=5.83kN·mC柱：M3=P3e3=4.65kN·mD柱：M4=P4e4=2.52kN·m（2）恒荷載作用下梁固端彎矩計(jì)算對(duì)于第5層：=-246.76kN·m=-192.68kN·m=-4.25kN·m對(duì)于第1-4層：=-321.68kN·m=-228.90kN·m=-4.25kN·m（3）恒荷載作用下框架的彎矩計(jì)算由于AB跨和CD跨跨度相差不大，則選跨度和荷載都比較大的AB跨計(jì)算。分配系數(shù)的計(jì)算：。其中Si為轉(zhuǎn)動(dòng)剛度。遠(yuǎn)端固定：Si=4i,遠(yuǎn)端滑動(dòng)：Si=i。因?yàn)橹锌玳L(zhǎng)度取1/2，所以線剛度取2倍。恒荷載作用下框架彎矩二次分配如圖4.9。圖4.9恒荷載作用下框架彎矩二次分配圖跨中彎矩為第5層：MAB中==123.39kN·mMBC中==2.12kN·m同理，第1-4層：MAB中=160.84kN·mMBC中=2.12kN·m梁端剪力及柱軸力：由于AB跨和CD跨跨度相差不大，則選跨度和荷載都比較大的AB跨計(jì)算。表4.4恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力層次梁上荷載引起的剪力柱軸力AB跨AB跨BC跨A柱B柱VAVBVBNuNbNuNb5264.509234.161156.05593.41114.11132.22152.924414.118394.72257.030306.89338.39386.27417.773416.597392.241257.030531.17562.67651.12682.622416.201392.637257.030754.45786.95914.97947.471420.128388.71257.030974.731028.331180.821224.42圖4.10恒載作用下框架彎矩圖圖4.11恒載作用下框架梁端剪力及柱軸力圖2、活荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算（1）活荷載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖4.12所示：圖4.12活荷載作用下的頂層荷載分布圖對(duì)于第五層：P5、P6是通過(guò)次梁傳給縱向主梁的由屋面板自重產(chǎn)生的集中荷載。P1、P2、P3、P4是通過(guò)主梁傳給柱的由屋面板自重產(chǎn)生的集中荷載。A柱P1=0.5*8.4*1.4=4.88kNB柱P2=0.5*8.4*（1.4+1.4）=11.76kNC柱P3=0.5*8.4*（1.4+1.15）=10.71kND柱P4=0.5*8.4*1.15=4.83kNAB跨P5=0.5*8.4*2.8=11.76kNCD跨P6=0.5*8.4*2.3=4.66kNA柱：M1=P1e1=0.59kN·mB柱：M2=P2e2=1.18kN·mC柱：M3=P3e3=1.07kN·mD柱：M4=P4e4=0.48kN·m在屋面雪荷載作用下：P5、P6是通過(guò)次梁傳給縱向主梁的由雪荷載產(chǎn)生的集中荷載。P1、P2、P3、P4是通過(guò)主梁傳給柱的由雪荷載產(chǎn)生的集中荷載。A柱P1=0.2*8.4*1.4=2.35kNB柱P2=0.2*8.4*（1.4+1.4）=4.70kNC柱P3=0.2*8.4*（1.4+1.15）=4.28kND柱P4=0.2*8.4*1.15=1.93kNAB跨P5=0.2*8.4*2.8=4.70kNCD跨P6=0.2*8.4*2.3=3.86kNA柱：M1=P1e1=0.24kN·mB柱：M2=P2e2=0.47kN·mC柱：M3=P3e3=0.43kN·mD柱：M4=P4e4=0.19kN·m活荷載作用下一至四層框架梁上的荷載分布如下圖4.13所示：圖4.13活荷載作用下的一至四層荷載分布圖對(duì)于一至四層：P2、P3是通過(guò)次梁傳給縱向主梁的由樓面板活荷載、走廊活荷載產(chǎn)生的集中荷載。P1、P4、P5、P6是通過(guò)主梁傳給柱的由樓面板活荷載產(chǎn)生的集中荷載。A柱P1=2*8.4*1.4=23.52kNB柱P2=2*8.4*1.4+2.5*8.4*1.4=52.92kNC柱P3=2.5*8.4*1.4+2*8.4*1.15=48.72kND柱P4=2*8.4*1.15=14.32kNAB跨P5=2*8.4*2.8=47.04kNCD跨P6=2*8.4*2.3=38.64kNA柱：M1=P1e1=2.35kN·mB柱：M2=P2e2=4.29kN·mC柱：M3=P3e3=4.87kN·mD柱：M4=P4e4=1.93kN·m（2）活荷載作用下梁固端彎矩計(jì)算對(duì)于第5層：=-21.95kN·m=-14.81kN·m=0對(duì)于第1-4層：=-87.81kN·m=-54.25kN·m=0（3）活荷載作用下框架的彎矩計(jì)算由于AB跨和CD跨跨度相差不大，則選跨度和荷載都比較大的AB跨計(jì)算?；詈奢d作用下框架彎矩二次分配如圖4.14。圖4.14活荷載作用下框架彎矩二次分配圖跨中彎矩為第5層：MAB中==10.98kN·mMBC中=0同理，第1-4層：MA