懸挑式腳手架專項技術方案設計

..目錄第一節(jié)編制依據1第二節(jié)工程概況11.1、工程概述11.2、參建單位11.3、建筑概況：21.4、構造概況21.5、施工部署2第三節(jié)腳手架方案選擇4第四節(jié)腳手架材料選擇5第五節(jié)型鋼懸挑腳手架搭設流程及要求6第六節(jié)腳手架的勞動力安排10第七節(jié)腳手架的檢查與驗收10第八節(jié)腳手架搭設平安技術措施10第九節(jié)腳手架撤除平安技術措施13第十節(jié)、腳手架施工應急救援預案14第十一節(jié)、一般位置型鋼懸挑腳手架計算書17第十二節(jié)、大陽角位置型鋼懸挑腳手架計算書27第十三節(jié)、聯(lián)梁位置型鋼懸挑腳手架計算書38第一節(jié)編制依據"鋼構造設計規(guī)"(GB50017-2003)；"建筑構造荷載規(guī)"(GB50009-2001)；"建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)"；"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"(JGJ130-2002)；"懸挑式腳手架平安技術規(guī)程"〔DG/TJ08-2002-2006〕"鋼管腳手架扣件"GB15831－2006"建筑地基根底設計規(guī)"(GB50007-2002)；"建筑施工平安檢查標準"(JGJ59-99)第二節(jié)工程概況1.1、工程概述本工程為多層別墅，地上三層、地下一層，基地總用地面積102985平方米，容積率1.25，公建區(qū)總建筑面積為92275.56平方米，商辦區(qū)主要由六個單體分別為：S1號樓〔商業(yè)〕、S2號樓〔商業(yè)〕、S3號樓〔商業(yè)〕、S4號樓〔綜合樓〕、S5號樓〔綜合樓〕、地下車庫具體各單體的主要建筑指標詳見下表：本工程±0.000相當于絕對標高+4.930m。自然地坪相對標高為+4.030m左右。本方案標高除特別注明外均為相對標高。1.2、參建單位───工程工程名稱：****x───建立單位：********───主體設計單位：********x───勘察單位：********x───監(jiān)理單位：********x───施工總承包單位：********x───工程地址：********x1.3、建筑概況：本工程各單體的建筑分類：S1—S3號樓為多層公共建筑，S4、S5號樓為一類高層，設計使用年限50年；建筑耐火等級：S4、S5號樓及地下車庫為一級，其余為二級；建筑抗震設防烈度為七度。屋面防水等級為Ⅱ級，使用年限15年，屋面采用911聚氨酯防水材料及鋼筋砼剛性防水二道防水。地下室防水等級為二級，采用911聚氨酯防水層和滲透結晶防水層，變配電室防水等級為一級。本工程砌筑砂漿均采用商品砂漿，地面以上的砌筑砂漿不應低于M5，砌塊強度等級為A3.5。1.4、構造概況本工程構造類型：S1-S3號樓、地下車庫都是框架構造，S4號樓為框剪構造，S5號樓為剪力墻構造。構造設計使用年限為50年。構造設計等級分別為：〔1〕根底的平安等級為二級；〔2〕建筑構造的平安等級為二級；〔3〕鋼筋砼構造的抗震等級為三級〔S5剪力墻為二級〕；〔4〕砌體構造施工質量等級B級；〔5〕地基根底設計等級乙級；〔6〕地下工程的防水等級為二級。主要構造材料：〔1〕普通鋼筋強度標準值應具有不小于95%的保證率，吊鉤、吊環(huán)均采用HPB235鋼筋，不得采用冷加工鋼筋；預埋件錨筋采用HRB335鋼筋，嚴禁采用冷加工鋼筋；〔2〕型鋼、鋼板、鋼管、錨栓等級為Q235；〔3〕焊條：E43〔HPB235級鋼筋，Q235鋼焊接〕，E50〔HRB335級鋼筋，HRB400級鋼筋焊接〕；〔4〕混凝土等級：根底墊層C15，構造柱、過梁、腰帶等構件C25，地下室底板、外墻、有覆土地下室頂板及水池C30〔抗?jié)B等級S6〕，集水坑、電梯井坑〔底板及側壁〕C30〔抗?jié)B等級S6〕，地下室其余局部〔板、梁、柱、墻〕C30。1.5、施工部署〔1〕根據工程特點，本工程外腳手架搭設采用雙排單立桿落地外腳手架+型鋼懸挑腳手架能滿足構造施工要求，同時還要滿足后期裝修要求使用。外腳手架總體設計為落地式腳手架+型鋼懸挑腳手架〔落地腳手架詳見"落地腳手架專項方案〞〕?！?〕型鋼懸挑腳手架分段高度為18m〔3.6m×5〕，且符合"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"〔JGJ130-2002〕中第條中構造尺寸規(guī)定，腳手架相應桿件、連墻件及懸挑型鋼梁的計算附后?！?〕本工程因施工面較大，在每棟樓號外腳手架相應位置處設馬道，便于人員進出施工層作為出入口。注意在馬道出入口前搭設平安防護棚。第三節(jié)腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和平安要求，故在選擇方案時，充分考慮以下幾點：1、S4、S5號房均為15F，總高度均＞50m；2、架體的構造設計，力求做到構造要平安可靠，造價經濟合理。3、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限，能夠充分滿足預期的平安性和耐久性。4、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。5、構造選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；6、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合"建筑施工平安檢查標準"要求，要符合質量文明標準化工地的有關標準。7、結合以上腳手架設計原那么，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經歷，S4、S5號樓6層以上采用型鋼懸挑腳手架，共二次懸挑。8、本方案為型鋼懸挑腳手架專項施工方案。第四節(jié)腳手架材料選擇型鋼懸挑腳手架l、鋼管腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管外表應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證,方可在施工中使用。2、懸臂鋼梁采用18號工字鋼制作懸挑主梁，一般位置無斜撐和斜拉，一般位置型鋼懸挑長度為1.35米，錨固長度為2.7米；局部大陽角、樓梯井、電梯井等特殊部位型鋼懸挑長度為最大為1.6米，錨固長度為最小為4米，上部增加12.6號槽鋼作聯(lián)系梁，下部增加12.6號槽鋼作支撐梁，支撐梁與懸挑主梁在同一個平面；局部陽臺特殊部位懸挑長度為1.3米，錨固長度為4.4米〔陽臺跨度為1.8米〕。將工字鋼用預埋的Ф18圓鋼和墊板卡固定在樓面上，其中一點固定在梁上。當固定在板上時，固定點板的上部增加配筋4ф10〔板的跨度通長〕。型鋼應有產品質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。型鋼使用前必須進展檢查，嚴禁使用有裂縫、變形的型鋼。型鋼使用前應進展防銹處理。3、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合GB15831－1995"鋼管腳手架扣件"的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。4、搭設架子前應進展保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆黃、黑間隔色。5、腳手板、腳手片采用符合有關要求。6、平安網采用密目式平安網，網目應滿足800目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的平安網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑平安監(jiān)視管理部門發(fā)放的準用證，同時符合GB16909－1997"密目式平安網"的要求。7、連墻件采用鋼管，其材質應符合現(xiàn)行國家標準"碳素鋼構造"〔GB/T700〕中Q235A鋼的要求。第五節(jié)型鋼懸挑腳手架搭設流程及要求5.1、懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿〔連梁〕→下部斜支撐梁→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿〔擱柵〕→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎平安網5.2、懸挑架的組成：懸挑施工用腳手架主要由型鋼懸挑架、鋼管腳手架組成，主要組成構件有：立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、扣件〔直角、對接、旋轉〕、腳手板、剪刀撐、橫向支撐、連墻件、縱向掃地桿、橫向掃地桿、工字鋼懸挑支架、聯(lián)系梁、支撐梁等局部。5.3、懸挑支架的計算依據：懸挑腳手架的施工荷載將通過懸挑支架傳遞給建筑物主體混凝土構造。懸挑腳手架必須有足夠的剛度和強度。懸挑腳手架支承架采用工字鋼懸挑，主要計算依據及計算結果詳見懸挑腳手架計算書。5.4、懸挑腳手架的搭設方法：搭設的主要方法為：根據主體構造工程的進展，采用分段搭設的方法。挑排架的設計，采用型鋼作挑架，分段懸挑。S4號樓從6F樓面起做懸挑腳手架，以五層為一段，共懸挑二次，分別在6F、11F的樓面位置，每段挑腳手架高度3.6m×5=18米；S5號樓從6F樓面起做懸挑腳手架，以五層為一段，共懸挑二次，分別在6F、11F的樓面位置，每段挑腳手架高度3.2m×5=16米；懸挑架采用18號工字鋼制作懸挑梁，將工字鋼用預埋的Ф18圓鋼和墊板卡固定在樓面上，其中一點固定在梁上，陽臺板位置不能作為錨固段。距懸挑梁端部100mm及1100mm處各焊接直徑25鋼筋一根，高度100mm，作為架體立桿的固定架體立桿插在懸挑鋼管的焊接鋼管上，架體立桿中心離墻距離250mm每段懸挑架體共搭設9步，步高1.8m，先在鋪設鋼梁的建筑物構造樓面上測量并標出鋼梁的安裝位置，并在此位置預埋φ181500圓鋼，卡環(huán)兩腳錨入砼中的長度須大于35d，且在樓板的下層筋下面，待樓面澆搗混凝土凝固后，將鋼梁安放就位，用墊板塞緊固定鋼梁，并將鋼梁與預埋圓鋼之間用鋼件〔φ18mm以上鋼筋、型鋼或鋼板〕焊接在一起。每根鋼梁錨固卡環(huán)不少于2只。鋼梁作為架體搭設根底，安裝必須保證其平整度，同一道鋼梁累計相對高度差不超過20mm，每根鋼梁外立桿落腳處的相對高差不超過1、主桿根底本工程懸挑腳手架根底為18號工字鋼，工字鋼的強度和剛度滿足承載力要求，具體計算數據參閱腳手架計算書。2、立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.500m，橫距1.000m，步距1.800m；連墻桿間距豎直3.600m，水平3.0(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交織布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.800m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，采用直角扣件固定在小橫桿上，每側外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端用直角扣件固定在立桿，以形成空間構造整體受力。4、剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與構造層之間均應鋪設木板：板寬為300mm(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎結實，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側使用建立主管部門認證的合格綠色密目式平安網封閉，且將平安網固定在腳手架外立桿和欄桿里側。(2)選用18鉛絲掛平安網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設防護欄桿和18cm高踢腳板，防護欄桿不少于2道，高度分別為0.8m(4)腳手架側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m或者低于4米的那么隨每層位置水平方向按3米做連墻件，連墻件采用φ12螺桿、螺帽與外墻連接，與外架立桿采用"3〞型卡固定，如遇門窗洞口位置可采用預埋200×200×10的(2)拉結點在轉角圍和頂部處加密，即在轉角l米以圍按垂直方向每3.6米(3)拉結點應保證結實，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠、有效的臨時拉結，以確保外架平安可靠。8、架體封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因構造設計的限制大于3(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進展封閉。(3)施工層以下外架每隔4步以及底部用密目網或其他措施進展封閉隔離。第六節(jié)腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的構造特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要20～30人，均有上崗作業(yè)證書。2、建立由工程副經理、施工員、平安員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和撤除，均應有工程技術負責人、平安員的認可，方可進展施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第七節(jié)腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設；2、進展分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、外腳手架分段驗收嚴格按"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"JGJ130-2001第八節(jié)及JGJ59-99中"懸挑式外腳手架檢查評分表"，所列工程和施工方案要求的容進展檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、平安員、簽證，方能交付使用。4、架體必須做到每層封閉(即進展隔離)，且不能大于4步。第八節(jié)腳手架搭設平安技術措施1、技術保障措施

(1)架子搭設完畢，用合格密目平安網鋪于架子的外圍及底部。

(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m～65N·m之間。

(3)分段架子搭設完成時由架子班組進展自檢；架子搭設完畢后由工程部平安負責人與技術負責人對整個腳手架進展驗收檢查，驗收合格前方可投入使用。

(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業(yè)時平安防護屏障及裝修時作業(yè)平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。

(5)腳手架的平安性是由架子的整體性和架子構造完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子構造或在架子上擅自撤除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，以下桿件嚴禁撤除：主節(jié)點處橫、縱向水平桿，連墻件。

2、質量保障措施

(1)操作人員作業(yè)前必須進展崗位技術培訓與平安教育。

(2)技術人員在腳手架搭設、撤除前必須給作業(yè)人員下達平安技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進展搭設，搭設時技術人員必須在現(xiàn)場監(jiān)視搭設情況，保證搭設質量到達設計要求。

(4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進展驗收，發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。

3、平安保障措施(1)操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗。

(2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身平安，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴平安帽、平安帶，未佩戴平安防護用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工種作業(yè)人中應注意自身平安(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意撤除平安防護裝置。

(4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進展腳手架搭設、撤除工作。

(5)應設專人負責對腳手架進展經常檢查和保修。A在以下情況下，必須對腳手架進展檢查

a在六級大風和大雨后

b停用超過二個月，復工前。

B檢查保修工程

a各主節(jié)點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求；

b扣件螺絲是否松動；

c平安防護措施是否符合要求。

(6)在腳手架上進展電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護。

(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。

(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和戒備標志，嚴禁非操作人員入。4、其它〔1〕鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω?！?〕外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的平安距離，并做好可靠的平安接地處理。〔3〕定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以到達鞏固穩(wěn)定，確保施工平安?！?〕外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，制止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用?！?〕外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用平安帽、平安帶、穿防滑鞋?！?〕嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載、外傳遞平衡?！?〕保證腳手架體的整體性，不得與井架升降機一并拉結，不得截斷架體?！?〕構造外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經工程部平安員驗收合格前方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意撤除腳手架部件。〔9〕嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大平安儲藏。〔10〕構造施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數不超過兩層?！?1〕當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施?！?2〕各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人?！?3〕腳手架立桿根底外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。第九節(jié)腳手架撤除平安技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)方案，報請批準，進展技術交底后才準工作。作業(yè)方案一般包括：拆架的步驟和方法、平安措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立戒備標志，地面應設專人指揮，制止非作業(yè)人員進入。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴平安帽、系平安帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原那么，即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原那么依次進展。嚴禁上下同時進展拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，撤除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨撤除進度逐層撤除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能撤除。7、撤除時要統(tǒng)一指揮，上下照應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將撤除情況交代清楚前方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、建筑腳手架撤除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、當天離崗時，應及時加固尚未撤除局部，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進展腳手架的撤除，嚴禁夜間撤除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆未去除的殘留物從高處墜落傷人。第十節(jié)、腳手架施工應急救援預案1、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案=1\*GB2⑴一旦發(fā)生高處墜落和物體打擊事故后，工程部應立即組織人員進展搶救，并通知公司應急反響組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來現(xiàn)場進展搶救。=2\*GB2⑵迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；去除傷病員口鼻的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。=3\*GB2⑶檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停頓，應就地立刻進展心臟按摩和人工呼吸。=4\*GB2⑷止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。=5\*GB2⑸觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，防止不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。=6\*GB2⑹車輛一到立即就近送往醫(yī)院。=7\*GB2⑺由事故調查組進展事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。=8\*GB2⑻總結經歷教訓，教育職工。2、機械傷害急救援預案=1\*GB2⑴一旦發(fā)生機械傷害事故后，工程部應立即切斷電源并組織人員進展搶救，并通知公司應急反響組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來現(xiàn)場進展搶救。=2\*GB2⑵對傷員進展必要的處理，如止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。=3\*GB2⑶車輛一到立即就近送往醫(yī)院。=4\*GB2⑷事故調查組進展事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。=5\*GB2⑸總結經歷教訓，教育職工。3、腳手架坍塌=1\*GB2⑴一旦發(fā)生腳手架坍塌事故，現(xiàn)場搶救組應首先進展疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發(fā)前該區(qū)域施工人員情況，作業(yè)人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，制止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量防止使用鋒利性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間將被壓埋人員搶救出來。=2\*GB2⑵如有人員失蹤、受傷，平安保衛(wèi)組應立即報警。并做好救助車輛引導。=3\*GB2⑶在專業(yè)醫(yī)療人員到達前由現(xiàn)場傷員搶救組對受傷人員進展簡單救助。1.爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。2.出來之后，呼吸停頓者立即做人工呼吸，然后進展正規(guī)心肺復。3.傷口止血且使用止血帶。4.切忌對壓傷進展熱敷或按摩。=4\*GB2⑷事故調查組進展事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。=5\*GB2⑸總結經歷教訓，教育職工。4、工程部平安急救援預案為了防平安事故的發(fā)生，加強平安防措施，防止平安事故的發(fā)生；在出現(xiàn)平安事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發(fā)生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，工程部特別成立平安事故緊急救援小組，并且經常演練，到達在平安事故發(fā)生能夠迅速、及時的處理妥當。=1\*GB4㈠平安事故緊急救援小組：組長：瑤杰副組長：葉喜云組員：丁國榮、濤、吳風錦、何幫東各成員職責：1、組長：發(fā)生平安事故后，負責總體調度指揮，總體籌劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯(lián)系。2、副組長：負責現(xiàn)場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩(wěn)定現(xiàn)場，冷靜沉著處理。3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發(fā)生后，能使救護工作做到最正確，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。=2\*GB4㈡在發(fā)生平安事故時，緊急發(fā)動小組組員和各班班組進展迅速、針對性的處理，保護好現(xiàn)場。緊急救援：火警：119急救：120報警：110第十一節(jié)、一般位置型鋼懸挑腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"〔JGJ130-2001〕。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物錨固段長度2.70懸挑水平鋼梁采用懸臂式構造，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000/3=0.017kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.017=0.066kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.066+0.10×1.400)×支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.066+0.117×1.400)×我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算：=0.383×106/5080.0=75.476N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.017=0.055kN/m活荷載標準值q2=1.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.055+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.071mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000×1.500/3=0.025kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.025+1.4×1.500=2.199kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.199×=0.739×106/5080.0=145.433N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.025+1.500=1.583kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1582.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.237mm最大撓度和V=V1+V2=2.257mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000×1.500/2=0.038kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷載的計算值R=1.2×0.038+1.2×0.038+1.4×2.250=3.241kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：(1)每米立桿承受的構造自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×18.000=2.246kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.05NG2=0.050×9×1.500×(1.000+0.250)/2=0.422kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×9/2=1.013kN(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.816kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——根本風壓(kN/m2)，按照"建筑構造荷載規(guī)"(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.550Uz——風荷載高度變化系數，按照"建筑構造荷載規(guī)"(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.670Us——風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.670×1.200=0.772kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載根本風壓標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.88kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=119.75[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.93kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=197.19[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載根本風壓標準值，wk=0.772kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000經計算得到Nlw=11.666kN，連墻件軸向力計算值Nl=16.666kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=25.00/1.58的結果查表得到=0.96；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=96.246kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見"施工計算手冊"鋼構造局部。連墻件普通螺栓連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1350mm，l=2700mm，ml=250mm，m2=1250mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=10.88kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.35/2.70=0.50kl=0.25/2.70=0.09k2=1.25/2.70=0.46代入公式，經過計算得到支座反力RA=28.677kN支座反力RB=-5.752kN最大彎矩抗彎計算強度f=16.581×106/(1.05×185000.0)=85.359N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=3.82+4.50=8.32kN水平鋼梁自重計算荷載q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大撓度Vmax=6.331mm按照"鋼構造設計規(guī)"(GB50017-2003)附錄A構造變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2700.0mm水平支撐梁的最大撓度小于2700.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表"鋼構造設計規(guī)"(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照"鋼構造設計規(guī)"(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.899經過計算得到強度=16.58×106/(0.899×185000.00)=99.69N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=5.752kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照"混凝土構造設計規(guī)"[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[5752×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.75kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板的錨固深度，經過計算得到h要大于5752.00/(3.1416×18×1.5)=67.8mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.75kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；b——樓板的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于106.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第十二節(jié)、大陽角位置型鋼懸挑腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"〔JGJ130-2001〕。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.00米，建筑物錨固段長度3.50懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.60m，支桿采用[12.6號槽鋼。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000/3=0.017kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.017=0.066kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.066+0.10×1.400)×支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.066+0.117×1.400)×我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算：=0.383×106/5080.0=75.476N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.017=0.055kN/m活荷載標準值q2=1.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.055+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.071mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000×1.500/3=0.025kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.025+1.4×1.500=2.199kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.199×=0.739×106/5080.0=145.433N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.025+1.500=1.583kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1582.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.237mm最大撓度和V=V1+V2=2.257mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000×1.500/2=0.038kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷載的計算值R=1.2×0.038+1.2×0.038+1.4×2.250=3.241kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：(1)每米立桿承受的構造自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×18.000=2.246kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.05NG2=0.050×9×1.500×(1.000+0.250)/2=0.422kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×9/2=1.013kN(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.816kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——根本風壓(kN/m2)，按照"建筑構造荷載規(guī)"(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.550Uz——風荷載高度變化系數，按照"建筑構造荷載規(guī)"(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.670Us——風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.670×1.200=0.772kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載根本風壓標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.88kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=119.75[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.93kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=197.19[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載根本風壓標準值，wk=0.772kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000經計算得到Nlw=11.666kN，連墻件軸向力計算值Nl=16.666kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=25.00/1.58的結果查表得到=0.96；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=96.246kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見"施工計算手冊"鋼構造局部。連墻件普通螺栓連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂局部腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1000mm，側腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1600mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面積A=30.60cm2。受腳手架集中荷載P=10.88kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9.584kN,R2=13.701kN,R3=0.059kN最大彎矩抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=3.273×106/(1.05×185000.0)+4.260×1000/3060.0=18.243N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表"鋼構造設計規(guī)"(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照"鋼構造設計規(guī)"(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.929經過計算得到強度=3.27×106/(0.929×185000.00)=19.05N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、支桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。各支點的支撐力RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為RD1=10.488kN十、支桿的強度計算:斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進展計算，為RD=10.488kN下面壓桿以[12.6號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N——受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=10.49kN；——軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i查表得到=0.12；i——計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i=1.57cm；l——受最大壓力斜桿計算長度，l=3.94m；A——受壓斜桿凈截面面積，A=15.69cm2；——受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是57.50N/mm2；[f]——受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為斜撐桿的軸向力，N=10.488kN；lwt為焊接面積，取1569.00mm2；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度=10487.86/1569.00=6.68N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十一、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=13.701kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照"混凝土構造設計規(guī)"[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[13701×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=13.70kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板的錨固深度，經過計算得到h要大于13700.77/(3.1416×18×1.5)=161.5mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=13.70kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；b——樓板的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于106.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第十三節(jié)、聯(lián)梁位置型鋼懸挑腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)"〔JGJ130-2001〕。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物錨固段長度2.70懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用[12.6號槽鋼U口水平，相鄰懸挑鋼梁之間的聯(lián)梁上最多布置2根立桿。懸挑水平鋼梁采用懸臂式構造，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000/3=0.017kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.017=0.066kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.066+0.10×1.400)×支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.066+0.117×1.400)×我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算：=0.383×106/5080.0=75.476N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.017=0.055kN/m活荷載標準值q2=1.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.055+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.071mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000×1.500/3=0.025kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.025+1.4×1.500=2.199kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.199×=0.739×106/5080.0=145.433N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.025+1.500=1.583kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1582.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.237mm最大撓度和V=V1+V2=2.257mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.050×1.000×1.500/2=0.038kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷載的計算值R=1.2×0.038+1.2×0.038+1.4×2.250=3.241kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：(1)每米立桿承受的構造自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×18.000=2.246kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.05NG2=0.050×9×1.500×(1.000+0.250)/2=0.422kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×9/2=1.013kN(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.816kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——根本風壓(kN/m2)，按照"建筑構造荷載規(guī)"(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.550Uz——風荷載高度變化系數，按照"建筑構造荷載規(guī)"(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.670Us——風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.670×1.200=0.772kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載根本風壓標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.88kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=119.75[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓