超高層大體積混凝土施工方案

1成都珠江新城國際A區(qū)二、三期工程A3基礎底板大體積混凝土施工方案1.編制依據(jù) -1-2.工程概況 -1-2.1工程基本概況 -1-2.2工程設計概況 -2-2.3工程重點、難點分析 -3-3.施工安排 -5-3.1施工管理組織機構 -5-3.1.1項目管理職責分工 -5-3.1.2項目部值班安排 -6-3.1.3協(xié)力施工單位 -6-3.2勞動力組織 -6-3.3工期安排 -6-4.施工準備 -7-4.1技術準備 -7-4.2機械設備準備 -9-4.3材料準備 -10-4.4現(xiàn)場準備工作 -10-5鋼筋工程 -10-5.1鋼筋的接頭 -10-5.2筏板鋼筋的墊塊 -11-5.3鋼筋的支架 -11-5.4型鋼支撐架強度計算 -16-6.模板工程 -24-6.1后澆帶模板設置 -24-6.2集水坑、電梯井筒模板設置 -26-6.3特殊部位（核心筒內）的集水坑、電梯井筒模板設置 -27-6.4抗浮設計計算 -28-6.5電梯井部位模板拆除后蓄水覆蓋保溫處理 -30-7.主要施工方法及技術措施 -31-7.1流水段的劃分 -31-7.2施工機械選擇 -31-7.2.1混凝土泵的平均泵送量 -31-7.2.2混凝土運輸車輛、澆筑設備配置 -31-7.2.3混凝土澆筑時間及設備選擇 -32-7.3施工工藝流程 -32-7.4測量放線 -32-27.4.1測量儀器的準備 -32-7.4.2標高的測設 -32-7.4.3軸線的投測 -32-7.5施工條件 -33-7.5.1混凝土澆灌申請 -33-7.5.2施工條件 -33-7.6材料選擇 -33-7.6.1混凝土材料 -33-7.6.2配合比設計 -34-7.7混凝土的運輸 -35-7.7.1混凝土場外運輸 -35-7.7.2混凝土的場內運輸 -35-7.8泵管的布置及要求 -37-7.9混凝土的泵送 -40-7.9.1泵送混凝土對模板和鋼筋的要求 -40-7.9.2泵送混凝土對坍落度的要求 -40-7.9.3泵送混凝土人員要求 -40-7.9.4泵送工藝要求 -40-7.9.5輸送管堵塞處理方法 -41-7.9.6泵送混凝土間歇的處理方法 -42-7.10底板大體積混凝土澆筑 -42-7.10.1澆筑前的準備 -42-7.10.2混凝土澆筑方法 -42-7.11混凝土的養(yǎng)護 -45-7.11.1養(yǎng)護方式 -45-7.11.2操作方法 -46-7.12底板混凝土測溫 -47-7.12.1測溫孔布置 -47-7.12.2測溫孔做法 -48-7.12.3測溫要求 -49-7.12.4降溫階段變化 -50-7.12.5溫度監(jiān)測 -51-7.12.6試塊制作 -51-7.13后澆帶處理 -51-7.13.1后澆帶的防護 -51-7.13.2后澆帶排污措施 -52-7.14剪力墻水平施工縫的設置 -53-7.15防止基礎底板開裂的措施 -53-7.15.1原材料方面采取的措施 -53-7.15.2施工方面采取的措施 -54-7.15.3養(yǎng)護測溫方面采取的措施 -55-7.16混凝土泌水處理和表面處理 -56-7.16.1混凝土泌水處理 -56-7.16.2混凝土表面處理 -57-7.17混凝土拆模 -58-37.18混凝土試驗 -58-7.19混凝土小票管理 -60-8.大體積混凝土水化熱計算 -60-8.1計算依據(jù) -60-8.2計算條件 -60-8.3混凝土入模溫度控制計算 -61-8.3.1混凝土拌合溫度的計算 -61-8.3.2混凝土拌合物出機溫度的計算 -62-8.3.3混凝土拌合物經(jīng)運輸?shù)綕仓r溫度的計算 -62-8.3.4最終絕熱溫升 -62-8.3.5混凝土中心最高溫度 -63-8.3.6混凝土表面溫度 -63-8.3.7內外溫差值 -64-8.4混凝土抗裂度驗算 -64-8.4.1各齡期混凝土收縮變形值 -64-8.4.2各齡期混凝土收縮當量溫差 -65-8.4.3混凝土各齡期彈性模量 -65-8.4.4外約束為二維時溫度應力計算 -66-8.4.5驗算抗裂度是否滿足要求 -66-9.質量控制措施 -67-9.1質量保證體系 -67-9.2混凝土工程質量流程圖 -68-9.3底板施工質量控制點 -69-9.4質量標準 -69-9.5混凝土泵送應避免工程質量通病 -71-9.6特殊部位的厚度及控制措施 -71-10.工期保證措施 -72-11.可能導致混凝土澆筑中斷的應急措施 -73-11.1機械方面 -73-11.1.1泵機 -73-11.1.2振動棒和振搗器 -73-11.1.3泵管故障 -73-11.2停電停水的應急處理 -73-11.3下雨時的應急處理 -73-11.4混凝土供應問題的應急處理 -74-11.5混凝土澆筑時基坑邊坡的監(jiān)測處理 -74-12.安全文明施工 -74-12.1安全管理制度 -74-12.2安全管理工作 -75-12.3文明施工措施 -75-12.4環(huán)境保護措施 -76-412.5塔吊使用主要安全措施 -76-12.6混凝土泵送設備的主要安全措施 -77-13.大體積混凝土施工應急預案 -78-13.1應急預案目的 -78-13.2適用范圍 -78-13.3應急救援組織機構與職責 -78-13.3.1應急準備和響應領導小組 -78-13.3.2應急小隊 -78-13.3.3應急救援領導小組職責 -79-13.4施工現(xiàn)場應急處理設備和設施 -79-13.4.1急救箱 -79-13.4.2其他應急設備和設施 -79-13.5突發(fā)事件應急響應 -80-13.5.1火災事故 -80-13.5.2工傷事故 -80-13.6項目經(jīng)理部應急準備和響應流程圖 -81-13.7項目經(jīng)理部應急準備和響應線路圖 -82-123456789122345678123454不能形成環(huán)形的現(xiàn)場道路，交通運輸不便，場容管理、文明施工、環(huán)保、安全保衛(wèi)等都有較高的要求，需要進行周密組織、合理配備機械是保證高效、連續(xù)底板合適的混凝土配合比是保證基礎施工質量的重要因素，需經(jīng)過詳細計算和試配進厚兩種，澆筑混凝土時應最后澆筑筏板與防水板交接區(qū)域，必須在筏板混凝土初了確保底板大體積混凝土的順利澆筑和澆筑質量，項目經(jīng)理部成立了大體積混凝土澆筑專項施工管理小組，澆筑之前召開專題交底會和動員大會。充分作好各項在現(xiàn)場對施工班組作好交底，使工人能掌握操作要領以及大體積混凝土施工所注意的事項?，F(xiàn)場管理人員按晝夜兩班輪流值班，施工過程相關人員不得擅自混凝土澆筑前，協(xié)調政府相關部門辦理夜間施工手續(xù)負責混凝土現(xiàn)場施工管理與組織工作，負責指揮分包隊伍進行現(xiàn)場混凝土的澆筑工作，負責協(xié)調各部門保證商品混凝土的及時供應及確?；炷恋臐仓樌纯刂苹炷潦┕べ|量及操作方法，檢查監(jiān)控模板及操負責混凝土施工的技術問題，控制配合比及外加劑的摻量，負責底板混凝土施工資料的收集整理工作，負責安排混凝土測溫及實驗管理工作，負責對測溫數(shù)據(jù)負責混凝土入模時的測溫監(jiān)測和大體積混凝土測溫工負責材料供應，及時提供所需其它與施工有關的機具材料，保證質量、數(shù)量，并提供材質單及各種材料合格證，搞好材料的保管及發(fā)放，負責收集商品混凝土負責安全施工管理，保證文明安全施工，檢查門口道），本工程施工Ⅰ、Ⅱ段大體積混凝土澆筑時間，因二三期基坑支護的加固及二級基坑的降水施工、出土坡道和臨時材料堆放場地影響，具體澆筑時間根據(jù)現(xiàn)場4.1.1施工技術人員熟悉圖紙，了解設計意圖，并對現(xiàn)場的施工工人進行相8參加HK-A1聚丙烯抗裂纖維，摻量為0.9kg/m3,長度為19mm。）；4.1.7混凝土澆筑（必須有技術、資料、質檢、混凝土責任工程師、現(xiàn)場經(jīng)4.1.9澆筑混凝土之前，相應的標高要投射到模板上并做好標記，嚴格控制 1臺42輛31.1kw，θ60、θ臺只4臺25臺26臺7根58個99套1組組套2臺3混凝土澆筑流向，澆筑方法，澆筑重點，準備混凝土澆筑用的振搗器、刮杠、抹錄，符合設計要求及規(guī)范、規(guī)定，且經(jīng)過業(yè)主、監(jiān)理的隱蔽驗收簽字認可后，填站協(xié)調混凝土供應情況，必須保證混凝土在澆筑過程中的連續(xù)性，為保證底板澆筏板基礎鋼筋非常重，達到了630kg/m2,根據(jù)現(xiàn)場情況，決定采用花崗巖墊A3筏板基礎的5.5m、5m、4.2m、3.8m區(qū)域鋼柱選用L5035角鋼縱橫間距1000mm，連接采用E在底層鋼筋網(wǎng)片以上[10槽鋼的底部設置長350mm的L5035的短鋼梁搭在間距為與槽鋼立柱滿焊形成200032000水平獨立框架，并用14架筋聯(lián)系獨立框架，保證支撐所有中層鋼筋網(wǎng)片。4.2m和3.8m區(qū)域采用L5035角鋼滿焊角鋼立柱以支考慮到核心筒區(qū)域存在墻柱插筋，其荷載較大，決定對核心筒區(qū)域采用加設寬度的鋼筋馬凳。在混凝土澆筑前，應對所有插筋位置進行一次檢查，合格后方第三層雙向通長32@300。筏板基礎厚度為3.8m范圍內，其上鐵配筋為：第一層雙向通長32@二層雙向通長32@300。中層網(wǎng)片的構造橫梁鋼材的彈性模量E=2.053105N/mm2；按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布靜荷載的計算值q1=1.234.40=5.28kN/m活荷載的計算值q2=1.432.00+1.432.00=5.60kN/mM1=(0.0835.28+0.1035.60)32.002=3.930kN2m支座最大彎矩計算公式如下:M2=-(0.1035.28+0.11735.60)32.002=-4.733kN2mζ=4.733×106/39700.00=119.214N/mm2計算公式如下:νmax=(0.677×4.40+0.990×4.00)×2000.004/(100×2.05×105×1983000.00)支架橫梁的最大撓度2.731mm小于min(2000/150,1支架立柱作為軸心受壓構件進行穩(wěn)定驗算，計算θ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比λ=h/i，經(jīng)過查表得到,θ=0.353；A──立桿的截面面積,A=12.74cm經(jīng)計算得到N=0.61735.2832+0.58335.632=13.045kN；ζ=13.045×1000/(0.353×12.74×100)+4.733×1000/39.7=148.221N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算ζ≤[f],滿足要求!橫梁鋼材的彈性模量E=2.053105N/mm2；按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布靜荷載的計算值q1=1.232.20=2.64kN/m活荷載的計算值q2=1.431.00+1.431.00=2.80kN/mM1=(0.0832.64+0.1032.80)31.002=0.491kN2m支座最大彎矩計算公式如下:M2=-(0.1032.64+0.11732.80)31.002=-0.592kN2mζ=0.592×106/3130.00=189.010N/mm2計算公式如下:νmax=(0.677×2.20+0.990×2.00)×1000.004/(1支架橫梁的最大撓度1.51mm小于min(1000/150,1支架立柱作為軸心受壓構件進行穩(wěn)定驗算，計算θ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比λ=h/i，經(jīng)過查表得到,θ=-1.000；A──立桿的截面面積,A=4.80cm經(jīng)計算得到N=0.61732.6431+0.58332.831=3.261kN；ζ=3.261×1000/(-1×4.803×100)+0.592×1000/3.13=182.219N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算ζ≤[f],滿足要求!厚度為1m區(qū)域，采用25的鋼筋馬凳作為支撐架，每榀鋼筋馬凳的立柱間距橫梁鋼材的彈性模量E=2.053105N/mm2支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變靜荷載的計算值q1=1.231.00+1.231.00=2.40kN/m活荷載的計算值q2=1.431.00=1.40kN/mM1=(0.0832.40+0.1031.40)31.002=支座最大彎矩計算公式如下:M2=-(0.1032.40+0.11731.40)31.002=-0.404kN.mσ=0.4043106/1534=263.4N/mm2計算公式如下:V=(0.67732.00+0.99031.00)31000.004/(10032.0531053ф──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得A──立桿的截面面積,A=490.9mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反澆筑混凝土的時放布料機的位置，以及墻柱插筋的位置均需要加設鋼筋馬凳為了保證整個后澆帶支撐架不發(fā)生整體位移，在筏板基礎中部的伸縮后澆帶東側（即A3#樓Ⅰ段）距離后澆帶3m位置設置一條截面為1.5m31.5m、長約42m的混凝土墩，用以固定拉結后澆帶的地錨鋼筋。另外，為保證后澆帶支撐架不發(fā)筏板基礎伸縮后澆帶、防水板伸縮后澆帶、筏板基礎沉降后澆帶模板支設具集水坑、電梯井筒模板采用多層復合模板后背木方，用腳手架鋼管及方木固工作面狹小，井筒模板的配置采用多層板拼裝式，在陰角處，采用503100mm木方，井筒每面墻上均采用兩塊模板支設，并用對拉螺栓固定，兩塊模板之間留一坑深為3.8m。在澆筑混凝土時，坑底的模板的壓強為P1=ρgh=240031033.8=91.2kPa;因此這個坑所受的浮力是巨大的，必須采取措施，控制坑底標高，采用503100作為次龍骨，間距150mm。井筒內的側模板的主龍骨采用雙鋼管48骨采用單鋼管4833.5，間距400mm布置，最兩端的主龍骨離井筒側?！?00mm，模板支設同普通墻體模板，支設完成后，考慮到電梯井的抗浮，在井筒上部至混凝土澆筑完畢時，井筒內的水深度與坑深一致。根據(jù)混凝土的流動性，流動P1=ρgh=0.673（2400-1000）31033.8=35.7kPa，其產(chǎn)生的浮力更是大大降低，考慮安全系數(shù)，井筒底模板所受是混凝土反力采用M=0.1ql2=0.1335.730.152=0.08kN2mσ=M/W=0.0831000000/（1000318318/6）=1.48N/mm2＜[σ]=13N/mm2T=3V/2bh=330.6335.73100030.15/（231000318）=0.267N/mm2<v]=1.400N/mm2ω=0.677ql4/100EI=0.677335.731504/（1003950031000318318318/12）度為0.15m，線荷載q=35.730.15=5.36kN/mM=0.1ql2=0.135.3630.430.4=0.086kN2mσ=M/W=0.08631000000/5.4310000=1.59N/mm2＜[σ]=13N/mm2η=3V/2bh=33（0.6335.73100030.15）30.4/（2340390）=0.536N/mmω=0.677ql4/100EI=0.6773（35.730.15）34004/（10039500340390390390/12）=0.041mm＜[ω]=400/250=1.6mmq=35.730.4=14.28kN/m，因此M=0.1ql2=0.1314.2830.630.6=0.515kN2mσ=M/W=0.51531000000/8.98531000=57.32N/mm2＜[σ]=205N/mm2ω=0.677ql4/100EI=0.677314.2836004/（10032.1310000035.7833每個拉鉤的覆蓋面積為A=0.430.6=0.24m2,該范圍內的浮力為F=0.24335.7=8.57kN，則：所選拉筋的截面積As=F/fy=8.5731000/360=23.8mm2,根據(jù)現(xiàn)場情況，選用16的鋼筋作為拉筋，其截面積為201mm2>23.8mm2,滿足要求！蓄水深度為電梯基坑（集水坑）深度。若發(fā)現(xiàn)混凝土內部與表層溫差大，需采用增加保溫層厚度方式縮小溫差。養(yǎng)護時，必須在坑的四周搭設臨邊防護（搭設要基礎底板為平板式筏型基礎,底板按主樓沉降后澆帶分成兩段分別為施工Ⅰ3/h)N1T）；Q1——每臺混凝土泵的實際平均輸出量（m3/h）.N1＝40.8/（6039）3(60310/40+25)＝3.02≈4臺4＋2（備用6輛 測量放線→固定地泵→接泵管→混凝土澆筑→混凝土取樣及試驗→混凝土依據(jù)現(xiàn)場引入的水準點用水準儀和標尺將底板標高引測至基坑邊，用紅三角標識，標出絕對標高和相對標高?；A底板施工的標高控制點引至基坑地連墻內側混凝土表面，以便于引測?，F(xiàn)場備有水準儀，對集水坑等標高重點控制，以便在混凝土底板施工的軸線在底板筋綁扎后，投測在底板鋼筋上，主要軸線及澆筑混凝土前，預先與攪拌站辦理商品混凝土委托及申請，委托單的內容包括：混凝土強度等級、混凝土的特殊要求、使用部位、方量、坍落度、是否摻加水泥、砂、石及外加劑等經(jīng)檢查符合標準要求，商混廠家試驗室下達混凝土配合比通知單。通知混凝土攪拌站運送混凝土，根據(jù)澆筑的部位、時間的不同，來確定罐車的臺數(shù)。夜間施工時，應事先與城管部門協(xié)調好、并合理安排罐車行和控制模板、鋼筋、保護層和預埋件等的尺寸、規(guī)格、數(shù)量和位置，其偏差值應符合《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》的規(guī)定。檢查模板支撐的穩(wěn)定性以及接縫的密合情況，澆筑前應將模板內的垃圾、泥土等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查控制鋼筋保護層的塑料墊塊是否墊好、地腳螺栓套絲的保護帽和插筋直螺紋套絲的保護帽是否均已擰上，并辦完隱、預檢手續(xù)。符合設計及有關規(guī)范地12砂3連續(xù)級配、最大30mm，超過25mm的<4水————56——788——抗裂采用HK-A1聚丙烯纖維，摻量為 0.9kg/m3,長度為19mm在配合比設計中充分考慮大體積混凝土的特點，既要減少混凝土的收縮，保證混凝土的強度，又要降低混凝土內部水泥水化反應產(chǎn)生的巨大熱量。應采用低驗，并摻加大量粉煤灰或礦渣粉以降低單方水泥用量，進一步降低混凝土的水化在配合比設計中摻加防水劑，所選用的外加劑廠家為設計院制定的砂石石水水)1由于本工程底板混凝土一次澆筑量大，為了保證連續(xù)澆筑，將采用成都聚力商品混凝土有限公司提供的商品混凝土。在底板混凝土澆筑之前，與有關部門協(xié)施工現(xiàn)場的道路要保持暢通，如物資的碼放、施工路基等不應影響車輛行駛，以供方供應方運輸車將地泵運至現(xiàn)場。進入施工現(xiàn)場后用地泵及混凝土泵車（根據(jù)北側離基坑邊緣較近，局部位置重型車輛通過存在隱患，因此澆筑底板混凝土時混凝土罐車進入施工現(xiàn)場內，由攪拌站現(xiàn)場調度統(tǒng)一進行安排指揮，讓混凝腳手架不得緊靠鋼筋搭設，以免澆筑混凝土時由于泵管的沖力使腳手架晃動造成鋼筋移位。在澆筑混凝土時隨著混凝土的澆筑，泵管不斷拆除，腳手架也要隨之在泵管下邊腳手板上要鋪上彩條布，以免泵管中的混凝土漏到底板鋼筋上難以清7.8.2混凝土輸送管應根據(jù)工程和施工場地特點,混凝土澆筑方案進行配管,應盡可能縮短管線長度,減少壓力損失,少用彎管和軟管,輸送管的鋪設應保證安全施工,便于管道清洗,故障的排除和裝拆維修的方便,混凝土輸送管路絕不允許接混凝土接混凝土~為了使得輸送泵管在位置改動時更加方便，在底板上設置小板凳將泵管架空意四角支座下放腳手板增大接觸面積，并在使用部位處加大、加密筏板馬凳鋼筋直徑和距離，傳力均勻，在塔身上部陪四根纜風繩或腳手架管，兩兩對角相拉，另一端固定在鋼筋上，澆筑完一部分隨之移動，采用塔吊移動現(xiàn)拆下配重塊，然泵送混凝土對模板側壓力較大，模板設計時充分考慮新澆混凝土對模板的側澆筑混凝土時，應注意保護好鋼筋，一旦鋼筋骨架發(fā)生變形或位移，應及時的，然后向料斗內加入與混凝土配比相同的減石水泥砂漿，潤滑管道后即可開始2、開始泵送時，泵送速度宜放慢,油壓變化應在允許值范圍內，待泵送順凝土量（150mm徑管每100m有1.75m3),以便決定拌制混凝土量。由于混凝土中加入抗裂纖維、可泵性差或輸送管布置不合理,均會發(fā)生堵塞,但都可以通過操作人員的控制得以避免。堵塞原因及處理措施見下表:混凝土質量2坍落度不穩(wěn)定2單位立方水泥量太少2砂率太低2骨料粒徑級配不合要求2攪拌后停留時間太長2抗裂纖維的加入2保證≥310kg/m32保證>40%2按配比要求重新調整2重新攪拌混凝土管道2輸送管集中轉彎太多2管接頭密封不嚴,漏漿2出口端軟管彎得太小2避免2接頭嚴密2中斷供料時間太長2應及時反泵2盡量避免,一般夏季停機不得超過半在混凝土泵送過程中，若需要有計劃中斷泵送時，應預先考慮確定的中斷澆干凈，模板縫隙和孔洞堵嚴，模板及其支架、墻體插筋、人防預埋件、約束邊緣柱型鋼柱腳的錨栓定位、設備和管線等必須經(jīng)過檢查，做好預檢、隱檢記錄，符合設計及有關規(guī)范要求后待監(jiān)理人員驗收后方可進行澆筑，并且在澆筑時，隨時核查預埋件、插筋、地腳錨栓有無偏位情況，及時糾正。在澆筑過程中管理人員一次到頂”的方法。即混凝土從一端向另一端，以同一坡度一次到頂向前連續(xù)澆筑（詳見示意圖）。這種形成斜坡混凝土的澆筑方法能較好地適應泵送工藝，避免泵管經(jīng)常拆除沖洗和接長，提高泵送效率，簡化混凝土的泌水處理，保證上、應在前層混凝土凝結之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所用水有無移動、變形后堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即處理并應在已澆筑的混凝土凝結前程操作，做到快插慢拔，快插是為了防止上層混凝土振實后而下層混凝土內氣泡無法排出，慢拔是為了能使混凝土能填滿棒所造成的空洞。在振搗過程中，振搗土表面泛漿，不出現(xiàn)氣泡，混凝土不再下沉為止。振搗過程中，避免觸及鋼筋、上部骨料均勻下沉，不受鋼筋和較大骨料的限制，以提高表面密實度，減少塑性收縮變形。初凝后至終凝前再用鐵抹子二次抹壓。這樣能較好地控制混凝土表面龜裂，減少混凝土表面水分的散發(fā)，以促進養(yǎng)護。表面壓光后稍待收水后，及時型鋼柱基礎的定位放線與開挖，待型鋼柱基礎鋼筋綁扎完腳螺栓的定位與安裝，然后進行型鋼柱基礎筏板上層鋼筋成后將型鋼柱與筏板混凝土同時進行澆筑，型鋼柱的為防止混凝土內部與表面溫差過大，造成溫度應力大于同期混凝土抗拉強度而裂縫，養(yǎng)護工作尤為重要，經(jīng)過計算及對目前基坑內的測溫，本工程采取如下搭接長度≥30mm搭接長度≥30mm(保持薄膜內有凝結水)混凝土終凝前在壓光后表面用鐵抹子反復壓實，先用塑料薄膜覆蓋，保持塑覆蓋一層塑料布隔熱，底板立面采用木模板覆蓋草簾被養(yǎng)護。對邊緣、棱角部位），層塑料布，將混凝土表面蓋嚴，以減少水分的損失，起到保溫保濕的作用?？紤]到本地溫差變化大，主樓的底板在麻袋上再覆蓋一層塑料布隔熱層，保證混凝土降溫過程中，可根據(jù)具體測溫記錄確定是否有控制地加厚或減少保溫層，以達到檢查塑料薄膜或養(yǎng)護劑涂層的完整情況，保持混凝土表面濕潤。底板混凝土養(yǎng)護測溫點的布置原則：方便觀測，不干擾其它項目的施工，選擇有代表性的位水化熱過程中筏板混凝土余熱。所有測溫孔按順序編號，并繪制底板混凝土測溫電梯基坑混凝土厚度最大，混凝土中心溫度最高的地方在電梯基坑及塔樓底在測溫表中，同時應準確記錄測溫點的編號，混凝土的澆筑日期和時間，測溫的具體時間，以便進行數(shù)據(jù)分析。與此同時，各部位保溫材料的覆蓋和去除時測溫數(shù)據(jù)記錄本是重要的測試數(shù)據(jù)，填寫時要清楚，妥善保管，不得遺失。測溫工作期間，測溫記錄人員應堅守崗位，認真操作，加強責任心，并仔細作好記錄，保證數(shù)據(jù)的準確和有效，并及時反饋給現(xiàn)場技術負責人并上報監(jiān)理。讀數(shù)時，應將溫度計與外界氣溫相隔離，用棉團將測溫管上口塞住。測溫計停留在測混凝土施工測溫項目和次數(shù)詳見下表，溫度測每晝夜不少于4次測最高、最低氣溫次大體積混凝土養(yǎng)護的降溫階段，如果混凝土溫度緩慢下降，徐變得以充分顯現(xiàn)，則混凝土中拉應力能相應減小，同時，混凝土齡期愈長，混凝土抗拉性能的提高比抗壓性能要快，可避免和減少裂縫的產(chǎn)生?；炷林行淖罡邷囟鹊慕禍厮夙椖考夹g部，由有關人員根據(jù)實際情況及時采取措施（如覆蓋阻燃草簾和塑料薄底板大體積混凝土除按不超過200m3同配比混凝土取標準養(yǎng)護試塊不少于一組外，還應留置一定組數(shù)抗?jié)B試塊及同條件養(yǎng)護試塊?，F(xiàn)場混凝土試塊留置應在滲試塊、強度試塊的試樣必須取自同一車次拌制的混凝土拌和物。抽檢試件時，側的混凝土表面應鑿毛，并保持清潔，澆注時采用比后澆帶兩側混凝土設計強度等級高一級的混凝土澆注密實，并加強養(yǎng)護。筏板中部伸縮后澆帶的止水鋼板，須按圖紙規(guī)范設置。伸縮后澆帶止水鋼板與沉降后澆帶相交處，需將兩塊止水鋼板焊接，形成閉合。后澆帶兩側的構件妥善支撐，并應注意由于后澆帶可能引起各部分結構的承載力問題與穩(wěn)定問題，后澆帶所在的跨度內模板在后澆混凝土達筏板基礎后澆帶施工時不得使建筑垃圾、木屑紙袋等物落入其中，鋼筋不得切斷。為保護后澆帶內的清潔，應在后澆帶應用鋼板網(wǎng)支擋，并加以封蓋板，澆面剔毛處理，再在界面處刷一層高于筏板混凝土強度一個等級的水泥砂漿。詳見由于后澆帶擱置時間較長，為了控制鋼筋銹蝕，在鋼筋上刷水泥凈漿保護，在底板后澆帶兩側砌筑三皮磚，上蓋木龍骨及膠合板，表面覆蓋彩條布，磚外側在底板每流水段混凝土澆筑過程中，混凝土漿通過快易收口網(wǎng)或隔離鋼絲網(wǎng)2.趕漿：在澆筑底板混凝土時，用高壓水槍在后澆帶內往集水井方向沖洗，底板鋼筋上的地錨以及止水螺栓的拉接穩(wěn)定導墻模板。詳見下圖導墻施工縫設置坍落度損失減少。由此會取得降低水灰比，減少水泥漿量，延緩水化熱峰值的出現(xiàn)，降低溫度峰值，收縮變形也有所降低。它有效地降低了水化熱，提高了可泵的粒徑要盡量大些，以達到減少收縮的目的；當水灰比不變時，水和水泥的用量對于收縮有顯著影響，因此，在保證可泵性和水灰比一定的條件下，要盡量降低水泥漿量；砂率過高意味著細骨料多，粗骨料少，為了減少收縮的作用，避免產(chǎn)化熱釋放的時間，降低水化熱峰值，另一方面，對混凝土的收縮有顯著的補償作用，這樣可以減少平均溫差，避免出現(xiàn)溫差裂縫。在大體積混凝土的濕熱養(yǎng)護條施工好超厚、高強度等級的大體積混凝土，關鍵要有一個先進的混凝土配合比，總之，大體積混凝土是目前施工中應用較多的一項新技術，只要嚴格施工規(guī)范，仔細落實每一個施工環(huán)節(jié)，認真妥善地作好澆筑完的保溫工作，該項技術是度，確保工程質量尤為重要，因此現(xiàn)場設臨時指揮調度小組，加強車輛調度、平入模溫度，盡量選擇在氣溫較低的夜間施工，當施工作業(yè)延續(xù)至白天時，在混凝微裂，提高混凝土的密實性，在混凝土初凝前進行混凝土二次振搗，注意二次振），進行第二次抹壓，使面層充分密實并與底部結合一致，以防此階段由于混凝土收水硬化而形成表面裂縫；在混凝土初凝后終凝前，使用鐵抹子進行第三遍抹壓，混凝土澆筑的里外溫差值以降低混凝土塊體的自約束應力，其次是降低大體積混凝土澆筑塊體的降溫速度，充分利用混凝土的抗壓強度，以提高混凝土塊體承受為了進一步摸清大體積混凝土水化熱的多少，不同深度處溫度場升降的變化規(guī)律，本工程采用玻璃溫度計進行混凝土溫度監(jiān)控，每個測溫點監(jiān)測表面、底面測溫點的布置原則：方便觀測，不干擾其它項目的施工，選擇有代表性的位混凝土內外溫度要按要求測溫，控制內外溫差。做好測溫計算，如發(fā)現(xiàn)溫差過大，及時灑水或增加保溫覆蓋層厚度，控制大體積混凝土中心溫度與表面溫度坡面流到坑底，并匯集到澆筑方向的一側，由軟軸抽水機抽走泌水；少量來不及往回澆筑，與原斜坡相交成一個積水坑，另外有意識地加強側板處的混凝土澆筑強度，這樣積水坑逐步在中間縮小成水潭，并將水及時排除。采用這種方法基本上排除了最后階段的所有泌水。澆筑過程中砼的泌水要及時處理，免使粗骨料下由于泵送混凝土表面的水泥漿較厚，在混凝土澆筑到頂面后，及時把水泥漿趕至后澆帶處排水溝，初步按標高刮平，用木抹子反復搓平壓實，使混凝土硬化4、抹光機對表面再次找平抹光4、抹光機對表面再次找平抹光度等級，均應留置結構實體檢驗用同條件試塊，同一強度等級的結構實體檢驗用與結構同條件養(yǎng)護，用鋼筋籠裝好，鎖在取樣構件旁與構件同條件養(yǎng)護，真實反等需要應留置與結構同條件養(yǎng)護試塊，每項非實體檢驗用同條件養(yǎng)護試塊不得少的同配合比的混凝土，其取樣不得少于一次。每一現(xiàn)澆區(qū)域同配合比的混凝土，塊。采用預拌混凝土的抗?jié)B試塊留置組數(shù)應按照結構的規(guī)模和要求而定；留置抗?jié)B試件的同時需留置抗壓強度試件并應取自同一盤混凝土拌合物中（取樣方法同7.18.9混凝土抗壓強度，以邊長100mm或150mm的立方體試塊，在溫度混凝土試塊制作時，必須保證其代表性，防止試塊數(shù)量少取情況發(fā)生，并采觀反映現(xiàn)場實際混凝土情況。制作人員必須檢查現(xiàn)場混凝土坍落度情況，標記試塊的部位、種類、養(yǎng)護齡期等。發(fā)現(xiàn)混凝土質量問題及時以最短時間通知工程部凝土小票，可以知道攪拌站是否按合同約定的要求供應混凝土，現(xiàn)場資源配置是同規(guī)定內容（如供應速度、初凝時間、坍落度等技術指標）完成。如發(fā)現(xiàn)初凝時間超過規(guī)定的初凝時間或到場的混凝土坍落度、供應速度等規(guī)定，將這車的混凝8.大體積混凝土水化熱計算1122334gg2g)0g)0水砂石mw——水用量（Kg）162Kmce——水泥用量（Kg）280Kgmsa——砂用量（Kg）734Kgmg——石用量（Kg）1098Tw——水的溫度(℃)11℃Tce——水泥溫度(℃)Tsa——砂溫度(℃)Tg——石溫度(℃)Wg——石的含水率（%取0T式中T1——混凝土拌合物溫度(℃);Ti——攪拌機棚內溫度(℃);1式中T2——混凝土拌合物運輸?shù)綕仓r溫度(℃);Ta——混凝土拌合物運輸時環(huán)境溫度8(℃);Tmax=W3Q/(c3ρ)=53.1369不同齡期的中心最高溫度(℃)369式中:Tb(t)——齡期t時,混凝土的表面溫度(℃);Tq——齡期t時,大氣的平均溫度8(℃)度；H——混凝土的計算厚度(m)，H=h+h/=Kλh’混凝土的虛厚度（mβλ——混凝土的導熱系數(shù)，取2.33W/m2K；β——模板及保溫層的傳熱系數(shù)（W/m2Kβ=Σ+λi——保溫材料的導熱系數(shù)，草袋的導熱系數(shù)為0.14W/m2K；λi+1βqh'=kλβ=1.29H=h+2h’=5.5+231.29=8.08m的絕熱溫升和養(yǎng)護層厚度，通過事先的計算作參考，施工中應以實測溫度為主，εy(t)=εy03（1－e)3M13M23M3?M10M1、M2、M3?Mn--各種不同條件下的修正系數(shù)：y(y(t)α：混凝土線膨脹系數(shù)取1310-5/℃336699E(t)01-e-0.09t)C40取定E0，3.253104N/mm2369σ=(t)T.Sh(t).RKα：混凝土線膨脹系數(shù)1310-5y(t)T(h)T(0)-混凝土的入模溫度(℃),根據(jù)8.3.3節(jié)計算為11.9℃左右；T(h)-混凝土澆筑后達到穩(wěn)定的溫度,一般根據(jù)歷年氣象資料取當年平均氣溫,6969бσ(t)ft建立由項目經(jīng)理領導，生產(chǎn)經(jīng)理、主任工程師中間控制，各區(qū)責任師具體管“天府杯”標準 置85 858