腳手架梁支設(shè)

一層梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)*****工程；工程建設(shè)地點(diǎn)：；屬于框剪構(gòu)造；地上30層；地下3層；建筑高度：0m；原則層層高：0m；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由投資建設(shè)，設(shè)計(jì)，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，組織施工；由黃英擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，徐長(zhǎng)崎擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度不小于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)提議，假如僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參照了《施工技術(shù)》（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L1一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增長(zhǎng)承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類(lèi)型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載原則值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力原則值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵御矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨持續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；計(jì)算跨度:l=(750-120)/(4-1)=210mm；面板的最大彎矩M=0.1×9.638×[(750-120)/(4-1)]2+0.117×2.52×[(750-120)/(4-1)]2=5.55×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(750-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(750-120)/(4-1)]/1000=2.861kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=5.55×104/3.33×104=1.7N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.7N/mm2不不小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿(mǎn)足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線(xiàn)荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=9.638N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(750-120)/(4-1)]=210mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×9.638×[(750-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.063mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(750-120)/(4-1)]/250=0.84mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.063mm不不小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.84mm，滿(mǎn)足規(guī)定！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.861/0.500=5.723kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵御矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.143kN·m，最大支座反力R=3.148kN，最大變形ν=0.107mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.43×105/6.40×104=2.2N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.2N/mm2不不小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿(mǎn)足規(guī)定！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.107mm不不小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿(mǎn)足規(guī)定！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.148kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.755kN·m，最大支座反力R=8.971kN，最大變形ν=0.708mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=7.55×105/1.02×104=74.4N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=74.4N/mm2不不小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿(mǎn)足規(guī)定?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)持續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.708mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.708mm不不小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.75mm，滿(mǎn)足規(guī)定！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=1200×20×20/6=8.00×104mm3；I=1200×20×20×20/12=8.00×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按如下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.75+0.50]×1.20×0.90=25.434kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.20×0.90=6.048kN/m；q=25.434+6.048=31.482kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×31.482×3002=3.54×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×31.482×0.3=4.722kNσ=Mmax/W=3.54×105/8.00×104=4.4N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=4.4N/mm2不不小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿(mǎn)足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用原則荷載，同步不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線(xiàn)荷載:q=q1/1.2=21.195kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大容許撓度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×25.434×3004/(384×6000×8.00×105)=0.559mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.559mm不不小于面板的最大容許撓度值:[ν]=1.2mm，滿(mǎn)足規(guī)定！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.722/1.2=3.935kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨持續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.935×1.22=0.567kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.567×106/64000=8.9N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值8.9N/mm2不不小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿(mǎn)足規(guī)定!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×3.935×1.2=2.833kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×2.833×1000/(2×60×80)=0.885N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.885N/mm2不不小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿(mǎn)足規(guī)定!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×3.935×1/(100×9000×256×104)=2.398mm；方木的最大容許撓度[ν]=1.200×1000/250=4.800mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=2.398mm不不小于方木的最大容許撓度[ν]=4.8mm，滿(mǎn)足規(guī)定！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=4.722kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/4×1.200×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.200×(0.750-0.120)×0.500=1.470kN簡(jiǎn)圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過(guò)持續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N2=6.193kN；最大彎矩Mmax=0.929kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=1.526mm；最大應(yīng)力σ=0.929×106/5080=182.9N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值182.9N/mm2不不小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿(mǎn)足規(guī)定!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算八、扣件抗滑移的計(jì)算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算成果得到R=6.193kN；R<12.00kN,因此雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足規(guī)定!九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=6.193kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×4.3=0.666kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.20×0.50+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.20×0.120×(1.50+24.00)]=4.229kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.600-0.300)/4]×1.200=5.544kN；N=N1+N2+N3+N4=6.193+0.666+4.229+5.544=16.632kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵御矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.73×1.5,1.5+2×0.2]=3.028m；k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.73；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.2m;得到計(jì)算成果:立桿的計(jì)算長(zhǎng)度lo/i=3028.365/15.8=192；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.195；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=16632.436/(0.195×489)=174.4N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=174.4N/mm2不不小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿(mǎn)足規(guī)定！十、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工規(guī)定[工程經(jīng)驗(yàn)]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定外，還要考慮如下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造規(guī)定a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿(mǎn)設(shè)雙向水平桿，保證兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不一樣的立桿間距，但只宜在一種方向變