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超
(
超
)
臨界機(jī)組典型制造缺陷及質(zhì)量控制超超臨界機(jī)組概況中國(guó)目前1000MW超超臨界機(jī)組投運(yùn)的50臺(tái),在建和設(shè)計(jì)中的69臺(tái),
設(shè)計(jì)參數(shù)25MPa/600
℃620℃高參數(shù)與二次再熱:6臺(tái)設(shè)計(jì)參數(shù)30MPa/623
℃2013/1/1
2主要內(nèi)容一、鍋爐、四大管道與壓力容器二、
汽輪機(jī)2013/1/1
3TPR/
西Xi'a安nTh熱erma工lPo研wer究Rese院arch有inst限itute公Co,司Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1
基本情況鍋爐、四大管道與壓力容器主要存在以下問(wèn)題:①材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料②
焊縫裂紋、未熔合、氣孔、咬邊、凹坑等缺陷③
材料的硬度和金相組織④
奧氏體耐熱鋼管2013/1/1TPR/
西安Th熱erm工alPo研wer究Rese院arc有hIns限titut公eCo.司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.1
水冷壁管材缺陷◆某電廠600MW超臨界鍋爐上部前墻水冷壁(材質(zhì)15CrMoG,規(guī)格φ31.8×9mm),
裂紋最深1.3mm。2013/1/1TPR/
西Xi'a安nTh熱erma工lPo研wer究Rese院arch有insti限tute公Co,司Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.1
水冷壁管材缺陷◆某電廠1000MW超超臨界鍋爐左側(cè)水冷壁上部(材質(zhì)15GrMoG,
規(guī)格φ28.6×5.8mm)
),
裂紋最深1.6mm。2013/1/1TPR/
西Xi'a安nTh熱erma工lPo研wer究Rese院arch有inst限itute公Co,司Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.1
水冷壁管材缺陷原因:內(nèi)壁凹坑及裂紋是管子在階段性拉拔中間退火不完全,應(yīng)力沒(méi)有完全消除,下一道冷拔時(shí)拉裂所致。內(nèi)部熔渣為管子生產(chǎn)成型后進(jìn)入了低熔點(diǎn)物質(zhì)(如噴砂過(guò)程中的鐵沫等),在管子焊接及熱處理過(guò)程被加熱熔化,進(jìn)而附著在管子內(nèi)壁,導(dǎo)致通球失敗。2013/1/1
7TPR/
西安Th熱erma工lPo研wer究Rese院arch有Inst限itute公Co.
一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.1
水冷壁管材缺陷◆某電廠600MW超超臨界鍋爐水冷壁中部管排(規(guī)格φ38×7.3mm,
材質(zhì)15CrMoG),
發(fā)現(xiàn)20根管子實(shí)測(cè)壁厚在
1.70~3.52mm
之間,低倍金相檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)管子中存在缺陷。,Ltd司2013/1/1
8TPR/
西Xi'a安nTh熱erm工alP研ower究Res院earch有Inst限itute公Co.司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.2低溫過(guò)熱器、分隔屏過(guò)熱器管材缺陷◆某電廠330MW亞臨界機(jī)組鍋爐低溫過(guò)熱器第一組(規(guī)格:φ51×6.5;材質(zhì)20G)◆某電廠600MW超臨界機(jī)組鍋爐分隔屏過(guò)熱器(規(guī)格:φ43×6.5;材質(zhì)12Cr1MoVG)20G
12Cr1MoVG2013/1/1TPR/
Thermal
Power
Research
institute
Co.,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.3
A672B70CL32冷段管道焊縫裂紋OD711×20.62mm和OD508.8×15.88mm2013/1/1
10西安熱工研究院有限公司TPR/
西T'a安nTh熱erm工alPo研wer究Res院earc有hins限titut公eCo一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.4
P92鋼管端頭的層狀缺陷,Ltd司1.5管材性能不滿足標(biāo)準(zhǔn)T/P91、
T/P92
拉伸強(qiáng)度低于標(biāo)準(zhǔn)下限。2013/1/1
11TPR/
西Xi'a安nTh熱erm工alPo研wer究Rese院arc有hins限titute公Co司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.6錯(cuò)用材料◆某電廠600MW超臨界機(jī)組5號(hào)爐光譜檢驗(yàn)在8屏上部前墻水冷壁管屏上發(fā)現(xiàn)33片鰭片為碳鋼(設(shè)計(jì)15CrMo);
在2屏上部
側(cè)墻水冷壁管屏上發(fā)現(xiàn)5個(gè)密封塊為碳鋼(設(shè)計(jì)15CrMo)?!裟畴姀S1000MW超臨界機(jī)組3號(hào)爐低溫再熱器四級(jí)管組設(shè)計(jì)材質(zhì)為T(mén)23
和12Cr1MoVG,
但光譜檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)91根12Cr1MoVG管
排混材為碳鋼。◆某電廠#1爐末級(jí)再熱器1根管子端頭一段經(jīng)光譜檢驗(yàn)為12Cr1MoV,
設(shè)計(jì)為P91。2013/1/1
12TPR/
西Xi'a安nTh熱erma工lPo研wer究Rese院arch有insti限tute公Co,
司Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器1材質(zhì)缺陷或錯(cuò)用材料1.6錯(cuò)用材料◆某電廠600MW超臨界機(jī)組6號(hào)爐光譜檢驗(yàn)水平煙道底墻水冷壁出口集箱(中323.9×65,
P12)
鋼印側(cè)筒節(jié)的材質(zhì)為碳鋼(設(shè)計(jì)P12),
長(zhǎng)度為4.56米。2013/1/1
13材質(zhì)為碳鋼材質(zhì)為P12TPR/
西XI'a安nTh熱erm工alPo研wer究Res院earc有hins限titut公eCo一、鍋爐、四大管道與壓力容器2
焊縫缺陷2.1受熱面管大量的焊縫裂紋、未熔合、氣孔、咬邊、未焊透等缺陷◆某電廠1000MW超超臨界鍋爐水冷壁管屏端部角焊縫裂紋,最長(zhǎng)達(dá)250mm?!裟畴姀S1000MW超臨界機(jī)組2號(hào)爐水冷壁鰭片裂紋。,Ltd司2013/1/1
14TPR/
西XI'a安nT熱herm工alP研ower究Res院earc有hinst限itut公eCo司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器2
焊縫缺陷2.2聯(lián)箱管座裂紋15CrMoG、
SA-210C
、12Cr1MoVG鋼制聯(lián)箱管座裂紋。省煤器出口集箱接管座角焊縫(材質(zhì)SA-210C;規(guī)格φ54×9)整周存在裂紋。15水冷壁過(guò)渡段混合集箱接管座角焊縫(材質(zhì)15CrMoG;規(guī)格中60.3×9.7)裂紋,長(zhǎng)85mm。2013/1/1一、鍋爐、四大管道與壓力容器2
焊縫缺陷2.2聯(lián)箱管座裂紋某電廠1000MW機(jī)組省煤器集箱箱體材質(zhì)SA106C,
接管座材質(zhì)SA
-
105、SA-210C,
部分管座15CrMo,
吊耳材質(zhì)15CrMo。
檢查發(fā)現(xiàn)各種接管座和吊耳共計(jì)410
處開(kāi)裂水冷壁集箱;下集箱材質(zhì)SA106C,
接管座為SA105、
小部分15CrMo;
上集箱全部材質(zhì)12Cr1MoV,
中間集箱材質(zhì)SA106C,
接管座15CrMo,
部分SA105,
共計(jì)250處開(kāi)裂末級(jí)再熱器集箱進(jìn)口集箱和接管座材質(zhì)12Cr1MoV,98
處開(kāi)裂;出口集箱P92
、T92
一處開(kāi)裂。2013/1/1
16TPR/
西XI'a安nT熱herm工alP研ower究Res院earc有hinst限itute公Co一、鍋爐、四大管道與壓力容器2
焊縫缺陷2.2聯(lián)箱管座裂紋目前突出的是12Cr1MoV
聯(lián)箱管座裂紋。,Ltd司2013/1/1
17一、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
182.2聯(lián)箱管座裂紋2
焊縫缺陷西安熱工研究院有限公司
Xi'an
Thermal
Power
Research
institute
Co.,
LtdTPR/一、鍋爐、四大管道與壓力容器2
焊縫缺陷2.2聯(lián)箱管座裂紋裂紋起源于角焊縫筒身焊趾處,沿筒身表面熔合線附近粗晶區(qū)以沿晶斷裂為主向內(nèi)擴(kuò)展,終止于筒身側(cè)熱影響區(qū)的細(xì)晶區(qū),未擴(kuò)展至焊縫和筒身母材,主裂紋深度約為2mm
。符合再熱裂紋的開(kāi)裂特征,由此判斷裂紋性質(zhì)為再熱裂紋。2013/1/1
19粗晶區(qū)焊趾處西安熱工研究院有限公司Xi'an
Thermal
Power
Research
institute
Co.,
Ltd細(xì)晶區(qū)焊縫TPR/母材2
焊縫缺陷2.2聯(lián)箱管座裂紋預(yù)防措施:(1)焊接材料
改變焊材化學(xué)成分,在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi),適當(dāng)降低C、Cr、Mo、
V
含量,適當(dāng)降低焊縫金屬?gòu)?qiáng)度、提高沖擊韌性和焊縫金屬的高溫塑性,降
低再熱裂紋的敏感性。(2)預(yù)熱及后熱適當(dāng)提高焊前預(yù)熱溫度,并增加焊后后熱消氫處理,能夠延緩焊接冷卻速度,降低焊接殘余應(yīng)力。(3)焊接規(guī)范采用小的焊接規(guī)范施焊,減少熱輸入,改善母材熱影響區(qū)的組織,降低焊接殘余應(yīng)力。一、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
20西安熱工研究院有限公司
Xi'an
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Co.,
LtdTPR/TPR/
西Xi'a安nTh熱erm工alPo研wer究Res院earc有hins限titut公eCo司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器2
焊縫缺陷2.2聯(lián)箱管座裂紋預(yù)防措施:(4)降低殘余應(yīng)力和避免應(yīng)力集中設(shè)計(jì)合理的角接接頭焊角高度,減少熔敷金屬的填充量,降低接頭的拘束度,從而降低殘余應(yīng)力;改善角焊縫外形
尺寸,避免產(chǎn)生咬邊、未熔合等焊接缺陷,避免應(yīng)力集中。(5)焊后熱處理工藝選擇合理的焊后熱處理工藝,盡量縮短在敏感溫度區(qū)間的保溫時(shí)間。2013/1/1
21TPR/
西安熱T工herm研alPo
er
R院esea有rchIn限stitu公teCo司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器3
材料的硬度和金相織組3.1
9-12%Cr
鋼的硬度和金相織組9~12%Cr
鋼的定義鐵素體耐熱鋼-中國(guó)電力百科全書(shū)第二版-火力發(fā)電卷在常溫下呈鐵素體組織且高溫下不發(fā)生奧氏體轉(zhuǎn)變的耐熱鋼,是耐熱鋼按組織分類(lèi)的名稱(chēng)。這類(lèi)鋼常含有較多的鐵素體形成元素,如鉻、硅、鋁等,含鉻量一般在13-17%之間。此類(lèi)鋼具有良好的抗氧化及含硫氣氛中的耐腐蝕性,但脆性大,冷加工與焊接性較差。在火電廠中用于工作溫度低于800-1100℃的低負(fù)荷且不受沖擊的部件,如Cr25Ti鋼制鍋爐吹灰器。2013/1/1
223.1
9-12%Cr
鋼的硬度和金相織組9~12%Cr
鋼的定義鐵素體耐熱鋼-ASME
SA335“1
適用范圍
1.2款注1在本標(biāo)準(zhǔn)中,鐵素體鋼的定義為含Cr
小于等于10%的低、中合金鋼。JB/T
11018—2010召
臨
界
及
超
超
臨
界
機(jī)
組
汽
輪
機(jī)
用
Cr10
型不
銹
鋼
鑄
件
技
術(shù)
條
件ZG10Cr9Mo1VNbN(91)一、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
23西安熱工研究院有限公司Xi'an
Thermal
Power
Research
institute
Co.,LtdTPR/一、鍋爐、四大管道與壓力容器3.1
9-12%Cr
鋼的硬度和金相織組9~12%Cr
鋼的定義Temperature
(
℃)2013/1/1
24西安熱工研究院有限公司
XI'an
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institute
Co.,Ltd10TPR/(h)Time1003.1
9-12%Cr
鋼的硬度和金相織組(1)
9~12%Cr
新型耐熱鋼制高溫部件的硬度控制判據(jù)ASME關(guān)于鍋爐鋼管相關(guān)規(guī)范2010年前對(duì)此類(lèi)鋼只規(guī)定硬度上限(250HB)
而無(wú)下限,歐盟的EN規(guī)范則無(wú)硬度規(guī)定,而國(guó)內(nèi)大量的9~12%Cr
鋼制部件硬度偏低。DL/T438規(guī)定了9%~12%Cr
鋼制部件硬度下限180HB-250HB。2013/1/1
25一、鍋爐、四大管道與壓力容器西Xi'a安nTh熱erm工alPo研wer究Res院earc有hins限titute公Co司,LtdTPR/DL/T438規(guī)定的9%~12%Cr鋼制部件硬度下限判據(jù)也為美國(guó)ASME
和德國(guó)V&M
(曼內(nèi)斯曼)公司所借鑒。2010年中國(guó)電機(jī)工程學(xué)會(huì)與ASME關(guān)于9%~12%Cr鋼研究專(zhuān)題雙邊學(xué)術(shù)交流會(huì)上,
ASME
也提出了硬度下限規(guī)定,并決定在新的ASME修訂版中納入下限判據(jù),目前美國(guó)ASTM關(guān)于此類(lèi)鋼原材料的硬度已
做了下限規(guī)定。TPR/
西Xi'a安nTh熱erm工alPo研wer究Res院earc有hins限titut公eCo司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
26美國(guó)ASME
對(duì)新材料的硬度要求Purchase
and
Installation·
Chem
ical
Composion(Grades91&92)-
Cr
content:≥8.5%-
Max.
Ni-0.20%,min.N-0.035%·
Heat
Treatment-
Cooling
rate
through
the
temperature
range
1650-900
F
(900-480
C)shall
be
controlled
to
be
no
slower
than
5
C/min一、鍋爐、四大管道與壓力容器-
195-250
HB
mim2subsequent
fabrication
steps·
Tensile
Strength(Gr.91):90-
110-
Thicker
than
3”(76
mm),
forced
air-cooling
or
oil
quenching
or
theequivalent
from
normalizing
temperature
to
an
internal
work
piecetemperature
below
1000
F
(540
C)
may
be
necessary
to
achieve
theepending
onksi(620-760
MPa)-N/Al
ratio:
should
be
4
or
greater,
never
less
than
2.5required
mechanical
propertiesTPRX西/Tan安Th熱erma工lPo研wer究Rese院arch有ins限titute公Co.司,Ltd·
Hardness美國(guó)ASME
對(duì)在役運(yùn)行材料的硬度要求
In
pPercatci
inc
aPlr
lcdo
lPortable
Hardness
Testing1)
If
hardness≥
190HB
(
200HV)
.materialis
acceptable2)
If
hardness<
190HB(200HV),
additional
grinding(to
amax.of
minimum
wall
thickness)
andre-test3)
If
hardness≥190HB(
200HV)
,
material
is
acceptable4)
Ifhardness<190HB
(200HV)
,verify
microstructureMetallographic
Replication1)
If
microstructure
is
tempered
martensite
throughout,一
、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
282)
pi
bn
tempered
martensite
throughout,otlestaructures
accetirosrialiceIf
mmatremove
sample
for
destructive
analysis
and/or
submit
fordesign
review西安熱工研究院有限公司Xi'an
Thermal
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Co.,LtdTPR/一、鍋爐、四大管道與壓力容器(2)9~12%Cr
新型耐熱鋼的金相組織2013/1/1
29西安熱工研究院有限公司XI'an
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Co.,LtdTPR/TPR/
西XI'a安nT熱herm工alP研ower究Res院earc有hIn限stitut公eC司o,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器(
2)9~12%Cr
新型耐熱鋼的金相組織DL/T438
規(guī)定:此類(lèi)鋼金相組織中δ-鐵素體量不超過(guò)5%;德國(guó)V&M公司認(rèn)為DL/T438中對(duì)對(duì)此類(lèi)鋼金相組織中δ-鐵素體量不超過(guò)5%的規(guī)定是合理的。2013/1/1
30●
Steel
melting
process:
To
be
focused
→
temperature
and
casting
speed,
casting
cooling
systems,
AOD
/VOD
process.Rolling
processheating
of
billets
as
also
the
right
use
oftoollng
for
the
rolling
process
influence
directly
theAccording
to
high
Cr
content
and
in
combination
with
other
elements
high
risk
of
cracking一、鍋爐、四大管道與壓力容器●
Heattreatmentchemlcal
composition
of
segregation
must
be
in
the
martensitic
field
of
Schaeffler-DlagramControl
ofelements
with
strong
segregation
tendency
llke
Cr,Mo,WCooling
speed
during
normalising
must
avoid
the
ferrite
nose5%
max.
ferrite
content
of
DLT
438
is
reasonable2013/1/1
31during
rolling.
To
be
focused
→
process
controlling
of
all
parameters
(tools
cooling,
temperature
and
shape)secondary
treatment
(VOD
etc.)
has
a
big
effect
on
the
quality
of
products
due
to
possible(Measuring
method
of
ferrite
content
should
be
standardized)segregatlon
processes
during
meiting.西安熱工研究院有限公司Xi'an
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Co.,Ltdquality
of
those
materials,ConclusionVALLOUREC
A
MANNESMANN
TUBETPR/1000600℃ECC-
平均20058%鐵素體▲
0%鐵素體——
ECC-Mean
2005正在檢驗(yàn)下的樣塊Open
Symbol:
funning
test10Time(h)
10000
100000時(shí)
間(h)22一、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
32Ferrite
influence
on
the
creep
rupture
strength
ot
P92西安熱工研究院有限公司Xi'an
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Co.,Ltd◆
8%
Ferrite▲
0%
FerriteSt
re
s
s
[MpalVALLOUKEC
A
MANNESMANN
TVBES負(fù)
荷
[
M
p
a
lTPR/1000100-Q一、鍋爐、四大管道與壓力容器3.2
WB36鋼的硬度DL/T438
規(guī)定:此類(lèi)鋼的硬度180HB-252HB。ASME
SA335-08
不超過(guò)250HB
。
ASME的方法:同一爐批取樣檢測(cè)。2009年,某電力集團(tuán)公司8臺(tái)新建機(jī)組采用某外國(guó)公司的WB36鋼管,其中70%的管子硬度超標(biāo),最高達(dá)300HB。2013/1/1
33試樣編號(hào)位置Rp?2(MPa)Rm(MPa)A(%)Z(%)KV?(J)硬
度
,HBZS1外層74584518.069.5184.4277ZS2中層69081019.568.0163.9260ZS3內(nèi)層82090517.568.0163.9291ZX1外層76586519.068.0153.8291ZX2中層68080518.567.0126257ZX3內(nèi)層69080518.066.5140.9256DS1外層71081522.571.0195.9274DS2中層67078021.570.5200.4256DS3內(nèi)層68577521.071.0216.5269DX1外層76086021.568.5178.6283DX2中層70082020.568.0167.2264DX3內(nèi)層72081520.070.5203.1269EN10216ASMESA335≥440≥440610-780≥620≥19(軸)
≥15(軸)≥40(軸)≤250西安熱工研究院有限公司Xi'an
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Co.,LtdWB36硬度與拉伸強(qiáng)度關(guān)系TPR/TPR/
西安nThe熱rmal工Po研wer究Rese院arch有Ins限titute公C司o,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器3.3
硬度試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)硬度檢測(cè)中,實(shí)驗(yàn)室臺(tái)式硬度計(jì)測(cè)量的布氏硬度與里氏硬度檢測(cè)換算的布氏硬度的差異。P91
鋼布氏硬度
(HB)
與里氏硬度
(HLD)
的比對(duì)曲線。由圖可見(jiàn),在(180~190)HB
和(240~260)
HB
區(qū)間,里氏硬度檢測(cè)換算的布氏硬度低于實(shí)驗(yàn)室臺(tái)式硬度計(jì)測(cè)量的布氏硬度,在(180~190)
HB區(qū)間低約20HB。P92
鋼布氏硬度
(HB)
與里氏換算布氏硬度
(HL-HB)
的比對(duì)曲線。由圖可見(jiàn),當(dāng)布氏硬度小于200HB
時(shí),里氏硬度計(jì)測(cè)量值低于臺(tái)式硬度計(jì)測(cè)量值;當(dāng)布氏硬度大于200HB小于270HB時(shí),里氏硬度計(jì)測(cè)量值偏高;當(dāng)布氏硬度大于270HB
時(shí),里氏硬度計(jì)測(cè)量值偏低。2013/1/1
35一、鍋爐、四大管道與壓力容器3.3
硬度試驗(yàn)里HLDP91
鋼布氏硬度
(HB)
與里氏硬度
(HLD)
的比對(duì)曲線HBP92
鋼布氏硬度
(HB)
與里氏換算布氏硬度
(HL-HB)
的比對(duì)曲線2013/1/1
36西安熱工研究院有限公司Xi'an
Thermal
Power
Research
institute
Co.,
LtdTPR/HL-HB3.3
硬度試驗(yàn)里氏硬度試驗(yàn)注意事項(xiàng)硬度計(jì)設(shè)置的沖擊裝置型式D
型沖擊裝置——HLDDC
型沖擊裝置
HLDCG
型沖擊裝置——HLGC
型沖擊裝置——HLC沖擊裝置型式與下列因素有關(guān):試樣表面粗糙度
試樣質(zhì)量
試樣最小厚度試樣表面硬化深度
試樣表面曲率半徑
試樣不得有磁性D
型沖擊裝置測(cè)量的硬度要注意軋制材料與鍛造材料的不同,
HB300
以
下
,
HLD
對(duì)
應(yīng)
的
軋
材
硬度低于鍛材,且越低差異越大。對(duì)特定材料,必須標(biāo)定。一、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
37一、鍋爐、四大管道與壓力容器2013/1/1
383.4
硬度判據(jù)的執(zhí)行西安熱工研究院有限公司
Xi'an
Thermal
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Co.,
LtdTPR/TPR/
西XI'安anT熱herm工alP研ower究Re院search有ins限titute公Co司,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器4奧氏體耐熱鋼管(1)奧氏體耐熱鋼管內(nèi)壁蒸汽側(cè)氧化(2)奧氏體耐熱鋼管冷彎后的熱處理2013/1/1
39TPR/
西安熱工研究院有限公司XI'an
Thermal
Power
Research
institute
Co.,Ltd(1)奧氏體耐熱鋼管內(nèi)壁蒸汽側(cè)氧化Explode
爆管2016tion
氧化皮脫落10
9:38AMBlocking
ofsteam
flow受熱面堵塞2004
72940(1)奧氏體耐熱鋼管內(nèi)壁蒸汽側(cè)氧化防范措施:(1)檢修中對(duì)管子下彎頭堆積的氧化物進(jìn)行檢測(cè),必要時(shí)割管倒出氧化物.(2)蒸汽吹掃。在機(jī)組停用較長(zhǎng)時(shí)間啟動(dòng)時(shí)結(jié)合并網(wǎng)前的啟爐過(guò)程對(duì)爐管
內(nèi)殘留的氧化皮進(jìn)行吹掃。(3)采用化學(xué)清洗去除氧化皮,不僅在幾年內(nèi)可避免氧化皮脫落導(dǎo)致的爆管,還可防止汽輪機(jī)葉片沖蝕、提高過(guò)熱器和再熱器管壽命。(4)鍋爐的啟停過(guò)程必須采用合適的溫度梯度滑停,防止由于熱應(yīng)力而引起的氧化皮大面積脫落,推薦在停爐前能夠降低負(fù)荷或參數(shù)運(yùn)行一段時(shí)間。(5)鑒于氧化皮在后繼運(yùn)行中會(huì)不斷增厚,剝落風(fēng)險(xiǎn)增加。加強(qiáng)停爐時(shí)對(duì)受熱面管子內(nèi)壁附著氧化膜厚度的檢測(cè)。(6)優(yōu)選材料,包括采用細(xì)晶鋼、內(nèi)壁噴丸。41西安熱工研究院有限公司Xi'an
Thermal
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Co.,
LtdTPR/TPR/
西Xi'a安nTh熱erma工lPo研wer究Rese院arch有inst限itute公Co,司Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器4奧氏體耐熱鋼管(2)冷彎彎頭固溶處理不佳導(dǎo)致的失效案例1:某電廠#5超臨界鍋爐高溫過(guò)熱器運(yùn)行1946h后彎頭斷裂。壓力/溫度25.4MPa/5
71℃,
材料TP347H
、
規(guī)格為φ45×7.8
mm。2013/1/1
42TPR/
西Xi'a安nTh熱erma工lPo研wer究Rese院arch有inst限itute公Co,司Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器4奧氏體耐熱鋼管(2)冷彎彎頭固溶處理不佳導(dǎo)致的失效案例2:某電廠5號(hào)超超臨界鍋爐分隔屏TP347H
運(yùn)行3840h后彎頭斷裂。材料TP347H、
規(guī)格為φ45×7.8mm。2013/1/1
43TPR/
西Xi'a安nTh熱erma工lPo研wer究Rese院arch有inst限itute公Co,司Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器4奧氏體耐熱鋼管(2)冷彎彎頭固溶處理不佳導(dǎo)致的失效案例3:某電廠3號(hào)爐2006年3月31日通過(guò)168小時(shí)試運(yùn)行。5月30日以來(lái)高過(guò)
(TP347H)
發(fā)生四次泄漏。未見(jiàn)脹粗,內(nèi)彎處有橫向裂紋,無(wú)明顯塑性2013/1/1
44變形。開(kāi)裂起源于內(nèi)弧側(cè)外壁。TPR/
西Xi'an安T熱herma工lP研ower究Res院earch有In限stitute公C司o,Ltd一、鍋爐、四大管道與壓力容器奧氏體不銹鋼管的固溶處理DL/T438-2009
規(guī)程9.1.7條“彎曲半徑小于2.5D或接近2.5D(D
為鋼管直徑)的奧氏體不銹鋼管冷彎后應(yīng)進(jìn)行固溶處理,熱彎溫度應(yīng)控制在要求的
溫度范圍,否則熱彎后也應(yīng)重新進(jìn)行固溶處理”以往國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)對(duì)奧氏體不銹鋼鍋爐管冷加工后均要求進(jìn)行固溶處理,國(guó)內(nèi)大多數(shù)鍋爐廠對(duì)于冷彎后的奧氏體不銹鋼鍋爐管均重新進(jìn)行固溶處理,
以消除冷加工過(guò)程產(chǎn)生的殘余應(yīng)力。但1998年ASME增補(bǔ)了PG-
19條款
“奧氏
體材料的冷加工成型”,根據(jù)此條款中表格PG-19,
對(duì)冷加工的奧氏體不銹
鋼鍋爐管不同的變形范圍給出了不同的熱處理意見(jiàn)(見(jiàn)下表)。2013/1/1
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