高效干燥換熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算

高效換熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算一、物料衡算根據(jù)武威甘鑫種業(yè)房式玉米干燥裝備，進(jìn)行物料衡算和熱量衡算，以解決去除多少水分，消耗多少干燥介質(zhì)及熱量。已知：玉米果穗90小時(shí)處理650t=650000kg1）、物料的除濕量在整個(gè)干燥過程計(jì)算中，以玉米果穗為例，干燥前玉米果穗物料的處理量為G1=7222.2kg/h，經(jīng)過房式干燥線后，果穗產(chǎn)品量為G2。經(jīng)含水率測量，干燥前果穗的濕基含水率范圍在30%≤m1≤35%（《現(xiàn)代化農(nóng)業(yè)》1996年第四期房式玉米果穗烘干裝置），計(jì)算時(shí)w1取35%，經(jīng)房式干燥后果穗的濕基含水率為w2G1將干燥前后玉米果穗的計(jì)算數(shù)據(jù)代入，可得干燥后玉米果穗的處理量，將上式變換，在玉米果穗干燥中：G=5724.9kg/h綜上述玉米果穗的脫水量為：W=2）、空氣的消耗量進(jìn)出干燥房空氣濕含量：x=當(dāng)溫度為20℃時(shí)（初始濕度），x=1829×當(dāng)溫度為45℃時(shí)（離開干燥房時(shí)的濕度），x=1829式中：x－空氣濕含量，kg/kg;MH、Mg－分別為液體蒸汽和絕干氣?－濕氣體的相對濕度,飽和時(shí)?=100%；ps－液體的飽和蒸汽壓，20℃時(shí)查表得17.54mmHg，45℃時(shí)查表得71.88mmHgP－混合物總壓，760mmHg。對干燥過程作水分物料衡算：L則：L==1497.30.06497-0.01506式中：L－絕干空氣消耗量，kg/h；H1、H2－分別為濕空氣進(jìn)、出干燥房時(shí)的濕度；G1、G2－分別為濕物料進(jìn)、出干燥房時(shí)的流量，kg；X1、X2－分別為濕物料進(jìn)、出干燥房時(shí)的干基含水量，kg新鮮空氣用量：L=30000×(1+0.01506)=30451.8kg/h式中：H0－空氣進(jìn)干燥房前的濕度，kg/kg。風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量，即新鮮空氣的體積:V=L=30000×=30596.96m3/h式中：VH－濕空氣的比容，m3/kg；t－初始溫度，取20℃；P0－標(biāo)況下大氣壓力，101325Pa；P－操作工況下大氣壓力，查夏季為84310Pa。風(fēng)機(jī)選型風(fēng)機(jī)總風(fēng)量為30596.96m3/h，選用兩臺風(fēng)機(jī)并聯(lián)，并聯(lián)后每臺風(fēng)量效率為0.9。風(fēng)機(jī)型號：4-72-8C；流量：17463m3/h；介質(zhì)溫度：20℃；全壓：2478Pa；介質(zhì)比重：1.205kg/m3；主軸轉(zhuǎn)速：1600r/min；電機(jī)功率：22kw。所以選用以上兩臺風(fēng)機(jī)同時(shí)工作的風(fēng)量才能滿足設(shè)計(jì)要求，即每臺風(fēng)量為17463m3/h才能滿足生產(chǎn)要求；物料衡算的結(jié)果，如下圖玉米果穗在干燥過程中的物料衡算圖：房式干燥線房式干燥線T≤60℃玉米果穗7222.2kg/h水2527.8kg/h水1497.3kg/h玉米果穗5724.9kg/h含水率18%的果穗圖1物料衡算圖（玉米果穗）二、熱量衡算干燥熱量計(jì)算按理論公式計(jì)算，計(jì)算過程中以玉米果穗為計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)。1、玉米果穗房式干燥過程消耗熱量計(jì)算：在玉米果穗房式干燥過程中通過換熱器的熱量需要Q1主要包括：蒸發(fā)玉米果穗水分耗熱量Q2，廢氣帶走的熱量Q3，物料及其中殘余水分升溫帶走的熱量Q4。分別由以下公式計(jì)算：總熱量：Q1=Q2+Q3+Q4蒸發(fā)玉米果穗水分的熱量：Q2廢氣帶走的熱量：Q3物料、中殘余水分升溫帶走的熱量：Q4=G式中：G—總脫水量，kg/h；W1=1497.3kg/h，r—水的氣化潛熱，kJ/kg；r=2490kJ/kgT—干燥室平均溫度，℃；在干燥房內(nèi)：50℃≤T≤60—水比熱，；；—玉米果穗初溫度，℃；t1=20℃；—環(huán)境溫度，℃；=20℃—廢氣出口溫度，℃；取=45℃(該數(shù)據(jù)是本人假設(shè)數(shù)據(jù))—空氣定壓比，；＝1.01、—空氣進(jìn)、出干燥室的濕含量，；X1=0.014，X2=0.04Gc—絕對干燥物料的質(zhì)量流量，kg﹙絕對干燥物料﹚/sT1′、T2′——物料進(jìn)、出干燥房時(shí)的的溫度，℃。T1′=20℃，T2′=45℃（該數(shù)據(jù)是本人假設(shè)數(shù)據(jù)）；1)蒸發(fā)水分的熱量，依據(jù)公式7-2計(jì)算如下：Q21497.3×［2490+4.2×(60-20)］=3979823kJ2)廢氣帶走的熱量，依據(jù)公式7-3計(jì)算如下：Q31497.3×1.01×(45-20)/(0.04-0.014)1454109kJ3）物料及其中殘余水分升溫帶走的熱量Q4=G在玉米房式干燥生產(chǎn)中，一個(gè)干燥周期一般為90小時(shí)，計(jì)算時(shí)取90h，絕對干燥物料的質(zhì)量流量為4695kg﹙絕對干燥物料﹚/h，據(jù)資料顯示，玉米果穗的比熱（上網(wǎng)獲得）CS=2.01Q4==4695kg/h×（45-20）×（2.01-0.015×4.2）=228529kJ物料及其中殘余水分升溫帶走的總熱量為Q4=228529kJ綜上玉米果穗房式干燥過程消耗熱量計(jì)算：Q1=Q2+Q3+Q4=3979823+1454109+228529=5662461kJ在干燥熱量計(jì)算中，未考慮熱干燥過程中房體本身熱量損失，通過換熱器的熱量為Q1=5662461kJ，2、換熱器熱量計(jì)算換熱器的換熱效率為η1=85%，則空氣通過換熱器加熱到60℃需要消耗的熱量為Q5：其中Q5·η1=Q1，則Q5=Q1/η1=5662461/0.85=6661719kJ=1851kwh3、熱載體管道熱損失1)、熱源到換熱器供給段：由熱源到換熱器供給時(shí)，應(yīng)考慮管道熱量損失等原因，管道長度50m（假設(shè)值），管道外徑200mm，保溫層為巖棉，其厚度為30mmQ0=(2)式中Q0——單位時(shí)間每米管道熱損失，W/mt1、t2——管內(nèi)流體溫度和周圍介質(zhì)溫度，℃其中t1=70℃，t2=20℃；d0、d1、d2——管內(nèi)徑、管外徑和保溫層的外徑，m其中d0=180mm，d1=200mm，d2=230；a1、a2——管內(nèi)流體到管壁的放熱系數(shù)和保溫層外表面到周圍介質(zhì)的放熱系數(shù)其中a2為介質(zhì)在空氣中的放熱系數(shù)a2=11.63w/m2℃，λ——保溫材料的平均導(dǎo)熱系數(shù)，巖棉的導(dǎo)熱系數(shù)為λ=0.04W/(m·K)Q0==π×=89.8kJ管道熱值損失Q4、總熱量計(jì)算Q總=Q5+Q損=6661719+4490=6666209=1852kwh以上Q總即為供熱系統(tǒng)供給換熱器的熱量。三、翅片管換熱器的選擇1、翅片管基本參數(shù)確定翅片管參數(shù)：基管外徑和厚度：φDb=20mm；δ=2.5mm：翅片外徑：Df=50mm；翅片節(jié)距：P=10mm;翅片厚度：T=1mm，基管材質(zhì)：X為Q235翅片材質(zhì)：Y為鋁（Al）翅片管參數(shù)確定：CPG(φ20×2.5/50/10/1–Q235/Al)2、翅化比翅化比是光管表面在加裝翅片以后表面積擴(kuò)大的倍數(shù)，用β表示：β=式中：A光－原光管外表面積，m2；A總－翅片管總的外表面積，m2。對選用的翅片管：CPG(φ20×2.5/50/10/1–Q235/Al),計(jì)算其翅化比。1米管長的翅片數(shù)目n=1000/10=100；1米管長的翅片面積：A=100=0.3456m21米管長上的裸管面積，即翅片之間的光管面積：A0=π×D=3.1416×0.02×1×（0.01-0.001）/0.01=0.0565m21米管長上的光管面積：A=3.1416×0.02=0.0628m2翅化比計(jì)算如下：β=(Af+AO)/Ab=(0.3456+0.0565)/0.0628=6.403、翅片管排列方式對于干燥設(shè)備而言，換熱器中翅片管的排列采用叉排管束等邊三角形排列，采用這種排列，流體管外繞流時(shí)，受到的擾動較大，換熱系數(shù)較高，但缺點(diǎn)是阻力大。干燥設(shè)備的設(shè)計(jì)采用了叉排的結(jié)構(gòu)，其S1=65mm；S2=45mm。4、流體繞流翅片管束的流動阻力在流體繞流翅片管束的流動阻力計(jì)算中，采用Briggs和Young的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，Briggs和Young的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式計(jì)算條件如下：Re=(dbGmax/μ)=2000–50000Pt/db=1.8–4.6,此處，Pt即插圖中的S1,為橫向管間距；df/db=1.7–2.4由于Ptdb=6520=4.56∈（1.8～4.6翅片管等邊三角形叉排排列，其迎風(fēng)面積為3500mm×3200mm=11.2m2,流過管束的空氣流量為17463×0.9×2=31433.4m3/h,該翅片管束的幾何結(jié)構(gòu)為：CPG(φ20×2.5/50/10/1–Q235/Al)，S1=65mm，S2=45mm?？諝獾倪M(jìn)口溫度為20℃，而出口溫度為60℃。(注:1個(gè)大氣壓下20℃時(shí)空氣密度為1.205kg/m3)5、計(jì)算流速：換熱器風(fēng)量是有兩臺22kw風(fēng)機(jī)并聯(lián)同時(shí)工作時(shí)的風(fēng)量，則迎風(fēng)面上空氣質(zhì)量流速：Gf=31433.4×1.205/3600/11.2=0.94kg/m2?s。最窄截面積/迎風(fēng)面積：A==0.615式中：Amin－最窄截面積/迎風(fēng)面積，m2；Pt－橫向管間距，mm；Db－基管外徑，mm；T－翅片厚度，mm；H－翅片高度，mm。最窄迎風(fēng)面上的質(zhì)量流速：G==1.53kg/m2?s6、換熱系數(shù)計(jì)算平均溫度=（20+60）/2=40℃，在該溫度下空氣的物性值為：密度ρ=1.128kg/m3；粘度μ=19.15×10-6kg/(m?s)導(dǎo)熱率：λ=0.0276W/(m?℃)普朗特?cái)?shù)：Pr=0.699。翅片外表面的對流換熱系數(shù)：h=0.1378=0.1378=28.98w/(m2?℃)式中：h－翅片外表面的對流換熱系數(shù)，w/(m2?℃)；Y－翅片間隙，mm；ho–為以光管外表面積為基準(zhǔn)的對流換熱系數(shù)，它代表加裝翅片以后的總效果;ho=h×[(Ao+Af×η)/Ab]由于設(shè)計(jì)的翅片管Ao<<Af,故上式可簡化為：ho=h×η×[(AO+Af)/Ab]=h×η×β翅片管中流動的是熱介質(zhì)水而翅片管外加熱的干燥介質(zhì)為冷空氣，η=0.8；則翅片的有效性為η×β=0.8×6.4=5.12=28.98×5.12=148.38w/(m2?℃)QUOTEQUOTE8、翅片管束數(shù)量計(jì)算首先計(jì)算摩擦系數(shù)f，f=37.86=37.86×=1.234熱負(fù)荷計(jì)算：對一個(gè)換熱設(shè)備來說，熱負(fù)荷就是指換熱量或傳熱量，即在單位時(shí)間內(nèi)所交換的熱量。QQ=0.94×1.005×（60-20）=37788WQ=1497.3=32278W則：Qh式中：Qh－單位時(shí)間的換熱量，kW或Qa－進(jìn)入干燥房空氣的熱負(fù)荷，kW或WQw－物料水蒸汽熱負(fù)荷，kW或WGf－迎風(fēng)面上空氣質(zhì)量流，kg/m2Gw－干燥室內(nèi)水蒸汽質(zhì)量流，kg/m2Cρa(bǔ)－空氣比熱，查物性表20℃和60℃時(shí)的比熱為1.005kJ/（kg·K）Cρ1、Cρ2－蒸汽入口、出口處比熱，查物性表20℃和60℃時(shí)的比熱分別為1.8661kJ/（kg·K）和1.9155kJ/（kgTaTw設(shè)計(jì)的出發(fā)點(diǎn)和歸宿就是傳熱公式，在以傳熱面積作為設(shè)計(jì)目標(biāo)時(shí)，傳熱公式可寫為:A=Qh式中，Qh：傳熱量（熱負(fù)荷）KW或W。K：傳熱系數(shù)，W/（㎡·℃）。QUOTEK=h0×f=148.38×1.234=183.1W/(㎡·℃）△T：傳熱溫差，℃。熱流體：T70℃——50℃；冷流體：T20——45℃；熱流體T熱流體T4冷流體T2熱流體T冷流體T2熱流體T1熱交換器冷流體T冷流體T3?T=?Tmax-?TA=QhK?T==70066/（183.1×19.54）=19.58m選取安全系數(shù)=1.1-1.2，則實(shí)際應(yīng)取的傳熱面積為上述計(jì)算值的（1.1-1.2）倍，所以總的面積為：19.58×1.2=23.5m2共需翅片管管束：

N=23.53.14×0.020×3.4=所以翅片管數(shù)量為110根。由于初設(shè)計(jì)，縱向（流動方向）管排數(shù)為3排，一排37束，流過3排管束的壓力降為：?P=f=1.234=3.84Pa對于每一排管的壓力降為：3.84/3=1.28Pa四、太陽能集熱系統(tǒng)選擇計(jì)算1.相關(guān)數(shù)據(jù)夏季冷水基礎(chǔ)水溫：選取基礎(chǔ)水穩(wěn)為15℃（2）全年太陽輻照量情根據(jù)國家氣象中心提供全國各地日均及年總輻射數(shù)據(jù)（單位MJ/㎡），據(jù)蘭州站（北緯36003′度，東經(jīng)103053′度）太陽輻照量情況如下：（3）本地區(qū)的月日均總輻照量和年日均總輻照量2.真空管集熱器的采光面積計(jì)算國家標(biāo)準(zhǔn)《太陽能熱水系統(tǒng)設(shè)計(jì)、安裝及工程驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范》GBT18713—2002及《民用建筑太陽能熱水系統(tǒng)應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB50364—2005第4.4.2條規(guī)定,直接系統(tǒng)集熱器總面積可根據(jù)用戶的每日用水量和用水溫度確定,按國家標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算采光面積，一般按下式計(jì)算：=14175.88×4.18×70-15×0.614.952×0.5×其中：Q=6666209×1690——直接系統(tǒng)集熱器采光面積，㎡；——日均用熱水量，kg；Td——日工作小時(shí)，取16h；D——處理果穗總需時(shí)間，h；——貯水箱內(nèi)水的設(shè)計(jì)溫度，℃；th——回路水溫度，℃；——水的定壓比熱容，4.18KJ/（㎏·℃）；——水的初始溫度，℃；——當(dāng)?shù)丶療崞鞑晒饷嫔系哪昶骄仗栞椪樟?，?4.952MJ/㎡；——太陽能保證率，％；根據(jù)系統(tǒng)使用期內(nèi)的太陽輻照、系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性及用戶要求等因素綜合考慮后確定，宜為30％～80％；——集熱器的年平均集熱效率；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取值宜為0.25～0.50，具體數(shù)值應(yīng)根據(jù)集熱器產(chǎn)品的實(shí)際測試結(jié)果而定；——貯水箱和管路的熱損失率；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)宜取值為0.20～0.30。為使系統(tǒng)整體協(xié)調(diào)可使用興事發(fā)牌φ58/2100/40真空管集熱模塊工程共需44塊，每塊7.65m2，共計(jì)采光面積約為336.6m2。五、管網(wǎng)計(jì)算1.流量計(jì)算熱水系統(tǒng)循環(huán)流量：q==336.6×0.01=12117.6L/h式中：q－循環(huán)流量，L/h;Qs－集熱循環(huán)流量，由于太陽輻照量的不確定性，太陽能熱水系統(tǒng)的集熱循環(huán)流量一般按照每平方米集熱器的流量為0.01~0.02L/s考慮；對于真空管太陽能集熱器可取低值，對于平板太陽能集熱器取高值。假設(shè)，集熱循環(huán)流量取50L/（h·m2），太陽能集熱器的總集熱面積為100m2，經(jīng)計(jì)算集熱器循環(huán)流量為5000L/h。水泵的流量選擇應(yīng)使水泵的工作流量在計(jì)算的集熱循環(huán)流量附近。Ac－太陽能集熱器的總集熱面積，m2循環(huán)管及給水網(wǎng)管徑確定：d==5.3×10-2m式中：q－設(shè)計(jì)流量，m3/s;dj－管道計(jì)算內(nèi)徑，mv－流速，m/s。上式流速的確定，根據(jù)我國《建筑給排水設(shè)計(jì)規(guī)范GB50015-2009》中規(guī)定，通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析來選用。給水管道的水流速度公稱直徑（mm）15-2025-4050-70≥80水流速度（m/s）≤1.0≤1.2≤1.51.82.水頭損失計(jì)算管路沿程水頭損失：i=105=105=0.65kPa/m式中：i－管道單位長度水頭損失，kPa/m;qg－給水設(shè)計(jì)流量，m3Ch－海澄-威廉系數(shù)，塑料管、內(nèi)襯（涂）塑管Ch管路局部水頭損失：熱水管道的配水管的局部水頭損失，宜按管道的連接方式，采用管（配）件當(dāng)量長度法計(jì)算。當(dāng)管道的管（配）件當(dāng)量長度資料不足時(shí)，可按下列管件的連接狀況，按管網(wǎng)的沿程水頭損失的百分?jǐn)?shù)取值：1）管（配）件內(nèi)徑與管道內(nèi)徑一致，采用三通分水時(shí)，取25%-30%；采用分水器時(shí)，取15%-20%。2）管（配）件內(nèi)徑略大于管道內(nèi)徑，采用三通分水時(shí)，取50%-60%；采用分水器時(shí)，取30%-35%。3.）管（配）件內(nèi)徑略小于管道內(nèi)徑，管（配）件的插口插入管口內(nèi)連接，采用三通分水時(shí)，取70%-80%；采用分水器時(shí)，取35%-40%。在本系統(tǒng)中，考慮到安裝及性能等要求，采用的管件內(nèi)徑略大于管道內(nèi)徑，則單位長度的局部損失水頭為：i=0.55×0.65=0.3575kPa/m熱水管道上附件的局部阻力可參照以下計(jì)算：1.管道過濾器的局部水頭損失，取0.01MPa。2.管道倒流防止器的局部水頭損失，取0.025-0.04MPa。3.水表的水頭損失，，按選用產(chǎn)品所給的壓力損失值計(jì)算。未確定具體產(chǎn)品時(shí)，取0.03MPa。六、太陽能熱水系統(tǒng)中的水箱容積太陽能熱水系統(tǒng)貯水箱的容積既與太陽集熱器面積有關(guān)，也與熱水系統(tǒng)所服務(wù)的建筑物的要求有關(guān)，貯水箱的選擇對太陽集熱系統(tǒng)效率和整個(gè)熱水系統(tǒng)的性能都有重要的影響。以下將太陽集熱系統(tǒng)的貯水箱簡稱貯熱水箱，熱水供應(yīng)系統(tǒng)的貯水箱簡稱為供熱水箱。1.貯熱水箱容積計(jì)算一般來說，對應(yīng)于每平方米太陽集熱器采光面積，需要的貯熱水箱容積為40-100L，推薦采用的比例關(guān)系通常為每平方米太陽集熱器采光面積對應(yīng)75L貯熱水箱容積。貯熱水箱為常壓水箱，不可用作承壓狀態(tài)下運(yùn)行。水箱適當(dāng)位置有通氣溢流口，平常不可將通氣溢流口堵塞。水箱底鋪滿帶有黑色涂層的鵝卵石，箱體頂部和池底分別開有進(jìn)水口和出水口，箱底的鵝卵石可以強(qiáng)化其對陽光的吸熱能力，高效蓄熱。貯熱水箱的容量應(yīng)根據(jù)其蓄熱容量、熱水膨脹量和循環(huán)回流水量等因素確定。即：V=式中：V－貯熱水箱的有效容量，L;VX－蓄熱容量,L；根據(jù)晴天時(shí)太陽集熱器的產(chǎn)熱水量來確定VP－貯熱水箱的熱水膨脹量，L；當(dāng)水溫大于4℃時(shí)，體積會隨水溫升高而膨脹。因此應(yīng)考慮水的體積膨脹量對儲熱水箱容量的影響。一般在5%以內(nèi)VH－循環(huán)回流水量,L;對于常壓系統(tǒng)，當(dāng)循環(huán)水泵停止后，回水管道內(nèi)的水要回流到水箱里；對于回流防凍的系統(tǒng)，當(dāng)循環(huán)水泵停止后，集熱器和管道內(nèi)的水都要回流到水箱里來。因此必須考慮系統(tǒng)的回流水量,以確保停泵后不發(fā)生儲熱水箱溢流的問題蓄熱容量：VX=AcB式中：Ac－太陽能采光面積，m2；B1－單位采光面積平均每日的產(chǎn)熱水量，取75L/m2?d。貯熱水箱的熱水膨脹量:VP=5%VX=5%×循環(huán)回流水量:V=NπD=640=1.4838m3=1483.8L則：V=25245+1262.25+1483.8=27991.3L根據(jù)計(jì)算結(jié)果選用圓柱式不銹鋼保溫水箱，其配置尺寸如下：噸位：30T，直徑：3.054m；高度：4.1m；實(shí)際容積：30.0186m3；內(nèi)底板厚度：2mm；內(nèi)側(cè)板厚度：1.5mm；外鋼板厚度：0.8mm。水箱安裝空間：水箱基礎(chǔ)距水箱間房頂?shù)木嚯x=水箱的高度（內(nèi)膽的高度+上下保溫各80mm+底座槽鋼100mm）+預(yù)留安裝操作距離大于700mm=4.314m左右方向的空間寬度=水箱內(nèi)膽寬度+左右保溫各80mm+安裝操作距離大于700mm×2+設(shè)備安裝空間。且在布置水箱時(shí)盡量將有電加熱的面布置在空間較大的方向。2.供熱水箱容積計(jì)算根據(jù)相關(guān)給排水設(shè)計(jì)規(guī)范，集中熱水供應(yīng)系統(tǒng)的貯水箱容積應(yīng)根據(jù)日用熱水小時(shí)變化曲線及太陽能集熱系統(tǒng)的供熱能力和運(yùn)行規(guī)律，以及常規(guī)源輔助加熱裝置的工作制度、加熱特性和自動溫度控制裝置等因素按積分曲線計(jì)算確定。取V供=0.4V集=12m3。七、集熱循環(huán)泵選型1.水泵的出水量應(yīng)為循環(huán)流量；2.水泵的揚(yáng)程：H式中：Hb－循環(huán)Hs－太陽能熱水系統(tǒng)提升液體介質(zhì)（水）的高度，m；取最大高度4.314Hp－循環(huán)水量通過配水管網(wǎng)的水頭損失，kPa取配水側(cè)管網(wǎng)50m，則沿程水頭損失i=50×0.65=32.5kPa；局部水頭損失i'=0.3575×50=17.875kPaHx－循環(huán)水量通過回水管網(wǎng)的水頭損失，kPa取回水側(cè)管網(wǎng)20m，則沿程水頭損失i=20×0.65=13kPa；局部水頭損失i'=20×0.3575=7.15kPa水系統(tǒng)各部阻力之和為：32.5+17.875+13+7.15+0.01+0.04+0.03=70.605kPa（7.0605水柱）循環(huán)泵揚(yáng)程：取20%的安全系數(shù)，則Hb=1.2×（4.314+7.0605）=13.6494m據(jù)循環(huán)系統(tǒng)流量及循環(huán)泵揚(yáng)程，選取威樂牌熱循環(huán)泵，型號：PH-401E；功率：輸入900W，輸出400W；揚(yáng)程：最大19m，額定16m；流量：最大280L/min，額定110L/min；管徑50mm，重量22kg。八、熱泵熱水系統(tǒng)的計(jì)算與選型在一天最不利情況下，熱泵系統(tǒng)因?yàn)闊岜脵C(jī)組造價(jià)、進(jìn)出水溫差、最高出水溫度等因素的影響，系統(tǒng)一般采用蓄熱式，以提高系統(tǒng)的可靠性。系統(tǒng)的貯熱量和熱泵的產(chǎn)熱量之和必須滿足用水最高峰的需要。還應(yīng)注意機(jī)組與貯熱裝置的匹配問題。根據(jù)系統(tǒng)所用水量14T，則在最不利情況下熱泵單獨(dú)運(yùn)行時(shí)，每天系統(tǒng)加熱這么多熱水需要消耗的熱量為：1.熱水系統(tǒng)耗熱量計(jì)算熱水系統(tǒng)最高日耗熱水量：Q=6666209×161000×90×熱水系統(tǒng)小時(shí)耗水量：Q=1.5×66662091000×90式中：KhK=14.176式中：qT最高日平均秒耗熱量：Q==41.22kW式中：Qd－最高日平均秒耗熱量Qr－最高日耗熱水量，m3/dC－水的比熱，取4187J/kg?℃；ρrtrtL－冷水設(shè)計(jì)溫度，取10小時(shí)平均秒耗熱量：Q式中：Qh－設(shè)計(jì)小時(shí)平均秒耗熱量，kW取ρrQ=1.163×1.329×60=92.74Kw2.熱泵機(jī)組計(jì)算選型熱泵機(jī)組的制熱量：Q=24式中：Qg－熱泵機(jī)組設(shè)計(jì)小時(shí)平均秒T1－熱泵機(jī)組設(shè)計(jì)工作時(shí)間，h；Tk1－安全系數(shù)，取1.05機(jī)組選型配比。考慮溫度及結(jié)霜的影響取綜合影響系數(shù)為0.7，則機(jī)組的名義制熱量為：q=擬選擇名義制熱量為62kW的機(jī)組一臺，名義制熱量為31kW的機(jī)組一臺。所選機(jī)組的名義制熱量總共為93kW，機(jī)組選型滿足要求。熱泵是西萊克品牌的高溫?zé)岜?，技術(shù)參數(shù)如下：高溫?zé)岜眯吞朙SQ10RGLSQ20RG額定出水溫度