塔吊基礎(chǔ)施工方案

塔吊基礎(chǔ)施工方案目錄目錄 1\o"CurrentDocument"工程概況 1\o"CurrentDocument"工程地理位置 1\o"CurrentDocument"編制依據(jù) 1\o"CurrentDocument"塔吊選型及定位 1\o"CurrentDocument"QTZ80G塔吊技術(shù)參數(shù) 2\o"CurrentDocument"FO/23C塔吊技術(shù)參數(shù) 2\o"CurrentDocument"塔吊基礎(chǔ)形式 2\o"CurrentDocument"塔吊基礎(chǔ)定位 2\o"CurrentDocument"塔吊基礎(chǔ)施工 3\o"CurrentDocument"塔吊樁計(jì)算承載力計(jì)算 4\o"CurrentDocument"計(jì)算依據(jù) 4塔吊樁承載力計(jì)算 4\o"CurrentDocument"塔吊受力驗(yàn)算 5\o"CurrentDocument"計(jì)算原則 5塔吊承載力分析與計(jì)算 6\o"CurrentDocument"格構(gòu)柱穩(wěn)定性驗(yàn)算 8\o"CurrentDocument"格構(gòu)柱截面的力學(xué)特性： 8\o"CurrentDocument"格構(gòu)柱長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算 8\o"CurrentDocument"格構(gòu)柱穩(wěn)定性計(jì)算 9\o"CurrentDocument"鋼平臺(tái)穩(wěn)定性計(jì)算 10\o"CurrentDocument"QTZ80鋼平臺(tái)驗(yàn)算 10\o"CurrentDocument"F0/23C塔吊鋼平臺(tái)驗(yàn)算 11\o"CurrentDocument"施工注意要點(diǎn) 13\o"CurrentDocument"應(yīng)急預(yù)案 13\o"CurrentDocument"成立應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組 13\o"CurrentDocument"聯(lián)系電話(huà) 13\o"CurrentDocument"應(yīng)急措施 131工程概況工程地理位置本工程位于本市靜安區(qū)002-E號(hào)街坊，南依永源路，沿永源路向東西兩面延伸，呈狹長(zhǎng)形布局，東接南京西路，西鄰協(xié)和城一期。場(chǎng)地的東、西、北三面部分被上世紀(jì)20?40年代的2?3層磚木結(jié)構(gòu)房屋(優(yōu)秀歷史保護(hù)建筑)環(huán)抱，大部分為大放腳基礎(chǔ)，部分為上世紀(jì)80、90年代的5?6層磚混結(jié)構(gòu)房屋。地下有已建成運(yùn)行的地鐵2號(hào)線(xiàn)穿過(guò)，地鐵將工地一分為二，分為東側(cè)的北I地塊，與西側(cè)的北∏地塊。施工階段將布置2臺(tái)QTZ80型塔吊，及一臺(tái)F0/23C型塔吊。塔吊平面布置平面如附圖01編制依據(jù)《塔式起重機(jī)安全規(guī)程》(GB5144—2006)《塔式起重機(jī)技術(shù)條件》(GB/T9462—1999)《起重機(jī)用綱絲繩檢驗(yàn)和報(bào)廢實(shí)用規(guī)范》(GB5972—86)《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》(JGJ33-2001)《施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ46-2005)《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ80-91)《FO/23B塔吊安裝使用說(shuō)明書(shū)》《QTZ80G型塔式起重機(jī)安裝使用說(shuō)明書(shū)》施工圖紙備注：本方案所有高程均為黃海高程塔吊選型及定位QTZ80G塔吊技術(shù)參數(shù)塔吊型號(hào)：QTZ80塔吊（1600塔身）制造廠(chǎng)家：本寶達(dá)工程機(jī)械有限公司本項(xiàng)目要求塔吊安裝臂長(zhǎng)50米，臂端起重量1.6噸；2.5-14.2米范圍達(dá)到最大起重量6噸。塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)規(guī)格為1600×1600×3000最終安裝高度4個(gè)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)。FO/23C塔吊技術(shù)參數(shù)塔吊型號(hào)：FO/23C塔吊（1600塔身）制造廠(chǎng)家：四川建筑機(jī)械廠(chǎng)本項(xiàng)目要求塔吊安裝臂長(zhǎng)50米，臂端起重量2.3噸；2.5-14.5米范圍達(dá)到最大起重量10噸。塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)規(guī)格為：1600×1600×3000o最終安裝高度6個(gè)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)。塔吊基礎(chǔ)形式塔吊基礎(chǔ)形式塔吊定位及基礎(chǔ)形式詳見(jiàn)附圖0203塔吊基礎(chǔ)為4根Φ800的中心距為2m×2m鉆孔灌注樁（樁長(zhǎng)25m、23m）上接鋼格構(gòu)柱，格構(gòu)柱外包尺寸450×450，采用4∟160×16邊角鋼及380×200×16的綴板焊接而成，長(zhǎng)度分別為14.5、17米左右，埋入鉆孔灌注樁內(nèi)3米，具體詳見(jiàn)見(jiàn)基礎(chǔ)施工方案中附圖，在中心距為2m×2m的四根格構(gòu)柱的頂部各焊接一塊720×720×25口板，并將兩臺(tái)塔吊配套鋼平臺(tái)焊接在封口板上，塔吊的固定支腳焊接在鋼平臺(tái)上。格構(gòu)柱的上口需要做水平處理，以確保鋼平臺(tái)的水平誤差控制在Imm以?xún)?nèi)。鋼平臺(tái)均為成品，在其他工程均應(yīng)用于同型號(hào)或更大型號(hào)的塔吊。格構(gòu)柱與封口板焊接時(shí)，每個(gè)面要加2塊筋板，共2義4義4=32塊。筋板尺寸和焊接位置見(jiàn)附圖。所有焊縫寬度均不小于20mmo格構(gòu)柱開(kāi)挖后，每隔2米用:16槽鋼做一道支撐，將四根格構(gòu)柱連成一整體，兩支撐間設(shè)斜撐增加其整體剛度。最后一道支撐的高度按實(shí)際空間決定，并打入建筑物的底板內(nèi)。4塔吊基礎(chǔ)施工各塔吊基礎(chǔ)的定位依照塔吊平面布置圖中的標(biāo)示的與軸線(xiàn)關(guān)系進(jìn)行定位。樁頂標(biāo)高必須按照設(shè)計(jì)標(biāo)高進(jìn)行嚴(yán)格控制。支撐立柱在坑底以下為800工程樁，坑底以上為4L160×16格構(gòu)柱。鋼格構(gòu)柱均采用Q335b鋼，焊條采用E50型。焊縫均為通長(zhǎng)滿(mǎn)焊，焊縫厚度≥12mm0格構(gòu)柱穿過(guò)底板時(shí)設(shè)置止水板，開(kāi)挖后位于地下室底板中間。鋼平臺(tái)將事先場(chǎng)外焊接，必須嚴(yán)格復(fù)核各相關(guān)資料，確保符合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際尺寸。鋼平臺(tái)基礎(chǔ)：在格構(gòu)柱的頂部焊接一塊封口板，并將十字梁鋼平臺(tái)焊接在封口板上，塔吊的固定支腳焊接在鋼平臺(tái)上，其中的所有焊縫寬度均不小于20mm。雷接地和電氣重復(fù)接地安裝利用塔吊自身鋼結(jié)構(gòu)另增加專(zhuān)門(mén)的接地體組成避雷接地和電氣重復(fù)接地系統(tǒng)，并安裝一組3根接地極，其中接地極距離塔吊接地點(diǎn)≥5m遠(yuǎn)，3個(gè)接地極之間的距離≥5m,接地極采用2.5m長(zhǎng)的L50×5角鋼，接地帶采用扁鐵，所有接地帶之間以及接地帶與接地極之間的焊接要符合相關(guān)規(guī)范規(guī)定將接地電阻控制在4Ω以?xún)?nèi)。塔吊鋼格構(gòu)柱穿過(guò)底板時(shí)，其做法與其它鋼格構(gòu)柱穿過(guò)底板做法相同，穿過(guò)支撐時(shí)將與支撐砼澆筑在一起，穿過(guò)地下室頂板時(shí)將在頂板上預(yù)留出洞口，洞口周邊預(yù)留出鋼筋，待塔吊拆除，經(jīng)過(guò)處理后將此位置砼澆筑完成。塔吊的安裝將在土方開(kāi)挖前完成，首先將塔吊基礎(chǔ)位置將土方開(kāi)挖，找出格構(gòu)柱，然后進(jìn)行鋼平臺(tái)焊接施工，然后進(jìn)行塔身與平臺(tái)的連接施工，最后進(jìn)行塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)的安裝。塔吊樁計(jì)算承載力計(jì)算計(jì)算依據(jù)樁承載力計(jì)算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94)的第5.2.2-3條根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=980.12kN樁豎向極限承載力驗(yàn)算應(yīng)滿(mǎn)足下面的公式：最大壓力:A=%。玳七十%‰√/其中R——最大極限承載力；Qsk一一單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值：Q或二MEq浜hQPk一一單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值：QpA-q通'9ηs,ηp——分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，承臺(tái)底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；rs,rp一一分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)，承臺(tái)底土阻抗力分項(xiàng)系數(shù)；qsk一一樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；qpk―極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；U——樁身的周長(zhǎng)，u=2.513m;AP——樁端面積，取Ap=0.50m2;li——第i層土層的厚度,取值如下表；塔吊樁承載力計(jì)算1#塔吊樁承載力計(jì)算(1#塔吊樁樁，樁頂標(biāo)高-10.75皿，樁入土層為第④層粘土層,入土深度為25m，樁端落于第⑦-1層砂土層。)厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下：序號(hào) 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)I土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱(chēng)Q2.54200粘性土Qι-ι6.1250粘性土Q1-26.6350粘性土Q4.2600粘性土Q-ι6.7802000粉土或砂土故根據(jù)上面的公式1#塔吊樁極限抗壓及抗拔力如下：最大壓力驗(yàn)算:R=2.51×(2.54×20×0.8+6.1×25×0.8+6.6×35×0.8+4.2×60×0.8+5.56×80×1.2)∕1.65+1.26×2000.00×0.50∕1.65=2417.01kN最大拔力驗(yàn)算：R=2.51×(2.54×20×0.8+6.1×25×0.8+6.6×35×0.8+4.2×60×0.8+5.56×80×1.2)∕1.65=1647.2kN2#、3#塔吊樁承載力計(jì)算(2#、3#塔吊樁樁，樁頂標(biāo)高-13.75皿，樁入土層為第Q)I-I層粘土層,入土深度為25m,樁端落于第⑦-ι層砂土層。)厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號(hào)土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱(chēng)Q1-14.74250粘性土Q1-27.3350粘性土Q3.7600粘性土Q-18.5802000粉土或砂土最大壓力驗(yàn)算:R=2.51×(4.74×25×0.8+7.3×35×0.8+3.7×60×.8+7.26×80×1.2)∕1.65+1.27×2000.00×0.50∕1.65=2558.74kN最大拉力：R=2.51×(4.74×25×0.8+7.3×35×0.8+3.7×60×.8+7.26×80×1.2)∕1.65=1784.6kN塔吊受力驗(yàn)算計(jì)算原則計(jì)算簡(jiǎn)圖：圖中X軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗(yàn)算。樁頂豎向力的計(jì)算(依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.1.1條)其中n——單樁個(gè)數(shù)，n=4；F——作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，F(xiàn)=1.2×(F1+F2)G——樁基承臺(tái)的自重，G=1.2×50=62kN;Mx,My——承臺(tái)底面的彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m)；xi,yi——單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的XY方向距離(m);Ni一一單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kN)。F1——塔吊自重(包括壓重)F2——塔吊最大起重荷載6.2塔吊承載力分析與計(jì)算1#3#塔吊受力驗(yàn)算(QTZ80)由于1#3#塔吊均為QTZ80型塔吊，安裝高度相同，故計(jì)算最大受力即可，計(jì)算參數(shù)依據(jù)《QTZ80(ZJ5710)塔式起重機(jī)產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)》，計(jì)算模型選取塔吊安裝高度40.5皿自由高度，未采取任何附著裝置狀態(tài)，(1#3#塔吊安裝高度均小于40.5m)。工況一：塔吊處于非工作狀態(tài)塔吊參數(shù)：自重(包括壓重)F1+F2=449kN塔吊傾覆力距M=1668kN.m,塔身寬度B=1.6m若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁偏差45。時(shí)最大壓力：NmaX=1.2×(449+50)/4+1.4×1668×(2.00×1.414∕2)∕[2×⑵00×1.414/2)2]=976kN<2417.01kN最大拔力：NmaX=1.2×(449+50)∕4-1.4×1668×(2.00×1.414∕2)∕[2×(2.00×1.414∕2)2]=-720.2kN<1647.2kN若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁平行最大壓力：NmaX=1.2×(449+50)∕4+1.4×1668×1∕(2×1)2=734kN<2417.01kN最大拔力：Nmax=1.2×(449+50)∕4-1.4×1668×1∕(2×1)2=-523.6kN<1647.2kN通過(guò)計(jì)算，非工作狀態(tài)下塔吊壓力及拔力均小于樁基極限抗壓力及極限抗拔力，滿(mǎn)足要求。工況二：塔身處于工作狀態(tài)塔吊參數(shù)：自重(包括壓重)F1+F2=509kN,塔吊傾覆力距M=1039kN.m,塔身寬度B=1.6m若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁偏差45o時(shí)最大壓力：Nmax=1.2×(509+50)∕4+1.4×1039×(2.00×1.414∕2)∕[2×(2.00×1.414∕2)2]=677kN<2417.01kN最大拔力：Nmax=1.2×(611+50)∕4-1.4×1039×(2.00×1.414∕2)∕[2×(2.00×1.414∕2)2]=-341.6kN<1647.2kN若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁平行時(shí)最大壓力Nmax=1.2×(538.8.80+50)∕4+1.4×1039×1∕(2×1)2=533.4kN<2417.01kN最大拔力：Nmax=1.2×(538.8.80+50)∕4-1.4×1039×1∕(2×1)2=-198kN<1647.2kN通過(guò)計(jì)算，工作狀態(tài)下塔吊壓力及拔力均小于樁基極限抗壓力及極限抗拔力，滿(mǎn)足要求。2#塔吊受力驗(yàn)算(FO/23C)計(jì)算參數(shù)依據(jù)《F0/23C塔式起重機(jī)產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)》，計(jì)算模型選取塔吊10個(gè)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，塔身未采取任何附著裝置狀態(tài)。工況一：塔吊處于非工作狀態(tài)塔吊參數(shù)：自重(包括壓重)F1+F2=516.2kN,塔吊傾覆力距M=1624kN.m,塔身寬度B=1.6m若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁偏差45o時(shí)最大壓力：Nmax=1.2×(516.2+50)/4+1.4X1624X(2.00X1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=973.6kN<2558.74kN最大拔力：Nmax=1.2×(516.2+50)/4-1.4×1624X(2.00X1.414/2)/[2X⑵00×1.414/2)2]=-633.8kN<1784.6kN若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁平行最大壓力：Nmax=1.2×(516.8+62)/4+1.4X1624X1/(2X1)2=738.3kN<2558.74kN最大拔力：Nmax=1.2×(516.8+62)/4-1.4X1624X1/(2X1)2=-398.5kN<1784.6kN通過(guò)計(jì)算塔吊壓力及拔力均小于樁基極限抗壓力及極限抗拔力，滿(mǎn)足要求。工況二：塔吊處于工作狀態(tài)塔吊參數(shù)：自重(包括壓重)F1+F2=616.2kN,塔吊傾覆力距M=1570.5kN.m,塔身寬度B=1.6m若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁偏差45o時(shí)最大壓力：Nmax=1.2×(616.2+50)∕4+1.4×1570.5×⑵00×1.414∕2)∕[2×⑵00×1.414/2)2]=977.1kN<2558.74kN最大拔力：Nmax=1.2×(616.2+50)∕4-1.4×1570.5×(2.00×1.414∕2)∕[2×(2.00×1.414∕2)2]=-577.3kN<1784.6kN若塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與四根樁平行最大壓力：Nmax=1.2×(616.2+50)∕4+1.4×1570.5×1∕(2×1)2=749.6kN<2558.74kN最大拔力：Nmax=1.2×(616.2+50)∕4-1.4×1570.5×1∕(2×1)2=-349.8kN<1784.6kN通過(guò)計(jì)算塔吊壓力及拔力均小于樁基極限抗壓力及極限抗拔力，滿(mǎn)足要求。7格構(gòu)柱穩(wěn)定性驗(yàn)算本工程塔吊基礎(chǔ)下的格構(gòu)柱高度分別有17m及14m兩種，格構(gòu)柱的截面及屬性均相同，為了方便計(jì)算，取17m為計(jì)算模型。7.1格構(gòu)柱截面的力學(xué)特性：格構(gòu)柱的截面尺寸為0.45X0.45m；主肢選用：16號(hào)角鋼bXdXr=160X16X16mm；綴板選用(mXm):0.38X0.38主肢的截面力學(xué)參數(shù)為A0=43.30cm2，Z0=4.47cm，Ix0=1048.36cm4，Iy0=1048.36cm4；格構(gòu)柱截面示意圖格構(gòu)柱的y-y軸截面總慣性矩：格構(gòu)柱的X-X軸截面總慣性矩：「4Λ0÷Λ(∣-zq)2經(jīng)過(guò)計(jì)算得到：Ix=4×[1048.36+43.30×(45/2-4.47)2]=60492.25cm4；Iy=4×[1048.36+43.30×(45/2-4.47)2]=60492.25cm4；7.2格構(gòu)柱長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算格構(gòu)柱主肢的長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算公式：1=h——√//(?)其中H——格構(gòu)柱的總高度，取17.00m；I——格構(gòu)柱的截面慣性矩，取，Ix=60492.25cm4,Iy=60492.25cm4;A0 一個(gè)主肢的截面面積，取43.30Cm2。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到工x=90.96,工y=90.960格構(gòu)柱分肢對(duì)最小剛度軸1-1的長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算公式:%;W其中b——綴板厚度，取b=0.38m。h 綴板長(zhǎng)度，取h=0.20m0al——格構(gòu)架截面長(zhǎng)，取a1=0.45m0經(jīng)過(guò)計(jì)算得i1=[(0.382+0.202)∕48+5×0.452∕8]0.5=0.36m0/1=17.00/0.36=47.08。換算長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算公式：“=/把+用經(jīng)過(guò)計(jì)算得到工kx=102.42,工ky=102.4207.3格構(gòu)柱穩(wěn)定性計(jì)算格構(gòu)柱在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計(jì)算公式：其中N――軸心壓力的計(jì)算值(kN)；1#3#塔吊(QTZ80),N=976kN;2#塔吊(F0∕23C),N=977.1kN；A——格構(gòu)柱橫截面的毛截面面積，取4×43.30cm2;———軸心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù)；根據(jù)換算長(zhǎng)細(xì)比工OX=IO2.42,工Oy=IO2.42,查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得到4x=0.54,dy=0.54。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到。1#3#塔吊X方向的強(qiáng)度值為104.5N∕mm2,不大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215N∕mm2,所以滿(mǎn)足要求！Y方向的強(qiáng)度值為104.5N∕mm2,不大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215N∕mm2,所以滿(mǎn)足要求！2#塔吊X方向的強(qiáng)度值為104.3N∕mm2,不大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215N∕mm2,所以滿(mǎn)足要求！Y方向的強(qiáng)度值為104.3N∕mm2,不大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215N∕mm2,所以滿(mǎn)足要求！8鋼平臺(tái)穩(wěn)定性計(jì)算QTZ80鋼平臺(tái)驗(yàn)算說(shuō)明本計(jì)算模型忽略所有的筋板及增設(shè)的支撐，故計(jì)算結(jié)果是偏安全的。本次計(jì)算以H400型鋼焊接十字梁作為鋼平臺(tái)主肢。1）使用參數(shù)QTZ80塔吊自由高度下，（非工作狀態(tài)）塔吊所承受的：彎矩：M=2594KNm垂直力：Fv=589.6KN水平剪力：Fv=97KN其它鋼結(jié)構(gòu)焊接Q235材料的焊接許用應(yīng)力：[o]=118N/mm2鋼結(jié)構(gòu)Q235材料的抗壓許用應(yīng)力：f=200N/mm2（《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》提供）H400型鋼：Wx=3124cm3，Ix=62479cm4焊縫寬度：20mm基礎(chǔ)節(jié)與鋼平臺(tái)焊縫寬度：20mm受力分析本計(jì)算僅需根據(jù)塔吊所受的彎矩和剪力驗(yàn)算鋼平臺(tái)和封口板的焊縫強(qiáng)度以及鋼平臺(tái)強(qiáng)度。封口板為720*720*25，示意圖如下：平臺(tái)上表面標(biāo)高720*720*25封口板

封口板加筋板20厚注：支撐四面均有，為方便視圖，圖中未畫(huà)出背面的桿件。撐支道首鋼平臺(tái)與格構(gòu)柱圖、強(qiáng)度驗(yàn)算1)鋼平臺(tái)和封口板的焊縫計(jì)算首先，焊縫有效厚度He=焊縫寬度*0.7=14mm取12mm焊縫長(zhǎng)度Lw=1200取IIOOmm根據(jù)角焊縫的強(qiáng)度公式：σf=N∕(He*Lw)≤[σ]代入數(shù)據(jù)，得：σf=[2594/(2*1.414)+589.6/4]*1000/1100/12=80.7N/mm2相似地，對(duì)于剪力：στ二F剪/(He*Lw)=97*1000/1100/12=7.3N/mm2對(duì)于拉力和剪力的共同作用，。合2=σf2+στ2=80.72+7.32。合=81.1N/mm22)鋼平臺(tái)和塔吊基腳的焊縫計(jì)算首先，焊縫有效厚度He=焊縫寬度*0.7=14mm取12mm焊縫長(zhǎng)度Lw=800mm根據(jù)角焊縫的強(qiáng)度公式：σf=N/(He*Lw)≤[σ]代入數(shù)據(jù)，得：σf=[2594/(2*1.414)+589.6/4]*1000/800/12=111N/mm2相似地，對(duì)于剪力：στ二F剪/(He*Lw)=97*1000/800/12=10N/mm2對(duì)于拉力和剪力的共同作用，。合2=σf2+στ2=1∏2+1θ2。合=111.4N/mm23)鋼平臺(tái)強(qiáng)度驗(yàn)算σc=ψF/txlz=[1*[2594/(1.665*1.414)+589.6/4]*1000]/(0.013*0.6)=160N/mm2<f=200N/mm2結(jié)論以上計(jì)算的應(yīng)力數(shù)據(jù)均小于給出的Q235材料的焊接許用應(yīng)力[o]=118N/mm2,以及抗壓許用應(yīng)力f=200N/mm2。因此，本設(shè)計(jì)的焊接強(qiáng)度是符合強(qiáng)度要求的。8.2F0/23C塔吊鋼平臺(tái)驗(yàn)算說(shuō)明本計(jì)算模型忽略所有的筋板及增設(shè)的支撐，故計(jì)算結(jié)果是偏安全的。本次計(jì)算以H400型鋼焊接十字梁作為鋼平臺(tái)主肢。1)使用參數(shù)F0/23C塔吊38.8米高度下(10節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié))，(非工作狀態(tài))塔吊所承受的：彎矩：M=1624KNm垂直力：Fv=516.2KN水平剪力：Fv=95KN其它鋼結(jié)構(gòu)焊接Q235材料的焊接許用應(yīng)力：[o]=118N/mm2鋼結(jié)構(gòu)Q235材料的抗壓許用應(yīng)力：f=200N/mm2(《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》提供)H400型鋼：Wx=3124cm3，Ix=62479cm4焊縫寬度：20mm基礎(chǔ)節(jié)與鋼平臺(tái)焊縫寬度：20mm受力分析本計(jì)算僅需根據(jù)塔吊所受的彎矩和剪力驗(yàn)算鋼平臺(tái)和封口板的焊縫強(qiáng)度以及鋼平臺(tái)強(qiáng)度。封口板為720*720*25，示意圖同上圖：強(qiáng)度驗(yàn)算1)鋼平臺(tái)和封口板的焊縫計(jì)算首先，焊縫有效厚度He=焊縫寬度*0.7=14mm取12mm焊縫長(zhǎng)度Lw=1200取∏00mm根據(jù)角焊縫的強(qiáng)度公式：σf=N∕(He*Lw)≤[σ]代入數(shù)據(jù)，得：σf=[1624/(2*1.414)+516.2∕4]*1000∕1100∕12=53.3N∕mm2相似地，對(duì)于剪力：στ二F剪/(He*Lw)=95*1000/∏00/12=7.2N∕mm2對(duì)于拉力和剪力的共同作用，。合2=σf2+στ2=53.32+7.22。合=53.8N∕mm22)鋼平臺(tái)與塔吊基腳的焊縫計(jì)算首先，焊縫有效厚度He=焊縫寬度*0.7=14mm取12mm焊縫長(zhǎng)度Lw=800根據(jù)角焊