烷基化裝置操作規(guī)程

.z..--可修編-文件編碼：CHRP-104-PE-OI－0001－2011烷基化裝置操作規(guī)程版本／狀態(tài)：B／1分發(fā)號(hào)：中海石油煉化**公司煉油分公司2011年01月01日發(fā)布2011年01月01日實(shí)施編寫簽字表名稱簽字時(shí)間編寫人審校人審核人專業(yè)會(huì)審表單位專業(yè)名稱簽字時(shí)間技術(shù)中心技術(shù)專業(yè)質(zhì)量專業(yè)指揮中心調(diào)度專業(yè)設(shè)備中心動(dòng)設(shè)備專業(yè)靜設(shè)備專業(yè)儀表專業(yè)電氣專業(yè)HSE中心平安專業(yè)環(huán)保專業(yè)消防專業(yè)職業(yè)衛(wèi)生專業(yè).z.審核簽字表中心領(lǐng)導(dǎo)簽字時(shí)間技術(shù)中心經(jīng)理設(shè)備中心經(jīng)理HSE中心經(jīng)理批準(zhǔn)簽字表公司領(lǐng)導(dǎo)簽字時(shí)間總工程師-.z.目錄TOC\o"1-2"\h\z\u第一章工藝技術(shù)規(guī)程3第一節(jié)設(shè)計(jì)依據(jù)3第二節(jié)裝置概況、特點(diǎn)及工藝原理3第三節(jié)工藝流程說明20第四節(jié)工藝指標(biāo)23第五節(jié)原材料指標(biāo)27第六節(jié)半成品、成品主要性質(zhì)指標(biāo)30第七節(jié)公用工程〔水、電、汽、風(fēng)等〕指標(biāo)31第八節(jié)主要操作條件及質(zhì)量指標(biāo)31詳見第十二節(jié)33第九節(jié)原材料、公用工程消耗、能耗計(jì)算指標(biāo)和節(jié)能措施33第十節(jié)物料平衡36第十一節(jié)主要設(shè)備選擇及工藝計(jì)算匯總37第十二節(jié)生產(chǎn)控制化驗(yàn)分析42第十三節(jié)裝置外關(guān)系47第二章崗位操作法49第一節(jié)烷基化裝置操作原則49第二節(jié)預(yù)加氫系統(tǒng)操作法49第三節(jié)烷基化反響系統(tǒng)操作法59第四節(jié)致冷系統(tǒng)操作法68第五節(jié)分餾系統(tǒng)操作法75第三章崗位開停工規(guī)程81第一節(jié)開工規(guī)程81第二節(jié)停工規(guī)程118第四章設(shè)備操作規(guī)程159第一節(jié)大型專用設(shè)備操作規(guī)程159第二節(jié)根底設(shè)備操作規(guī)程167第五章事故處理186第一節(jié)事故處理原則186第二節(jié)緊急停工方法186第三節(jié)事故處理預(yù)案189第四節(jié)事故處理預(yù)案演練規(guī)定225第六章儀表控制系統(tǒng)操作法226第一節(jié)儀表控制系統(tǒng)概況及操作226第二節(jié)工藝操作儀表控制回路說明242第四節(jié)儀表投用、停用及考前須知310第七章操作規(guī)定320第一節(jié)定期工作規(guī)定320第二節(jié)操作規(guī)定320第八章平安生產(chǎn)及環(huán)境保護(hù)325第一節(jié)平安知識(shí)325第二節(jié)平安規(guī)定333第三節(jié)烷基化裝置防風(fēng)防臺(tái)措施340第四節(jié)同類裝置典型事故分析、處理方法及經(jīng)歷教訓(xùn)343第五節(jié)烷基化裝置易燃易爆物質(zhì)的平安性質(zhì)344第六節(jié)本裝置主要有害物質(zhì)的性質(zhì)346第七節(jié)裝置污染物主要排放部位和排放的主要污染物350第八節(jié)消防器材、設(shè)施使用方法及消防規(guī)定352第九節(jié)職業(yè)衛(wèi)生355第九章附錄361附表一主要設(shè)備明細(xì)表361附表二主要設(shè)備構(gòu)造圖367附表三裝置平面分布圖375附表四可燃?xì)怏w報(bào)警儀布置圖376附表五裝置消防設(shè)施布置圖377附表六控制參數(shù)報(bào)警值378附表七平安閥定壓值384附錄八工藝流程簡圖386附表九開工統(tǒng)籌圖387附錄十停工統(tǒng)籌圖388-.z.第一章工藝技術(shù)規(guī)程第一節(jié)設(shè)計(jì)依據(jù)1中國海洋石油總公司煉油工程管理工程組關(guān)于“煉油工程根底設(shè)計(jì)工作〞的委托書〔2005年6月2工程建立公司與中國海洋石油總公司簽訂的關(guān)于開展“中國海洋石油總公司煉油工程根底設(shè)計(jì)〞的合同和合同；3DUPONT公司提供的硫酸烷基化工藝包；4中國海洋石油總公司煉油工程設(shè)計(jì)統(tǒng)一規(guī)定；5上游MTBE、加氫裂化裝置提供的原料液化氣量及組成；6工程建立公司與中國海洋石油總公司召開的PFD、PID等審查會(huì)會(huì)議紀(jì)要。第二節(jié)裝置概況、特點(diǎn)及工藝原理1．裝置概況裝置原料：本裝置原料為上游MTBE裝置提供的未反響碳四餾分、加氫裂化液化氣，所需的少量氫氣由制氫裝置提供。裝置建立規(guī)模：根據(jù)MTBE裝置所提供的液化氣量及液化氣中的烯烴含量，實(shí)際可生產(chǎn)烷基化油約13.13萬噸/年，本裝置設(shè)計(jì)規(guī)模為16萬噸/年烷基化油。裝置建立性質(zhì)：在硫酸催化劑的作用下，液化氣中的異丁烷與烯烴反響生成高辛烷值汽油調(diào)合組分-烷基化油。裝置設(shè)計(jì)原則：1〕選用成熟可靠的工藝技術(shù)和控制方案，使設(shè)計(jì)的裝置到達(dá)安、穩(wěn)、長、滿、優(yōu)操作。2〕優(yōu)化工藝流程并推廣應(yīng)用新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備、新材料，降低生產(chǎn)本錢，同時(shí)降低裝置能耗，提高產(chǎn)品質(zhì)量檔次。3〕在保證技術(shù)先進(jìn)、裝置生產(chǎn)平安可靠的前提下，利用聯(lián)合裝置的優(yōu)勢，降低能耗并盡量降低工程造價(jià)，節(jié)省投資。4〕為了降低工程投資，按照“實(shí)事、穩(wěn)妥可靠〞的原則，提高國產(chǎn)化程度，所需設(shè)備立足國解決，只引進(jìn)在技術(shù)、質(zhì)量等方面國難以解決的關(guān)鍵儀器儀表。5〕采用DCS集中控制，優(yōu)化操作，以提高裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性，提高產(chǎn)品收率和質(zhì)量。6〕嚴(yán)格執(zhí)行國家、地方及主管部門制定的環(huán)保和職業(yè)平安衛(wèi)生設(shè)計(jì)規(guī)定、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)，減少“三廢〞排放，維護(hù)周邊生態(tài)環(huán)境，實(shí)行同步治理，滿足清潔生產(chǎn)的要求。裝置組成：本裝置由原料精制、反響、制冷,流出物精制和產(chǎn)品分餾、化學(xué)處理等幾局部組成。裝置運(yùn)行時(shí)數(shù)和操作班次：裝置年開工時(shí)間按8400小時(shí)計(jì)，操作班次按四班三倒。2．裝置特點(diǎn)：烷基化裝置是以液化氣中的烯烴及異丁烷為原料，在催化劑的作用下烯烴與異丁烷反響，生成烷基化油的氣體加工裝置。本裝置包括原料加氫精制和烷基化兩局部。原料加氫精制的目的是通過加氫脫除原料中的丁二烯。因?yàn)槎《┦峭榛错懼兄饕挠泻﹄s質(zhì)，在烷基化反響過程中，丁二烯會(huì)生成多支鏈的聚合物，使烷基化油干點(diǎn)升高，酸耗加大。脫除原料中的丁二烯采用選擇性加氫技術(shù)，該技術(shù)已在國多套烷基化裝置上應(yīng)用，為國成熟技術(shù)。由于MTBE裝置所提供的未反響碳四餾分中烷烯比缺乏，需補(bǔ)充局部異丁烷，因此引入局部加氫裂化液化氣，與加氫后的碳四餾分混合進(jìn)入分餾塔，別離出滿足烷烯比要求的碳四餾分。以液體酸為催化劑的烷基化工藝可分為硫酸烷基化和氫氟酸烷基化，兩種工藝都為成熟的技術(shù)，在國外都有廣泛應(yīng)用。本設(shè)計(jì)采用的是DUPONT公司的硫酸烷基化工藝，該技術(shù)具有如下特點(diǎn)：1〕采用反響流出物致冷工藝：利用反響流出物中的液相丙烷和丁烷在反響器冷卻管束中減壓閃蒸，吸收烷基化反響放出的熱量。反響流出物經(jīng)過氣液別離后，氣相重新經(jīng)壓縮機(jī)壓縮、冷凝，抽出局部丙烷后，再循環(huán)回反響器。與閉路冷凍劑循環(huán)致冷或自冷式工藝相比，流出物致冷工藝可使得反響器保持高的異丁烷濃度，而從脫異丁烷塔來的循環(huán)異丁烷量最低。此外，在這種致冷流程中采用了節(jié)能罐，使局部富丙烷物流在中間壓力下閃蒸汽化進(jìn)入壓縮機(jī)第二段，從而節(jié)約能量。2〕STRATCO公司反響局部循環(huán)異丁烷與烯烴預(yù)混合后進(jìn)入反響器，酸烴經(jīng)葉輪攪拌，在管束間循環(huán)，機(jī)械攪拌使酸烴形成具有很大界面的乳化液，烴在酸中分布均勻，減小溫度梯度，減少副反響發(fā)生。3〕反響流出物采用濃酸洗、堿水洗工藝：反響流出物中所帶的酯類如不加以脫除，將在下游異丁烷塔的高溫條件下分解放出SO2，遇到水份，則會(huì)造成塔頂系統(tǒng)的嚴(yán)重腐蝕。因此，必須予以脫除，本裝置采用濃酸洗及堿洗的方法進(jìn)展脫除，與傳統(tǒng)的堿洗相比，能有效脫除硫酸酯，即用99.2%的硫酸洗后再用12%的NaOH脫除微量酸。3．選擇性加氫工藝原理3.1加氫工藝目的隨著FCC原料的重質(zhì)化以及FCC反響溫度的提高，F(xiàn)CC碳四中丁二烯含量不斷增高，有不少FCC裝置產(chǎn)生的碳四中丁二烯濃度超過0.5%〔m/m〕。如果FCC碳四用做烷基化原料，其中的丁二烯是耗酸的主要雜質(zhì)，并且影響烷基化油的收率和質(zhì)量，因此很有必要將其脫除。加氫的方法可有效地脫除丁二烯，但該加氫工藝過程必須是高選擇性的，因?yàn)閱蜗N是烷基化的有用組分，在加氫過程中不能將其加氫，同時(shí)應(yīng)盡量使丁烯-1異構(gòu)為順、反丁烯-2，因?yàn)轫?、反丁?2是烷基化最理想的組分，它與異丁烷生成的烷基化油辛烷值高。因此必須采用極具選擇性的并且有較高異構(gòu)化性能的催化劑和非常適宜的工藝條件，以使混合碳四經(jīng)過加氫脫丁二烯工藝處理后到達(dá)如下目的：丁二烯殘留量低。正構(gòu)丁烯加氫成為丁烷的量最少。丁烯-1異構(gòu)成為丁烯-2的量最多。異丁烯加氫成為異丁烷的量非常有限。3.2加氫化學(xué)反響1〕熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)對(duì)于任一化學(xué)反響，熱力學(xué)決定發(fā)生的可能性和各產(chǎn)物與反響物的數(shù)量。實(shí)際上，有些反響100%完成，即各反響物都轉(zhuǎn)化為產(chǎn)品，另一些則處于平衡狀態(tài)，即只有局部反響物被轉(zhuǎn)化，平衡時(shí)各種產(chǎn)品與反響物的量取決于操作條件并由熱力學(xué)確定。但熱力學(xué)并不能說明到達(dá)平衡或完成反響所需的時(shí)間。動(dòng)力學(xué)確定化學(xué)反響的速率，反響速率取決于操作條件但也能通過適中選用催化劑而得到大幅度的變化，一個(gè)反響通?？杀?一特定催化劑所強(qiáng)化。換言之，熱力學(xué)在假定時(shí)間為無限大時(shí)，可確定最終平衡組分。動(dòng)力學(xué)則能預(yù)測一限定時(shí)間后的組成，因?yàn)闀r(shí)間總是有限的，各種反響同時(shí)發(fā)生時(shí)，動(dòng)力學(xué)一般占主導(dǎo)地位。2〕化學(xué)反響選擇性加氫工藝所含化學(xué)反響有二種類型：·希望的反響，即與工藝目的相一致的反響：丁二烯加氫反響?！げ幌Ｍ姆错懀褐冈斐稍现杏袃r(jià)值的組分損失的反響，如丁烯、異丁烯加氫成丁烷、異丁烷。=1\*GB3①希望的反響希望的反響為丁二烯加氫反響，反響式如下：CH2=CH-CH=CH2+H2CH3CH2CH=CH2丁二烯加氫反響涉及相當(dāng)復(fù)雜的機(jī)理，連串反響和平行反響都會(huì)發(fā)生。在中等溫度20～100℃，1,3-丁二烯加氫生成丁烯-1，丁烯-1與丁烯-2也會(huì)進(jìn)一步加氫生成丁烷，但反響速率低得多，只有當(dāng)丁二烯幾乎已完全被加氫之后，丁烯-1與丁烯-2的進(jìn)一步加氫才明顯表現(xiàn)出來。=2\*GB3②不希望的反響不希望的反響包括正構(gòu)烯烴加氫變成正構(gòu)烷烴、異構(gòu)烯烴加氫變成異構(gòu)烷烴的反響,這些副反響的速度都遠(yuǎn)低于丁二烯加氫反響的速度，只有當(dāng)丁二烯加氫接近完全時(shí)，才開場產(chǎn)生副反響。反響式如下：CH2=CH(CH3)-CH3+H2CH3-CH2(CH3)-CH3CH2=CH-CH2-CH3+H2CH3CH2CH2CH33.3加氫催化劑催化劑通常由一種載體〔堿土氧化物、氧化鋁、氧化硅、氧化鎂……〕及其上所沉積分散極細(xì)的一種或多種金屬所構(gòu)成。此金屬總是對(duì)催化劑起決定作用，載體〔與其化學(xué)性質(zhì)有關(guān)〕也經(jīng)常具有催化作用。催化劑并不消耗，但可被原料中的雜質(zhì)或化學(xué)反響產(chǎn)生的*些產(chǎn)品〔如催化劑上形成的聚合物或焦炭沉積物〕所失活。1〕催化劑活性、選擇性、穩(wěn)定性催化劑除其物理性質(zhì)外的主要特性是：·活性活性是催化劑加快反響速率的能力。對(duì)于其它操作條件一樣的既定進(jìn)料，活性由催化劑的操作溫度來衡量，催化劑必須在可產(chǎn)生合格產(chǎn)品的溫度下操作。·選擇性選擇性表示催化劑對(duì)所要求的反響〔而不是其它反響〕的能力?！し€(wěn)定性穩(wěn)定性的特征是操作條件與原料穩(wěn)定時(shí)催化劑的性能〔活性、選擇性〕隨時(shí)間的變化。主要是原料中的雜質(zhì)和聚合物或焦炭的沉積影響穩(wěn)定性。2)催化劑特性與機(jī)理加氫反響所選用的HSE-401催化劑屬Pd/AI2O3型。該催化劑由分散于氧化鋁載體上的鈀所構(gòu)成，并且以氧化態(tài)交貨，不具備活性，使用前必須用氫氣復(fù)原。催化劑的載體機(jī)械強(qiáng)度好，呈弱酸性，能抑制聚合反響、能經(jīng)受住蒸汽、氫氣和空氣溫度高于400℃催化劑的主活性組分為貴金屬鈀,鈀對(duì)二烯烴類加氫的高選擇性來自與其它烯烴相比,對(duì)二烯烴和炔烴有高得多的吸附能力。同時(shí)鈀也有異構(gòu)化的活性,但比二烯烴類加氫的速度低。3)催化劑污染物催化劑的污染物分為三類：抑制劑或活性調(diào)節(jié)劑、暫時(shí)毒物、永久毒物。=1\*GB3①抑制劑或活性調(diào)節(jié)劑抑制劑是一種在催化劑活性外表上與反響物競爭，使可利用的活性面積減少的化合物。它們強(qiáng)有力地吸附于催化劑金屬之上，但這種吸附是完全可逆的，當(dāng)進(jìn)料中不再含有所述污染物時(shí)，毋需特別處理活性就恢復(fù)。CO就是一種典型的活性調(diào)節(jié)劑。=2\*GB3②暫時(shí)毒物暫時(shí)毒物是吸附力強(qiáng)到能在活性外表上積累的污染物，只能采用就地或異地使用特有方法去除毒物恢復(fù)活性。游離水即為典型的暫時(shí)毒物，用熱氫氣汽提即可有效地恢復(fù)活性。=3\*GB3③永久毒物永久毒物是采用蒸汽—空氣燒焦和熱氫汽提等方法所不能去掉的。鉛和氯就是典型的永久性毒物，催化劑必須卸出另換新劑。毒物清單及其作用、來源與去除方法見表1-1。本表并未列全，只是按所知道的類型列舉了最經(jīng)常遇到的雜質(zhì)，原料中可能存在的其它雜質(zhì)仍可能對(duì)催化劑性能有不利的影響。見附表：催化劑污染物匯總表序號(hào)雜質(zhì)名稱最高含量污染類型來源去除方法12345678C4餾分游離水總硫但其中：H2S、COS硫醇硫NH3與胺氯化物砷汞鉛燒堿無100ppm1ppm5ppm2ppm1ppm5ppb1ppm1ppm無暫時(shí)毒物抑制劑暫時(shí)毒物暫時(shí)毒物抑制劑永久毒物永久毒物永久毒物永久毒物暫時(shí)毒物C4餾分C4餾分C4餾分上游誤操作C4餾分上游誤操作C4餾分C4餾分C4餾分C4餾分C4餾分C4餾分堿洗脫硫醇誤操作熱氫汽提活化上游脫硫再生處理再生處理恢復(fù)進(jìn)料規(guī)格熱水洗再用熱氫汽提活化91011121314氫氣COO2H2SCOS游離水氯化物10ppm5ppm1ppm1ppm無1ppm抑制劑暫時(shí)毒物暫時(shí)毒物暫時(shí)毒物暫時(shí)毒物永久毒物H2H2H2H2H2H2恢復(fù)進(jìn)料規(guī)格再生處理再生處理再生處理熱氫汽提活化3.4影響加氫因素分析影響加氫因素的重要工藝參數(shù)有四個(gè)：H2與丁二烯摩爾比、液相體積空速、反響溫度、反響壓力。1〕H2與丁二烯摩爾比如前所述，丁二烯加氫的選擇性與丁烯-1不同，主要在于活性金屬外表對(duì)丁二烯有更強(qiáng)的吸附作用。因此，一旦丁二烯完全加氫后，丁烯-1就會(huì)爭奪活性外表則迅速加氫。這意味著H2/丁二烯比對(duì)本工藝性能而言很關(guān)鍵，過高的H2/丁二烯比會(huì)導(dǎo)致丁烯因被加氫為丁烷而減少〔即選擇性差〕，過低的H2/丁二烯比會(huì)造成剩余丁二烯量高于期望值。附：H2與C4進(jìn)料中丁二烯的摩爾比的計(jì)算方法通過調(diào)節(jié)氫氣的流量就可以確定H2與C4進(jìn)料中丁二烯的摩爾比，氫氣流量的計(jì)算方法如下：公式〔1〕中：V—?dú)錃獾牧髁浚琋m3/h。〔氫氣質(zhì)量流量計(jì)可顯示標(biāo)準(zhǔn)體積流量〕W—碳四的流量，Kg/h。m—碳四中丁二烯的質(zhì)量分率。R—所需要的H2與C4進(jìn)料中丁二烯的摩爾比。公式〔1〕計(jì)算出的氫氣流量為純的氫氣流量，當(dāng)氫氣為混合物時(shí)需確定出其中組分的種類及各自的含量，然后經(jīng)過專門的公式〔氫氣質(zhì)量流量計(jì)使用說明書中提供〕計(jì)算后，直接由質(zhì)量流量計(jì)給定即可。很顯然當(dāng)碳四流量和組成變化時(shí)，也需要重新調(diào)整氫氣的流量。例：碳四的流量W為14788Kg/h，其中丁二烯含量為0.4%〔m/m〕,即質(zhì)量分率為0.004,氫氣為純氫，所需要的H2與C4進(jìn)料中丁二烯的摩爾比RW＝14788Kg/hm=0.004R將上述數(shù)值代入公式〔1〕得：則氫氣的流量為73.61Nm3/h2〕液相體積空速〔LHSV〕LHSV定義為液體體積流量與催化劑體積之比，二者體積必須用同一種單位表示。在其它條件不變的情況下，空速增大物料在催化劑床層中的停留時(shí)間減少，反響效果會(huì)變差；反之，反響效果會(huì)變好。但空速與H2/丁二烯比、溫度相比對(duì)工藝性能的影響較小。3〕加氫反響溫度操作溫度是在熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)之間到達(dá)平衡的結(jié)果：從熱力學(xué)講，所涉及各反響均為放熱反響，因而低溫有利于平衡移向加氫產(chǎn)品一側(cè)。從動(dòng)力學(xué)講，反響速度隨溫度升高而加大。此外，高溫對(duì)選擇性不利，卻對(duì)生成與積累副產(chǎn)物有利，從而縮短催化劑的使用周期。因此，在保持適中的空速和H2/丁二烯比的前提下，按所需要的丁二烯加氫率來確定反響溫度。因催化劑老化，聚合物逐漸積累包圍活性中心等，使催化劑活性下降〔即在一樣溫度下，丁二烯轉(zhuǎn)化率下降〕。要用逐步稍稍提高反響器入口溫度的方法來補(bǔ)償這種活性損失。限制條件是要與運(yùn)行終止溫度相一致。反響器最小進(jìn)口溫度是指激發(fā)加氫反響所需的溫度。只要符合產(chǎn)品規(guī)格，此溫度越低越好。為補(bǔ)償催化劑活性損失并繼續(xù)保持所需產(chǎn)品規(guī)格，反響器在操作周期進(jìn)口溫度由SOR逐漸升到EOR的數(shù)值。在以下情況催化劑到達(dá)周期終點(diǎn)：·催化劑再活化已不再能到達(dá)產(chǎn)品規(guī)格?！し错懫鬟M(jìn)出口溫度均到達(dá)最大允許值。4〕反響壓力一般情況下，餾分油加氫提高壓力氫分壓增加，有利于加氫反響。但對(duì)于輕烴的選擇性加氫，這種效果不明顯甚至還會(huì)使選擇性下降。在實(shí)際操作中壓力不是工藝變數(shù)，操作者不可能提高操作壓力〔受設(shè)備設(shè)計(jì)條件所限〕。壓力選擇的原則是：操作壓力必須高于反響器出口溫度相對(duì)應(yīng)的物料的飽和蒸汽壓，確保反響物料處于液相狀態(tài)。4．烷基化工藝原理：石油煉制過程中的烷基化反響是指在酸性催化劑的作用下，烷烴分子與烯烴分子的化學(xué)加成反響，在反響過程中烷烴分子中的活潑氫原子的位置被烯烴所取代。由于異構(gòu)烷烴中叔碳原子上的氫原子比正構(gòu)烷烴中伯碳原子上的氫原子活潑得多，因此參加烷基化反響的烷烴為異構(gòu)烷烴，一般特指異丁烷。烷基化原料是以催化裂化液化氣中異丁烷和異丁烯、丁烯-1為主。烷基化常用的酸性催化劑有硫酸、氫氟酸、三氯化鋁等，本裝置使用的催化劑為硫酸。4.1正碳離子的概念在研究各種有機(jī)化學(xué)反響的時(shí)候，人們發(fā)現(xiàn)各種有機(jī)反響中間產(chǎn)物大體可以分為3種類型：自由基、陽離子、陰離子。烷基化反響屬于其中的陽離子反響，即生成了正碳離子。隨著人們對(duì)烷基化反響機(jī)理的不斷探索與認(rèn)識(shí)的日漸成熟，人們普遍接收的是正碳離子——鏈?zhǔn)椒错憴C(jī)理。所謂正碳離子是一個(gè)帶正電荷的碳原子，它只有6個(gè)外層電子，是缺電荷的，其通式可以寫為：圍繞正碳離子的取代物可以是氫原子，也可以是甲基基團(tuán)，其四種形式分別為：其穩(wěn)定性從左到右依次增大，也就是說叔碳原子的正碳離子是最穩(wěn)定的。這里所說的穩(wěn)定性是相對(duì)而言的，總體來說，各種正碳離子都是極不穩(wěn)定的，很容易進(jìn)一步參與反響。只有當(dāng)其與另一對(duì)電子成鍵以后，也就是說，當(dāng)這個(gè)碳原子周圍有了8個(gè)電子以后，它才能說是真正穩(wěn)定了。正碳離子與另一對(duì)電子成鍵的最常見的形式是加合一個(gè)負(fù)離子。這是正碳離子的最后一步反響，但卻開場了另一個(gè)正離子的進(jìn)程。4.2正碳離子的化學(xué)行為以酸為催化劑的烷基化反響中，酸所提供的氫質(zhì)子與烯烴的加成反響是產(chǎn)生正碳離子的主要反響。如果烯烴與氫質(zhì)子反響生成的了伯碳原子或仲碳原子上的正碳離子，它們有可能重排或異構(gòu)化為穩(wěn)定性相對(duì)較高的正碳離子。如：烯烴與質(zhì)子發(fā)生加成反響能夠生成正碳離子，反過來正碳離子也能失去質(zhì)子再生成烯烴，而且不僅可能生成原來的烯烴，生成更穩(wěn)定的烯烴的可能性更大。正碳離子能夠進(jìn)一步與碳碳雙鍵發(fā)生親電加成反響，這是烷基化反響鏈增長的主要步驟：要完畢C8+的繼續(xù)增長，需要提供負(fù)離子。由于異丁烷分子仲叔碳原子上連接著3個(gè)甲基基團(tuán)，使得這個(gè)叔碳原子上的氫原子很可能以氫負(fù)離子的形式失去，異丁烷變成叔丁基正碳離子，C8+則承受氫負(fù)離子生成烷基化反響的主要產(chǎn)物異辛烷。4.3烷基化反響的產(chǎn)物分布以異丁烷和異丁烯、1－丁烯、2－丁烯等3種不同的烯烴為原料，以硫酸為催化劑，所得到的烷基化產(chǎn)物見下表：原料烯烴異丁烯1－丁烯2－丁烯烷烯比3.03.03.0產(chǎn)物組成，％2，3－二甲基丁烷5.64.94.52－甲基戊烷1.81.61.53－甲基戊烷0.80.50.5C6合計(jì)8.27.06.52，2，3－三甲基丁烷0.30.40.32，3－二甲基戊烷2.01.71.62，4－二甲基戊烷4.13.23.32－甲基己烷0.20.20.23－甲基己烷0.10.20.3C7合計(jì)6.75.75.72，2，4－三甲基戊烷24.728.832.62，2，3－三甲基戊烷1.72.32.42，3，4－三甲基戊烷6.311.811.82，3，3－三甲基戊烷9.515.217.02，3－二甲基己烷2.53.52.62，4－二甲基己烷3.53.43.12，5－二甲基己烷1.63.32.23，4－二甲基己烷-0.20.4C8合計(jì)49.868.572.1C9+35.518.815.7由上表看出：1〕異丁烷與碳四烯烴的烷基化反響不僅生成C8化合物，還生成C6、C7以及C9以上重組分，由此可以推斷其反響機(jī)理是比擬復(fù)雜的；2〕烷基化反響產(chǎn)物的分布中，C8化合物占大多數(shù)，C8化合物中又以2,2,4-三甲基戊烷所占的比例最大，其次為2,3,4-三甲基戊烷和2,3,3-三甲基戊烷；3〕硫酸烷基化反響產(chǎn)物的種類多于氫氟酸烷基化，可能是因?yàn)榱蛩嵬榛婕暗礁嗟姆错戇^程。4.4烷基化鏈?zhǔn)椒错憴C(jī)理各種丁烯——異丁烷烷基化反響的主要產(chǎn)物是2,2,4-三甲基戊烷，在丙烯異丁烷的烷基化反響中，三甲基戊烷在反響產(chǎn)物中也占有相當(dāng)數(shù)量。以正碳離子理論為根底的烷基化反響，可以歸納為以下鏈?zhǔn)椒错憴C(jī)理。任何鏈?zhǔn)椒错懸话憔?個(gè)步驟，即鏈的引發(fā)、鏈的增長、鏈的終止。.鏈的引發(fā)在異丁烷與烯烴的烷基化反響過程中，烯烴得到氫質(zhì)子H+形成正碳離子為鏈的引發(fā)過程，如以下圖中所生成的叔丁基上的正碳離子對(duì)烷基化反響起著至關(guān)重要的作用。關(guān)于鏈的引發(fā)，有幾點(diǎn)需要說明：硫酸或氫氟酸的離解生成了氫質(zhì)子，從而為正碳離子提供了正離子源，但當(dāng)酸處于完全不能離解的狀態(tài)時(shí)，如在相當(dāng)枯燥的條件下，也就是說沒有極性很大的水分子時(shí)，酸不能離解，烷基化反響則不能發(fā)生。只有叔丁基正碳離子能夠擔(dān)任載鏈的功能，如果其他直鏈烯烴承受了氫質(zhì)子，則情況比擬復(fù)雜：或者直鏈烯烴本身異構(gòu)化為叔丁基正碳離子；或者直鏈烯烴的正碳離子摘取異丁烷的氫負(fù)離子，使異丁烷變?yōu)槭宥』茧x子來引發(fā)烷基化反響。大分子正碳離子〔可用R+表示〕，特別是酸溶性烴類，是高度離子化的，能夠摘取烯烴或異丁烷的氫負(fù)離子，生成新的叔丁基正碳離子。叔丁基正碳離子的主要來源是異丁烯，正丁烯得到質(zhì)子形成的正碳離子經(jīng)過氫轉(zhuǎn)移也能得到叔丁基正碳離子。但是人們研究烷基化反響機(jī)理時(shí)發(fā)現(xiàn)，至少局部示蹤的正丁烯變成了異丁烷，說明在酸性條件下正丁烯異構(gòu)化生成了異丁烯，異丁烯承受氫負(fù)離子轉(zhuǎn)移成了異丁烷；另外進(jìn)展異丁烯/異丁烷的烷基化反響并不能顯著提高三甲基戊烷的含量，在氫轉(zhuǎn)移起主要作用時(shí)，指揮加快異丁烯的二聚和多聚，說明烷基化反響之前正丁烯要經(jīng)過異構(gòu)過程。這也是異丁烷與不同烯烴進(jìn)展烷基化反響所得到的產(chǎn)物分布大致相似的主要原因。.鏈的增長以下反響式解釋了鏈的增長的過程，叔丁基正碳離子奪取氫負(fù)離子后生成產(chǎn)物，并保證了叔丁基正碳離子的繼續(xù)存在。.鏈的終止增長中的正碳離子通常從異丁烷中摘取一個(gè)氫負(fù)離子而停頓增長，這是大多數(shù)烷基化鏈終止的方式。而鏈增長的正碳離子失去H+成為烯烴卻是很少發(fā)生的，因?yàn)樵趯?duì)烷基化產(chǎn)物進(jìn)展分析時(shí)很少發(fā)現(xiàn)有烯烴，而且烯烴一旦生成也會(huì)立即在烷基化條件下被質(zhì)子化而重新參加反響的。碳四餾分中的異丁烷與異丁烯發(fā)生烷基化反響生成2,2,4-三甲基戊烷的化學(xué)反響式為：原理：烷基化反響是指烷烴與烯烴的化學(xué)加成反響。在反響中烷烴分子的活潑氫原子的位置被烯烴所取代。烷基化裝置的原料以催化裂化液態(tài)烴中的異丁烷和異丁烯、丁烯—1為主，以98%的濃硫酸作催化劑。其根本反響式為：C4H8+H2SO4→〔C4H9〕HSO4〔硫酸酯〕、〔C4H9〕HSO4+C4H10→C8H18〔異辛烷〕+H2SO4。異構(gòu)烷烴與烯烴的催化烷基化反響可以用陽碳離子機(jī)理來解釋，其主要反響歷程為：烯烴與氫離子〔由酸催化劑提供〕的加成反響〔首先催化劑上的質(zhì)子加成到烯烴的雙鍵上〕，生成陽碳離子：H2n+H+H2n+1+烯烴陽碳離子與異丁烷反響生成新的陽碳離子CH3CH3CH3—C—H+H2n+1CH3—C++H2n+2CH3CH3叔丁基陽碳離子與烯烴的加成反響叔丁基陽碳離子在雙鍵上的加成是烷基化反響決定性的一步：CH3CH3—C++H2n+4H2n+9+CH34.+4H2n+9+離子與異丁烷反響生成烷基化油〔生成的陽碳離子與異丁烷發(fā)生反響進(jìn)展氫轉(zhuǎn)移生成烷基化油和叔丁基陽碳離子，后者維持陽碳離子鍵，繼續(xù)進(jìn)展反響〕，反響式為：CH3CH3+4H2n+9+CH3—C—H+4H2n+10+CH3—C+CH3CH3以上反響是烷基化過程中希望的主反響，同時(shí)還會(huì)發(fā)生裂化反響、環(huán)化反響、聚合反響、岐化反響、自身烷基化反響，形成催化劑復(fù)合物及酯等副反響，其程度與反響條件有關(guān)。因此，嚴(yán)格控制反響條件，增強(qiáng)主反響，減少副反響，對(duì)烷基化反響過程極其關(guān)鍵。4.5烷基化反響中的幾種類型從烷基化產(chǎn)物組成表中可以看出，烷基化反響過程要比上述鏈?zhǔn)椒错憴C(jī)理復(fù)雜得多，一般過程中的反響有以下幾種。異構(gòu)化為什么用正丁烯烷基化時(shí)所得到的2,2,4-三甲基戊烷比用異丁烯烷基化時(shí)還多？人們發(fā)現(xiàn)即使用丙烯烷基化時(shí)也生成相當(dāng)數(shù)量的2,2,4-三甲基戊烷。合理的解釋是，在酸性條件下，正丁烯發(fā)生了異構(gòu)化反響，生成了異丁烯，異丁烯承受氫負(fù)離子轉(zhuǎn)移生成了異丁烷。注：C14為研究烷基化反響時(shí)常用的示蹤原子。烷基化反響中異構(gòu)化反響的說法受到普遍的成認(rèn)，并得到以下事實(shí)的證實(shí)：在烷基化的反響溫度下，幾種丁烯之間的熱力學(xué)平衡是有利于異丁烯的，從對(duì)熱力學(xué)有利考慮，異丁烯存在的百分?jǐn)?shù)最高。從研究來看，各種丁烯所得到的烷基化產(chǎn)物的組成大體上是相似的，也就是說這意味著不同丁烯在進(jìn)入烷基化反響之前，先進(jìn)展了異構(gòu)化反響，并且不同丁烯都異構(gòu)化為一個(gè)以異丁烯為主的平衡的組成相似的烯烴混合物，所以使得不同烯烴的烷基化產(chǎn)物有著相似的組成。如果正丁烯直接參加鏈引發(fā)反響的話，將會(huì)有相當(dāng)數(shù)量的正丁烷生成。事實(shí)上并沒有一定量的正丁烷在烷基化反響中生成，這說明不是正丁烯直接參加引發(fā)烷基化反響的。.異丁烯二聚或多聚在低溫下，異丁烯在酸性催化劑的作用下，可以聚合成高聚物——聚異丁烯。而高溫下異丁烯就進(jìn)展二聚反響，產(chǎn)生異辛烯，將這個(gè)異辛烯加氫就可以得到異辛烷。因此，人們想到在異丁烯與異丁烷烷基化中，似乎不是一個(gè)異丁烷分子與一個(gè)異丁烯分子發(fā)生烷基化反響，而是由異丁烯二聚然后再從異丁烷上摘取一個(gè)氫而完成烷基化反響的。既然存在二聚反響，就不可防止地可能產(chǎn)生三聚與多聚，特別是異丁烯的多聚，使得烷基化產(chǎn)物中總是包括一定量的高沸點(diǎn)物。如果在烷基化反響器中提高異丁烷的濃度，可以減少異丁烯彼此碰撞的時(shí)機(jī)，從而減少高沸物的生成，這也就是工業(yè)生產(chǎn)中控制反響烷烯比在15～20圍的原因。.斷裂反響多聚反響生成的烯烴在催化劑的作用下得到質(zhì)子形成正碳離子，這些大分子正碳離子在摘取氫負(fù)離子之前自身能夠發(fā)生斷裂反響，所生成的較小分子量的正碳離子摘取氫負(fù)離子生成烷烴，這就是生成C5、C7等烷烴的原因。發(fā)生斷裂反響還有如下一些證據(jù)：=1\*GB3①將2,2,4-三甲基戊烯作為烷基化原料進(jìn)展反響，在反響產(chǎn)物中發(fā)現(xiàn)了C5和C7異構(gòu)烷烴等低分子產(chǎn)物，說明有斷裂反響。=2\*GB3②將三甲基戊烷和二甲基己烷在硫酸存在下進(jìn)展降解反響，生成相當(dāng)數(shù)量的C4～C7等低分子烷烴或烯烴產(chǎn)物。對(duì)斷裂反響的研究發(fā)現(xiàn)，烯烴發(fā)生多聚合反響所生成的大分子烷基正離子是產(chǎn)生斷裂反響的中間體。在不同的反響條件下，可能發(fā)生不同種類的斷裂反響。.氫負(fù)離子轉(zhuǎn)移反響正碳離子有著從其他烷烴分子上摘取一個(gè)氫負(fù)離子的可能，從而使自己成為穩(wěn)定的烷烴，同時(shí)開場一個(gè)新的正碳離子。正碳離子能夠從烯烴以及較大一些聚合物分子中摘取氫負(fù)離子，這個(gè)反響稱為氫負(fù)離子轉(zhuǎn)移反響。氫負(fù)離子轉(zhuǎn)移反響可以解釋丙烯與異丁烷烷基化時(shí)也能產(chǎn)生2,2,4-三甲基戊烷的原因了。.岐化反響在丁烯異丁烷的烷基化產(chǎn)物中還可以看到少量的C7產(chǎn)物，這是在與C4與C8之間發(fā)生了岐化反響所生成的。4.6反響產(chǎn)物的解釋1)2,2,4-三甲基戊烷在不同的烷基化原料、工藝和反響條件下都是最重要的反響產(chǎn)物，約占全部反響產(chǎn)物的20～50％。其生成反響是叔丁基正碳離子與異丁烯共二聚后從異丁烷摘取一個(gè)氫原子后完成的。在烷基化條件下，正丁烯可以異構(gòu)化為異丁烯或叔丁基正碳離子，丙烯也可以摘取異丁烷中的氫負(fù)離子，使異丁烷變成為叔丁基正碳離子以至異丁烯，從而生成2,2,4-三甲基戊烷。2〕一般認(rèn)為二甲基己烷是異丁烯和正丁烯共二聚后再從異丁烷上摘取氫負(fù)離子后生成的。3〕C7和C8的多種異構(gòu)體是在二聚反響后的正碳離子階段發(fā)生異構(gòu)化反響而生成的。不應(yīng)該是正、異丁烯的直接二聚骨架。4〕烷基化反響產(chǎn)物中的重質(zhì)化合物應(yīng)是烯烴多聚合的產(chǎn)物。5〕C5、C6、C7等輕烴的生成是C12+、C16+等大分子正碳離子的斷裂反響以及C7+、C8+正碳離子的岐化反響生成的。6〕丙烯異丁烷烷基化反響的反響產(chǎn)物主要是二甲基戊烷，由于正碳離子的作用，也能生成三甲基戊烷。此外，丙烯也能發(fā)生二聚、多聚反響，其正碳離子也能發(fā)生岐化、異構(gòu)化和斷裂反響。5．產(chǎn)品分餾原理完成烷基化反響后，須將反響產(chǎn)物凈流出物進(jìn)展別離，才能得到目的產(chǎn)品。產(chǎn)品分餾是把凈流出物〔烷基化油、正丁烷、異丁烷的混合物〕用物理的方法，把多組分的混合物進(jìn)展屢次的汽化與冷凝，按產(chǎn)品的沸點(diǎn)圍分割開來，生產(chǎn)出烷基化油、異丁烷、正丁烷，這一過程是在分餾塔中實(shí)現(xiàn)的。5.1精餾過程：精餾過程是在裝有很多塔盤或填料的精餾塔中進(jìn)展的，原料進(jìn)入精餾塔的進(jìn)料段〔本裝置為氣液混合進(jìn)料〕，進(jìn)入塔后的原料，其汽相局部向上升，液相局部向下降，從而使原料中各組分別離。塔頂流出的輕組分經(jīng)冷凝器冷凝后進(jìn)入回流罐，用回流泵抽出，局部作為回流打入塔，局部作為塔頂產(chǎn)品送出，塔底設(shè)有重沸器，進(jìn)一步加熱塔底液體，使液體中輕組分揮發(fā)上升，不能被汽化的液體從塔底流出作為塔底產(chǎn)品送出，沿塔自上而下，溫度逐漸升高，塔頂溫度最低，塔底溫度最高，也就是溫度呈梯度變化。5.2精餾原理：精餾過程是液相屢次的局部汽化與汽相屢次的局部冷凝相結(jié)合的過程，或者說是精餾是不平衡的汽液兩相逆向?qū)掖谓佑|的雙向傳質(zhì)傳熱過程。6．影響烷基化反響因素分析6.1酸烴乳化程度決定硫酸烷基化反響速度的控制步驟是異丁烷向酸相傳質(zhì)的過程，因此，硫酸法烷基化中，攪拌速度或者說酸烴乳化程度對(duì)烷基化反響過程影響很大。由于硫酸粘度很大，異丁烷在硫酸中的溶解度又很低，因此酸烴的分散和傳質(zhì)要相對(duì)困難的多，使用高效反響器也顯得非常重要。另一個(gè)影響酸烴乳化程度的關(guān)鍵因素是攪拌功率，試驗(yàn)說明，增加攪拌速度可使烷基化油的辛烷值幾乎呈直線上升。酸烴比對(duì)酸烴乳化程度也有一定的影響，酸過量對(duì)形成以酸為連續(xù)相、烴為分散相的酸烴乳化液是有益的。因?yàn)榱蛩岬恼扯?、外表力較大，酸烴之間的密度差也比擬大，酸烴比小時(shí)容易使得處于分散相的烴類聚集而從酸相中別離出來。根據(jù)操作經(jīng)歷，循環(huán)乳液可以改善酸烴的乳化程度，可使得20～30％的烴相被攜帶進(jìn)入乳液中，可以使裝置中的藏量降低，也使得酸耗降低以致減少補(bǔ)充酸的數(shù)量。6.2異丁烷濃度和烷烯比異丁烷在反響器烴相中的濃度可以說是完成烷基化反響過程的動(dòng)力。酸相在反響器中循環(huán)，烴相異丁烷的濃度涉及到酸烴界面異丁烷的濃度及對(duì)酸相重新飽和的作用，這對(duì)烷基化反響有著重要的影響。參加烴相中丙烷和正丁烷的濃度較高，則異丁烷的濃度就要下降，丙烷和正丁烷外表上看起來對(duì)烷基化反響是惰性的，但由于異丁烷濃度的下降，對(duì)烷基化反響是有害的。實(shí)踐證明，反響流出物的烴相中，異丁烷最低平安濃度是38～50％，也有人認(rèn)為是62～70％〔體〕，低于這個(gè)濃度，反響器可能產(chǎn)生較多的聚合反響；而高于這個(gè)濃度，則每提高10％，烷基化油的馬達(dá)法辛烷值可提高0.5～0.7個(gè)單位。提高異丁烷的濃度不但可以提高產(chǎn)品烷基化油的辛烷值，而且還可以降低酸耗。因?yàn)榻档彤惗⊥榈臐舛葘?dǎo)致大量硫酸脂生成而增加酸耗。盡管反響器中異丁烷的濃度是很重要的操作變量，但人們往往習(xí)慣于使用進(jìn)反響器前的烷烯比，即一般所說的外比，目前一般控制外比為8～12。另一種烷烯比是指反響器部異丁烷對(duì)烯烴的比例——即比。比是含烯烴的物料進(jìn)入反響器后與酸催化劑相接觸時(shí)，異丁烷與烯烴的比。從理論上講，比是表示發(fā)生烷基化反響瞬間的異丁烷和烯烴的比例。它包括了外比、進(jìn)料分散、乳液循環(huán)等因素，也就是說，外比大，烯烴原料進(jìn)入反響器后分散的好，及循環(huán)乳液中含有較多異丁烷且循環(huán)速度較大，則比就可能到達(dá)很高值，如：1000：1。但由于比數(shù)據(jù)很難測定，故人們很少使用。反響器流出物中烴相異丁烷的濃度可以作為反響器中反響物烴相異丁烷濃度的代表，測定也是可以實(shí)現(xiàn)的，但實(shí)際上，它不是獨(dú)立的變量，冷劑冷凍液的質(zhì)量、循環(huán)異丁烷的質(zhì)量以及新鮮進(jìn)料的質(zhì)量固定時(shí)反響物中異丁烷的濃度才固定不變。隨著烷烯比的增加，不同烯烴的烷基化產(chǎn)品質(zhì)量、辛烷值都有不同的程度的上升，但進(jìn)一步增加烷烯比，辛烷值的增加漸趨緩慢。一般來說，最為理想的反響條件下，在較高烷烯比的條件下〔大于20～100〕，烷基化油的辛烷值會(huì)逐漸接近100。6.3反響溫度硫酸烷基化反響要求比擬低的反響溫度，反響溫度一般在2～18℃，設(shè)計(jì)反響溫度一般采用10降低反響溫度，使烷基化油的質(zhì)量提高，這是因降低溫度能夠更有效地抑制聚合反響和其他不利的副反響。但這并不是說，硫酸烷基化反響可以無限制地降低反響溫度，當(dāng)反響溫度降至0℃6.4硫酸的濃度硫酸作為烷基化反響的催化劑，其質(zhì)量是很重要的。硫酸的質(zhì)量有兩方面的容要研究：一是硫酸的濃度影響，二是雜質(zhì)的影響。雜質(zhì)分兩種：水和酸溶性油。水的存在有利于硫酸的離解，有利于提供烷基化反響所需要的H+，而酸溶性油也是高度離子化的，很容易從異丁烷中承受氫負(fù)離子，使異丁烷成為〔C4H9〕+，從而引發(fā)烷基化反響。因此，有些新裝置開工時(shí)，常常由老裝置上取一些使用過的硫酸，就是這個(gè)原因。當(dāng)然，無論是水還是酸痛姓游的含量增加，都將使酸的濃度下降，因此，盡管硫酸的雜質(zhì)存在有利于反響的一面，但也不能讓其不斷的增加。更何況，水含量的增加，會(huì)使硫酸的腐蝕能力加強(qiáng)。排出硫酸的濃度一般以89～90％〔重〕為比擬適宜的，烷基化反響最正確酸濃度條件為96～97％，則是否可以使用100％的硫酸或發(fā)煙硫酸呢？答案是否認(rèn)的。因?yàn)镾O3能夠和異丁烷發(fā)生反響，從而破壞烷基化反響的進(jìn)展。一般對(duì)于混合烯烴原料來說，如果將酸的濃度從89％提高到94％，烷基化油的辛烷值可隨不同的反響條件提高1.0～1.8個(gè)單位。在由幾個(gè)反響器組成的大型硫酸烷基化裝置里，可以在不同的反響器里使用不同的酸濃度，以充分利用補(bǔ)充的高濃度新酸。如果新酸的濃度為98％，共有四個(gè)反響器和酸烴沉降器，在第一個(gè)反響器里參加全部新酸，此時(shí)，1號(hào)沉降器的酸濃度為96％，然后將96％的酸參加到第二個(gè)反響器里，則2號(hào)沉降器中的酸濃度為94％，然后將94％的酸加到第三個(gè)反響器中，3號(hào)沉降器中的酸濃度降至92％，依此類推，最后一個(gè)沉降器的酸濃度仍然能夠維持在90％左右。這樣，在所產(chǎn)的烷基化油中，96％、94％、92％、90％酸濃度下生成的烷基化油各占25％，與不分別使用酸只維持90%酸濃度下生產(chǎn)的烷基化油相比，其辛烷值要高0.7～1.0個(gè)單位。不同的酸濃度對(duì)烷基化油的辛烷值和收率都有顯著的影響，這是因?yàn)樵诓煌乃釢舛确错憲l件下，所生成的烷基化油的組成有時(shí)有很大區(qū)別。但是烷基化油的組成還和其他反響條件有很大關(guān)系，如前所述，反響條件中的反響溫度及烷烯比都將影響烷基化油的組成，以致影響辛烷值。為此，在觀察酸濃度時(shí)，應(yīng)先固定辛烷值水平，然后再觀察不同辛烷值水平時(shí)的酸濃度的影響。6.5硫酸組成的影響100％的純硫酸常常使得烷基化反響不發(fā)生，并且有一個(gè)誘導(dǎo)期，所得的烷基化油質(zhì)量也比擬差。但是純度在85%以下的硫酸也不能使用。同時(shí)存在于硫酸中的雜質(zhì)的影響也是至關(guān)重要的。聚合物〔或稱紅油，酸溶性油、酸溶性烴，常用ASO代表〕它們是由烯烴和叔丁基正碳離子經(jīng)過重排和聚合而產(chǎn)生的，這些聚合物是高度不飽和的，離子化的，含有一些C5、C6環(huán)的化合物，它們能夠和烯烴繼續(xù)聚合以產(chǎn)生高的聚合物。硫酸酯硫酸和各種烯烴可以生成硫酸酯，但這些硫酸酯是不穩(wěn)定的，可以重新生成烯烴和硫酸。在反響條件不理想時(shí)，少量硫酸酯繼續(xù)存在于硫酸中。水一般情況下，所用的硫酸是不含水的。但硫酸是一種很強(qiáng)的脫水劑，當(dāng)烯烴原料中含有少量水份的時(shí)候，硫酸能夠?qū)⑾N原料中的少量水份吸收而使本身稀釋。因此，烷基化催化劑隨著時(shí)間的增長，硫酸中水分含量逐步增大。硫酸催化劑中的水分還有另外一個(gè)來源，就是硫酸與烴類物料發(fā)生氧化反響時(shí)，也會(huì)產(chǎn)生一些水分和SO2。不過這種反響在正常的烷基化反響溫度下是很少發(fā)生的。二氧化硫前面所述的氧化反響以及硫酸中原來可能溶解存在大的一些二氧化硫是它的主要來源。有于在烷基化反響條件下，氧化反響不會(huì)發(fā)生，所以一般條件下，硫酸中存在的二氧化硫的可能性很小。因此，一般情況下，只有酸溶性油和水是經(jīng)常存在的因素，并且對(duì)烷基化反響發(fā)生的影響顯著。一定量的酸溶性油存在于酸中是需要的，但酸溶性油的含量大于6～8％，烷基化油的質(zhì)量緩慢下降。當(dāng)酸中含有4～5％的水和5～7％的酸溶性油的時(shí)候，能夠產(chǎn)生95～96辛烷值的烷基化油。如果將舊酸中別離出的酸溶性油與新酸重新混合，得到一種合成的“舊酸〞，用這種酸進(jìn)展烷基化試驗(yàn)，結(jié)果與真正的舊酸無多大差異。這些油都是高度離子化的，對(duì)正碳離子的烷基化反響都有著相似的影響?？偠灾秃康乃崛苄杂陀欣谕榛错?，酸溶性油太多將影響硫酸的物理性質(zhì)，例如：增加酸的粘度，影響異丁烷在酸相中的傳質(zhì)過程等。與之相似，含水也是如此，酸中含水太低，不利于烷基化反響的引發(fā)和離子化，而含水量太高時(shí)，則不利的副反響就會(huì)被加強(qiáng)，烷基化油中的二甲基己烷和較重組分變多。不過，與酸溶性油相比，水的含量控制圍更加嚴(yán)格。6.6酸烴比研究證明，在反響中，當(dāng)酸烴相互分散乳化時(shí)，如酸的量太少，缺乏以使乳化液稱為酸連續(xù)相，而稱為烴連續(xù)相，這樣生成的烷基化油質(zhì)量很差，且酸耗也大。形成酸為連續(xù)相的酸烴比，一般認(rèn)為是1：1左右。但由于酸的類型〔新酸、舊酸〕、酸的濃度，烴類原料的組成以及攪拌、反響器構(gòu)造等影響，形成酸連續(xù)相的酸烴比可能不同。如酸烴比穩(wěn)定在1～1.5：1，能夠保證反響器形成以酸為連續(xù)相的酸烴乳化液。在實(shí)際操作中，由于一段時(shí)間不能保證進(jìn)入反響器中的酸量，因而不能形成酸連續(xù)相，從而發(fā)生嚴(yán)重的跑酸現(xiàn)象，因此把酸烴比作為重要的操作變量是非常有意義的。6.7反響時(shí)間酸烴接觸時(shí)間對(duì)反響產(chǎn)物的收率和質(zhì)量的影響，與酸烴的分散狀況相比其作用要小的多。一般情況下，加酸后一直到達(dá)酸烴反響穩(wěn)定的狀態(tài)需要5～20分鐘，因此，如果反響時(shí)間小于到達(dá)穩(wěn)態(tài)的時(shí)間，反響不完全，對(duì)收率和質(zhì)量都將產(chǎn)生影響。但如果反響時(shí)間太長，不僅影響裝置的處理能力，而且還會(huì)有不利的影響。因?yàn)?，酸跟烴的反響時(shí)間過長，烷基化反響可能發(fā)生第二次反響和降解反響，高辛烷值組分的分解使產(chǎn)品油的辛烷值下降。一般控制烯烴的進(jìn)料空速在0.3h-1左右。6.8不同烯烴原料的影響C3～C5烯烴均可以與異丁烷在硫酸的作用下進(jìn)展烷基化反響，但不同烯烴的烷基化效果不同。一般而言，丁烯是最好的烷基化原料，產(chǎn)品質(zhì)量最好，酸耗也最低，丙烯和戊烯的酸耗幾乎是丁烯的好幾倍。如果沒有豐富的異丁烷資源〔異戊烷與烯烴烷基化產(chǎn)物的辛烷值比異戊烷本身還低〕，則不應(yīng)使用丙烯或戊烯作為烷基化的原料。不同的丁烯異構(gòu)體的烷基化反響結(jié)果也不盡一樣，1－丁烯與2－丁烯的的硫酸烷基化產(chǎn)物分布十分接近，說明他們?cè)谕榛错懼杏兄嗨频姆错憵v程。試驗(yàn)證明，在硫酸烷基化反響條件下，1－丁烯與2－丁烯能后迅速到達(dá)異構(gòu)化平衡。在硫酸烷基化中，不同丁烯所得的烷基化油的辛烷值，1－丁烯不但不是最低，反而是最高。雖然差值不是很大。2－丁烯的烷基化產(chǎn)物雖然較低，但2,2,4－三甲基戊烷的產(chǎn)量卻是最高。6.9原料中雜質(zhì)的影響乙烯當(dāng)乙烯進(jìn)入烷基化反響器時(shí)，乙烯與硫酸反響生成呈弱酸性的硫酸氫乙酯，而不是發(fā)生乙烯與異丁烷的烷基化反響。硫酸氫乙酯溶解在酸相中，對(duì)硫酸起到稀釋的作用。乙烯雜質(zhì)的影響還具有累積性，因此，即使原料中含有痕量的乙烯，也可能造成每天數(shù)百公斤的乙烯進(jìn)入硫酸相，從而產(chǎn)生數(shù)噸甚至數(shù)十噸的廢酸。丁二烯催化裂化裝置產(chǎn)生的液化氣常含有0.5％左右的丁二烯，如果催化裂化裝置摻渣量較大或者反響溫度較高，丁二烯的含量可能到達(dá)1％。在烷基化過程中，丁二烯不與異丁烷發(fā)生烷基化反響，而是與硫酸反響生成酸溶性酯類或者生成重質(zhì)酸溶性疊合物〔ASO〕。酸溶性疊合物是一種相對(duì)分子量較高的粘稠性重質(zhì)油，造成烷基化油干點(diǎn)升高，辛烷值和收率下降，別離酸溶性疊合物時(shí)還要損失局部酸。硫化物在烷基化原料進(jìn)入烷基化裝置之前，一般都要進(jìn)展液化氣脫硫和脫硫醇，使硫化物含量降至10μg/g以下。硫化物對(duì)硫酸的稀釋作用是非常顯著的，每噸硫化物可以造成15～60噸硫酸報(bào)廢。如果硫化物是甲基硫醇，按照等莫爾分子反響，每噸硫醇硫可以使53.7t的硫酸由98％稀釋到90％，實(shí)際消耗大約45t。硫化物除了加速硫酸報(bào)廢外，還能使硫酸的催化作用傾向于聚合反響和其他不希望的副反響。水原料中帶水能夠造成硫酸稀釋是不言而喻的，而含水較多的硫酸易造成設(shè)備腐蝕。液化氣中的水呈飽和狀態(tài)時(shí)大約在500μg/g左右，更應(yīng)當(dāng)引起重視的是碳四餾分?jǐn)y帶的超過飽和狀態(tài)的游離水，有時(shí)候游離水量可能是飽和水量的幾倍，對(duì)酸的稀釋作用非?？臁６酌?、甲醇等含氧化合物大局部烷基化裝置的原料來自MTBE裝置的剩余碳四，通常情況下，剩余碳四中含有500～2000μg/g的二甲醚、50～100μg/g的甲醇。二甲醚和甲醇也是烷基化過程中耗酸的主要雜質(zhì)，并且會(huì)降低烷基化油的收率和辛烷值。第三節(jié)工藝流程說明本裝置由原料加氫精制、反響、致冷壓縮、流出物精制和產(chǎn)品分餾及化學(xué)處理等幾局部組成，現(xiàn)分別簡述如下：1．原料加氫精制自MTBE裝置來的未反響碳四餾分經(jīng)凝聚脫水器〔104-D-105〕脫除游離水后進(jìn)入碳四原料緩沖罐〔104-D-101〕，碳四餾分由加氫反響器進(jìn)料泵〔104-P-101〕抽出經(jīng)碳四-反響器進(jìn)料換熱器〔104-E-104〕換熱后，再經(jīng)反響器進(jìn)料加熱器〔104-E-101〕加熱到反響溫度后與來自系統(tǒng)的氫氣在靜態(tài)混合器〔104-M-101〕中混合，混合后的碳四餾分從加氫反響器〔104-R-101〕底部進(jìn)入反響器床層。加氫反響是放熱反響。隨混合碳四帶入的硫化物是使催化劑失活的有害雜質(zhì)。催化劑失活后可用熱氫氣吹掃使其活化。反響后的碳四餾分從加氫反響器頂部出來與加氫裂化液化氣混合。自液化氣雙脫裝置過來的加氫裂化液化氣進(jìn)入加氫液化氣緩沖罐〔104-D-102〕，加氫裂化液化氣由脫輕烴塔進(jìn)料泵〔104-P-102〕抽出與反響器〔104-R-101〕頂部出來的碳四餾分混合后進(jìn)入脫輕烴塔〔104-C-101〕。脫輕烴塔〔104-C-101〕的任務(wù)是脫去碳四餾分中的碳三以下的輕組分，同時(shí)將二甲醚脫除。脫輕烴塔是精細(xì)分餾的板式塔，塔頂壓力控制在1.7MPa(g)。塔頂排出的輕組分經(jīng)脫輕烴塔頂冷凝器〔104-E-103A/B〕冷凝冷卻后，進(jìn)入脫輕烴塔回流罐〔104-D-103〕。不凝氣經(jīng)罐頂壓控閥〔PIC-10401〕后進(jìn)入全廠燃料氣管網(wǎng)。冷凝液由脫輕烴塔回流泵〔104-P-103〕抽出，一局部做為〔104-C-101〕頂回流，另一局部作為液化氣送出裝置。塔底抽出的碳四餾分經(jīng)〔104-E-104〕與原料換熱后再經(jīng)碳四餾分冷卻器〔104-E-105〕冷至40℃進(jìn)入烷基化局部。塔底重沸器〔104-E-102〕采用0.45MPa蒸汽加熱，反響器〔104-R-101〕進(jìn)料加熱器使用1.0MPa蒸汽加熱，凝結(jié)水都送至凝結(jié)水回收罐〔104-D-304〕回收。碳四餾分經(jīng)加氫精制后，丁二烯含量≤100ppm，二甲醚≤2．反響局部碳四餾分中的烯烴與異丁烷的烷基化反響，主要是在硫酸催化劑的存在下，二者通過*些中間反響生成汽油餾份的過程。從原料加氫精制局部過來的碳四餾分與脫異丁烷塔〔104-C-201〕過來的循環(huán)異丁烷混合后，與反響器凈流出物在原料-流出物換熱器〔104-E-201〕中換冷至約11℃，進(jìn)入原料脫水器〔104-D-201〕。換冷后的碳四餾分中的游離水在此被別離出去，從而使原料中的游離水含量降至10ppm〔重〕。脫除游離水的混合碳四餾分與來自閃蒸罐〔104-D-203〕的循環(huán)冷劑直接混合并使溫度降低至3.0-6.0℃后分兩路分別進(jìn)入烷基化反響器〔104-R-201A/B〕。烷基化反響器是裝有循環(huán)夾套、取熱管束和攪拌葉輪的壓力容器，為STRATCO公司的專利產(chǎn)品。在反響器操作條件下，進(jìn)料中的烯烴和異丁烷在硫酸催化劑存在下，生成烷基化油。反響完全的酸—烴乳化液經(jīng)上升管直接進(jìn)入酸沉降器〔104-D-202A/B〕，并在此進(jìn)展酸和烴類的沉降別離，分出的酸液循下降管返回反響器重新使用。反響—沉降系統(tǒng)中酸的循環(huán)是借助在上升管和下降管中物料的比重差自然循環(huán)的，90％濃度的廢酸自酸沉降器排放至廢酸脫烴罐。本裝置設(shè)有2臺(tái)反響器，為并聯(lián)操作，即混合碳四分兩路分別進(jìn)〔104-R-201A〕和〔104-R-201B〕。而做為催化劑的硫酸為串聯(lián)操作，即補(bǔ)充的新酸進(jìn)入〔104-D-202A〕，從(104-D-202A)出來的中間酸進(jìn)入〔104-D-202B〕，90%的廢酸〔104-D-202B〕排出。兩組反響從酸沉降器分出的烴相經(jīng)壓力控制閥降壓后，流經(jīng)反響器的取熱管束局部汽化，吸收熱量帶走反響熱。汽－液混合物進(jìn)入閃蒸罐〔104-D-203〕。閃蒸罐是一臺(tái)帶有中間隔板并有共同別離空間的臥式容器。隔板一側(cè)供反響流出物進(jìn)展氣液別離，另一側(cè)供循環(huán)冷劑進(jìn)展汽－液別離。凈反響流出物用流出物泵〔104-P-201〕抽出在〔104-E-201〕與原料碳四換冷，加熱至約31℃循環(huán)冷劑則以循環(huán)冷劑泵〔104-P-202〕抽出送至反響器進(jìn)料管線與原料碳四直接混合。從閃蒸罐氣相空間出來的烴類氣體至致冷壓縮機(jī)〔104-K-201〕。閃蒸罐有一個(gè)分酸罐〔104-D-208〕置于該容器下方，可借助分酸罐上的液面計(jì)觀察酸烴界面。正常情況下，分酸罐的酸位很低。當(dāng)反響器的取熱管束發(fā)生泄漏時(shí)，酸罐將會(huì)發(fā)現(xiàn)大量硫酸。99.2％的新鮮硫酸先連續(xù)進(jìn)入流出物精制和產(chǎn)品分餾局部的流出物酸洗罐〔104-D-209〕洗滌反響流出物，然后再補(bǔ)入反響器。隨濃硫酸進(jìn)入反響器的酸酯，在反響器中參加反響，增加烷基化油的產(chǎn)率。3.致冷壓縮局部反響器的進(jìn)料溫度要求為3～6.0℃，這一溫度是由在反響器進(jìn)料中混入低溫循環(huán)冷劑來實(shí)現(xiàn)的。為此，需有一套相應(yīng)的致冷系統(tǒng)來滿足這一要求。此外，為到達(dá)烷基化裝置的丙烷和異丁烷進(jìn)出量平衡，特別是防止丙烷在裝置設(shè)備中的積聚，還需要從致冷局部引出一股抽出丙烷物流送出裝置。閃蒸罐氣相空間的平衡蒸汽，由擋板兩側(cè)聚集至出口管，再進(jìn)入壓縮機(jī)。致冷壓縮機(jī)為中間補(bǔ)氣式兩級(jí)離心壓縮機(jī)。從(104-D-203)來的烴類氣體進(jìn)入壓縮機(jī)一級(jí)入口，補(bǔ)充進(jìn)入二級(jí)入口的氣體來自節(jié)能罐〔104-D-207〕頂部。上述氣體經(jīng)壓縮機(jī)壓縮至8.2kg/cm2〔a〕后先經(jīng)冷劑空冷器〔104-A-201〕初步冷卻，再經(jīng)冷劑后冷器〔104-E-202〕進(jìn)一步冷凝，冷凝的烴類液體進(jìn)入冷劑罐〔104-D-204〕。該液體的絕大局部經(jīng)〔104-E-203〕冷卻后進(jìn)入節(jié)能罐〔104-D-207〕，并在節(jié)能罐的壓力下閃蒸，富含丙烷的氣體返回壓縮機(jī)二級(jí)入口，節(jié)能罐流出的液體去閃蒸罐，經(jīng)降壓閃蒸使冷劑溫度降低至-10℃左右，用循環(huán)冷劑泵抽出送至反響器烯烴進(jìn)料入口循環(huán)。冷劑罐一小局部烴類液體作為抽出丙烷經(jīng)抽出丙烷泵〔104-P-203〕升壓送出，先經(jīng)抽出丙烷堿洗混合器〔104-M-201〕與堿液混合，再進(jìn)入抽出丙烷堿洗罐〔104-D-205〕進(jìn)展堿洗，以中和可能殘留的微量酸；從抽出丙烷堿洗罐流出的丙烷經(jīng)抽出丙烷水洗混合器〔104-M-202〕與除鹽水混合后，再進(jìn)入丙烷脫水器(104-D-206)脫水，脫水后的丙烷經(jīng)冷卻器〔104-E-204〕冷卻至4.流出物精制和產(chǎn)品分餾局部從反響局部來的反響流出物中含有少量的夾帶酸和烯烴與硫酸反響所生成的中性硫酸酯。這些酯類如不加以脫除，將在下游異丁烷塔的高溫條件下分解放出SO2，遇到水份，則會(huì)造成塔頂系統(tǒng)的嚴(yán)重腐蝕。此外，酸酯還可能導(dǎo)致脫異丁烷塔重沸器的結(jié)垢。因此，必須予以脫除，本裝置采用酸洗及堿洗的方法進(jìn)展脫除，即用99.2%的硫酸洗后再用12%的NaOH脫除微量酸。與混合碳四換熱后的反響流出物進(jìn)入酸洗系統(tǒng)，與循環(huán)酸和補(bǔ)充新鮮酸在流出物酸洗混合器〔104-M-203〕進(jìn)展混合后，進(jìn)入流出物酸洗罐〔104-D-209〕。99.2％的濃硫酸以新酸泵〔104-P-219〕連續(xù)送入酸洗系統(tǒng)〔補(bǔ)充新酸量要滿足反響器的需要〕，它可以吸收反響流出物中的絕大局部硫酸酯。流出物烴類和酸在酸冼罐中別離，可使烴類流出物中酸含量降低至10ppm〔體積〕。酸則連續(xù)送至反響器作為催化劑使用。酸洗后的流出物與循環(huán)堿液在流出物堿洗混合器〔104-M-204〕中混合后，至流出物堿洗罐〔104-D-210〕將微量酸脫除，同時(shí)將流出物中攜帶的微量硫酸酯水解脫除。含硫酸鈉和亞硫酸鹽的堿水，自流出物堿洗罐底部用堿洗循環(huán)泵〔104-P-206〕抽出，經(jīng)與烷基化油換熱后送回混合器入口進(jìn)展循環(huán)。根據(jù)堿洗系統(tǒng)的操作情況，以注堿泵連續(xù)向系統(tǒng)中補(bǔ)充12％濃度的新鮮堿液，以維持循環(huán)堿水的PH值在10±1之間。從〔104-D-210〕出來的流出物先經(jīng)流出物水洗混合器〔104-M-205〕與除鹽水進(jìn)展混合后，再進(jìn)入流出物水洗罐〔104-D-211〕進(jìn)展烴和水的別離。0.45MPa除鹽水自裝置外部進(jìn)入，首先經(jīng)過FIC-30202控制一定流量進(jìn)入除鹽水罐〔104-D-306〕，然后經(jīng)過除鹽水泵〔104-P-208〕抽出后與流出物混合進(jìn)入流出物水洗混合器〔104-M-205〕。流出物水洗罐〔104-D-211〕中的除鹽水經(jīng)過流出物水洗循環(huán)泵〔104-P-207〕抽出后與堿水循環(huán)泵〔104-P-206〕來的循環(huán)堿水混合后進(jìn)入烷基化油-循環(huán)堿水換熱器〔104-E-205〕。從104-D-211頂出來的流出物經(jīng)烷基化油-異丁烷塔進(jìn)料換熱器〔104-E-213〕換熱后進(jìn)入脫異丁烷塔〔104-C-201〕。脫異丁烷塔的目的是將異丁烷分出，設(shè)60層塔板，塔頂壓力控制在0.63Mpa(a)。塔頂餾出物經(jīng)脫異丁烷塔頂空冷器〔104-A-202〕進(jìn)展初步冷卻，再經(jīng)過異丁烷塔后冷器〔104-E-207〕冷凝后進(jìn)入塔頂回流罐〔104-D-212〕。冷凝液經(jīng)脫異丁烷塔回流泵〔104-P-209〕抽出，一局部返回104-C-201頂作為回流，另一局部經(jīng)循環(huán)異丁烷冷卻器〔104-E-208〕冷卻至40℃從脫異丁烷塔〔104-C-201〕底抽出的烴類自壓送入脫正丁烷塔〔104-C-202〕。脫異丁烷塔重沸器〔104-E-209〕的熱源為1.0Mpa蒸汽，凝結(jié)水回收至凝結(jié)水回收罐〔104-D-304〕。脫正丁烷塔的目的是將正丁烷與烷基化油分開，設(shè)30層塔板，塔頂壓力控制在0.52Mpa(a)。104-C-202頂餾出物經(jīng)正丁烷塔頂冷凝器〔104-E-210〕冷凝后進(jìn)入正丁烷塔頂回流罐〔104-D-214〕，冷凝液用正丁烷塔回流泵〔104-P-210〕抽出，一局部做為104-C-202頂回流，另一局部經(jīng)正丁烷產(chǎn)品冷卻器〔104-E-211〕冷卻至40℃后送出裝置。塔底烷基化油用烷基化油產(chǎn)品泵〔104-P-211〕抽出，經(jīng)104-E-205、104-E-213換熱后，再經(jīng)烷基化油冷卻器〔104-E-214〕冷卻至40℃后送出裝置。脫正丁烷塔重沸器〔104-E-212〕的熱源為5.化學(xué)處理局部裝置設(shè)有新鮮酸〔99.2％H2SO4〕貯罐、廢酸罐和備用罐，用以接收裝置外送來的新鮮硫酸及裝置產(chǎn)生的廢酸。罐以氮?dú)飧采w，防止空氣中的水分進(jìn)入罐造成酸的稀釋和設(shè)備腐蝕。本裝置設(shè)有排酸罐〔104-D-216〕，正常操作時(shí)它接收自反響局部酸沉降器送來的廢酸，用作廢酸緩沖及別離出所攜帶的烴類；事故狀態(tài)時(shí)接收含酸系統(tǒng)容器平安閥的放空物流，并使酸和烴別離；停工時(shí)承受含酸系統(tǒng)容器的含酸排放物流。廢酸在排酸罐中別離出烴類后，用排酸泵〔104-P-212〕將廢酸送至廢酸貯罐?；厥盏暮釤N類則用含酸廢油泵〔104-P-213〕送至反響系統(tǒng)。從排酸罐來的含酸油氣進(jìn)入含酸氣堿洗塔〔104-C-203〕進(jìn)展堿洗中和，該塔裝6層塔板。自排酸罐來的酸性氣，流經(jīng)含酸氣堿洗塔時(shí)被中和后排至火炬系統(tǒng)。塔底堿液一路用堿洗塔循環(huán)泵〔104-P-215〕抽出返回塔循環(huán)使用。另一路經(jīng)過補(bǔ)充堿液計(jì)量泵〔104-P-214〕抽出一局部至丙烷堿洗混合器〔104-M-201〕。本裝置設(shè)有新鮮堿貯罐一臺(tái)，供給各局部所需的12%NaOH溶液。停工檢修而需進(jìn)入含酸容器時(shí)，可利用公用堿液泵〔104-P-216〕向有關(guān)容器中注堿中和。本裝置設(shè)有廢水脫氣罐〔104-D-217〕，裝置各局部脫出的含烴廢水在此罐進(jìn)展脫氣，烴類氣體排至火炬，廢水排至廢水中和池。本裝置設(shè)置的廢水中和池〔S-201〕用以接收裝置可能排放的自流酸性污水以及堿性污水。中和酸罐〔D-218〕和中和堿罐〔D-219〕為中和池調(diào)整PH值的配套設(shè)備，中和池中設(shè)有PH計(jì)〔AG-22301、AG-22302〕在線檢測中和池污水PH值，同時(shí)根據(jù)PH值上下控制中和堿罐新鮮堿液參加量和中和酸罐中新酸參加量。池還設(shè)有噴射器，以保證混合均勻。中和后的污水由浸沒在池中的污水泵〔P-217A/B〕排出裝置送污水處理廠，污油則用廢油泵〔P-218A/B〕排出裝置，送至罐區(qū)輕污油罐。第四節(jié)工藝指標(biāo)1.原料加氫精制局部工程單位設(shè)計(jì)值控制值位號(hào)控制指標(biāo)名稱凝聚脫水器D-105壓差MPa≯0.1凝聚脫水器D-105液位％≯70LIC10101碳四原料緩沖罐D(zhuǎn)-101液位%40~70PG-10104碳四原料緩沖罐D(zhuǎn)-101壓力MPaLI-10102碳四原料緩沖罐D(zhuǎn)-101水包界位％≯70LIC10301加氫裂化液化氣緩沖罐D(zhuǎn)-102液位％40~70LI-10302加氫裂化液化氣緩沖罐D(zhuǎn)-102水包界位％≯70PIC10201加氫反響器R-101頂部壓力Mpa1.91.5~2.0TI10205加氫反響器R-101反響溫度℃初60末8060~80加氫反響器R-101反響空速h-1≤5加氫反響器R-101H2/C4=分子2.0~4.0:1TI10401脫輕烴塔C-101頂部溫度℃55.550~60TIC10404脫輕烴塔C-101底部溫度℃102.395~110脫輕烴塔C-101進(jìn)料溫度℃7267~77脫輕烴塔C-101回流比Wt/Wt19.619.6PIC10401脫輕烴塔C-101頂部壓力Mpa1.71.6~1.8PI10402脫輕烴塔C-101底部壓力Mpa1.751.65~1.85LIC10401脫輕烴塔C-101底液位%40~70TI10407脫輕烴塔回流罐D(zhuǎn)-103溫度℃4137~43LIC10402脫輕烴塔回流罐D(zhuǎn)-103液位%40~70PG-10406脫輕烴塔回流罐D(zhuǎn)-103壓力Mpa1.81.6~1.8LI-10403脫輕烴塔回流罐D(zhuǎn)-103水包界位％≯702.烷基化反響局部工程單位設(shè)計(jì)值控制值位號(hào)控制指標(biāo)名稱PIC-20109原料脫水器D-201壓力MPa0.78LI20102原料脫水器D-201水包界位％≯70PDI-20107原料脫水器D-201壓差MPa≯0.1TI-20201TI-20401烷基化反響器R-201A/B進(jìn)料溫度℃3～63～6烷基化反響器R-201A/B反響空速h-10.340.34PIC-20302PIC-20502烷基化反響器R-201A/B壓力Mpa〈G〉0.410.38~0.45TI-20202TI-20402烷基化反響器R-201A/B溫度℃74～12烷基化反響器R-201A/B烷烯外比mol/mol10.1:17~10:1烷基化反響器R-201A/B酸烴比V/V1:11.1～1.5:1PDI-20206PDI-20403烷基化反響器R-201A/B攪拌器壓差MPa0.05~0.08≮0.05PDI-20202封油過濾器S-206壓差MPa≯0.1二級(jí)密封油與一級(jí)密封沖洗油壓差MPa0.18≮0.18PDI-20205PDI-20402烷基化反響器R-201A/B封油與攪拌器壓差MPa0.18≮0.18烷基化反響器R-201A/B攪拌器電機(jī)電流A25～45LI-20301LI-20501酸烴沉降器D-202/BA酸烴界位％20-25FIC-21102R-201A補(bǔ)酸量t/h1.0~1.51.0~1.5AI-20501烷基化反響器R-201A/B廢酸濃度Wt％89~9089~903.致冷壓縮局部工程單位設(shè)計(jì)值控制值位號(hào)控制指標(biāo)名稱PIC20607閃蒸罐D(zhuǎn)-203壓力Mpa〈G〉0.017LIC20601閃蒸罐D(zhuǎn)-203流出物側(cè)液位%40~70LIC20605閃蒸罐D(zhuǎn)-203冷劑側(cè)液位%40~70PIC20801冷劑罐D(zhuǎn)-204壓力Mpa〈G〉0.670.5~0.8LIC20801冷劑罐D(zhuǎn)-204液位%40~70PDI-20902抽出丙烷堿洗混合器M-201壓差Kpa〈G〉0.06~0.11PG20904抽出丙烷堿洗罐D(zhuǎn)-205壓力Mpa〈G〉1.831.73~1.93LIC20901抽出丙烷堿洗罐D(zhuǎn)-205堿烴界位%40～70LIC20904抽出丙烷脫水器D-206水包液位%40~70PDI-20906抽出丙烷脫水器混合器M-202壓差Kpa〈G≯0.1PDI-20909抽出丙烷脫水器D-206壓差Kpa〈G≯0.1PI-20701致冷壓縮機(jī)K-201一級(jí)入口壓力KPa(a)110致冷壓縮機(jī)K-201一級(jí)入口溫度℃－4.1PI-20705致冷壓縮機(jī)K-201二級(jí)入口壓力KPa(a)310TI-20703致冷壓縮機(jī)K-201二級(jí)入口溫度℃18PG20703致冷壓縮機(jī)K-201出口壓力Kpa〈a〉820800～900TG20702致冷壓縮機(jī)K-201出口溫度℃61.957～67LIC20702節(jié)能罐D(zhuǎn)-207液位%20~704.流出物精制和產(chǎn)品分餾局部工程單位設(shè)計(jì)值控制值位號(hào)控制指標(biāo)名稱PDI-21102流出物酸洗罐D(zhuǎn)-209混合器M-203壓差MPaPDI-21105流出物酸洗罐D(zhuǎn)-209總壓差MPa≯0.1FI-21104流出物酸洗罐D(zhuǎn)-209循環(huán)酸流量t/h4-6LIC21101流出物酸洗罐D(zhuǎn)-209界位%40～60PDI-21202流出物堿洗罐D(zhuǎn)-210混合器M-204壓差MPaTI-21201流出物堿洗罐D(zhuǎn)-210循環(huán)堿水溫度℃60～80TIC21202流出物堿洗罐D(zhuǎn)-210流出物出口溫度℃4950～60FI-21201流出物堿洗罐D(zhuǎn)-210循環(huán)堿水流量t/h22-34LIC21202流出物堿洗罐D(zhuǎn)-210界位%40～60流出物堿洗罐D(zhuǎn)-210循環(huán)堿水PH值/11±1流出物堿洗罐D(zhuǎn)-210堿水去D-217的電導(dǎo)率μmho/cm5000-8000LIC21402流出物水洗罐D(zhuǎn)-211界位%40～60D-211切水PH值/6～9FIC-21401流出物水洗罐D(zhuǎn)-211注水量t/h5-6PDI-21405流出物水洗罐混合器M-205壓差MPaPDI-21408流出物水洗罐D(zhuǎn)-211總壓差MPa≯0.1TI21502脫異丁烷塔C-201頂部溫度℃5349-59TIC21503脫異丁烷塔C-201底部溫度℃126120-132TI21501脫異丁烷塔C-201進(jìn)料溫度℃5348-58脫異丁烷塔C-201回流比Wt/Wt1.351.35～1.55PIC21502脫異丁烷塔C-201頂部壓力Mpa〈G〉0.63PI21505脫異丁烷塔C-201底部壓力Mpa〈G〉0.70LIC21503脫異丁烷塔C-201底液位%40-70PDIC-21503脫異丁烷塔C-201與回流罐D(zhuǎn)-212壓差MPa≯0.1TI21601脫異丁烷塔頂回流罐D(zhuǎn)-212溫度℃5047-53LIC21602脫異丁烷塔頂回流罐D(zhuǎn)-212液位%40-70PI21602脫異丁烷塔頂回流罐D(zhuǎn)-212壓力Mpa〈G〉0.59TI21701脫正丁烷塔C-202頂部溫度℃5347-60TIC21702脫正丁烷塔C-202底部溫度℃163155-170TI-21504脫正丁烷塔C-202進(jìn)料溫度℃118113-123脫正丁烷塔C-202回流比Wt/Wt1.541.54～1.75PIC21701脫正丁烷塔C-202頂部壓力Mpa〈G〉0.42PG21702脫正丁烷塔C-202底部壓力Mpa〈G〉0.48LIC21702脫正丁烷塔C-202底液位%40-70TI21801脫正丁烷塔頂回流罐D(zhuǎn)-214溫度℃4742-48LIC21802脫正丁烷塔頂回流罐D(zhuǎn)-214液位%40-70PI21803脫正丁烷塔頂回流罐D(zhuǎn)-214壓力Mpa〈G〉0.365.化學(xué)處理局部工程單位設(shè)計(jì)值控制值位號(hào)控制指標(biāo)名稱LIC21901廢酸脫烴罐D(zhuǎn)-215別離柱界位%≯50LIC22001排酸罐D(zhuǎn)-216酸側(cè)液位-1％≯40LI-22002排酸罐D(zhuǎn)-216酸側(cè)液位-2％≯40LALL-22005排酸罐D(zhuǎn)-216酸包液位％≮70LI-22007排酸罐D(zhuǎn)-216油側(cè)液位％30－50LG-22008排酸罐D(zhuǎn)-216油側(cè)酸包界位％≯70LIC22103含酸氣堿洗塔C-203液位%40-70含酸氣堿洗塔C-203循環(huán)堿濃度％≮5LIC22203廢水脫氣罐D(zhuǎn)-217液位%40-70LIC22302中和酸罐D(zhuǎn)-218液位%40-70LIC22305中和堿罐D(zhuǎn)-219液位%40-70AIC-22302S-201水PH值/6～8LIC-22306S-201污水側(cè)液位mLIC-22307S-201污油側(cè)液位mLI-22401新堿罐T-201液位m0.5-1.8LI-22501新酸罐T-202/204液位m1-4.5LI-22601廢酸罐T-203液位m1-4.5分酸罐D(zhuǎn)220液位％40～60分酸罐D(zhuǎn)220底堿水濃度％(m/m)≥5第五節(jié)原材料指標(biāo)1.原料液化氣1.1MTBE裝置提供的液化氣組成組分名稱單位Wt%C3H60.06C3H80.08IC4H1042.43IC4H80.57C4H8—113.13NC4H109.06tC4H818.52cC4H816.03C5H1230ppmH2O0.05CH3OH50ppmMTBE50ppmTBA10ppmDME0.05合計(jì)1001.2基于催化劑的原料雜質(zhì)控制要求組分含量，wt%水不含游離水H2S≤1ppmCS2≤1ppmCOS≤1ppm硫醇硫≤5ppm總硫≤100ppm砷≤10ppb氯化物無重金屬≤1ppm酸堿性中性機(jī)械雜質(zhì)無.2.氫氣質(zhì)量要求組分含量wt%H2≥80%(v%)CO+CO2≤20ppmH2S≤1ppmCOS≤1ppmCS2≤1ppmO2≤5ppm水不含游離水總硫≤10ppm3.加氫裂化液化氣組成組分名稱mol%C2H61.36C3H830.22IC4H1039.71NC4H1027.21C5H121.24H2O0.26合計(jì)100.004.化工原材料4.1加氫催化劑、加氫保護(hù)劑指標(biāo)指標(biāo)項(xiàng)目質(zhì)量指標(biāo)HSE-401選擇加氫催化劑HBP-401保護(hù)劑外觀顏色及形狀褐色齒輪球狀白色三葉草條狀外形尺寸，mm2.5～3.0〔2.0～2.5〕〔3～15〕破碎強(qiáng)度N/點(diǎn)壓40200堆積密度，kg/L0.700.050.850.05比外表積120～140100～150比孔容0.40～0.500.300.02質(zhì)量組成wt%Pd0.280.02無助劑微量無Al2O3余量1004.2加氫催化劑、保護(hù)劑的分析方法項(xiàng)目分析方法外觀顏色及形狀目測外形尺寸，mm實(shí)測破碎強(qiáng)度N/點(diǎn)壓儀器法堆積密度，kg/L實(shí)際裝填比外表積m2/g壓汞法比孔容ml/g壓汞法質(zhì)量組成wt%Pd原子吸收法助劑Al2O3*熒光法注：以上催化劑分析方法隨催化劑產(chǎn)品一并提供。4.3催化劑包裝、運(yùn)輸及儲(chǔ)存要求催化劑包裝：催化劑名稱HSE-401選擇加氫催化劑HBP-401保護(hù)劑包裝物密閉紙板桶密閉紙板桶規(guī)格20～25kg/桶20～25kg/桶4.4其他原材料及三劑需求量序號(hào)名稱規(guī)格數(shù)量備注一次裝入量年用量1加氫催化劑HSE-4016t2.4t2加氫保護(hù)劑HBP-4011.3t0.43t3瓷球〔惰性〕Φ30.46m3/4瓷球〔惰性〕Φ61.64m3/5硫酸99.2％200噸9275噸26.5天/噸6堿40％10噸160噸調(diào)和為12％第六節(jié)半成品、成品主要性質(zhì)指標(biāo)1.烷基化油工程指標(biāo)干點(diǎn)≤202雷氏蒸氣壓RVP0.35～0.5kg/m2比重0.69辛烷值RON〈C〉96.8±0.5辛烷值MON〈C〉93.3±0.52.丁烷餾分組分名稱單位Wt%nC4H1094.00iC4H103.86C5H122.14合計(jì)100.03.循環(huán)異丁烷組分名稱單位Wt%C3H81.98iC4H1087.86nC4H1010.08C5H120.08合計(jì)100.00第七節(jié)公用工程〔水、電、汽、風(fēng)等〕指標(biāo)1.水名稱壓力Mpa〈G〉溫度℃新鮮水0.35～0.4≯40循環(huán)水0.35～0.4≯33除鹽水0.4～0.45≯402.電名稱電壓〈伏〉220伏用電220380伏用電3806000伏用電60003.汽名稱壓力Mpa〈G〉溫度℃1.0Mpa蒸汽0.