注冊(cè)化工真題分類(lèi)匯總(2010-2016案例)

類(lèi)別,年度,題目

安全閥,2012下,"2.有含尿素的兩相流體，在臨界條件下流動(dòng)，采用全啟式安全閥。數(shù)據(jù)如下：兩相流體流量79000kg/h，氣體泄放流量28000kg/h，泄放壓力0.40MPa，泄放溫度158℃，氣體分子量M=20.4，氣體壓縮因子Z=1，氣體特性常數(shù)X=329，流量系數(shù)C0=0.975，背壓修正系數(shù)Kb=1，已知液體的最小泄放面積為1158mm2，計(jì)算出安全閥喉管截面積（mm2）是多少？

氣相安全閥最小泄放面積公式為：

A=

式中：W：氣體泄放量，kg/h

C0：流量系數(shù)

X：氣體特性常數(shù)

P：泄放壓力，MPa

Kb：安全閥背壓修正系數(shù)

T：泄放溫度，K

Z：氣體壓縮因子

M：氣體分子量

A13200B9150C14300D8000

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安全閥,2012下,"3.在容器頂部欲設(shè)置安全閥排放氮?dú)?，設(shè)計(jì)溫度t=130℃，現(xiàn)選用全啟式安全閥，安全閥定壓p=0.4×106Pa（G），全啟時(shí)噴嘴有效面積A=7.80cm3，如果不考慮背壓修正系數(shù)Kb的影響，該安全閥的安全泄放能力（kg/h）是多少？

安全閥安全泄放量公式

W=230×A×（）×Kb×

A：安全閥通道有效面積，cm2

P：安全閥定壓，Pa（G）

T：氣體泄放溫度，K

M：分子量

Z：氣體壓縮因子（Z=1）

Kb：安全閥背壓修正系數(shù)

A4162.94B1671.88C2364.40D4600.71

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安全閥,2014下,"21.有一個(gè)容積1000m3的LPG球罐，赤道離地面高8.5m，其火災(zāi)情況下的潤(rùn)濕面積(m2)是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）484（B）968（C）242（D）222

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安全閥,2014下,"25、一外壁不保溫臥式丙烷貯罐，安全閥定壓P為2.0MPa（火災(zāi)工況時(shí)壓力容器允許超壓20%），操作溫度為26.7℃，其所需安全閥的泄放能力(G)按火災(zāi)工況考慮，

，(kg/h)貯罐的濕表面積A為120m2，無(wú)保溫容器外壁的修正系數(shù)F為1，不同泄放壓力下丙烷對(duì)應(yīng)的汽化潛熱(L)如下表所示：

P(MPa)1.82.02.22.4

L(kJ/kg)280270255240

問(wèn)：所需安全閥的泄放能力(kg/h)應(yīng)為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）32822（B）30186（C）29175（D）26620

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爆破片,2014下,"13、設(shè)計(jì)一臺(tái)烴化反應(yīng)罐，供對(duì)硝基氯苯與氫氧化鈉的乙醇溶液進(jìn)行烴化反應(yīng)使用，提供的設(shè)計(jì)條件包括：

(1)反應(yīng)過(guò)程操作壓力穩(wěn)定在0.19~0.22MPa(G)，操作溫度穩(wěn)定在84~88℃；

(2)為防副反應(yīng)的發(fā)生，從供氣壓力等于0.35MPa(G)的壓縮空氣站提供壓縮空氣作為氧化劑連續(xù)地通入烴化反應(yīng)罐；

(3)整個(gè)反應(yīng)處于靠近爆炸極限的范圍，存在有壓力快速增長(zhǎng)的危險(xiǎn)，烴化反應(yīng)罐采用爆破片超壓泄放安全裝置；

(4)烴化反應(yīng)安全操作程序，包括物料投料量和投料程序。

爆破片泄放安全裝置采用制造范圍為1.0級(jí)的正拱形爆破片，問(wèn)該烴化反應(yīng)罐的設(shè)計(jì)壓力（MPa(G)）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）0.39（B）0.24（C）0.35（D）0.22

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除塵,2014上,"17、用一長(zhǎng)2m，寬1.5m的除塵室處理2700m3/h的含塵氣體。已知含塵氣體的溫度為100℃，壓力為常壓，粘度為2.18×10-5(Pa·s)，其余物性與空氣相同，球型塵粒的密度為2400kg/m3，問(wèn)該除塵室能除下最小塵粒的粒徑(um)是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）88.23（B）57.34（C）23.15（D）64.56

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除塵,2016上,"19、有一除塵室可處理20度，1000KG/h的常壓氣體，能將直徑大于20um的顆粒全部出去，顆粒沉降處于滯留區(qū)，如果氣體壓力不變，在200度的情況下，除塵室將20UM以上的顆粒出去的處理能力（KG/h）是多少？氣體在20度與200度的粘度f(wàn)分別為1.8*105pas,2.57*105pas.

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除塵,2016下,"11.選用一臺(tái)普通標(biāo)準(zhǔn)型旋風(fēng)分離器。其入口尺寸為495*195mm，用來(lái)分離氣流中的某種粉塵，氣流溫度為60攝氏度，流量為6000m3/h，粉塵密度1250kg/m3，氣體在1atm，0攝氏度下密度為1.293kg/m3，60攝氏度下粘度為2.01*10-5Pas，則該旋風(fēng)分離器的10m壓力降ΔP（Pa）及理論上能分離的最小粉塵粒徑dc（μm）（即臨界粒徑）為（）

A83215.3B87210.2C81216.5D85214.6

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傳熱,2010上,"1.傳熱2010上1、某煉油廠利用冷的富吸收油將200L/h，180℃的貧吸收油冷到80℃,已知冷富吸收油的流量為308t/h,40℃,換熱器的熱損失為傳熱量的5%,則經(jīng)過(guò)換熱器后,富吸收油的油升(℃)為下列哪?

已知貧吸收油平均比熱為2.4kJ/(kg.℃),富吸收油平均比熱為2.0kJ/(kg.℃)

(A)114(B)75(C)120(D)108

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傳熱,2010上,"7、有一套管換熱器，內(nèi)管為Φ54X2，外管為Φ116X4鋼管，內(nèi)管中介質(zhì)為苯，苯進(jìn)口溫度為50℃，出口溫度為80℃，流量為4000kg/h，環(huán)隙內(nèi)介質(zhì)為133.3℃飽和蒸汽，汽化熱為2168.1kJ/kg，苯在50～80℃之間的平均比熱Cp=1.86kJ/(kg.℃),問(wèn)加熱蒸汽消耗量?

(A)83(B)103(C)128(D)152

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傳熱,2010上,"18、有一列管換熱器，原油逆流冷卻常壓塔底的重油、原油進(jìn)口溫度t1=30℃，出口溫度t2=80℃，原油的定壓比熱Cp=2.18kJ/(kg℃)，重油從常壓塔出來(lái)溫度為T(mén)1=180℃，換熱器的傳熱面積為38㎡，傳熱系數(shù)K=100J/(㎡s℃)，問(wèn)若將重油冷卻到T2=120℃時(shí)每小時(shí)所需的原油量（kg/h）是下列哪個(gè)數(shù)值？

(A)3318.9(B)12550(C)11910(D)11295

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傳熱,2010上,"19、某廠一列管換熱器為逆流操作，粗苯流量為每小時(shí)50m3，需從78℃冷卻到32℃，用水冷卻，水的進(jìn)口溫度為25℃，流量120m3/h若傳熱過(guò)程的總熱阻R=0.002315（㎡℃）/W，換熱面積的安全系數(shù)取1.15，問(wèn)此列管換熱器的換熱面積（㎡）應(yīng)是下列哪一個(gè)數(shù)值？

物性數(shù)據(jù)苯水

比熱容，kJ/(kg℃)Cp1=1.84Cp2=4.186

重度，kg/m3ρ1=879ρ2=1000

(A)133.5(B)116.2(C)480.8(D)13.4

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傳熱,2010上,"20、在一夾套反應(yīng)釜中，釜內(nèi)保持恒溫。夾套內(nèi)通冷卻水。當(dāng)停止攪拌時(shí)，反應(yīng)釜內(nèi)物料和冷卻水的傳熱平均溫度差為58.2℃。若其他條件不變而釜內(nèi)加以攪拌，此時(shí)傳熱平均溫度差為36.4℃，由于釜內(nèi)側(cè)給熱系數(shù)的增大使傳熱系數(shù)提高至2倍，問(wèn)攪拌使用后與使用前傳熱速率的比值是下列哪個(gè)數(shù)值？|

(A)1.25(B)1.5(C)0.63(D)2.4

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傳熱,2010上,"21、某廠一臺(tái)逆流運(yùn)行沒(méi)有垢層的新管殼式換熱器中，用水冷卻一熱流體，冷卻水走管程，當(dāng)冷卻水流量為1.0kg/s時(shí)，用測(cè)得數(shù)據(jù)算出傳熱系數(shù)K=473.5W/(㎡℃)；當(dāng)冷卻水流量增加一倍，其他條件保持不變時(shí)，測(cè)得的數(shù)據(jù)算出傳熱系數(shù)為K=546W/(㎡℃)，管壁熱阻忽略不計(jì)。問(wèn)此換熱器殼程和管程的傳熱膜系數(shù)α1和α2﹝W/（㎡℃）﹞是下列哪一組數(shù)值？

(A)892.7；1785.4(B)688.2；1517.8(C)759.9；1517.8(D)614.4；1785.4

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傳熱,2010上,"22、平壁爐的爐壁是用內(nèi)壁為100mm厚的某種耐火材料和外層為200mm厚的某種建筑材料砌成的。兩種材料的導(dǎo)熱系數(shù)均未知。操作穩(wěn)定時(shí)，測(cè)得爐內(nèi)壁溫度為740℃，外側(cè)壁面溫度為115℃，為減少損失在普通建筑材料外面包扎一層厚度為50mm的石棉保溫層，包扎后測(cè)得各層溫度為爐內(nèi)壁溫度740℃，耐火材料與建筑材料界面溫度650℃，建筑材料與石棉保溫層交界面的溫度410℃，石棉保溫層外側(cè)溫度為55℃，問(wèn)包扎石棉保溫層前后的熱損失相比，減少的百分?jǐn)?shù)（%）是下列哪個(gè)數(shù)值？

(A)51.8(B)55.1(C)49.2(D)47.2

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傳熱,2010上,"23、有一逆流管殼式換熱器，用循環(huán)水冷卻蒸汽冷凝液送出界區(qū)。循環(huán)水的進(jìn)口溫度為32℃，出口溫度控制在42℃，裝置中排出的蒸汽冷凝液流量為8000kg/h，溫度120℃，要求冷卻到位60℃，估計(jì)換熱器的傳熱系數(shù)K=1000W/(㎡℃)，蒸汽冷凝液的平均熱容約為4.187kJ/(kg℃)，問(wèn)這臺(tái)換熱器的換熱面積（㎡）是下列哪個(gè)數(shù)值？

(A)18.6(B)16.8(C)11.4(D)8.2

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傳熱,2010下,"18、一個(gè)套管換熱器，用143℃的飽和蒸汽加熱管內(nèi)的水，使其溫度由15℃升至45℃。已知蒸汽的冷凝傳熱系數(shù)為1.1×104W/(㎡℃)，管內(nèi)水的對(duì)流傳熱系數(shù)為3500W/(㎡℃)。在忽略管壁熱阻、污垢熱阻和熱損失，且可當(dāng)平壁處理時(shí)，該換熱器的總傳熱系數(shù)（W/(㎡℃)）、傳熱壁面的平均溫度（℃）為下列哪組數(shù)值？

(A)2655、127.2(B)3921、141.3(C)3313、140.3(D)2655、115.7

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傳熱,2011上,"4、利用渣油廢熱并流加熱原油，已知渣油流量為360000kg/h，初溫為300℃，終溫為200℃，原油初溫為25℃，終溫為175℃。渣油比熱為1.67kJ/(kg·K),原油比熱為1.48kJ/(kg·K)，總傳熱系數(shù)K為350W/(m2·K)，問(wèn)換熱器的面積（m2）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）318（B）1651（C）458（D）406

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傳熱,2011上,"8、在冷凝器中用冷卻水冷凝飽和溫度下的水蒸氣，已知水蒸氣傳熱膜系數(shù)α1為10000W/(m2·K)，冷卻水傳熱膜系數(shù)α2為1000W/(m2·K)。若忽略管壁熱阻，將冷卻水流量增加一倍，問(wèn)新工況與原有工況總傳熱系數(shù)的比值是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）1.21（B）1.63（C）2.00（D）2.79

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傳熱,2011上,"21、某平壁爐爐壁由耐火磚、保溫磚和建筑磚三種材料組成，相鄰材料之間接觸密切，各層材料的熱阻依次為R1=0.16(m2·℃)/W，R2=0.90(m2·℃)/W，R3=0.24(m2·℃)/W，已測(cè)得耐火磚與保溫磚接觸面上的溫度t2=825℃，保溫磚與建筑磚接觸面上的溫度t1=240℃，問(wèn)通過(guò)爐壁的熱流密度q(W/m2)及爐壁的導(dǎo)熱總溫差∑△t（℃）是下列哪一組數(shù)值？

（A）650，845（B）650，585（C）450，585（D）450，742.5

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傳熱,2011上,"22、25℃的某油品以0.6m/s的流速在直徑φ25×2.5mm、長(zhǎng)3m的水平管內(nèi)流動(dòng)而被加熱，管內(nèi)壁平均溫度為88℃。油品在進(jìn)出口平均溫度下的物性常數(shù)為ρ=810kg/m3，μ=5.1×10-3Pa·s，Cp=2.01kJ/（kg·℃），λ=0.15W/(m·℃)；壁溫油品粘度為μw=3.1×10-3Pa·s，忽略熱損失，忽略自然對(duì)流的影響。油品出口溫度（℃）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）20.74（B）35.07（C）25.1（D）30.42

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傳熱,2011上,"23、某廠裂解氣的油吸收裝置中，熱油貧吸收油和冷的富吸收油在列管換熱器中逆流進(jìn)行熱交換。熱油貧吸收油的流量為80000kg/h，平均溫度下的比熱為2.24kJ/（kg·℃），其入口溫度是160℃，出口溫度是62℃；冷的富吸收油的流量為82000kg/h，其入口溫度是30℃，出口溫度是122℃。已知換熱器的傳熱系數(shù)K為257W/(m2·℃)，在考慮換熱器富余量為15%后的換熱面積（m2）是下列那個(gè)數(shù)值？

（A）150（B）624（C）542（D）350

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傳熱,2011上,"24、有一單殼程雙管程換熱器，采用120℃飽和蒸汽在殼程冷凝來(lái)加熱管程的壓縮空氣，管內(nèi)空氣的流速為15m/s，管徑為φ38×2.5mm，總管數(shù)為200根?？諝膺M(jìn)口溫度為26℃，要求出口溫度為86℃，已知定性溫度下壓縮空氣的比熱容Cp=1.005kJ/（kg·K），密度為ρ=4.28kg/m3，空氣側(cè)的傳熱膜系數(shù)為60.0W/(m2·K)。如忽略熱損失、污垢熱阻和管壁熱阻。該換熱器的管長(zhǎng)（m）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）3.5（B）4.5（C）5.5（D）6.5

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傳熱,2011上,"25、某煉油廠有兩臺(tái)傳熱面積相同，傳熱系數(shù)均為K=350W/(m2·℃)的列管式換熱器串聯(lián)使用，具體參數(shù)如下圖所示：

平均溫度差校正因子FT與R和S的關(guān)系如下：

RSFT

2.420.330.92

3.060.150.98

3.060.2920.88

則每臺(tái)換熱器的換熱面積（m2）是下列那個(gè)數(shù)值？

（A）43（B）86（C）113（D）226

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傳熱,2011下,"18、一個(gè)單程列管換熱器，列管為φ25×2mm，共92根，管長(zhǎng)6m。將水從30℃加熱到50℃，水流經(jīng)管程（光滑管）的阻力損失為3000Pa。上述條件下，該換熱器的熱負(fù)荷（kW）為下列哪個(gè)數(shù)值？

已知在上述平均溫度下，水的密度為992kg/m3，粘度為65.6×10-5Pa·s，

Cp=4.174kJ/（kg·℃）

（A）2250（B）2480（C）2630（D）1900

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傳熱,2011下,"22、某裝置的反應(yīng)釜為立式橢圓封頭壓力容器，反應(yīng)器外徑為1200mm，筒體高度為1800mm，采用厚度為100mm的巖棉保溫。因反應(yīng)器檢修將保溫破壞，反應(yīng)器需要重新恢復(fù)保溫。若單個(gè)封頭保溫巖棉理論用量為0.206m3，施工損耗為10%，需要供給的巖棉體積量（m3）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）1.262（B）0.941（C）1.129（D）1.147

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傳熱,2012上,"6.換熱器將平均比熱容為3.56kJ/（kg·℃）的某種溶液自25℃加熱到80℃，溶液流量為1.0kg/s。加熱介質(zhì)為120℃的飽和水蒸汽（焓值為2708.9kJ/kg），其消耗量為0.095kg/s，蒸汽冷凝成同溫度的飽和水（焓值為503.6kJ/kg）。問(wèn)換熱器的熱損失率（%）為下列哪個(gè)數(shù)值？

AB6.54CD

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傳熱,2012上,"12.年產(chǎn)20×104m3的啤酒廠利用麥汁煮沸鍋的二次蒸汽把水加熱至96℃，再用96℃熱水把72℃、110m3過(guò)濾麥汁加熱至90℃，110m3過(guò)濾麥汁煮沸后得100m3熱麥汁，由熱麥汁釀制成啤酒的總損失為10%，過(guò)濾麥汁的比熱容為4.1kJ/（kg·℃），密度為1040kg/m3，問(wèn)該廠利用二次蒸汽一年可以節(jié)約的燃煤（t）是下列哪個(gè)數(shù)值？

提示：燃煤的熱值按29260kJ/kg計(jì)

A855B641C64100D577

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傳熱,2012上,"19.有一氣體壓縮機(jī)級(jí)間冷卻器，總傳熱面積為54.8m3，將某種氣體從120℃冷卻到40℃。使用的冷卻水入口溫度為32℃，溫升10℃，與氣體作逆流流動(dòng)，換熱器的總傳熱系數(shù)約為250W/（m2·℃），冷卻水的平均比熱容4.187kJ/（kg·℃），平均溫差的修正系數(shù)為0.76，問(wèn)冷卻水的用量（kg）是下列哪個(gè)數(shù)值？

A27727B7596C31798D35547

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傳熱,2012上,"20.某一氣體冷卻器采用逆流換熱。將空氣從50℃冷卻到35℃，氣體的比熱容Cp=1kJ/（kg·℃），流量5040kg/h，換熱器的面積為28m2，傳熱系數(shù)為60W/（m2·℃），冷卻水進(jìn)口溫度為25℃，問(wèn)水的出口溫度（℃）是下列哪個(gè)數(shù)值？（提示：按算術(shù)平均溫差計(jì)算傳熱推動(dòng)力）

A35B37C18D29

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傳熱,2012上,"21.一空氣冷卻器，空氣在管外橫向流過(guò)，管外側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為90W/（m2·℃），冷卻水在管內(nèi)流過(guò)，管內(nèi)側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為4000W/（m2·℃），冷卻管為Φ32×2.5mm的鋼管，其導(dǎo)熱系數(shù)50W/（m2·℃），問(wèn)總傳熱系數(shù)K[W/（m2·℃）]是下列哪個(gè)數(shù)值？

A49.20B28.72C0.03D87.25

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傳熱,2012上,"22.某廠一平壁定態(tài)加熱爐的爐壁由耐火磚、保溫磚和建筑磚三種均勻材料組成，相鄰材料之間密切接觸，各層材料的熱阻依次為R1=0.2m2·K/W，R2=0.8m2·K/W，R3=0.3m2·K/W。已測(cè)得耐火磚與保溫磚接觸面上的溫度t2=804℃，保溫磚與建筑磚接觸面上的溫度t1=260℃，問(wèn)爐壁導(dǎo)熱的總溫差（K）是下列哪個(gè)數(shù)值？

A2357B544C884D442

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傳熱,2012上,"23.有一逆流管殼式換熱器，用循環(huán)水冷卻工藝廢水送出界區(qū)。循環(huán)水的進(jìn)口溫度為32℃，出口溫度控制在42℃，工藝廢水流量為8000kg/h，溫度120℃，要求冷卻到60℃，換熱器的傳熱系數(shù)K=1000W/（m2·℃），工藝廢水的平均比熱容為4.187kJ/（kg·℃），問(wèn)這臺(tái)換熱器的換熱面積（m2）是下列哪個(gè)數(shù)值？

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傳熱,2012上,"24.有一單管程單殼程的列管式換熱器，熱油走殼程，工藝水走管程，冷熱逆流流動(dòng)，冬季工藝水的進(jìn)口溫度15℃，出口溫度75℃，可將熱油從130℃冷卻到70℃。夏季工藝水進(jìn)口溫度升至30℃，熱油流量和進(jìn)口溫度不變，為保證熱油出口溫度也不變，工藝水的流量增加1倍，問(wèn)工藝水出口溫度（℃）是下列哪個(gè)數(shù)值？

A60B65C68D70

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傳熱,2012上,"25.某啤酒廠欲將100m3、97℃熱麥汁在60分鐘內(nèi)經(jīng)板式換熱器冷卻至8℃，冷卻水進(jìn)出口溫度分別是3℃和80℃，已知熱麥汁平均密度為1040kg/m3，平均比熱容為4.10kJ/（kg·K），冷卻水平均比熱容為4.186kJ/（kg·K），密度1000kg/m3，換熱器換熱效率為95%。問(wèn)冷卻水耗量（m3/h）是下列哪個(gè)數(shù)值？

A118B131C138D124

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傳熱,2012下,"12.水在壓力0.05MPa（A）下的沸騰溫度為80.9℃，汽化熱為2303kJ/kg。把20kg的水在壓力0.05MPa（A）下從12℃加熱到沸騰溫度并全部汽化，已知12℃水的焓為50kJ/kg。所需加入的熱量（kJ）和蒸汽焓（kJ/kg）為下列哪組數(shù)值？

A51820338B57602641C5760338D518202641

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傳熱,2012下,"13.在某套管換熱器中，冷熱兩流體進(jìn)行逆流傳熱。冷流體的流量為7200kg/h，比熱容為4.2kJ/（kg·℃），進(jìn)口溫度和出口溫度分別為15℃和40℃。熱流體從130℃降至45℃，該換熱器的總傳熱系數(shù)為2kW/m2·℃，則所需的傳熱面積是下列哪個(gè)數(shù)值？

A2B6C14D22

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傳熱,2012下,"17.使用一個(gè)單程列管換熱器用冷卻水逆流某氣體從155℃冷凝到85℃。氣體的流量2000kg/h，其比熱容為1.02kJ/（kg·℃）。已知在冷卻水入口溫度15℃時(shí)，其用量1500kg/h，如果冷卻水入口溫度提升到20℃，其用量為下列哪個(gè)數(shù)值？（提示：假定升溫后換熱器傳熱系數(shù)不變?？捎盟銛?shù)平均溫差作為傳熱平均溫差）

A1530B2670C4350D1830

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傳熱,2013上,"20、有一逆流管殼式換熱器，使用循環(huán)水對(duì)換熱器中的物料進(jìn)行冷卻，循環(huán)水的經(jīng)過(guò)換熱器后溫度由32℃升溫至42℃。熱物料的流量為8000kg/h，溫度為120℃。要求冷卻到60℃。已知換熱器的傳熱系數(shù)K=1000W（m2·℃），混合物的平均熱容為8.345kJ/(kg·℃)，問(wèn)這臺(tái)換熱器的換熱面積（m2）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）18.6（B）16.8

（C）22.8（D）8.2

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傳熱,2013上,"22、溫度為7℃的冷卻水進(jìn)入換熱面積為224m2逆流換熱器，溫度升高至80℃。將溫度98℃，流量60m3/h料液[CP=4.12kJ/(kg·℃，ρ=1040kg/m3),冷卻至20℃，問(wèn)該換熱器的總傳熱系數(shù)K值（W/(m2·℃)是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）2400（B）1619

（C）1328（D）2160

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傳熱,2013上,"23、在一單程列管式換熱器中，將1000kg/h的空氣從25℃加熱至50℃。空氣在鋼質(zhì)列管內(nèi)作湍流流動(dòng)，管外為飽和水蒸氣。列管總數(shù)為38根，尺寸為φ38×2.5mm。長(zhǎng)度為6m。今因生產(chǎn)需要擬設(shè)計(jì)一臺(tái)新的換熱器，管徑改為φ25×2.5mm，管數(shù)增加12根，處理量與操作參數(shù)不變。問(wèn)新?lián)Q熱器的管子長(zhǎng)度（m）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）5.2（B）3.8

（C）4.8（D）4.0

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傳熱,2013上,"24、某工廠因技術(shù)改造，需要在原車(chē)間增加一臺(tái)逆流操作的換熱器，擬將40m3/h的料液由7℃降至-1℃，該料液含有易結(jié)垢懸浮物，其物性參數(shù)為：ρ=102kg/m3，Cp=4.16kJ（kg·℃），冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度-7℃，出口溫度-5℃，現(xiàn)廠里有若干閑置的換熱器3種，參數(shù)如下：

螺旋板式換熱器K=1800W/（m2·℃）

板式換熱器K=3000W/（m2·℃）

固定管板式列管換熱器K=1500W/（m2·℃）

根據(jù)上述條件，選擇合適類(lèi)型換熱器，問(wèn)所選換熱器的面積（m2）因?yàn)橄铝心膫€(gè)數(shù)值？

（A）12（B）15

（C）24（D）29

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傳熱,2013上,"25、一單層玻璃窗，玻璃厚度為6mm，導(dǎo)熱系數(shù)為1.4W/(m·K)，在冬天，玻璃的內(nèi)外表面溫度分別為15℃和-25℃，為了減少熱損失，采取雙層玻璃結(jié)構(gòu)，兩層玻璃厚度均為6mm，兩層玻璃間為靜止空氣層，其間隙為10mm，與靜止空氣層接觸的玻璃表面溫度分別為10℃和-20℃，空氣的導(dǎo)熱系數(shù)為0.024W/(m·K)，設(shè)該玻璃窗為穩(wěn)定熱傳導(dǎo)。問(wèn)每平方米單層和雙層玻璃窗的熱損失量（w）為下列哪組數(shù)值？

（A）9333；60（B）8167；49

（C）8167；89（D）9333；72

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傳熱,2014上,"20、在夾套中用135℃的飽和蒸汽加熱釜內(nèi)某種溶液，釜內(nèi)有效裝液容積為6.2m3，平均傳熱面積為12.5m2，溶液密度1950kg/m3，比熱容為2.1kJ/(kg·℃)，為保持加熱均勻，釜內(nèi)安裝了強(qiáng)制攪拌器，總傳熱系數(shù)為1200W（m2·℃），溶液由10℃加熱到90℃所需時(shí)間(h)為？

（A）0.28（B）0.38

（C）0.48（D）0.58

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傳熱,2014上,"21、換熱器由26根長(zhǎng)2m，規(guī)格為φ25×2.5mm的鋼管制成，殼程熱介質(zhì)為120℃的飽和蒸汽，冷凝液于飽和溫度下排出，蒸汽冷凝傳熱系數(shù)為1.2×104W（m2·℃），管程流體流量為18.6t/h，比熱容為1.85kJ/(kg·℃)，入口溫度25℃,。管程熱阻為殼程熱阻的6倍，管壁熱阻和污垢熱阻可忽略，則冷流體的出口溫度(℃)是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）44.3（B）54.3

（C）64.3（D）74.3

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傳熱,2014上,"22、某精餾裝置立式熱虹吸式再沸器采用135℃的飽和蒸汽加熱環(huán)己烷。已知環(huán)己烷的蒸發(fā)量6200kg/h，操作壓力下環(huán)己烷的飽和溫度為83℃，蒸發(fā)潛熱為356kJ/kg，再沸器的列管外徑為25mm，長(zhǎng)度為2.5m，若再沸器的總傳熱系數(shù)為2926kJ/（m2·h·℃）,則需要管子數(shù)量為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）104（B）99

（C）83（D）74

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傳熱,2014上,"23、慶大霉素通常采用發(fā)酵工藝生產(chǎn)。已知發(fā)酵罐有效容積21m3，發(fā)酵溫度恒定為34℃，通過(guò)外循環(huán)冷卻器保持發(fā)酵溫度不變，根據(jù)季節(jié)氣溫采用不同的冷卻水溫度操作，氣溫>17℃時(shí)采用10℃冷凍水冷卻，氣溫≤17℃采用17℃冷凍水冷卻，冷卻水出口溫度均報(bào)出在20℃。已知慶大霉素發(fā)酵液的發(fā)酵熱為14000kJ/（m3·h），冷卻水的比熱容為4.18kJ/(kg·℃)，冷卻水的總傳熱系數(shù)為1047kJ/（m2·h·℃）,需要的最大冷卻水量(m3)和冷卻水換熱面積(m2)是下列哪組數(shù)據(jù)？

（A）7.03，14.7（B）15.26，28.3

（C）19.37，22.5（D）23.45，18.1

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傳熱,2014上,"24、現(xiàn)用一臺(tái)8m長(zhǎng)套管加熱器加熱氣體，管間為飽和蒸汽，將氣體加熱至飽和溫度。若將氣體流率增加1倍，加熱面壁溫不變，氣體出口仍保持指定溫度，問(wèn)此時(shí)套管換熱器的長(zhǎng)度(m)是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）9.2（B）12.8

（C）13.6（D）16

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傳熱,2014上,"25、采用立式管殼換熱器逆流冷凝冷卻苯蒸汽500kg/h至42℃，已知苯蒸汽的冷凝溫度為80℃，汽化潛熱為390kJ/kg，平均比熱容為1.86kJ/(kg·K)，冷卻水進(jìn)口溫度32℃，出口溫度42℃，冷卻水的平均比熱容為4.2kJ/(kg·K)，并估算出冷凝段需要的傳熱面積為6.92m2，冷卻段的傳熱系數(shù)為100W/(m2·K)，問(wèn)需要的換熱面積(m2)是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）6.9（B）9.8（C）11.6（D）13.5

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傳熱,2014下,"14、現(xiàn)有保溫的架空蒸汽管道，其外徑D0=108mm，已知蒸汽溫度T0=200℃，當(dāng)?shù)丨h(huán)境溫度Ta=20℃，熱導(dǎo)率λ=0.0512W（m·℃），總給熱系數(shù)αS=20.23W（m2·℃），年運(yùn)行時(shí)間為t=8000h。若保溫材料總造價(jià)Pr=640元/m3，能價(jià)為PR=3.6元/106kJ，絕熱投資年分?jǐn)偮蔛=0.264，試用經(jīng)濟(jì)厚度法確定工程上采用的最小保溫厚度δ(mm)。

附表：該管道(Φ108)絕熱層理論厚度（δ(mm)）速查表

D1lnD1/D00.100.110.120.130.140.150.160.170.18

δ(mm)4346.949.852.855.658.562.465.369.2

提示：D1lnD1/D0=3.795×10-3×[Pr×λ×t(T0-Ta)÷(Pr×S)]0.5-(2λ÷αS)

（A）40（B）50（C）60（D）70

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傳熱,2014下,"16、使用一個(gè)單程列管換熱器用冷卻水逆流把某氣體從155℃冷卻到85℃，氣體的流量為2000kg/h，其比熱容為1.02kJ/（kg·℃）。已知在冷卻水入口溫度為15℃，其用量為1500kg/h，如果把冷卻水入口溫度提高到20℃，其用量應(yīng)為下列哪個(gè)值？

提示：假定冷卻水溫度提高后換熱器傳熱系數(shù)不變，為簡(jiǎn)化計(jì)算，本題可用算術(shù)平均溫差作為傳熱的平均溫差。

（A）1530（B）2670（C）4350（D）1830

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傳熱,2014下,"24、某管段采用導(dǎo)熱系數(shù)為45W（m·℃）的Φ159×4mm無(wú)縫鋼管，未保溫前裸管每米的熱損失達(dá)25000W/m，現(xiàn)擬采用90mm厚的絕熱材料進(jìn)行包覆，絕熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.07W（m·℃），裸管表面溫度為280℃，保溫材料外層表面溫度為50℃，問(wèn)保溫后每米管道的熱損失比裸管狀態(tài)減少的百分比應(yīng)為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）100.0（B）99.5（C）97.5（D）96.0

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傳熱,2016上,"5、有一保溫完好的換熱器，熱流體進(jìn)出口溫度分別為150℃K和35℃，流量25kg/min，恒壓熱容為4.36kJ/(kg·K)，冷流體進(jìn)出口溫度分別為0℃和110℃，恒壓熱容為4.69kJ/(kg·K)，環(huán)境溫度為0℃。問(wèn)有效能減少為下列哪個(gè)數(shù)值？

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傳熱,2016上,"5,將流量為5000kg/h的1.0MPa（180℃）的飽和蒸汽冷凝水作為鍋爐給水，用除鹽水作為冷卻介質(zhì)，冷凝器中將蒸汽冷凝為180℃的冷凝水。除鹽水進(jìn)冷凝器的溫度為30%，與冷蒸汽換熱后的鹽水再與蒸汽冷凝水混合，混合后溫度為104℃的鍋爐給水進(jìn)入除氧器，過(guò)程如下圖所示，

除鹽水比熱容為4.18kJ/（kg*℃）。整個(gè)過(guò)程不計(jì)熱損失，則除鹽水的流量（kg/h）為下列哪個(gè)數(shù)值？

(A)35500(B)41380(C)49960(D)56670

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傳熱,2016上,"21、一攪拌槽夾套反應(yīng)器底部連續(xù)加入120℃的料液，夾套內(nèi)通入30℃的冷卻水來(lái)冷卻料液。當(dāng)停止攪拌是兩流體呈并流流動(dòng)，料液和冷卻水的出口溫度分別是90℃和42℃。若反應(yīng)器其他條件不變，一直攪拌使得傳熱系數(shù)提高，則此時(shí)料液出口溫度(℃)是下列哪個(gè)數(shù)值？

(A)86.3(B)74.1(C)67.8(D)62.5

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傳熱,2016上,"22.一單程列管加熱器采用110℃的飽和蒸汽將物料由30℃加熱到50℃，列管采用直徑Ø25X2.5mm的無(wú)縫鋼管，管長(zhǎng)6m。已知換熱器的熱負(fù)荷為2500KW，物料列管內(nèi)壓降為3200Pa，流體流態(tài)3X103＜Re＜105。若物料的密度980kg/m3、粘度0.66X10-3Pa?s、熱容4.16KJ/（Kg?℃）在加熱器中均視為不變，忽略管程結(jié)垢影響，加熱器的管數(shù)（根）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）88（B）96

（C）104（D）112

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傳熱,2016上,"25,套管換熱器中用120℃蒸汽在環(huán)隙中冷凝以加熱管內(nèi)湍流流動(dòng)的苯液體，苯的流量是4000kg/h，比熱容為1.9KJ/(kg*K)，溫度由30℃升至60℃。蒸汽的冷凝液傳熱系數(shù)為1.1×104W/(m2*℃)。換熱管內(nèi)側(cè)的污垢熱阻為4×10-2m2*℃，可忽略管壁熱阻，換熱器外側(cè)污垢熱阻和熱損失。換熱管為φ60×2.5mm，換熱管長(zhǎng)度為12m。苯流量若增加50%，蒸汽量相應(yīng)增加，其他條件維持不變，則換熱器出口溫度(℃)是下列哪個(gè)值？

(A)76.2(B)70.2(C)66.2(D)56.4

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傳熱,2016下,"15．某裝置需將600t/h的物料從103攝氏度冷卻到660攝氏度，此介質(zhì)的平均比熱容為4.16Kj/（kg℃），采用冷卻水冷卻，冷卻水進(jìn)口溫度30℃，出口40℃，冷卻水的平均比熱容為4.18Kj/（kg℃），后來(lái)冷卻器能耗降低150kgce，則冷卻器所消耗的電量（kwh）為下列哪個(gè)（）

A168.66B569.97C823.93D230.25

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傳熱,2016下,"17．某設(shè)備保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.56W/（m2℃），壞境溫度為20℃，對(duì)流傳熱系數(shù)為8.16W/（m2℃），散熱損失量為1.2W/（m2）。若將設(shè)備的外表面溫度控制在22℃，則保溫層厚度（mm）？

A61.4B73.2C86.5D98

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傳熱,2016下,"23．某常年運(yùn)行的蒸汽管道108*4，輸送150℃飽和蒸汽，輸水器的布置間距為160米，管道外保溫表面散熱量為11.6W/m2。經(jīng)計(jì)算該管路正常工作時(shí)的凝結(jié)水量為2.46kg/h。該管道的保溫厚度（mm）為（）。（150℃飽和蒸汽的焓為2750.7kj/kg，150℃飽和水的焓為632.2kj/kg）

C70

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萃取,2010下,"1、某廠采用鹽水（水相）逆流萃取醋酸正丙酯—正丙醇（有機(jī)相）中的正丙醇。有機(jī)相進(jìn)料量為1800kg/h，組成為醋酸正丙酯93.86wt%，正丙醇6.14wt%；水相溶劑進(jìn)料量為2000kg/h。醋酸正丙酯與水相可視為完全不互溶，萃取操作溫度25℃。經(jīng)過(guò)n級(jí)萃取后，萃取劑對(duì)正丙醇的脫除率為75%，此時(shí)有機(jī)相中醋酸正丙酯的含量（wt%）是下述哪一數(shù)值？

(A)93.86(B)95.32(C)98.39(D)99.777^

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萃取,2011下,"2、在萃取塔中，以環(huán)丁砜為溶劑萃取C6餾分中的苯。C6餾分的進(jìn)料量為20000kg/h，其中含苯0.5（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），其余為C6非芳烴。該系統(tǒng)的溶質(zhì)重量分配系數(shù)（m）和溶劑比（S）有如下關(guān)系：

m=y/x=2.75S2

式中：m—溶質(zhì)重量分配系數(shù)；

S—溶劑比（溶劑重量流率與進(jìn)料中溶質(zhì)重量流率之比）；

y—溶質(zhì)在萃取相中的重量流率；

x—溶質(zhì)在萃余相中的重量流率；

如苯的回收率為99%，進(jìn)萃取塔的溶劑流量（kg/h）是下列那個(gè)數(shù)值？

（A）360000

（B）120000

（C）60000

（D）59400

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萃取,2014下,"5、現(xiàn)有20kg溶質(zhì)A和180kg原溶劑B組成的溶液，用200kg純?nèi)軇㏒進(jìn)行萃取分離，組分B和S可視為完全不互溶。在操作條件下，以質(zhì)量比表示組成的分配系數(shù)可取為常數(shù)，K=3，問(wèn)平衡萃取操作下萃余相組成Xi（kgA/kg萃余相）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）0.0215（B）0.0278（C）0.0231（D）0.0256

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反應(yīng)工程,2010下,"9、C9芳烴與甲苯的混合物在催化劑作用下進(jìn)行岐化反應(yīng)生成混合二甲苯。有一個(gè)反應(yīng)器，每小時(shí)處理C9芳烴與甲苯的混合物18400kg，其中甲苯含量為50wt%。反應(yīng)產(chǎn)物中甲苯含量10wt%，混合物二甲苯含量38wt%。該反應(yīng)器甲苯轉(zhuǎn)化為混合二甲苯的選擇性與下列哪個(gè)數(shù)值接近？（甲苯分子量92，二甲苯分子量106）

(A)0.95(B)0.8(C)0.76(D)0.825

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反應(yīng)工程,2010下,"10、用空氣氧化甲苯生產(chǎn)苯甲醇，反應(yīng)式為C7H8+1/2O2=C7H8O。假設(shè)甲苯的轉(zhuǎn)化率為40%，選擇性為80%?，F(xiàn)要求用含甲苯90wt%的原料生產(chǎn)15000kg/h的苯甲醇產(chǎn)品，需要的反應(yīng)物進(jìn)料量（kg/h）是下列哪個(gè)數(shù)值？（甲苯分子量92，苯甲醇分子量108）

(A)52083(B)44364(C)35497(D)17748

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反應(yīng)工程,2010下,"11、某二級(jí)反應(yīng)A+B→P在一管式反應(yīng)器（可視為平推流反應(yīng)器）中進(jìn)行，其速率方程為：(-rA)=kCACB，式中：k=20m3/(kmolh)。若要求總進(jìn)料量為20kmol/h，CA0=CB0=10kmol/m3，轉(zhuǎn)化率為80%，反應(yīng)器內(nèi)徑為0.05m，則反應(yīng)器長(zhǎng)度（m）接近下列哪個(gè)數(shù)值？[公式提示：t=XA/kCA0(1-XA)]

(A)200(B)20(C)10(D)100

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反應(yīng)工程,2011下,"9、等容不可逆水解反應(yīng)A+B→R+S在等溫下進(jìn)行，其過(guò)程如下：兩股等體積的液體物料流入4L的混合器反應(yīng)器中，流股1中組份A的濃度為0.02mol/L，流股2中組份B的濃度為1.4mol/L，離開(kāi)反應(yīng)器的混合液中R的濃度是0.002mol/L，問(wèn)：A的轉(zhuǎn)化率（%）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）90（B）20（C）43（D）80

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反應(yīng)工程,2011下,"10、反應(yīng)A（g）+B（g）→C（g），氣相反應(yīng)物A被B的水溶液吸收，動(dòng)力學(xué)方程為-rA=kCACB，由于反應(yīng)物B在水中濃度遠(yuǎn)大于A，在反應(yīng)過(guò)程中可視為不變，而反應(yīng)物A溶解于水的速率極快，以至于A在水中的濃度恒為其飽和溶解度。反應(yīng)器容積為5m3，裝料系數(shù)為0.8，問(wèn)C的生成量（kmol）為下列哪個(gè)數(shù)值？已知：k=2m3/kmol·h；CB0=3kmol/m3；CA飽和=0.02kmol/m3；水溶液流量為10m3/h。

（A）0.30（B）0.96（C）0.24（D）1.20

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反應(yīng)工程,2011下,"11、已知某氣體反應(yīng)2A→R為一級(jí)反應(yīng)，反應(yīng)速率常數(shù)k=0.231（mim-1）。若開(kāi)始時(shí)反應(yīng)混合物中A占體積80%，反應(yīng)過(guò)程中維持壓力不變，那么3分鐘后反應(yīng)混合物體積減少了的百分?jǐn)?shù)（%）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）80（B）20（C）60（D）40

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反應(yīng)工程,2011下,"12、在軸向移動(dòng)床催化劑再生器中用干燥的高溫再生氣體（含氧惰氣），連續(xù)地在再生器內(nèi)把催化劑上的積碳燒掉。進(jìn)入再生器的催化劑流量為500kg/h，催化劑上的碳含量為5wt%，再生氣體中含氧量為5wt%。為保證離開(kāi)再生器的催化劑上不含碳，控制離開(kāi)再生器的再生后氣體中含0.5wt%的過(guò)剩氧。

計(jì)算壓縮機(jī)正常操作條件下提供的再生氣體量（kg/h）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）1484（B）1164（C）970（D）586

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反應(yīng)工程,2012下,"8.已知某氣體反應(yīng)2A→R為一級(jí)反應(yīng)，反應(yīng)速度常數(shù)k=0.231（分鐘-1）。若開(kāi)始時(shí)反應(yīng)混合物中A占體積80%，反應(yīng)過(guò)程中維持壓力不變。3分鐘后反應(yīng)混合物體積減少了的百分?jǐn)?shù)（%）為下列哪個(gè)數(shù)值？

A80B20C60D40

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反應(yīng)工程,2012下,"10.按一級(jí)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)進(jìn)行等溫等容不可逆反應(yīng)來(lái)分解液體A，在間歇反應(yīng)器中經(jīng)5分鐘運(yùn)行，A轉(zhuǎn)化率達(dá)到50%。如果要使轉(zhuǎn)化率達(dá)到90%，再需要的反應(yīng)時(shí)間（分鐘）是下列哪個(gè)數(shù)值？

A16.6B2C7.2D11.6

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反應(yīng)工程,2012下,"11.某反應(yīng)器裝填的有效催化劑體積為40m3，其操作空速為2.5h-1（體），先打算把現(xiàn)有催化劑全部換成體積相同的新催化劑，新催化劑操作空速是舊催化劑的1.25倍。更換完新催化劑后反應(yīng)器可以達(dá)到的處理量（m3/h）

A50B80C100D125

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反應(yīng)工程,2012下,"15.乙烷熱裂解制乙烯反應(yīng)為一級(jí)反應(yīng)，800K時(shí)該反應(yīng)的反應(yīng)速率常數(shù)k=3.43s-1，反應(yīng)中加入大量的水蒸氣，可按恒容反應(yīng)處理。乙烷轉(zhuǎn)化率為85%時(shí)所需的反應(yīng)時(shí)間（s）是下列哪個(gè)數(shù)值？

A0.55B0.20C4.50D2.25

"

反應(yīng)工程,2013下,"8、按一級(jí)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)進(jìn)行等溫等容不可逆反應(yīng)來(lái)分解液體A，在間歇反應(yīng)器中經(jīng)10分鐘運(yùn)行，A轉(zhuǎn)化率達(dá)到50%。如果要使轉(zhuǎn)化率達(dá)到90%，再需要的反應(yīng)時(shí)間（分鐘）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）23.2（B）33.2

（C）7.2（D）11.6

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反應(yīng)工程,2013下,"9、某反應(yīng)器裝填的催化劑體積為50m3，其操作空速為3h-1（體）?，F(xiàn)打算把現(xiàn)有催化劑全部換成體積相同的新催化劑，新催化劑的操作空速是舊催化劑的1.25倍。更換完新催化劑后反應(yīng)器可以達(dá)到的處理量（m3/h）是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）120.0（B）135.5

（C）150.0（D）187.5

"

反應(yīng)工程,2013下,"10、已知某反應(yīng)為2A→C的一級(jí)反應(yīng)，反應(yīng)速度常數(shù)k=13.86h-1，若開(kāi)始時(shí)反應(yīng)混合物中A占體積80%，反應(yīng)過(guò)程中維持壓力不變，那么3分鐘后反應(yīng)混合物減少的體積百分?jǐn)?shù)（%）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）80（B）20

（C）60（D）40

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反應(yīng)工程,2013下,"11、在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行A→P反應(yīng)，其速率方程為：

-rA=kCA

其反應(yīng)速度常數(shù)k與反應(yīng)溫度T有如下關(guān)系：

K=-2000exp（-4500/T）

式中：T——反應(yīng)溫度：K

反應(yīng)物的初始濃度CAD=3kmol/m3，轉(zhuǎn)化率80%?，F(xiàn)為提高生產(chǎn)效率，擬將反應(yīng)溫度從120℃提高到130℃，保持同樣的轉(zhuǎn)化率，問(wèn)溫度提高后產(chǎn)量增加的百分比是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）32.8（B）30.5

（C）26.4（D）16.9

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反應(yīng)工程,2014下,"8、醋酸與丁醇反應(yīng)生成醋酸丁酯，反應(yīng)式為：

CH3COOH+C4H9OH→CH3COOC4H9+H2O

(A)(B)(P)(S)

當(dāng)反應(yīng)溫度為100℃，并以硫酸作為催化劑時(shí)，動(dòng)力學(xué)方程式為：-rA=kCA2，此時(shí)反應(yīng)速率常數(shù)k=17.4×10-3L/(mol·min)，已知在一個(gè)理想間歇反應(yīng)釜中，若進(jìn)料中醋酸濃度2.0mol/L，當(dāng)醋酸轉(zhuǎn)化率XA=0.5時(shí)，反應(yīng)的初始速率(mol/L·min)和反應(yīng)時(shí)間(min)是下列哪組數(shù)據(jù)？

（A）8.76×10-2、32.9（B）6.96×10-2、28.7

（C）3.28×10-2、32.9（D）5.23×10-2、23.8

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反應(yīng)工程,2014下,"9、在全混流反應(yīng)器中，己二酸COOH(CH2)4COOH（分子量146）與己二醇HO(CH2)6OH（分子量118）以等摩爾比，H2SO4作催化劑，在70℃下進(jìn)行縮聚反應(yīng)，產(chǎn)生醇酸樹(shù)脂，該反應(yīng)是液相二級(jí)反應(yīng)：-rA=kCA2，適用于公式：

，

式中：VR-反應(yīng)器有效容積，L；

FAB-反應(yīng)物進(jìn)料速率，L/h；

XA-反應(yīng)物A的轉(zhuǎn)化率；

k-反應(yīng)速率常數(shù)L/(kmol·h)；

CA0-反應(yīng)物A的初始濃度，kmol/L；

已知：己二酸投料量4000kg/d，己二酸初始濃度0.005kmol/L，反應(yīng)速率常數(shù)1.97L/(kmol·min)，反應(yīng)器的裝料系數(shù)0.8，最終轉(zhuǎn)化率75%。在上述條件下，反應(yīng)器的實(shí)際體積(m3)至少取下列哪一個(gè)數(shù)值？

（A）8.0（B）5.0（C）6.0（D）7.0

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反應(yīng)工程,2014下,"10、在容積為2m3的理想間歇反應(yīng)器中進(jìn)行液相反應(yīng)：A+B→P，反應(yīng)維持在80℃等溫操作，反應(yīng)速度方程式為-rA=kCACB，k=2.78×10-3L/(mol·s)，當(dāng)反應(yīng)物A和B的初始濃度CA0=CB0=5mol/L時(shí)，A的轉(zhuǎn)化率XA=0.85，該間歇反應(yīng)器A物料的平均處理量是0.6kmol/min?，F(xiàn)改用一個(gè)管徑為150mm的理想管式反應(yīng)器，反應(yīng)溫度、處理量、轉(zhuǎn)化率不變，管式反應(yīng)器的長(zhǎng)度(m)取下列哪個(gè)值？

（A）58.9（B）73.6（C）65.4（D）46.2

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反應(yīng)工程,2016下,"8.用一臺(tái)間歇反應(yīng)器生產(chǎn)乙酸乙酯，年產(chǎn)量為2500噸，年工作日為250天，每天生產(chǎn)時(shí)間為24小時(shí)，

反應(yīng)在105攝氏度的條件下進(jìn)行，

已知原料進(jìn)料比A：B：S=46：23：31（重量比），反應(yīng)液密度為980kg/m3。乙酸的最終轉(zhuǎn)化率XB=0.45，每批反應(yīng)時(shí)間為2.3h，每批裝料卸料清洗所需時(shí)間為1h，問(wèn)反應(yīng)器的最小容器是哪個(gè)？m3（不計(jì)裝料系數(shù)）

A9.6B15.8C13.4D8.5

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反應(yīng)工程,2016下,"9．某化工廠合成聚氯乙烯所用的氯乙烯單體，由C2H2和HCl合成，用活性炭為載體的氯化汞作為催化劑，其反應(yīng)式如下：C2H2+HClC2H3Cl，原料混合比例為C2H2：HCl=1：1.1（摩爾比），若反應(yīng)器出口氣體中氯乙烯含量為0.86（摩爾分率），則乙炔和氯化氫的轉(zhuǎn)化率為（）

A0.8090.934B0.9710.822C0.8090.789D0.9710.883

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反應(yīng)工程,2016下,"10.現(xiàn)有液相復(fù)雜反應(yīng)在一間歇反應(yīng)器中進(jìn)行，反應(yīng)過(guò)程如下：A+BP（1）；A+PS（2）

CP0=0，CS0=0，當(dāng)測(cè)得反應(yīng)物CA=5.0kmol/m3,CB=2.7kmol/m3時(shí)，以B為基準(zhǔn)，則反應(yīng)物B的選擇性和產(chǎn)物P的收率是（）

A0.730.47B0.870.40C0.870.47D0.730.40

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干燥,2010下,"3、采用連續(xù)干燥機(jī)干燥含水量為30%的化學(xué)纖維，進(jìn)料量為9600kg/h，干燥后成品含水量控制在4%以下（以上皆為濕基），以成品量計(jì)，該干燥機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)能力（kg/h）與下列哪項(xiàng)數(shù)據(jù)接近？

(A)6034(B)7104(C)7000(D)6989

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干燥,2010下,"8、采用干燥器干燥催化劑，已知干燥器操作壓力79.98kPa(A)，出口氣體的溫度為60℃，濕度為0.11kg水/kg干空氣，工藝中將部分出口氣體返回干燥器入口與新鮮空氣混合，使進(jìn)入干燥器的氣體溫度不超過(guò)90℃，相對(duì)濕度為12%。已知新鮮空氣的流量為了1580kg/h，溫度為20℃，濕度為0.02kg

水/kg干空氣，水在90℃時(shí)的飽和蒸汽壓為70.09kPa(A)，需要循環(huán)的空氣量（kg干空氣/h）是下述哪個(gè)數(shù)值：

提示:

H——濕度，kg水蒸汽/kg干空氣；

φ——相對(duì)濕度；

P——總壓，kPa(A)；

PS——水的飽和蒸汽壓，kPa(A)。

(A)(B)(C)(D)(原答案缺失)

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干燥,2011上,"5、在一連續(xù)干燥器中，處理濕物料1000kg/h，濕物料經(jīng)干燥后含水量由8%降至2%（均為濕基）。溫度為20℃、濕度為0.009kg水/kg絕干空氣的新鮮空氣經(jīng)加熱器預(yù)熱后進(jìn)入干燥器，離開(kāi)干燥器時(shí)空氣的濕度為0.022kg水/kg絕干空氣，問(wèn)水分蒸發(fā)量（kg/h）和新鮮空氣消耗量（kg/h）是下列哪一組數(shù)值？

（A）30.6，2375（B）61.27，4713（C）30.6，4713（D）61.27，4755

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干燥,2011下,"16、一個(gè)連續(xù)式干燥器，進(jìn)料的含水率（濕基）13%，干燥后產(chǎn)品含水率0.99%，干燥產(chǎn)品量300kg/h。溫度15℃、濕度0.0073kg水/kg干空氣，焓值35kJ/h的空氣經(jīng)過(guò)預(yù)熱器加熱到95℃后送入干燥器。離開(kāi)干燥器的空氣溫度為50℃、濕度0.023kg水/kg干空氣。忽略預(yù)熱器的熱損失，它的熱負(fù)荷（kW）為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）38（B）43（C）51（D）59

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干燥,2012下,"1.采用連續(xù)干燥機(jī)干燥含水量為30%的化學(xué)纖維，進(jìn)料量為9600kg/h，干燥后成品含水量控制4%以下（以上皆為濕基），以成品量計(jì)算，該干燥機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)能力（kg/h）與下列哪項(xiàng)數(shù)據(jù)接近？

A6304B7104C7000D6989

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干燥,2012下,"4.在操作壓力為196.14kPa（A），操作溫度為50℃時(shí)，用CO與大量水相接觸，若50℃時(shí)水的飽和蒸汽壓為12.35kPa，CO的飽和含濕量（kgH2O/kgCO）是下列哪個(gè)數(shù)值？

A0.043B0.563C0.073D0.053

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干燥,2013上,"6、某廠用N2干燥吸附劑，N2先在預(yù)熱器中加入后再送至干燥器，預(yù)熱器用飽和水蒸氣加熱，冷凝水以飽和水排出。待干燥的吸附劑含水15%（wt），要求干燥后的吸附劑含水不大于3%（wt），干燥后排出的其他中每千克N2含水0.25kg。若不考慮熱損失，干燥3噸吸附劑，加熱蒸汽的最少用量（kg）為下列哪個(gè)值？（已知：N2進(jìn)、出預(yù)熱器的焓值分別為50kJ/kg和120kJ/kg；加熱蒸汽的潛熱為1915kJ/kg）

（A）21.54（B）45.34

（C）54.26（D）74.14

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干燥,2013下,"5、某產(chǎn)品干燥工藝設(shè)計(jì)條件為大氣壓強(qiáng)101.3kpa（A），氣相溫度25℃時(shí)水的飽和蒸汽壓為3.169kPa（A），相對(duì)濕度70%，投產(chǎn)后夏季溫度高達(dá)36℃（36℃時(shí)水的飽和蒸汽壓為5.947kPa（A）），相對(duì)濕度90%時(shí)發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品含水量超標(biāo)，問(wèn)空氣的濕度（是含量kg水/kg干空氣）比原設(shè)計(jì)高出的應(yīng)為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）0.0141（B）0.0139

（C）0.0347（D）0.0208

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干燥,2013下,"14、將常壓下溫度25℃，濕度為0.025kg/（kg干空氣），流量為6.5kg/s的濕空氣通過(guò)一個(gè)預(yù)熱器加熱到95℃，預(yù)熱器用120℃的飽和蒸汽供熱，冷凝液飽和溫度下排放，問(wèn)需要加熱蒸汽量（kg/h）是下列哪個(gè)數(shù)值？（提示：水在25℃時(shí)的氣化潛熱為2490kJ/kg，120℃蒸汽的冷凝熱為2205kJ/kg）

（A）52.2（B）58.9

（C）60.4（D）62.9

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干燥,2014下,"2、在一回轉(zhuǎn)真空間歇干燥器中干燥濕堆密度為650kg/m3，含30wt%水的物料，該干燥器工作容積為5.5m3，濕潤(rùn)表面積為19.1m2，實(shí)際干燥速率為4.9kg水/（h·m2），操作峰值為7.4kg水/（h·m2），若干燥后產(chǎn)物中含水量忽略不計(jì)，則每批干燥操作生產(chǎn)的干燥產(chǎn)物數(shù)量（kg）和平均生產(chǎn)速率（kg/h）是下列哪組數(shù)據(jù)？

（A）2503、243.9（B）2503、218.4

（C）3520、243.9（D）3520、218.4

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干燥,2014下,"4、在恒定干燥條件下干燥某濕物料，物料由含水量0.2（干基含水率，下同）干燥至0.05，所需時(shí)間為2.0h，已知物料臨界含水量Xc=0.15，平衡含水量X*=0.01，降速段干燥速率與含水量關(guān)系符合則物料含水量由0.3降至0.03所需的時(shí)間（h）

為下列那個(gè)數(shù)值？

（A）4.61（B）4.00

（C）3.75（D）3.40

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過(guò)濾,2010上,"2、板框過(guò)濾機(jī)濾框長(zhǎng)、寬、厚為250×250×30，框數(shù)為8，用此過(guò)濾機(jī)過(guò)濾某懸浮液。已知恒壓過(guò)濾常數(shù)k=5×10-5m2/s，qe=0.0125m3/m2，濾餅與濾液體積比v=0.075，過(guò)濾至濾框充滿(mǎn)濾餅所需時(shí)間（min）為哪項(xiàng)？

(A)10(B)12(C)15（D)18

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過(guò)濾,2014上,"14、用圓筒真空過(guò)濾機(jī)過(guò)濾某種懸浮液，料漿處理量為50m3/h。已知每得1m3濾液可得濾餅0.05m3，要求轉(zhuǎn)筒的浸沒(méi)度為0.35，過(guò)濾表面上濾餅厚度不低于7mm，濾餅不可壓縮，過(guò)濾介質(zhì)阻力可忽略不計(jì)，測(cè)得過(guò)濾常數(shù)為K=8×10-4m2/s，問(wèn)過(guò)濾機(jī)的過(guò)濾面積是哪個(gè)數(shù)值？.

（A）5.32（B）8.57（C）6.62（D）7.39

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火炬,2014下,"23.有一火炬泄放總管，要求泄放量為40噸/時(shí)，泄放介質(zhì)分子量M=28，泄放溫度120℃，火炬水封罐入口壓力為0.005MPa(G)。泄放

總管規(guī)格為Φ820×10，泄放點(diǎn)到火炬水封罐入口當(dāng)量長(zhǎng)度2000m，阻力系數(shù)0.022,。全流量泄放時(shí)，泄放點(diǎn)處的背壓（MPa(G)）為下列哪個(gè)值？（大氣壓力按0.1MPa計(jì)）

（A）0.02（B）0.118（Ｃ）0.12（Ｄ）0.018

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火炬,2016下,"18．某工廠共有4套化工裝置，火災(zāi)工況下可燃?xì)怏w最大排放量分別為20000kg/h，10000kg/h，15000kg/h，5000kg/h，其比停電工況，停水工況下排放的可燃?xì)怏w量都大，則火炬排放能力應(yīng)不小于下列哪個(gè)（kg/h）

A20000B29000C35000D50000

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結(jié)晶,2013上,"2、一臺(tái)結(jié)晶槽內(nèi)有60℃的NaHCO3飽和溶液10000kg。將此溶液冷卻至20℃，從溶液中結(jié)晶出的NaHCO3的量（kg）為下列哪個(gè)數(shù)值？

已知60℃時(shí)，NaHCO3在水中溶解度為16.4gNaHCO3/100gH2O

20℃時(shí)，NaHCO3在水中溶解度為9.6gNaHCO3/100gH2O

（A）556（B）585

（C）505（D）520

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結(jié)晶,2014上,"6、有850kgNaHCO3飽和溶液在結(jié)晶罐內(nèi)從50℃冷卻至25℃，在冷卻過(guò)程中有4%的水分蒸發(fā)了，則25℃時(shí)的飽和量（kg）和從溶液中結(jié)晶出的NaHCO3的量（kg）為下列哪個(gè)數(shù)值？（已知NaHCO3在50℃和20℃時(shí)溶解度分別為14.6gNaHCO3/100gH2O和10.1gNaHCO3/100gH2O）

（A）783.93，36.40（B）783.93，45.80

（C）775.14，36.40（D）775.14，45.80

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結(jié)晶,2016上,"4、一種溶液，靠蒸發(fā)濃縮來(lái)測(cè)定其某一溫度下的溶解度，第一次蒸發(fā)掉10g水后，得到1.2g的晶體，不含結(jié)晶水，第二次蒸發(fā)掉15g水，得到2.4g晶體（不含結(jié)晶水），問(wèn)該溫度下的溶解度(g溶質(zhì)/100g水）

A：24B：12gC：2.4gD1.2g

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精餾,2010下,"2、用常壓塔分離甲醇和水的混合液，混合液進(jìn)料含甲醇30%，要求塔頂甲醇產(chǎn)品純度95%，甲醇回收率95%（以上均為摩爾分率），塔頂采出的產(chǎn)品量與進(jìn)料量的比值是下述哪個(gè)數(shù)值？

(A)0.33(B)0.30(C)0.28(D)0.27

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精餾,2010下,"4、采用常壓精餾分離苯和甲苯混合液體，已知進(jìn)料為含苯45mol%的飽和液體，操作條件下苯和甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為2.48。要求得到塔頂苯含量為99mol%的產(chǎn)品，且塔釜液苯含量為3mol%，塔頂設(shè)有分凝器，塔底設(shè)有再沸器。操作工況下的最小回流比和最小理論板數(shù)為下列哪組數(shù)值？

(A)1.35；7(B)1.45；7(C)1.45；8(D)1.35；8

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精餾,2010下,"6、用連續(xù)常壓精餾塔分離A、B二組份混合液，其相對(duì)揮發(fā)度為2.4，飽和狀態(tài)進(jìn)料。進(jìn)料中A組份的濃度為60%(mol)，另外還有一股相同組份的進(jìn)料，其中A組份的濃度為22%(mol)，進(jìn)料量和進(jìn)料狀態(tài)與原混合液相同，在該塔適宜塔板位置上加入。若要求塔頂餾出液中A組份濃度為95%(mol)，塔釜排出液中A組份濃度為10%(mol)，該塔的最小回流比是下述哪個(gè)數(shù)據(jù)？

(A)2.97(B)1.51(C)2.0(D)0.92

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精餾,2010下,"7、多組份精餾為飽和液體進(jìn)料時(shí)，適宜的進(jìn)料位置可采用Kirkbride經(jīng)驗(yàn)方程式計(jì)算：

式中：NR、NS——精餾段、提餾段的理論板數(shù)；

zLF、zHF——進(jìn)料中輕、重關(guān)鍵組份的摩爾分率；

xLW、xHD——塔釜輕關(guān)鍵組份、塔頂重關(guān)鍵組份的摩爾分率；

D、W——塔頂餾出液量、塔釜液量，kmol/h。

在一有29塊理論板的精餾塔中分離三氯乙烯混合物，泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料中三氯乙烯、三氯乙烷和四氯乙烷摩爾含量分別為45.6%、5.55%和48.85%，塔頂采用全凝器，塔底采用再沸器。要求塔頂產(chǎn)品三氯乙烯的摩爾含量為99.9%，三氯乙烷為0.1%，塔釜中三氯乙烯的摩爾含量為0.1%。由塔釜數(shù)起，計(jì)算的理論進(jìn)料板位置是下述哪一個(gè)數(shù)據(jù)？

(A)16(B)8(C)21(D)25

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精餾,2011上,"6、用精餾塔分離某二元混合物A和B，該塔塔頂設(shè)一分凝器和全凝器，分凝器的凝液作塔頂回流，氣相作為產(chǎn)品在全凝器中冷凝。已知進(jìn)料為飽和狀態(tài)，進(jìn)料量為100kmol/h，其中輕組分A的濃度為0.5（摩爾分率，下同），操作回流比為2.0，現(xiàn)要求塔頂產(chǎn)品中A組分濃度為0.95，塔底產(chǎn)品中B組分濃度為0.94，塔頂蒸汽的冷凝潛熱為21800kJ/kmol，塔釜液體汽化潛熱為21900kJ/kmol，問(wèn)分凝器熱負(fù)荷（kJ/h）、再沸器熱負(fù)荷（kJ/h）為下列哪組數(shù)值？

（A）2.16×106，3.25×106（B）2.23×106，3.25×106

（C）2.16×106，2.25×106（D）3.23×106，4.25×106

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精餾,2011下,"1、脫異丁烷塔操作壓力為0.51MPa（G），塔頂有冷凝冷卻器，塔底有熱虹吸式再沸器。進(jìn)料組份為C3~C6，塔頂和塔底操作溫度分別為50℃和71℃，輕重關(guān)鍵組份為異丁烷和正丁烷，要求塔頂產(chǎn)品中異丁烷的含量≥0.88（摩爾分?jǐn)?shù)），正丁烷的含量≤0.01（摩爾分?jǐn)?shù)）；塔釜產(chǎn)品中正丁烷的含量≥0.66（摩爾分?jǐn)?shù)），異丁烷的含量≤0.045（摩爾分?jǐn)?shù)）。

各組份在塔頂和塔底操作溫度下的相對(duì)揮發(fā)度

組份50℃50℃

C33.042.64

i-C41.361.28

n-C41.001.00

n–C50.360.38

n–C60.1270.158

為滿(mǎn)足分離要求，該塔的最小理論板數(shù)是下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）18.5（B）16.5（C）7.8（D）0.8

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精餾,2011下,"3、將含苯0.4（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）和甲苯0.6（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）的混合液在精餾塔中進(jìn)行分離，混合液進(jìn)料量15000kg/h，飽和液體進(jìn)料。分離要求塔頂產(chǎn)品含苯0.97（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），塔釜產(chǎn)品含苯0.02（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。操作采用的回流比為3.5。再沸器用2.0MPa（A）的蒸汽加熱，加熱蒸汽凝結(jié)水在飽和溫度下排出。若不計(jì)整個(gè)系統(tǒng)的熱損失，再沸器每小時(shí)消耗的加熱蒸汽量（kg）是下列哪個(gè)數(shù)值？

操作條件下各物流的焓值（kJ/kg）

物料名稱(chēng)飽和液體進(jìn)料離開(kāi)塔頂?shù)酿s出物蒸汽塔底液體產(chǎn)物回流液體用于再沸器的加熱蒸汽加熱蒸汽凝結(jié)水

焓值1635774101002798903

（A）1376（B）5262（C）5943（D）7770

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精餾,2011下,"13、精餾塔內(nèi)上升氣相密度為20.3kg/m3，下降液相密度為512.6kg/m3，氣相負(fù)荷因子為0.06m/s，塔內(nèi)氣相體積流量為1370m3/h，泛點(diǎn)率取70%。經(jīng)過(guò)水力學(xué)計(jì)算設(shè)計(jì)單溢流道篩板塔結(jié)構(gòu)，塔盤(pán)上鼓泡面積為1.4m2，直降液管面積為0.22m2，經(jīng)計(jì)算塔徑為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）1.33（B）1.53（C）1.75（D）0.23

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精餾,2012下,"7.常壓連續(xù)精餾塔中分離含A、B兩種組分的理想溶液，進(jìn)料中A組分濃度為0.40（摩爾分率），塔頂餾出液中A組分濃度0.95（摩爾分率），塔釜液中A組分濃度為0.05（摩爾分率），塔頂采用分凝器，進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料。若操作條件下塔頂組分間的相對(duì)揮發(fā)度為2.72，塔釜組分間的相對(duì)揮發(fā)度為2.24，該塔需要的最少理論塔板數(shù)最接近下述哪個(gè)值？

A7B6C5D8

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精餾,2012下,"16.用一精餾塔對(duì)苯與甲苯混合物進(jìn)行分離（常壓操作），進(jìn)料量為90kmol/h，其中苯的摩爾含量為0.25，要求塔頂苯的摩爾含量達(dá)到0.9，苯回收率達(dá)到90%，在飽和液體進(jìn)料時(shí)，塔頂冷凝器的最低冷凝負(fù)荷（kJ/h）為下列哪個(gè)數(shù)值？

A2.85×106B2.05×106C3.52×106D2.37×106

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精餾,2013下,"1、異丁烷和正丁烷的分離塔塔頂設(shè)有全凝器，塔釜設(shè)有再沸器，分離塔數(shù)據(jù)如下：

組分進(jìn)料，摩爾分率塔頂出料，摩爾分率塔釜出料，摩爾分率

C30.01060.02120

異丁烷0.47770.88010.0476

正丁烷0.37870.09870.6956

戊烷0.132900.2568

塔頂和塔釜溫度下異丁烷與正丁烷的相對(duì)揮發(fā)度分別為1.35和1.25，問(wèn)該塔塔內(nèi)的最小理論塔板數(shù)應(yīng)為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）18（B）16

（C）14（D）12

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精餾,2013下,"2、某連續(xù)操作精餾塔分離苯-甲苯混合液，進(jìn)料中含苯45mol%，分離要求餾出液中苯含量99mol%，塔釜液甲苯含量95mol%。塔頂全凝器將28130kg/h蒸汽冷凝成液體，液體在泡點(diǎn)下回流，苯的分子量78，甲苯的分子量92，若塔頂出料量148kml/h，該塔的回流比應(yīng)為下列哪個(gè)數(shù)值？

（A）1.28（B）1.36

（C）1.43（D）1.52

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精餾,2013下,"3、某廠采用常壓精餾塔分離某二元混合物，已知相對(duì)揮發(fā)度α=3，塔頂設(shè)有全凝器，回流比R=2.6.若要求塔頂A組分濃度達(dá)到99.9mol%，問(wèn)精餾塔第二塊理論板（塔板編號(hào)由