曹妃甸煤碼頭新型組合鋼板樁沉樁關(guān)鍵技術(shù)

曹妃甸煤碼頭新型組合鋼板樁沉樁關(guān)鍵技術(shù)

1總結(jié)1.1港區(qū)海上施工場(chǎng)曹飛潭煤炭碼頭工程位于河北省唐山市曹飛潭新區(qū)規(guī)劃建設(shè)的港口池西岸線，包括五個(gè)五級(jí)到十個(gè)級(jí)的席位，每年擁有5000萬(wàn)噸t，海岸總長(zhǎng)為1564.732米（包括兩側(cè)過(guò)渡區(qū)）。碼頭主體采用我國(guó)首創(chuàng)的新型遮簾式鋼板樁結(jié)構(gòu)。碼頭面高程為4.5m,前沿水深為-15.5m。碼頭建設(shè):先修建臨時(shí)圍埝,埝內(nèi)吹填粉細(xì)砂,與陸域相連,變水上施工為陸地施工;鋼板樁碼頭主體結(jié)構(gòu)建成并在錨碇拉桿拉緊后,再挖除圍埝,形成靠泊條件。1.2az型樁輔樁樁碼頭前墻采用從盧森堡進(jìn)口的HZ975B和AZ1810/10型組合鋼板樁,采購(gòu)總重量10129.624t。設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高為1.0m,H型樁(主樁)樁尖標(biāo)高為-28.0m,AZ型樁(輔樁)樁尖標(biāo)高為-22.0m。每組鋼板樁包括1根長(zhǎng)29m(鎖口長(zhǎng)23m)、質(zhì)量為7.923t的主樁和2根長(zhǎng)23m、總質(zhì)量3.577t的輔樁。主樁之間的2根輔樁由彼此鎖口相連,主樁與輔樁銜接處配型號(hào)為RZU16和RZD16的鎖口各一根,共計(jì)875組(含1組異型樁)。每組鋼板樁中,相鄰主樁間的中心距為1.79m,主樁間的2根輔樁在出廠前已分別組拼成型,兩側(cè)鎖口間距為1.26m(即相鄰兩根主樁鎖口間距)。鋼板樁組合平面如圖1所示。1.3基礎(chǔ)土層分布地質(zhì)勘察結(jié)果表明,從地面4.5m至-4.35m范圍內(nèi)為吹填并經(jīng)強(qiáng)夯處理的粉細(xì)砂層。回填層往下地層比較復(fù)雜,土層分布較有規(guī)律,自上而下為:(1)粉細(xì)砂;(2)1粉質(zhì)粘土、(2)2粉土或粉砂、(2)3粉質(zhì)粘土或粘土;(3)1粉質(zhì)粘土;(4)1粉土;(4)2粉砂;(5)粉質(zhì)粘土;(6)粉土;(7)粉質(zhì)粘土。鋼板樁經(jīng)過(guò)土層為:粉細(xì)砂(含吹填層)、粉土或粉砂、粉質(zhì)粘土或粘土等。2遮墻式組合鋼板樁結(jié)構(gòu)(1)本工程鋼板樁沉樁施工自2006年9月24日開(kāi)工,要求在2007年6月底以前完成全部沉樁。在長(zhǎng)達(dá)1.6rm的岸線上,施打1萬(wàn)余噸重的鋼板樁是國(guó)內(nèi)從未有過(guò)的工程量大、工期緊的大型工程。(2)HZ975B和AZ1810/10型組合鋼板樁結(jié)構(gòu),其主樁單樁長(zhǎng)達(dá)29m,如此新穎的遮簾式鋼板樁結(jié)構(gòu)在國(guó)內(nèi)尚屬首例,與以往U型樁“一面墻”形式不同,沒(méi)有可借鑒的相關(guān)經(jīng)驗(yàn),需在典型施工的基礎(chǔ)上,勇于創(chuàng)新,大膽嘗試,不斷實(shí)踐、總結(jié)和提高。(3)從工程地質(zhì)情況看,原地表經(jīng)強(qiáng)夯處理的吹填粉細(xì)砂,連續(xù)砂層厚度近20m,均為密實(shí)粉細(xì)砂層,有的區(qū)域標(biāo)貫擊數(shù)甚至高達(dá)100擊,在強(qiáng)夯影響深度8m范圍內(nèi),鋼板樁自沉量極小,樁身側(cè)摩阻力較大,且主、輔樁之間鎖口的摩擦阻力大小目前國(guó)內(nèi)外尚無(wú)有關(guān)論證,無(wú)論采用何種沉樁工藝達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高,施工難度都很大。3樁懸浮設(shè)計(jì)確定地質(zhì)勘探資料表明,從地表以下20m左右范圍內(nèi)均為中密、密實(shí)砂層,地質(zhì)較硬。加之主、輔樁樁型特殊,造型奇特,樁身單薄,主樁腹板僅14mm厚,而輔樁僅僅10mm厚,樁立直定位后不能自沉,自由長(zhǎng)度大,不用說(shuō)錘擊,就是20t左右的柴油錘壓至樁頂,也會(huì)將樁壓彎失穩(wěn)。故不能采用常規(guī)柴油錘的施打方法。只有采取導(dǎo)向架固樁定位,陸地吊機(jī)吊振動(dòng)錘振沉的鋼板樁振沉吊打工藝。本工程在認(rèn)真總結(jié)典型開(kāi)工實(shí)踐的經(jīng)驗(yàn)后,確定采用先將主樁按照三步送打的方式振沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高,然后通過(guò)鉆孔擾動(dòng)局部土體后,再將輔樁振沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高。振動(dòng)吊打工藝施工流程如圖2所示。4準(zhǔn)備鋼渣制備4.1振動(dòng)錘的計(jì)算根據(jù)各種經(jīng)驗(yàn)公式,按照地質(zhì)參數(shù)特征并結(jié)合現(xiàn)有設(shè)備(APE400型液壓振動(dòng)錘)的技術(shù)參數(shù)情況進(jìn)行計(jì)算,得出使用APE400型液壓振動(dòng)錘振沉主樁時(shí),最大振動(dòng)側(cè)摩阻力Tv為2283.3kn。由于輔樁與主樁相比樁長(zhǎng)短、樁側(cè)受力面積小,故在計(jì)算時(shí),主要考慮主樁的振動(dòng)側(cè)摩阻力大小來(lái)確定振動(dòng)錘的選型。現(xiàn)有APE400型液壓振動(dòng)錘最大激振力可達(dá)3200kN,能夠滿足振沉主、輔樁的需要。4.2雙向?qū)蚣芙Y(jié)構(gòu)本工程鋼板樁結(jié)構(gòu)與以往U型樁“一面墻”形式不同,U型樁可通過(guò)后續(xù)沉樁垂直度和樁位逐漸調(diào)整來(lái)彌補(bǔ)各樁施工偏差,而本工程必須保證每1根主樁的垂直度和樁位偏差在容許范圍內(nèi),才能確保輔樁的正常振沉施工。因此,每1根主樁都很關(guān)鍵,必須使用具備高精度的導(dǎo)向定位裝置和嚴(yán)密的測(cè)量控制手段,才能確保工程施工質(zhì)量和工程進(jìn)度。本工程采用300mm×300mm和600mm×200mm的H型鋼為主要構(gòu)件材料,焊制長(zhǎng)12m,高4m,一次可打7根H樁的雙層雙向?qū)蚣?。通過(guò)導(dǎo)向架上下兩層的導(dǎo)向槽控制H型鋼板樁的沉樁位置。導(dǎo)向架的固定依靠布置在導(dǎo)向架兩側(cè)的4根導(dǎo)樁作為基礎(chǔ),通過(guò)導(dǎo)向架梁與導(dǎo)樁的焊接固定形成一個(gè)穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)體,從而保證導(dǎo)向架在沉樁過(guò)程中起到H型鋼板樁的限位作用。導(dǎo)向架結(jié)構(gòu)和安裝見(jiàn)圖3。垂直度分為垂直板樁墻縱軸線方向和沿板樁墻縱軸線方向的垂直度。設(shè)計(jì)要求沿板樁墻縱軸線方向垂直度均為高度的0.5%;垂直板樁墻縱軸線方向垂直度均為高度的1.0%。而為了保證輔樁能夠正常振沉,減少主、輔樁之間的鎖口摩擦阻力,我們?cè)趯?dǎo)向架制作和施工質(zhì)量控制方面力求兩個(gè)方向垂直度均控制在高度的0.3%以?xún)?nèi)。導(dǎo)向架分為上下兩層,上層導(dǎo)向限位槽口的頂面與下層的底面高差為4.0m,主樁在導(dǎo)向限位槽口內(nèi)時(shí),沿板樁墻縱軸線方向上的最大間隙量為10mm,垂直板樁墻縱軸線方向上的最大間隙量為6mm,這樣,垂直度最大偏差分別為:沿板樁墻縱軸線方向10/4000即0.25%,垂直板樁墻縱軸線方向6/4000即0.15%。導(dǎo)向架限位槽口如圖4所示。4.3鋼管樁的密度根據(jù)工程土壤特征和施工工藝要求,導(dǎo)樁選用厚度為δ=12mm,直徑為800mm,長(zhǎng)度為10m的鋼管樁。為了避免在導(dǎo)樁振沉過(guò)程中樁體旋轉(zhuǎn)使槽口位置不能滿足導(dǎo)向架梁的安裝,故而在導(dǎo)樁內(nèi)設(shè)置長(zhǎng)度為80cm的樁尖“十字板”和側(cè)向抗扭翼板。施工中,四角導(dǎo)樁振沉標(biāo)高難免不能保持一致,使用鋼墊板(δ=4~30mm各種規(guī)格)找平,使得導(dǎo)向架安裝時(shí)導(dǎo)向架梁底端保持相對(duì)水平。4.4吊機(jī)吊機(jī)方案考慮到導(dǎo)向架安裝后,導(dǎo)向架頂面距離地面約6m高,主樁由吊機(jī)吊立插入導(dǎo)向槽口也要樁尖高出導(dǎo)向架頂面一定高度,故主樁立樁時(shí)樁頂距離導(dǎo)向架頂面至少30m高,加之鉤頭距離扒桿頂一定的安全距離,吊機(jī)吊高至少要滿足40m;輔樁立樁時(shí),樁頂距離地面至少24m;穩(wěn)樁后,吊機(jī)吊起振動(dòng)錘至主樁樁頂夾樁施工,錘體占據(jù)凈空高度約12m;APE400型液壓振動(dòng)錘夾具、過(guò)渡梁質(zhì)量約27t,主樁質(zhì)量約8t,輔樁質(zhì)量約3.6t,故綜合考慮起重力、跨距和設(shè)備穩(wěn)定性等各方面因素,輔樁打樁吊機(jī)選用150t履帶式吊機(jī)配備48m扒桿,喂樁選用55t履帶式吊機(jī),主樁打樁吊機(jī)選用250t履帶式吊機(jī)配備58m扒桿。另外,對(duì)突破施工工藝難關(guān)起決定性作用的電動(dòng)旋挖鉆機(jī)的選用,是根據(jù)典型施工摸索出經(jīng)驗(yàn)以后,結(jié)合工程特點(diǎn),選用直徑為500mm的鉆桿,鉆桿長(zhǎng)度約22m,實(shí)際控制鉆孔底標(biāo)高不低于-15.5m,即碼頭前沿港池底標(biāo)高。還分別在主、輔樁施工流水處配備一臺(tái)EX200型履帶式反鏟挖掘機(jī)進(jìn)行基槽開(kāi)挖施工,確保鋼板樁振沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高。5重要的地板切割工藝、施工方法和要點(diǎn)5.1導(dǎo)樁施打5.1.1起振動(dòng)錘和導(dǎo)樁沉樁控制250t吊機(jī)吊起APE400型液壓振動(dòng)錘夾在導(dǎo)樁樁頂設(shè)置的夾樁翼板上,垂直吊起振動(dòng)錘和導(dǎo)樁對(duì)準(zhǔn)經(jīng)全站儀定位測(cè)放的樁位上,在縱、橫向經(jīng)緯儀控制導(dǎo)樁垂直度的情況下進(jìn)行振動(dòng)沉樁。導(dǎo)樁沉放完畢后,使用水準(zhǔn)儀測(cè)量導(dǎo)樁槽口底標(biāo)高,墊鐵塊等物調(diào)整導(dǎo)向架梁底高度,使得導(dǎo)向架梁安裝入槽后導(dǎo)向架頂面保持水平,確保鋼板樁垂直入槽。5.1.2導(dǎo)向槽口偏轉(zhuǎn)誤差導(dǎo)樁振沉過(guò)程中,在測(cè)量人員檢查樁位平面偏差的同時(shí),指揮人員需觀察導(dǎo)樁頂部導(dǎo)向槽口的方向,保證導(dǎo)向槽口偏轉(zhuǎn)誤差能夠滿足導(dǎo)向架梁的入槽安裝。導(dǎo)樁周轉(zhuǎn)使用,導(dǎo)樁拔出過(guò)程中,吊車(chē)起重力不可過(guò)大,應(yīng)保持勻速。導(dǎo)樁樁尖露出地面后,應(yīng)使用重錘敲擊樁側(cè)壁,使樁內(nèi)土體脫離,避免因余土殘留樁內(nèi)使下次振沉導(dǎo)樁時(shí)受阻。5.2導(dǎo)向架的安裝5.2.1導(dǎo)向架偏差值復(fù)核使用水準(zhǔn)儀復(fù)核導(dǎo)向架上已畫(huà)好的水平控制線是否保持在一定的誤差范圍內(nèi)(容許偏差5mm)。在復(fù)核導(dǎo)向架上水平線偏差的同時(shí),使用全站儀分別測(cè)出分布在導(dǎo)向架上的測(cè)量點(diǎn)坐標(biāo),與相應(yīng)的理論測(cè)量點(diǎn)坐標(biāo)相比較,得出導(dǎo)向架四角安裝偏差值,以指導(dǎo)導(dǎo)向架位置的調(diào)整。導(dǎo)向架安裝、調(diào)整完畢后,使用型鋼、鐵板等將導(dǎo)向架梁與導(dǎo)樁之間焊接固定,使導(dǎo)向架和導(dǎo)樁形成一個(gè)穩(wěn)定的整體。5.2.2導(dǎo)向架平面坐標(biāo)和水平線應(yīng)同時(shí)進(jìn)行導(dǎo)向架從已振沉的主樁中抽出或套入主樁時(shí),應(yīng)注意導(dǎo)向架整體穩(wěn)定、緩慢起吊或下落,嚴(yán)防導(dǎo)向槽口與已打主樁樁身發(fā)生大力磕碰而造成變形。復(fù)核導(dǎo)向架平面坐標(biāo)和水平線應(yīng)同時(shí)進(jìn)行,需要調(diào)整偏差時(shí),切不可將不同時(shí)態(tài)的數(shù)據(jù)混用。由于導(dǎo)向架水平線的偏差決定了導(dǎo)向架整體三維結(jié)構(gòu)的偏差,因此,要注意經(jīng)常檢查預(yù)先在導(dǎo)向架上制作好的三維標(biāo)志線,并在復(fù)核水平線時(shí),控制偏差值在容許誤差范圍內(nèi)(±5mm)。5.3主柱的打捆5.3.1導(dǎo)向架和振沉樁的施工(1)主樁振沉施工采取跳躍式往復(fù)打法。振沉樁位編號(hào)順序?yàn)?號(hào)→4號(hào)→2號(hào)→1號(hào)→3號(hào)→5號(hào),每根主樁初打1次使樁頂?shù)綄?dǎo)架頂面以上約0.5m高度即可將導(dǎo)向架抽出。再將導(dǎo)向架0號(hào)樁位的導(dǎo)向槽套入已沉完的6號(hào)樁上,作為第2組預(yù)沉主樁的施工導(dǎo)向。沉樁施工順序見(jiàn)圖5。(2)主樁穩(wěn)樁于導(dǎo)向架內(nèi)以后,250t吊機(jī)吊起振沉H樁的APE400型液壓振動(dòng)錘在距離樁位約50m以外的垂直板樁墻縱軸線方向和沿板樁墻縱軸線方向上布置的2臺(tái)經(jīng)緯儀的監(jiān)測(cè)下進(jìn)行振沉。主樁初沉樁完畢并吊移導(dǎo)向架后,振動(dòng)錘繼續(xù)進(jìn)行送樁至地面,再用反鏟挖掘機(jī)挖土至樁頂下1m后,繼續(xù)振沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高。5.3.2繼續(xù)振沉樁施工(1)當(dāng)250t吊機(jī)吊樁入導(dǎo)向架后,在縱、橫向儀器控制下,左右前后調(diào)整吊機(jī)扒桿,使鉤頭、錘體、樁中心在一條垂線上,確認(rèn)無(wú)誤后,啟動(dòng)振動(dòng)錘,在吊鉤帶勁下,徐徐掂鉤振沉。(2)主樁初沉樁過(guò)程中,注意樁身垂直度變化,發(fā)現(xiàn)偏差,應(yīng)振動(dòng)上拔一定高度,重新調(diào)整后,再繼續(xù)振沉。(3)導(dǎo)向槽口上的鐵楔子是控制樁身垂直度偏差的關(guān)鍵工具,應(yīng)設(shè)專(zhuān)人看護(hù),避免鐵楔子因樁身擠壓而偏離原位,造成樁身偏位量繼續(xù)擴(kuò)大,影響垂直度控制。(4)待主樁樁頂防腐涂層下沉至接近鐵楔子處前,看護(hù)人員應(yīng)及時(shí)拔出鐵楔子。(5)主樁振沉盡可能一氣呵成,減少因來(lái)回調(diào)整樁位使主樁在振動(dòng)錘的高頻振動(dòng)下對(duì)周?chē)馏w產(chǎn)生密實(shí)作用,影響正常沉樁。(6)由于送樁過(guò)程完全屬于吊打施工,樁身沒(méi)有任何固定限位控制裝置,因此,在送樁過(guò)程中應(yīng)注意樁身變化情況,吊鉤下落保持勻速,不可大幅度變動(dòng)扒桿角度。(7)主樁初沉(沉至導(dǎo)向架頂面)完畢后,及時(shí)使用全站儀測(cè)量樁頂處樁位偏差值,量測(cè)相鄰主樁間鎖口在樁頂處的間距,并使用經(jīng)緯儀精確測(cè)出此時(shí)樁頂至地面范圍相應(yīng)鎖口的垂直度偏差值。據(jù)此,可推算出此時(shí)相應(yīng)樁位在樁尖鎖口處相鄰間距的理論偏差和相鄰主樁的樁位偏差、扭轉(zhuǎn)情況,以備振沉該處輔樁時(shí)參考。5.4輔助設(shè)備的打捆5.4.1輔樁振沉施工(1)主樁送樁至設(shè)計(jì)標(biāo)高并回填好基坑后,進(jìn)行輔樁樁位測(cè)放,使用電動(dòng)旋挖鉆機(jī)進(jìn)行樁位鉆孔施工。鉆孔完畢后再次開(kāi)挖基坑至主樁頂以下1m,進(jìn)行輔樁振沉施工。(2)55t吊機(jī)起吊輔樁給150t吊機(jī)喂樁,150t吊機(jī)接樁完畢后,根據(jù)挖出主樁樁頂鎖口間距量,人工使用手拉葫蘆或緊脹器等調(diào)整輔樁樁尖鎖口間距量,并將樁尖鎖口對(duì)準(zhǔn)相應(yīng)的主樁樁頂鎖口,進(jìn)行紉槽;(3)紉槽完成后,調(diào)整吊鉤、錘體和樁身垂直度,確認(rèn)無(wú)誤后,啟動(dòng)振動(dòng)錘,在吊鉤有一定吊力下,徐徐掂鉤,振動(dòng)下沉直至設(shè)計(jì)標(biāo)高。5.4.2樁、錘沉樁移動(dòng)操作(1)電動(dòng)旋挖鉆機(jī)依據(jù)標(biāo)志好的輔樁樁位,進(jìn)行鉆孔施工。鉆孔底標(biāo)高不要深入港池泥面-15.5m底標(biāo)高。(2)沉樁過(guò)程中,吊鉤下落速度要靈活掌握,施工人員要高度集中,注意觀察樁身振動(dòng)、是否帶樁、下沉難易程度等,發(fā)現(xiàn)下沉困難或帶樁等情況,立即停止或?qū)⑤o樁振動(dòng)拔起一定高度后,停錘,再研究處理辦法,切不可勉強(qiáng)沉樁。(3)發(fā)現(xiàn)下沉困難的情況,可在保持樁、錘振動(dòng)的情況下,通過(guò)若干次的起鉤、拔樁(拔起一定高度),然后快速落鉤(速度根據(jù)實(shí)際情況而定)的辦法解決。若發(fā)現(xiàn)實(shí)在下沉困難,不能滿足沉樁質(zhì)量要求時(shí),應(yīng)毫不猶豫地將樁拔起或停止繼續(xù)下沉,回填基坑后采用電動(dòng)旋挖鉆機(jī)在樁位周?chē)@孔擾動(dòng)土體的辦法解決。6針對(duì)鋼渣施工中遇到的問(wèn)題和解決辦法(1)旋轉(zhuǎn)軸預(yù)鉆孔助沉法根據(jù)激振力、振幅和動(dòng)端阻力等的計(jì)算,原選用APE400錘振沉主樁,選用我國(guó)由最大激振力1430kN改為1650kN的DJZ200型電動(dòng)振動(dòng)錘振沉AZ樁。經(jīng)典型開(kāi)工,AZ樁僅振沉幾米就振不動(dòng)了,觀測(cè)到該錘僅能瞬時(shí)達(dá)到1650kN激振力,實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)只有1430kN,當(dāng)時(shí)誤認(rèn)為錘型小而振不到設(shè)計(jì)標(biāo)高,經(jīng)研究決定改為APE400錘振沉輔樁。但試振中,觀測(cè)到振動(dòng)阻力已接近APE400型液壓振動(dòng)錘的最大激振力3200kN,發(fā)現(xiàn)鎖口摩擦過(guò)熱、發(fā)紅、變形,仍振不到設(shè)計(jì)標(biāo)高。經(jīng)冷靜分析認(rèn)為原本比較密實(shí)的砂層,經(jīng)鉆孔標(biāo)貫試驗(yàn)檢測(cè),兩側(cè)H樁振沉后的砂層標(biāo)貫擊數(shù)比H樁振沉前普增3至18擊,砂層達(dá)到極密狀態(tài),這樣擠緊AZ樁10mm厚的壁板,使其不能在彈性范圍內(nèi)自由伸縮變形,中間的鎖口不能轉(zhuǎn)動(dòng),于是AZ樁兩側(cè)鎖口不能與已有的平面變位、扭轉(zhuǎn)和傾斜的兩側(cè)H樁鎖口間距量相適應(yīng),使主、輔樁鎖口間的摩阻力相當(dāng)大,導(dǎo)致AZ樁振沉困難。且目前國(guó)內(nèi)外均無(wú)法定量測(cè)出H樁任何變位下與AZ樁間的摩擦力值。于是從施工組織設(shè)計(jì)時(shí)提出的高壓射水、預(yù)鉆孔和鉆孔結(jié)合置換等預(yù)案中,采用了預(yù)鉆孔助沉法。實(shí)施后,AZ樁便順利振沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高,突破了鋼板樁振沉工藝難關(guān)。(2)沉樁效果分析施工中,及時(shí)測(cè)量相鄰主樁鎖口的垂直度偏差和間距偏差,以此推算樁尖處鎖口間距的偏差情況。收集了386個(gè)理論推算樁尖處鎖口間距值,通過(guò)對(duì)這些數(shù)據(jù)和實(shí)際樁位(輔樁)沉樁情況的對(duì)比,發(fā)現(xiàn)如下幾個(gè)特點(diǎn)(僅供參考):(1)間距為負(fù)偏差(-3~-277mm)的有165個(gè),為正偏差(1~370mm)的有216個(gè),為零的有5個(gè)。(2)出現(xiàn)偏差在-180~180mm范圍以?xún)?nèi)的相應(yīng)位置處的輔樁,可以較順利地振沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高。超出此范圍的通過(guò)上拔下沖振動(dòng)或配合多次使用電動(dòng)旋挖鉆機(jī)擾動(dòng)周?chē)馏w的方式,可沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高。(3)樁頂鎖口間距通過(guò)對(duì)以上幾點(diǎn)特點(diǎn)的分析,發(fā)現(xiàn)相鄰輔樁樁位所對(duì)應(yīng)的鎖口間距偏差為正值的比為負(fù)值的更容易振沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高;理論推算的樁尖處相鄰鎖口間距為主樁初沉后,即樁頂標(biāo)高為+10m左右狀態(tài)下的垂直度與樁頂鎖口間距的推算值,存在一定的誤差,并且在后續(xù)送樁施工過(guò)程中樁位也存在變化等不確定因素。但實(shí)踐證明,我們?cè)谑┕ぶ胁捎玫睦碚撏扑阒抵笇?dǎo)施工的方法是有效的,根據(jù)推算值預(yù)測(cè)的沉樁效果基本與實(shí)際相符。7質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和等級(jí)主樁沿板樁墻縱軸線方向的垂直度偏差(允許偏差±0.5%),合格率為96.2%;主樁垂直板樁墻軸線方向的垂直度偏差(允許偏差±1.0%),合格率