磨礦機合理裝球技術的研究

磨礦機合理裝球技術的研究

研磨和研磨是礦山生產(chǎn)中非常重要的環(huán)節(jié)。不僅由于其巨大的基建投資和教學成本，而且由于磨損機的生產(chǎn)能力很小且研磨效果差，直接影響礦山選擇公司的技術經(jīng)濟指標。所以,在生產(chǎn)和科研中如何提高磨礦機作業(yè)技術指標,具有非常重要的意義。磨礦本身是一個隨機性粉碎力學過程,與強制性破碎設備相比,作業(yè)效率非常低。以球磨機為例,礦石在磨機內(nèi)是否發(fā)生和實現(xiàn)磨碎主要取決于兩個方面:一方面,磨礦對象——礦石自身力學強度。它決定著礦石抗破壞力學特性,是計算鋼球尺寸的基本參數(shù)。有關研究結(jié)論表明,礦石的自然破斷力更適合作為以解離性為磨礦目的鋼球尺寸的精確計算。在通常情況下,它是一個基本不變參數(shù)。另一方面,磨機的工作參數(shù),它決定著磨機的施力狀況。生產(chǎn)上,應根據(jù)不同的磨礦過程的性質(zhì)和目的,合理調(diào)節(jié)磨機工作參數(shù)來改變磨機的施力狀況,提高磨礦過程中能量轉(zhuǎn)換效率。它是一個可調(diào)節(jié)變化的參數(shù)。本文以提高磨機效率為目的,討論磨機合理裝球技術。該技術包括磨機合理裝球量(充填率)、鋼球直徑、鋼球合理配比及補加比例4個主要基本參數(shù)的計算方法,以供廣大選礦工作者在選礦生產(chǎn)中參考。1磨機充填率和單位磨礦能耗的關系球磨機的磨礦作用是由鋼球完成的,磨機內(nèi)鋼球充填的多少自然決定磨礦作用的強弱。同時由于磨機的裝球量(通常用充填系數(shù)φ表示)和磨機的轉(zhuǎn)速率(ψ)是影響磨機生產(chǎn)能力和磨礦功率消耗的重要因素。因此,在討論磨機合理裝球量時,將結(jié)合轉(zhuǎn)速率進行討論。眾所周知,當磨機處于較低轉(zhuǎn)速率時,鋼球所受離心力較小,拋落點低,形成瀉落運動狀態(tài)。這樣,磨礦作用減弱,達到要求的磨礦粒度時,磨礦時間要長,單位磨礦功耗增加;但當磨機轉(zhuǎn)速率較高時,會有部分鋼球“離心運轉(zhuǎn)”,有用功率也會降低,單位磨礦功耗也會升高。生產(chǎn)實踐表明,磨機的轉(zhuǎn)速率為臨界轉(zhuǎn)速率的70%~85%之間,可以獲得最大的磨礦有用功率和最小的單位磨礦功耗。同樣,磨機充填率φ過小,即磨機內(nèi)球荷量過少。根據(jù)軸功率計算公式:P=M·ω,式中,P為軸功率,kW;M為轉(zhuǎn)動軸小齒輪扭矩,N·m;ω為小齒輪角速度,rad/s。當轉(zhuǎn)速一定時,此時的磨礦功率是較小的,并且當充填率過小時,由于摩擦力的減少,部分鋼球?qū)⒃谀C筒內(nèi)滑動,減弱了磨碎作用,磨礦時間增長,單位磨礦功耗增加。當磨機充填率過大時,如φ>0.5,則靠近磨機筒體中心的部分鋼球,由于遠離筒壁而很少作拋落運動,主要作蠕動運動,磨礦作用較弱,磨礦的有用功率降低,單位磨礦功耗增加。因此,鋼球的充填率必須要恰當,合理的充填率在0.4~0.5之間。在此范圍內(nèi),磨礦有用功率最大,單位磨礦功耗最小。大型球磨機中球荷充填率要降低,磨機直徑越大,球荷充填率越低。表1列出了目前國外大型球磨機直徑與充填率關系。那么,磨機合理裝球量計算公式為Qb=π4D2m?L?φ?γQb=π4D2m?L?φ?γ,式中,Qb為合理裝球量,t;Dm、L分別為球磨機的內(nèi)徑和長度,m;φ為磨機充填率,%;γ為鋼球的堆密度,t/m3。實際生產(chǎn)中磨機的轉(zhuǎn)速是一定的,在一定轉(zhuǎn)速率ψ下,磨機的生產(chǎn)能力Q或軸功率P與充填率的關系具有極大值的曲線關系。因此,生產(chǎn)上合理裝球量測定方法:首先根據(jù)公式算出近似的合理裝球量Qb,按0.8Qb對磨礦機進行裝球。待測得穩(wěn)定的生產(chǎn)能力,然后每一次按0.05Qb增加裝球量,同時測穩(wěn)定的生產(chǎn)能力,直到磨礦機生產(chǎn)能力明顯下降為止。這樣就可以根據(jù)測定數(shù)據(jù)繪制Q-φ曲線,曲線上極點相對應的充填率或裝球量,即為實際合理裝球量。2常用的基本公式目前,用于確定鋼球直徑尺寸的方法大體分為兩類:一類是采用較好的經(jīng)驗公式;另一類是半理論公式。在此,就選礦工作中最常用的幾種經(jīng)驗公式和半理論公式進行列舉和比較。(1)給礦最大粒度dbКА拉蘇莫夫針對中硬礦石,在實際資料的基礎上求得計算球徑的簡便公式:Db=283√df,(1)Db=28df??√3,(1)式中,Db為鋼球直徑,mm;df為給礦最大粒度(80%過篩粒度計算),mm。下面公式中相同的符號意義相同。(2)產(chǎn)品粒度因素КА拉蘇莫夫公式中只考慮了給礦粒度因素,VА奧列夫斯基認為還應該考慮產(chǎn)品粒度因素,故提出修正公式:Db=6(lgdk)√df,(2)Db=6(lgdk)df??√,(2)式中,dk為磨礦的產(chǎn)品粒度,μm。(3)鋼球直徑型美國艾利斯·查默斯公司FC邦德提出如下球徑簡便計算公式:Bb=25.4√df,(3)Bb=25.4df??√,(3)式中,Bb為所需鋼球直徑,mm。(4)主要影響因素Db=Κ1√df,(4)Db=K1df??√,(4)式中,K1為經(jīng)驗修正系數(shù),對于硬礦石,取K1=35;對于軟礦石,取K1=30。上述4個球徑經(jīng)驗公式有如下共同特點:①對于影響因素很多的而又錯綜復雜的磨礦過程,僅以給礦、產(chǎn)品粒度的1~2個主要因素為計算依據(jù);②對于其它影響因素,無論對粗粒級或細粒級均用一個修正系數(shù)進行修正;③公式形式很簡單,便于計算及運用;④每個公式的計算結(jié)果與實際相比均有較大的偏差。VА奧列夫斯基公式的計算結(jié)果普遍偏小,產(chǎn)生的誤差較大;戴維斯公式則反過來,計算結(jié)果普遍偏大,而且誤差也較大;КА拉蘇莫夫公式及FC邦德公式有著相似的地方,用于計算粗級別時結(jié)果偏低,誤差較大;而用于計算細級別時鋼球尺寸接近實際。所以應用這兩個公式時,應注意它們使用的粒度范圍?？磥?若想使鋼球直徑計算較為準確,凡是能考慮的重要因素均給予考慮,這樣做雖然較為復雜,但由于鋼球尺寸對磨礦影響很大。為了獲得高的磨礦效率,所以在計算球徑時花點功夫是必要的,也是值得的。下面介紹歐美常用的2個球徑計算公式和國內(nèi)段希祥教授推導的半理論公式。(5)ellieschains的公式。埃莉斯。查德，公司球徑計算公式為Bb=(FdΚm)12(Ss?WiCs√D)13.(5)Bb=(FdKm)12(Ss?WiCsD√)13.(5)(6)待磨礦粒度bBb=√Fd?WiCsΚm?√Ss√D,(6)Bb=Fd?WiCsKm?SsD√???√???????????√,(6)式中,Bb為所需鋼球直徑,in;Fd為80%過篩計的給礦粒度,μm;Ss為礦石密度,t/m3;;Wi為待磨礦石功指數(shù);D為磨機內(nèi)徑,ft.;Cs為磨機轉(zhuǎn)速率,%;Km為修正系數(shù),可參照段希祥等編著《球磨機介質(zhì)工作理論與實踐》一書。(7)鋼球直徑公式Bb=Κc0.5224ψ2-ψ63√σ壓10δ′D0?df,(7)式中,Bb為所需鋼球直徑,cm;ψ為磨機轉(zhuǎn)速率,%;σ壓為礦石抗壓極限強度,kgf/cm2,粗磨時,取σ壓的45%~55%;δ′為鋼球的有效密度,g/cm3,δ′=δs-δn,δs為鋼球密度,δn為礦漿密度;D0為球荷“中間縮聚層”直徑,D0=2R0=2√R21+R222?R1為最外層球半徑,R2=KcR1,Kc為綜合修正系數(shù),可查表取值;df為磨機給礦粒度95%過篩計最大粒度,cm。公式(5)及(6)形式比較復雜,考慮因素較多,并以一個綜合系數(shù)考慮了其它因素的影響,這是比較合理的。但2個公式中均有我國多數(shù)選廠缺少的功指數(shù)Wi;粒度F表示的技術習慣與我國也不同;加上兩個公式中的經(jīng)驗修正系數(shù)多是在國外大型磨機的情況下提出來的。鑒于諸原因,使用它們來確定我國磨機鋼球尺寸均較不方便且會產(chǎn)生一些誤差。而公式(7)是在給定磨機工作條件下計算所需鋼球直徑公式,計算所需的各個參數(shù)均是設計及生產(chǎn)中所能方便提出的。因此,計算起來并不麻煩,按此公式計算出所需鋼球直徑尺寸精確、可靠。3阿德爾曼3.1全給礦粒度分布特性及球徑計算磨機初始裝球比例,是指裝入鋼球的種類、各種直徑和重量比例與被磨物料性質(zhì)相適應。即粗級別物料要用大尺寸鋼球磨礦,細粒級物料要用小尺寸鋼球磨礦;物料中有粗、細不同的粒級,采用一種鋼球的磨礦效果,不如有大、小幾種混合鋼球的好。目前,在選礦工作中,主要是按磨機全給礦粒度分布性質(zhì)來進行初裝球比例計算,使大尺寸鋼球的比例大致與粗級別物料的百分率相當,小尺寸鋼球比例大致與細粒級物料產(chǎn)率一致。該方法裝球比例及球徑的計算步驟如下:(1)求磨機全給礦的粒度分布特性。全給礦粒度分布是指新給礦和返砂中剔除-0.15mm或0.1mm粒級后的綜合粒度分布。可由下式求得:ri=ai+bi?C(1-A)+(1-B)?C,(8)式中,ri、ai、bi分別為全給礦、新給礦、返砂中第i粒級的產(chǎn)率,%;C為返砂比;A、B分別為新給礦和返砂中-0.15mm或0.10mm粒級的產(chǎn)率,%。(2)確定各粒級組的球徑和初始裝球比例。根據(jù)計算所得磨機全給礦粒度分布特性和具體磨礦要求、目的,按恰當?shù)牧６?將全給礦有效地劃分成幾組粒級,每一組粒級都按各粒級的上限粒度和半理論球徑公式(7)求出所需球徑。并根據(jù)所劃分幾組粒級的含量調(diào)成整數(shù),確定各種直徑鋼球的重量百分數(shù),即為磨機初始裝球比例。例如,根據(jù)某鐵礦選廠一段磨機磨礦分級流程考查測得的新給礦和返砂的粒度分布資料,返砂比C=110%。按上述方法求得初始裝球的球徑及比例見表2。需要說明的是,考慮到該礦石在較粗粒級磨礦時,有用礦石可得以解離。故在調(diào)整裝球比例時,大尺寸鋼球比例偏大些,目的是提高磨機的磨礦能力;而小尺寸鋼球直徑偏大(采用?40mm,而不是?20mm鋼球)和比例小些。主要是考慮到鋼球在磨礦過程中的自然磨損,而形成自然配比過程。3.2全給礦補加球的參數(shù)傳統(tǒng)補加球比例的方法與計算,是通過磨機內(nèi)鋼球的磨損與補加球量達到平衡后,根據(jù)清理和計算磨機內(nèi)球荷粒度分布資料來進行補加球比例計算的。但這個資料一般至少要經(jīng)過1~3個月的生產(chǎn)試驗方能確定,而且?guī)в泻艽蟮慕?jīng)驗性,也不見得就是最佳球徑組成。筆者認為,按磨機給礦全粒度分布資料進行計算而得到的初始裝球比例,就是合理裝球比例,可以作為補加球比例計算的依據(jù),這種方法在生產(chǎn)和科研中,證明是省時、省事和有效的,具有科學性。具體計算方法:(1)假設磨機按全給礦粒度分布資料合理裝球比例為:球荷粒級-D1mm+D2mm、-D2mm+D3mm、-D3mm+D4mm、-D4mm,相對應球荷比例為γ1%、γ2%、γ3%、γ4%。(2)假設所需補加球直徑及重量百分數(shù)組成為球徑D1mm、D2mm、D3mm、D4mm,相對應補加比例為m1%、m2%、m3%、m4%。(3)根據(jù)戴維斯關于球磨機內(nèi)鋼球磨損規(guī)律公式γi=1-(DiD0)3.7,以及有關補加鋼球的計算方法。可推導得出m與γ之間的關系式,即m1=γ1?[1-(D2D1)3.7]-1?m2={γ2-m1?[(D2D1)3.7-(D3D1)3.7]}?[1-(D3D2)3.7]-1?m3={γ3-m1[(D3D1)3.7-(D4D1)3.7]-m2[(D3D2)3.7-(D4D2)3.7]}?[1-(D4D3)3.7]-1,m4=100.00-m1-m2-m3,式中,γi為全給礦第i粒級的產(chǎn)率,%;γ1、γ2