中建施工升降機(jī)基礎(chǔ)專項施工方案

房建工程總包項目升降機(jī)基礎(chǔ)專項施工方案版本：（格式最終版）2023年3月12日目錄TOC\o"1-2"\h\u1編制依據(jù) 32工程概況 32.1基本概況 32.2設(shè)計概況 43施工計劃 63.1進(jìn)度計劃 63.2材料與構(gòu)配件計劃 64升降機(jī)基礎(chǔ)施工工藝技術(shù) 64.1技術(shù)參數(shù) 64.2工藝流程 74.3施工方法 74.4檢查要求 145施工安全保證措施 145.1組織保障措施 145.2技術(shù)保障措施 155.3監(jiān)測監(jiān)控措施 156施工管理及作業(yè)人員配備及分工 157驗收要求 167.1驗收標(biāo)準(zhǔn)與內(nèi)容 167.2驗收程序及驗收人員 178應(yīng)急處置措施 188.1應(yīng)急措施 188.2應(yīng)急預(yù)案 188.3生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援 188.4工人人身意外傷害事故應(yīng)急預(yù)案 209附件一 2210附件二 371編制依據(jù)本施工方案編制依據(jù)見表1.1-1。表1.1-1編制依據(jù)序號文件名稱編號類別1《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017國家規(guī)范2《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）3《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-20134《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2010（2016版）5《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20116《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20108《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20169《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-201111《建筑施工手冊》第五版設(shè)計手冊12《鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點設(shè)計手冊》第四版18本工程設(shè)計圖紙按最新版圖紙施工其他2工程概況2.1基本概況國際會議中心項目位于江蘇省南京市浦口區(qū)頂山街道，濱江大道東、定向河以南，長江以西，廣西埂大街以北。項目場地長約360m，寬約165m，項目主要建設(shè)國際會議中心、辦公中心、配套酒店、地下車庫、室外道路、廣場及綠化等。項目占地面積約8.7萬m2，總建筑面積18.63萬m2，建筑高度157m。建筑功能為會展中心及配套酒店。地上分為會展區(qū)、會議宴會區(qū)、辦公區(qū)、酒店共四部分。其中單層會展廳高24m，兩層（局部三層）會議宴會區(qū)高36m，建筑面積6.89萬m2；酒店共33層，5.6萬m2，高度約為149.4m；辦公區(qū)共6層，屋面高度約為40.1m。整個建筑設(shè)置一層地下室且連為一體，建筑面積5.51萬m2。地下設(shè)一層連體地下室，建筑功能為車庫、功能機(jī)房及人防等。本工程各參建單位見表2.1-1。表2.1-1本工程參建單位信息一覽表序號項目單位名稱1建設(shè)單位項管單位2監(jiān)理單位3設(shè)計單位4勘察單位5施工單位中國建筑第八工程局有限公司2.2設(shè)計概況根據(jù)施工需要，需在現(xiàn)場安裝兩臺施工升降機(jī)，施工升降機(jī)配置情況見表2.2-1：表2.2-1施工升降機(jī)配置情況1#(13、14軸之間）2#（19、20軸之間）型號SC200/200GSSC200/200GS額定載重量kg2000/20002000/2000安裝高度m153153運行速度m/min0-630-63防墜安全器SAJ50-1.4SAJ50-1.4吊籠尺寸（長×寬×高）m3.2x1.5x2.53.2x1.5x2.5電機(jī)功率kw2x3x112x3x11標(biāo)準(zhǔn)節(jié)規(guī)格mm650x650x1500650x650x1500標(biāo)準(zhǔn)節(jié)數(shù)量102102供電方式電纜滑車（壓縮式）電纜滑車（壓縮式）附墻架數(shù)量1717整機(jī)自重kg2448024480駕駛室有有施工升降機(jī)現(xiàn)場安裝位置見圖2.2-1，電梯立柱、底部鋼框與電梯基礎(chǔ)位置關(guān)系見圖2.2-2：圖2.2-1施工升降機(jī)現(xiàn)場安裝位置圖2.2-2電梯立柱、底部鋼框與電梯基礎(chǔ)位置關(guān)系施工升降機(jī)的基礎(chǔ)應(yīng)滿足施工方案的要求，且應(yīng)滿足當(dāng)?shù)叵嚓P(guān)安全法規(guī)規(guī)定。（1）施工升降機(jī)總自重G計算：G=吊籠重（kg）+外籠重（kg）+導(dǎo)軌架總重（kg）+載重量（kg）（2）基礎(chǔ)承載力P計算：P＝G×2（kg）∵1kg＝9.8N＝0.0098kN∴P=G×2×0.0098kN＝G×0.0196kN即P=G×0.02KNSC200/200GS型升降機(jī)，架設(shè)高度為153m，Ⅱ型附墻架吊籠重（雙籠）：2×2000kg外籠重：1480kg（本項目不需要外籠）導(dǎo)軌架總重（共需102節(jié)，厚度為4.5mm的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)每節(jié)重150kg）：93×150kg+9×170kg+=15480kg載重量（雙籠）：2×2000kg.注：1、吊籠重已包括傳動機(jī)構(gòu)重量?？傊谿=4000+15480+4000+1480=24960kg根據(jù)P=G×0.02kN=24960×0.02=499.2kN,所以基礎(chǔ)承載大于499.2KN即可滿足升降機(jī)的使用要求?？紤]沖擊系數(shù)3，基礎(chǔ)面積為6m*4m=24m2，單位面積活荷載為499.2*3/(4*6)=62.4KN/m2，取65KN/m2。3施工計劃3.1進(jìn)度計劃施工升降機(jī)的基礎(chǔ)施工進(jìn)度跟隨酒店區(qū)鋼結(jié)構(gòu)吊裝的進(jìn)度而定，計劃2023年4月30號開始，2023年5月8號結(jié)束。3.2材料與構(gòu)配件計劃本工程升降機(jī)基礎(chǔ)尺寸為6000*4000，短邊方向需懸挑出酒店區(qū)外墻邊1.6m，通過在升降機(jī)基礎(chǔ)和外墻埋設(shè)20厚錨板埋件，埋件之間通過H型鋼支撐和連桿相連，達(dá)到增強(qiáng)基礎(chǔ)承載力的目的。沿升降機(jī)基礎(chǔ)長邊方向等間距布置3根H型鋼支撐，用以與鋼梁和埋件連接，同時頂板平面上錨件之間通過連桿連接。進(jìn)一步，在基礎(chǔ)長邊中部位置設(shè)置連桿，與H型鋼支撐通過錨栓連接，對升降機(jī)基礎(chǔ)形成可靠的支撐體系。懸臂端基礎(chǔ)澆筑時采用扣件式鋼管架支撐。本工程所采用的錨板埋件、H型鋼支撐、圓管連桿、扣件式鋼管架等鋼材材料的材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素鋼結(jié)構(gòu)》（GB/T700）中的要求，表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼材要有出廠合格證,方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設(shè)使用可鍛鑄造扣件，應(yīng)符合GB15831－2006《鋼管腳手架扣件》的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應(yīng)與鋼管相匹配，貼合面應(yīng)平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達(dá)70N·m時不得破壞。以上材料在施工前按需進(jìn)場，生產(chǎn)負(fù)責(zé)人、安全員、質(zhì)檢員、材料員對進(jìn)場材料進(jìn)行檢查驗收，不合格的產(chǎn)品不得使用。經(jīng)驗收合格的構(gòu)配件應(yīng)按照品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。4升降機(jī)基礎(chǔ)施工工藝技術(shù)4.1技術(shù)參數(shù)4.1.1扣件式鋼管架搭設(shè)參數(shù)表4.1-1扣件式鋼管架搭設(shè)主要技術(shù)參數(shù)1名稱施工升降機(jī)基礎(chǔ)2板厚300mm3模架支撐高度3m4扣件式腳手架Φ48×3.0mm，立桿Q235B，橫桿Q235B，縱橫間距900mm5木模板1830×915×15mm6水平桿步距下部步距1200mm，頂層一步橫桿步距不超過1000mm7主龍骨Φ48×3.0mm鋼管，間距900mm8次龍骨90×40木方，間距400mm9剪刀撐6m設(shè)置一道10掃地桿離地300mm，縱橫向連續(xù)設(shè)置11立桿基礎(chǔ)混凝土基礎(chǔ)4.1.2升降機(jī)基礎(chǔ)支撐搭設(shè)參數(shù)表4.1-2升降機(jī)基礎(chǔ)支撐主要技術(shù)參數(shù)序號構(gòu)件名稱規(guī)格型號材質(zhì)1ZC1（H型鋼支撐）HM250×125×6×9Q345B2GL1（H型鋼支撐）HM250×125×6×9Q345B3LG1（連桿）Φ159×10圓管Q235B4LG2（連桿）10Q235B5MJ1（埋件）555×400×206MJ2（埋件）680×280×207MJ3（埋件）285×260×204.2工藝流程工藝流程：地基基礎(chǔ)整平加固→懸臂支撐體系搭設(shè)（墻體與基礎(chǔ)板埋件預(yù)埋、埋件與支撐焊接、鋼梁與支撐連接、連桿與支撐連接）→扣件式鋼管架搭設(shè)→模板搭設(shè)→鋼筋植筋與鋼筋鋪設(shè)→升降機(jī)基礎(chǔ)混凝土澆筑→后續(xù)施工4.3施工方法4.3.1懸臂支撐體系施工方法施工升降機(jī)基礎(chǔ)尺寸為6000*4000*300，其中短邊方向有1.6m懸挑于外墻邊線外。以基礎(chǔ)1為例，說明懸臂支撐體系的施工方法?；A(chǔ)2的懸臂支撐體系的施工方法類似。圖4.3.1-1基礎(chǔ)1懸臂支撐體系俯視圖圖4.3.1-2懸臂支撐體系側(cè)視圖圖4.3.1-3A-A剖面圖在外墻上距離地下室頂板頂面1.4m處埋設(shè)3個錨板（埋件MJ1），中間1個錨板MJ1布置在升降機(jī)基礎(chǔ)長邊中間位置，其余兩個錨板MJ1對稱布置在左右各2.8m位置處。錨板MJ1通過10擴(kuò)孔型化學(xué)錨栓8.8級-M16與外墻連接，錨固深度130mm。錨板MJ1大樣圖如圖4.3.1-4。圖4.3.1-4錨件MJ1大樣圖在升降機(jī)基礎(chǔ)懸挑長邊邊緣埋設(shè)3處錨板（埋件MJ2），中間1處錨板MJ2布置在升降機(jī)基礎(chǔ)長邊中間位置，其余2處錨板MJ2對稱布置在左右各2.8m位置處。每處錨板由2塊截面尺寸為680*280的錨板組成，2塊錨板之間通過12根20鋼筋焊接連接，高度為300，澆筑于升降機(jī)基礎(chǔ)中。3處錨板MJ2與鋼梁GL1分別通過支撐（ZC1）與錨板MJ1連接，增強(qiáng)基礎(chǔ)的承載力與整體性（錨板MJ1、MJ2與支撐ZC1采用焊接連接，角焊縫尺寸為5mm）。在中間位置處錨板MJ1設(shè)置2根連桿LG1，通過支撐（ZC1）與邊緣拐角2處錨板MJ2連接。錨板MJ2大樣見圖4.3.1-5，支撐ZC1與鋼梁GL1的連接大樣見圖4.3.1-6，支撐ZC1與連桿LG1的連接大樣見圖4.3.1-7。圖4.3.1-5錨件MJ2大樣圖圖4.3.1-6支撐ZC1與鋼梁GL1的連接大樣圖4.3.1-7支撐ZC1與連桿LG1的連接大樣進(jìn)一步，考慮到支撐體系在安裝過程中自身的穩(wěn)定性問題，在距外墻邊120mm處埋設(shè)3處錨板MJ3，位置與MJ2一一對應(yīng)。錨板MJ3通過4擴(kuò)孔型化學(xué)錨栓8.8級-M16與頂板連接，錨固深度130mm。錨板MJ2和錨板MJ3通過10號槽鋼LG2焊接連接成一整體，LG2與MJ2和MJ3采用雙面角焊縫焊接連接，角焊縫尺寸為5mm，焊縫長度150mm。MJ3大樣圖如圖4.3.1-8所示。圖4.3.1-8錨件MJ3大樣圖基礎(chǔ)2短邊和長邊均懸挑出外墻邊線1.6m，其懸臂支撐施工方法與基礎(chǔ)1類似?；A(chǔ)2懸臂支撐體系俯視圖如圖4.3.1-9所示。圖4.3.1-9基礎(chǔ)2懸臂支撐體系俯視圖圖4.3.1-10基礎(chǔ)1懸臂支撐構(gòu)造圖圖4.3.1-12基礎(chǔ)2懸臂支撐構(gòu)造圖4.3.2扣件式鋼管架施工方法扣件式鋼管架用于升降機(jī)基礎(chǔ)懸挑部位混凝土的澆筑支撐。1）搭設(shè)前，先在混凝土基礎(chǔ)上彈出扣件式架立桿的位置線。對于混凝土基礎(chǔ)不平整的部位，采用可調(diào)底座調(diào)整水平度。支撐體系下部結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度不低于1.2MPa方可允許搭設(shè)。2）支架立桿間距嚴(yán)格按照方案搭設(shè)，支架安裝時每搭完一步架后，應(yīng)立即檢查并調(diào)整其直線度、水平度與垂直度，以及立桿的步距?？刂屏U垂直度偏差不大于3H/1000，且不得大于30mmm，H為立桿搭設(shè)高度。3）扣件式支撐架每隔不超過6m設(shè)置縱橫向連續(xù)式豎向剪刀撐，支撐架外圍設(shè)置連續(xù)式豎向剪刀撐，剪刀撐的兩頭應(yīng)靠近支撐頂部和基礎(chǔ)板面。剪刀撐與水平桿的夾角為45°～60°。4）剪刀撐必須與扣件式架體立桿、水平橫桿同步搭設(shè)。剪刀撐并用扣件與支撐架立桿連牢，每根剪刀撐與立桿連接不少于4個點，嚴(yán)禁鎖在水平桿上。5）連接鋼管立桿的扣件規(guī)格應(yīng)與所連鋼管外徑相匹配。連接扣件必須處于鎖緊狀態(tài)，扣件螺栓緊扭力矩不大于為65N·m，并不得小于40N·m。各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不小于100mm。6）立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度不能大于0.65m，若超出0.65m，在立桿頂端縱橫向用鋼管水平拉結(jié)，形成整體。7）立桿接長嚴(yán)禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3，可調(diào)頂托直徑不小于32mm，外露絲牙長度不大于300mm。做法如圖4.3.2-1所示。圖4.3.2-1帶可調(diào)托撐的立桿伸出頂層水平桿的懸臂長度(mm)1—托座；2—螺桿；3—調(diào)節(jié)螺母；4—立桿；5—水平桿；6—扣件式插銷節(jié)點4.3.3升降機(jī)基礎(chǔ)施工方法升降機(jī)基礎(chǔ)與地下室頂板疊合部分在澆筑前需在頂板上植筋，植筋標(biāo)準(zhǔn)為12@500，鋼筋植入頂板深度和露出高度均為180mm，最外側(cè)鋼筋距離外墻側(cè)邊距離為200mm。整個基礎(chǔ)內(nèi)頂部配雙向鋼筋14@100，底部配雙向鋼筋12@150，混凝土等級采用C30。基礎(chǔ)植筋剖面圖見圖4.3.3-1。圖4.3.3-1基礎(chǔ)植筋配筋圖此外，偏于安全考慮，現(xiàn)場對電梯立柱下方的地下室頂板區(qū)域采取面積擴(kuò)大回頂措施，回頂區(qū)域面積為6m*6m=36m2。為加快施工進(jìn)度，現(xiàn)場擬采用盤扣式鋼管架加扣件件式鋼管架交錯布置來搭設(shè)回頂架，即：盤扣式架采用標(biāo)準(zhǔn)桿件900×900布置立桿間距，再于盤扣架內(nèi)采用扣件式鋼管架加滿至450×450間距，步距取1200，每隔6m設(shè)置豎向剪刀撐。盤扣鋼管架架材質(zhì)為：Φ48×3.2mm，立桿Q345B，橫桿Q235B；扣件式鋼管架材質(zhì)為：Φ48×3.0mm，立桿Q235B，橫桿Q235B。頂部采用可調(diào)頂托，主龍骨采用Φ48×3.0mm鋼管，次龍骨采用40*40方管。4.4檢查要求1、扣件式鋼管架搭設(shè)和電焊作業(yè)必須由持有效上崗證的專業(yè)技術(shù)人員搭設(shè)；2、扣件式鋼管架和鋼結(jié)構(gòu)支撐進(jìn)行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應(yīng)迅速整改，并追究責(zé)任；3、施工升降機(jī)基礎(chǔ)植筋深度和配筋必須按設(shè)計圖紙和方案要求進(jìn)行，若不符合要求應(yīng)立即整改。5施工安全保證措施5.1組織保障措施為確保本升降機(jī)基礎(chǔ)施工的順利、安全進(jìn)行，特擬定組織架構(gòu)如圖5.1-1：圖5.1-1項目管理組織架構(gòu)圖職務(wù)姓名主要職責(zé)項目經(jīng)理陳剛?cè)婀芾碓擁椖抠|(zhì)量、進(jìn)度、成本控制、安全文明施工和項目內(nèi)、外部協(xié)調(diào)工作執(zhí)行經(jīng)理邢澄協(xié)助項目經(jīng)理管理該項目質(zhì)量、進(jìn)度、成本控制、安全文明施工和項目內(nèi)、外部協(xié)調(diào)工作生產(chǎn)經(jīng)理國宏雪協(xié)助項目經(jīng)理管理該項目質(zhì)量、進(jìn)度、成本控制、安全文明施工和項目內(nèi)、外部協(xié)調(diào)工作項目總工成龍施工技術(shù)選擇、實施及協(xié)助做好項目部質(zhì)量、進(jìn)度、成本控制、安全文明施工商務(wù)經(jīng)理楊錦商務(wù)管理安全總監(jiān)任治兵現(xiàn)場安全的全面控制、監(jiān)督、檢查資料室李曉娟工程資料的整理、收集，文件歸檔、存放、報監(jiān)、報業(yè)主資料的發(fā)放、來往函件的收發(fā)物資經(jīng)理吳鵬材料管理5.2技術(shù)保障措施組織項目部管理成員學(xué)習(xí)升降機(jī)基礎(chǔ)專項施工方案，針對基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式、布置位置、支撐材料及方法，表述明確具體的方案、人力及材料配備，以及安全管理措施。施工前對施工班組進(jìn)行詳細(xì)交底，確定施工的方法，加強(qiáng)對施工人員安全教育、提高安全生產(chǎn)自覺性。架體施工前應(yīng)檢查地基承載力是否符合要求，另應(yīng)設(shè)專人對基礎(chǔ)支撐進(jìn)行檢查和保修。架體和基礎(chǔ)支撐體系交付使用后嚴(yán)禁擅自拆改。5.3監(jiān)測監(jiān)控措施1、建立長期有效監(jiān)控制度，根據(jù)公司安全負(fù)責(zé)人及專、兼安全員和項目勞務(wù)經(jīng)理輪回巡查，一經(jīng)發(fā)現(xiàn)重點部位和環(huán)節(jié)出現(xiàn)隱患，及時向工地管理人員反映，并組織人力、物力進(jìn)行整改和搶修，消除隱患。2、發(fā)揮班組長的作用，對易發(fā)事故位置進(jìn)行自檢，自糾，遇較大難題，報公司協(xié)助解決。3、注意天氣預(yù)報，搶在大風(fēng)、大雨前面及時通知班組對所屬工地扣件式鋼管架和基礎(chǔ)支撐進(jìn)行加固處理。4、建立扣件式鋼管架和基礎(chǔ)支撐班前作業(yè)檢查制度，認(rèn)真檢查支撐連接位置和其他重要部位有無被拆除的情況，一旦發(fā)現(xiàn)、立即整改，加固之后方可開展當(dāng)天作業(yè)。5、升降機(jī)基礎(chǔ)的施工要求必須按施工方案進(jìn)行，保證質(zhì)量，四周要留排水溝，四角要有集水井，必要時配備排水泵。6施工管理及作業(yè)人員配備及分工升降機(jī)基礎(chǔ)施工管理人員和專職安全生產(chǎn)管理人員名單及分工如下，全面領(lǐng)導(dǎo)升降機(jī)基礎(chǔ)的施工工作。陳剛：負(fù)責(zé)升降機(jī)基礎(chǔ)的全面管理工作。邢澄：負(fù)責(zé)升降機(jī)基礎(chǔ)現(xiàn)場施工安排工作。成龍：負(fù)責(zé)升降機(jī)基礎(chǔ)工程技術(shù)管理工作及方案、糾正措施的審批。國宏雪、陳明：負(fù)責(zé)現(xiàn)場升降機(jī)基礎(chǔ)工程管理工作。任治兵：負(fù)責(zé)升降機(jī)基礎(chǔ)工程安全監(jiān)督管理。升降機(jī)基礎(chǔ)工程施工中的架子工和電焊工必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》（GB5036）考核合格的操作人員。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗?！督ㄖ惭b工人安全技術(shù)操作規(guī)程》規(guī)定，進(jìn)入施工現(xiàn)場必須戴安全帽，禁止穿拖鞋或光腳。在沒有防護(hù)設(shè)施的高空、懸崖和陡坡施工，必須系安全帶。正確使用個人安全防護(hù)用品。施工前勞動力準(zhǔn)備如下：序號工種數(shù)量1架子工3人2電焊工2人3普工（鋼筋工、砼工、木工）5人其中，電焊工和架子工人員具體信息如下：工種姓名性別操作者編號電焊工張延雷男贛A072023000932高贊武男贛A072023000900架子工馬國會男蘇F022019003920趙桂獻(xiàn)男蘇F022019003919趙金峰男蘇F0220190039217驗收要求7.1驗收標(biāo)準(zhǔn)與內(nèi)容升降機(jī)基礎(chǔ)的懸挑支撐體系驗收應(yīng)嚴(yán)格參照《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）和《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017中相關(guān)規(guī)定和施工方案進(jìn)行。定位焊應(yīng)牢固可靠，定位焊不得有裂紋、氣孔、夾渣等缺陷。對氣孔、夾渣、焊瘤、余高過大之缺陷，應(yīng)用砂輪打磨、鏟鑿、鉆等方法去除；對焊縫尺寸不足、局部缺陷、咬邊、弧坑不滿等應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)焊。升降機(jī)基礎(chǔ)扣件式鋼管架分段驗收應(yīng)嚴(yán)格參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第八節(jié)及JGJ59-2011中"落地式外腳手架檢查評分表"，和《懸挑式腳手架安全技術(shù)規(guī)程》DG/TJ08-2002-2006(P19)附錄A“懸挑式腳手架安裝質(zhì)量檢驗項目、要求和方法”中所列項目和施工方案要求的內(nèi)容進(jìn)行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設(shè)人員、安全員簽證，方能交付使用。現(xiàn)場焊縫驗收措施：1)檢查時機(jī)：外觀檢查必須在焊縫冷卻到環(huán)境溫度后進(jìn)行。對于Q345B級別鋼材的焊縫，必須在焊接完成24小時后進(jìn)行外觀檢查。2)焊縫表面不得有裂紋、焊瘤等缺陷。焊縫不得有表面氣孔、夾渣、弧坑裂紋、電弧擦傷、接頭不良等缺陷，且焊縫不得有咬邊、未焊滿、根部收縮等缺陷。檢驗方法：觀察檢查或使用放大鏡、焊縫量規(guī)和鋼尺檢查，當(dāng)存在疑義時，采用滲透或磁粉探傷檢查。焊縫表面質(zhì)量不符合質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)時，對氣孔、夾渣、焊瘤、余高過大、焊縫尺寸不足、咬邊、弧坑未填滿等缺陷采用砂輪打磨等方法去除，然后進(jìn)行補(bǔ)焊。重點檢查以下內(nèi)容：懸挑支撐體系支撐構(gòu)件、連接桿件、預(yù)埋件和鋼梁的構(gòu)造是否符合專項方案的要求。2）支撐構(gòu)件與鋼梁、預(yù)埋件和連接桿件之間的鉸接和剛接（尤其是焊接連接）是否符合設(shè)計圖紙和專項方案的要求。3）扣件式鋼管架可調(diào)托座及可調(diào)底座伸出水平桿的懸臂長度必須符合要求。4）扣件式鋼管架水平桿扣接頭應(yīng)銷緊。5）扣件式鋼管架立桿墊板符合方案要求，立桿與基礎(chǔ)間無松動或懸空現(xiàn)象。6）扣件式鋼管架扣件、連接件是否松動。7.2驗收程序及驗收人員驗收程序：扣件式鋼管架搭設(shè)→懸臂支撐體系搭設(shè)→分包單位自檢報驗→總包單位項目部自檢→總包單位安全部、技術(shù)質(zhì)量部聯(lián)合驗收→報公司安全部驗收→監(jiān)理單位驗收（合格后）→后續(xù)施工總包參加驗收人員：總承包單位授權(quán)委托的技術(shù)人員：程建軍分包單位技術(shù)負(fù)責(zé)人：司金龍項目負(fù)責(zé)人：陳剛執(zhí)行經(jīng)理：邢澄項目技術(shù)負(fù)責(zé)人：成龍生產(chǎn)經(jīng)理：國宏雪安全總監(jiān)：任治兵專項施工方案編制人員：楊陽項目專職安全生產(chǎn)管理人員：張成監(jiān)理人員驗收：總監(jiān)理工程師：郭長征專業(yè)監(jiān)理工程師：靖樹俊、謝曉杰勘察人員驗收：項目技術(shù)負(fù)責(zé)人：梅軍設(shè)計人員驗收：項目技術(shù)負(fù)責(zé)人：胡楊監(jiān)測人員驗收：項目技術(shù)負(fù)責(zé)人：董志高8應(yīng)急處置措施根據(jù)《中華人民共和國安全生產(chǎn)法》、《國務(wù)院關(guān)于特大安全事故行政責(zé)任追究的規(guī)定》、《江蘇省安全生產(chǎn)條例》、《南京市建筑工程特大安全事故應(yīng)急救援預(yù)案》，切實保護(hù)我公司作業(yè)人員在生產(chǎn)經(jīng)營活動中的身體健康和生命安全，保護(hù)企業(yè)在出現(xiàn)生產(chǎn)安全事故中，能夠快速、及時、妥善進(jìn)行應(yīng)急救援，最大限度地降低生產(chǎn)安全事故造成的損失，同時確保在發(fā)生質(zhì)量安全事故時應(yīng)急救援工作有條不紊的開展，我公司結(jié)合實際情況，特制定本預(yù)案。8.1應(yīng)急措施1、常備器材：鋼管、扣件、起重索具、鋼絲繩、軋頭、千斤頂，手拉葫蘆等。2、常用方法：1）鋼絲繩卸荷；2）校正、加固；3）增設(shè)剛性連墻件。3、根據(jù)不同情況增設(shè)拋撐、或者增設(shè)橫向斜撐、剪刀撐，副立桿等。4、大風(fēng)、大雨前加固腳手架薄弱部位。5、如基礎(chǔ)承載力不足，可采用千斤頂將腳手架局部頂起，重新夯實，澆筑C20砼厚150-200mm，并在其立桿下加墊板和底座。8.2應(yīng)急預(yù)案1、建立健全安全技術(shù)應(yīng)急預(yù)案小組，由公司總經(jīng)理、安全技術(shù)部門技術(shù)科長參加對直接影響到腳手架的安全問題及時反映和決策，找出解決辦法，重大的問題做出專項方案請專家審批。2、公司建立一支技術(shù)骨干隊伍，具有排除較大安全危險的能力。3、準(zhǔn)備充足的器材和工具、運輸車輛，做到對重點部位和環(huán)節(jié)隨時進(jìn)行加固，必要時進(jìn)行拆除重新搭設(shè)。8.3生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援（1）應(yīng)急救援措施：A、成立應(yīng)急救援小組：陳剛、邢澄、國宏雪、成龍、任治兵組長：陳剛副組長：邢澄、國宏雪、成龍等組員：陳明、王新秋、張治華、滕洋、張成、劉志堅、王思齊、楊陽、劉方圓等。B、職責(zé)分工：組長：負(fù)責(zé)應(yīng)急指揮，決定上報時間，做好資金、人員、物資保障，及時向主管部門、公安部門、總工會等有關(guān)單位上報。副組長：負(fù)責(zé)事故調(diào)查，事故資料整理，準(zhǔn)備書面上報資料，救治醫(yī)院的聯(lián)系和安排。組員：負(fù)責(zé)組織人員送受傷者到醫(yī)院搶救和治療。C、人員安排：1、施工單位和醫(yī)院保持協(xié)調(diào)聯(lián)系。2、公司派員去醫(yī)院辦理應(yīng)急救援治療手續(xù)。3、班組長護(hù)送受傷者去醫(yī)院救治。4、班組其他人員協(xié)助保護(hù)現(xiàn)場。D、應(yīng)急救援器材：1、為班組配置藥品箱和常用外用藥品（如創(chuàng)可貼、酒精、紅汞、紗布、醫(yī)用膠布、云南白藥）等。2、抬運受傷人員擔(dān)架。以上藥品器材由班組派專人管理。（2）應(yīng)急響應(yīng)流程圖8.3-1應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)流程（3）現(xiàn)場保護(hù)：1、派專人在現(xiàn)場進(jìn)行保護(hù)，此時不得有人繼續(xù)在其間作業(yè)，待事故原因調(diào)查清楚，現(xiàn)場拍攝完畢，危險跡象已經(jīng)排除，經(jīng)領(lǐng)導(dǎo)同意后，方可離開現(xiàn)場。2、對與事故發(fā)生的相關(guān)區(qū)域，也屬現(xiàn)場保護(hù)范圍，同時加以隔離保護(hù)。對目睹事故現(xiàn)場的有關(guān)人員，應(yīng)大力協(xié)助，沒經(jīng)允許不要離開現(xiàn)場，隨時接受咨詢調(diào)查。3、內(nèi)部聯(lián)系：要求手機(jī)24小時開機(jī)保持聯(lián)系。4、上報程序：（1）生產(chǎn)安全事故發(fā)生后，由班組長或受傷者立即向公司總經(jīng)理報告。（2）公司總經(jīng)理接到重傷、死亡、重大傷亡事故后，應(yīng)在1小時內(nèi)電話報警給市建筑安全生產(chǎn)監(jiān)督站、市、區(qū)公安及派出所、市總工會、保險公司等。（3）公司總經(jīng)理電話向上級主管部門報告的同時，既派安全、技術(shù)負(fù)責(zé)人去現(xiàn)場調(diào)查了解事故情況，掌握第一手資料，并在24小時內(nèi)書面向上級有關(guān)部門報告。5、應(yīng)急求救電話：火警：119急救中心：120交警122防暴急救中心110。8.4工人人身意外傷害事故應(yīng)急預(yù)案施工過程中，如發(fā)生人員重傷、死亡等重大安全事故，應(yīng)按下列要求進(jìn)行救援和處理。1、項目施工過程中、如突發(fā)因工重傷、死亡事故，項目部必須立即組織搶救傷員，保護(hù)現(xiàn)場，并以最快方式直接向領(lǐng)導(dǎo)和公司安全部門報告簡要情況。2、如事件發(fā)生在夜晚，傍晚值班人員應(yīng)立即緊急報項目經(jīng)理和現(xiàn)場負(fù)責(zé)人等有關(guān)人員。3、項目部在保護(hù)好事故現(xiàn)場的同時，應(yīng)立即搶救受傷人員，指導(dǎo)現(xiàn)場急救或?qū)ｉT醫(yī)院搶救，并組織人員救險，防止險情擴(kuò)大。4、救援路線9附件一板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱升降機(jī)基礎(chǔ)新澆混凝土樓板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3模板支架縱向長度L(m)6模板支架橫向長度B(m)1.6支架外側(cè)模板高度Hm（mm）300二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.25ωk=ω0μzμst=0.02地區(qū)南京市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.157整體模板支架μstw0.307ωfk=ω0μzμstw=0.039支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.166三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=12.751kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗算Mmax＝q1l2/8＝12.751×0.32/8＝0.143kN·mσ＝Mmax/W＝0.143×106/37500＝3.825N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.63×3004/(384×10000×281250)=0.286mmν＝0.286mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3=3.906kN/m因此，q1靜＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3=3.171kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×3.171×0.92+0.125×0.735×0.92＝0.395kN·mM2＝q1L12/2=3.906×0.152/2＝0.044kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.395，0.044]＝0.395kN·mσ=Mmax/W=0.395×106/42667=9.269N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×3.171×0.9+0.625×0.735×0.9＝2.197kNV2＝q1L1＝3.906×0.15＝0.586kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.197，0.586]＝2.197kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.197×1000/(2×40×80)＝1.03N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.349kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.349×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.503mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.349×1504/(8×9350×170.667×104)＝0.009mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.0主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.987kN/mq1靜＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.252kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.409kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.987×0.9＝4.486kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×3.252+0.437×0.735)×0.9+3.987×0.15＝1.985kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.691kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.409×0.9＝2.71kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.409×0.9+2.409×0.15＝1.174kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.626kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.771×106/4490=171.724N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.944×1000/424＝23.32N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.108mm≤[ν]=900/250=3.6mm懸挑段νmax＝0.458mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=5.82kN，R2=8.431kN，R3=9.029kN，R4=3.629kN圖二支座反力依次為R1=4.665kN，R2=8.79kN，R3=8.79kN，R4=4.665kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝9.029/0.6=15.049kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗算剪刀撐設(shè)置加強(qiáng)型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.0立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.02×0.9×1.22/10)=0.002kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.82,8.79,9.029,4.665]/0.6+1×1.35×0.15×3=15.656kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝15.656×103/(0.197×424)+0.002×106/4490=187.919N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=3/1.6=1.875≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=0.9×0.039=0.035kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×0.3×0.166=0.045kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×32×0.035+3×0.045=0.292kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=1.62×0.9×[0.15×3/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×1.6/2=4.032kN.m≥3γ0Mok=3×1×0.292=0.877kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級C15混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)4.176混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.528立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=15.656kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.528N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.528+0.25×0)×1×1200×100/1000=44.352kN≥F1=15.656kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=4.176N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.176×40000/1000=676.512kN≥F1=15.656kN滿足要求！10附件二目錄基礎(chǔ)活荷載計算書電梯基礎(chǔ)1構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)1樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)1鋼構(gòu)件應(yīng)力比簡圖電梯基礎(chǔ)1梁截面設(shè)計剪力包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)1梁截面設(shè)計彎矩包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)1板計算鋼筋面積圖電梯基礎(chǔ)2構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)2樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)2鋼構(gòu)件應(yīng)力比簡圖電梯基礎(chǔ)2梁截面設(shè)計剪力包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)2梁截面設(shè)計彎矩包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)2板計算鋼筋面積圖電梯基礎(chǔ)1臨時固定構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)1臨時固定樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)1臨時固定鋼構(gòu)件應(yīng)力比簡圖電梯基礎(chǔ)2臨時固定構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)2臨時固定樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)2臨時固定鋼構(gòu)件應(yīng)力比簡圖后錨固件計算書（MJ1）預(yù)埋件計算書（MJ2）后錨固件計算書（MJ3）“梁H柱弱軸懸臂段全焊剛接”節(jié)點計算書板的沖切承載力驗算（ZC1對地下室外墻沖切驗算）LB-1矩形板計算（按懸挑板計算電梯基礎(chǔ)上部鋼筋）基礎(chǔ)活荷載計算書1.總自重計算：吊籠重（kg）+外籠重(kg)+導(dǎo)軌架總重(kg)+載重量（kg）G＝2.基礎(chǔ)承載P計算P＝G×2（kg）∵1kg＝9.8N＝0.0098kN∴P=G×2×0.0098kN＝G×0.0196kN即P=G×0.02KNSC200/200GS型升降機(jī)，架設(shè)高度為153m，Ⅱ型附墻架吊籠重（雙籠）：2×2000kg外籠重：1480kg（本項目不需要外籠）導(dǎo)軌架總重（共需102節(jié)，厚度為4.5mm的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)每節(jié)重150kg）：93×150kg+9×170kg+=15480kg載重量（雙籠）：2×2000kg.注：1、吊籠重已包括傳動機(jī)構(gòu)重量?？傊谿=4000+15480+4000+1480=24960kg根據(jù)P=G×0.02kN=24960×0.02=499.2kN,所以基礎(chǔ)承載大于499.2KN即可滿足升降機(jī)的使用要求考慮沖擊系數(shù)3，基礎(chǔ)面積為6m*4m=24㎡，單位面積活荷載為499.2*3/(4*6)=62.4KN/㎡，取電梯基礎(chǔ)活荷載為65KN/㎡。

電梯基礎(chǔ)1構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)1樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)1鋼構(gòu)件應(yīng)力比簡圖電梯基礎(chǔ)1梁截面設(shè)計剪力包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)1梁截面設(shè)計彎矩包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)1板計算鋼筋面積圖電梯基礎(chǔ)2構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)2樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)2鋼構(gòu)件應(yīng)力比簡圖電梯基礎(chǔ)2梁截面設(shè)計剪力包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)2梁截面設(shè)計彎矩包絡(luò)圖電梯基礎(chǔ)2板計算鋼筋面積圖電梯基礎(chǔ)1臨時固定構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)1臨時固定樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)1臨時固定構(gòu)件應(yīng)力比簡圖電梯基礎(chǔ)2臨時固定構(gòu)件截面簡圖電梯基礎(chǔ)2臨時固定樓板荷載簡圖電梯基礎(chǔ)2臨時固定構(gòu)件應(yīng)力比簡圖后錨固件計算書（MJ1）====================================================================計算軟件： TSZ結(jié)構(gòu)設(shè)計系列軟件TS-MTS2019Ver6.6.0.0計算時間： 2023年04月27日09:50:59====================================================================一.后錨固件基本資料設(shè)計依據(jù)：《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013采用化學(xué)錨栓：擴(kuò)孔型錨栓庫_8.8級-M16排列為(環(huán)形布置)：4行；行間距135mm；3列；列間距140mm；錨板選用：SB20_Q235錨板尺寸：L*B=400mm×555mm，T=20基材混凝土：C40基材厚度：400mm錨筋布置平面圖如下：二.后錨固件驗算：1化學(xué)錨栓群抗拉承載力計算軸向壓力為：N=(-200)kN繞X軸彎矩：Mx=10kN·m繞Y軸彎矩：My=10kN·m錨栓群沿環(huán)形布置，錨栓總個數(shù)為：n=10個按軸向拉力與繞X、Y軸雙向彎矩共同作用下計算：由N/n-My*x1/Σxi2-Mx*y1/Σyi2=(-200)×103/10-10×106×140/156800-10×106×202.5/346275=(-34776.525)<0故最大化學(xué)錨栓拉力值為：Nh=(My+N*l)*x1'/Σxi2+(Mx+N*l)*y1'/Σyi2=(10×106-200×103×140)×280/352800+(10×106-200×103×202.5)×405/674325=(-32604.033)=(-32.604)kN故有：Nh<0，由于這里只計算錨栓拉力作用，壓力作用由錨板及混凝土來傳遞，故?。篘h=0kN所選化學(xué)錨栓抗拉承載力為(錨栓庫默認(rèn)值)：Nc=33.6kN這里要考慮抗震組合工況：γRE=0.75故有允許抗拉承載力值為：Nc=33.6/γRE=44.8kN故有：0<44.8kN，滿足2化學(xué)錨栓群抗剪承載力計算X方向剪力：Vx=10kNY方向剪力：Vy=200kN扭矩：T=10kN·mX方向受剪錨栓個數(shù)：nx=10個Y方向受剪錨栓個數(shù)：ny=10個剪切荷載通過受剪化學(xué)錨栓群形心時，受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定：VixV=Vx/nx=10000/10=1000×10-3=1kNViyV=Vy/ny=200000/10=20000×10-3=20kN化學(xué)錨栓群在扭矩T作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下列公式確定：VixT=T*yi/(Σxi2+Σyi2)ViyT=T*xi/(Σxi2+Σyi2)化學(xué)錨栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定：Viδ=[(VixV+VixT)2+(ViyV+ViyT)2]0.5結(jié)合上面已經(jīng)求出的剪力作用下的單個化學(xué)錨栓剪力值及上面在扭矩作用下的單個錨栓剪力值公式分別對化學(xué)錨栓群中（邊角）錨栓進(jìn)行合成后的剪力進(jìn)行計算（邊角錨栓存在最大合成剪力）：取4個邊角化學(xué)錨栓中合剪力最大者為：Viδ=[(1000+991.068)2+(20000+685.183)2]0.5=20.781kN所選化學(xué)錨栓抗剪承載力為(錨栓庫默認(rèn)值)：Vc=50.4kN根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-20134.3.5，考慮地震組合，取承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE=1故有允許抗剪承載力值為：Vc=67200/1=67.2kN故有：Viδ=20.781kN<67.2kN，滿足3化學(xué)錨栓群在拉剪共同作用下計算當(dāng)化學(xué)錨栓連接承受拉力和剪力復(fù)合作用時，混凝土承載力應(yīng)符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=Nh/Nc=0/44.8=0βV=Viδ/Vc=20.781/67.2=0.309故有：(βN)2+(βV)2=02+0.3092=0.0956≤1，滿足三.后錨固件構(gòu)造驗算：錨固長度限值計算：實際錨固長度130，最小限值為130，滿足！錨板厚度限值計算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固件技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013.5.1.4錨板厚度不宜小于錨栓直徑的0.6倍，受拉和受彎后錨固件的錨板厚度尚宜大于錨栓間距的1/8錨栓間距b取列間距，b=140mm錨板厚度限值：T=max(0.6×d,b/8)=max(0.6×16,140/8)=max(9.6,17.5)=17.5mm實際錨板厚度20，最小限值為17.5，滿足！行間距為135，最小限值為96，滿足！列邊距為140，最小限值為48，滿足！行邊距為75，最小限值為32，滿足！列邊距為60，最小限值為32，滿足！預(yù)埋件計算書（MJ2）====================================================================計算軟件： TSZ結(jié)構(gòu)設(shè)計系列軟件TS-MTS2019Ver6.6.0.0計算時間： 2023年04月23日16:55:17====================================================================一.預(yù)埋件基本資料設(shè)計依據(jù)：《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）采用錨筋：焊接直錨筋庫_HRB400-Ф20排列為(環(huán)形布置)：4行；行間距120mm；3列；列間距80mm；錨板選用：SB20_Q235錨板尺寸：L*B=280mm×600mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm錨筋布置平面圖如下：二.預(yù)埋件驗算：軸力：N=200kNY向剪力：Vy=200kN錨板上錨筋總個數(shù)為10個錨筋總面積：A=10×π×(0.5×20)^2/100=31.416cm^2根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）,錨筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fy不應(yīng)大于300N/mm2錨筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值：fy=300N/mm2X方向錨筋排數(shù)的影響系數(shù)：αrx=0.9Y方向錨筋排數(shù)的影響系數(shù)：αry=0.85錨筋的受剪承載力系數(shù)αv=(4.0-0.08*d)*(fc/fy)0.5=(4.0-0.08×20)×(14.3/300)^0.5=0.524錨板的彎曲變形折減系數(shù)αb=0.6+0.25×20/20=0.85沿X向最外層錨筋中心間距Zx=160mm沿Y向最外層錨筋中心間距Zy=360mm按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）公式9.7.2-1計算：A1min=Vy/(αry*αv*fy)+N/(0.8*αb*fy)=200/(0.85×0.524×300)×10+200/(0.8×0.85×300)×10=24.772cm^2按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）公式9.7.2-2計算：A2min=N/(0.8*αb*fy)=200/(0.8×0.85×300)×10=9.804cm^2根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）11.1.9條，考慮地震作用的預(yù)埋件，錨筋截面面積增大25%故取錨筋截面面積為：As=1.25*max(A1min，A2min)=30.965cm^2則截面承載力為：F=As*fy=30.965×10^2×300=928956.617N=928.957kN根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）表11.1.6注釋，考慮地震組合，取承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE=1實際允許承載力值為：Fu=A*fy=31.416×102×300=942.478×10^3N=942.478kN則有：F<Fu，滿足！三.預(yù)埋件構(gòu)造驗算：錨固長度限值計算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）8.3.1鋼筋的外形系數(shù)：α=0.14鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值：fy=360N/mm2鋼筋的公稱直徑d=20mm混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值：ft=1.43N/mm2基本錨固長度：lab=α*fy/ft*d=0.14×360/1.43×20=704.895mm根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）8.3.1、8.3.2、8.3.3，對錨固長度進(jìn)行修正當(dāng)前錨固條件無需修正錨固長度：la=lab=704.895mm根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）11.1.9條，考慮地震作用的后錨固件，錨筋錨固長度應(yīng)增加10%故取錨筋錨固長度la=1.1×704.895=775.385mm實際錨固長度300，最小限值為775.385，不滿足?。ú捎脤^板滿足要求）錨板厚度限值計算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)9.7.1錨板厚度不宜小于錨筋直徑的0.6倍，受拉和受彎預(yù)埋件的錨板厚度尚宜大于錨筋間距的1/8錨筋間距b取列間距，b=80mm錨板厚度限值：T=max(0.6×d,b/8)=max(0.6×20,80/8)=max(12,10)=12mm實際錨板厚度20，最小限值為12，滿足！行間距為120，最小限值為120，滿足！列邊距為80，最小限值為60，滿足！行邊距為120，最小限值為40，滿足！列邊距為60，最小限值為40，滿足！后錨固件計算書（MJ3）====================================================================計算軟件： TSZ結(jié)構(gòu)設(shè)計系列軟件TS-MTS2019Ver6.6.0.0計算時間： 2023年04月27日09:59:36====================================================================一.后錨固件基本資料設(shè)計依據(jù)：《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013采用化學(xué)錨栓：擴(kuò)孔型錨栓庫_8.8級-M16排列為(環(huán)形布置)：2行；行間距135mm；2列；列間距140mm；錨板選用：SB20_Q235錨板尺寸：L*B=260mm×285mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm錨筋布置平面圖如下：二.后錨固件驗算：1化學(xué)錨栓群抗拉承載力計算軸向拉力為：N=20kN錨栓群沿環(huán)形布置，錨栓總個數(shù)為：n=4個按軸向拉力單獨作用下計算：Nh=N/n=20/4=5kN所選化學(xué)錨栓抗拉承載力為(錨栓庫默認(rèn)值)：Nc=33.6kN這里要考慮抗震組合工況：γRE=0.75故有允許抗拉承載力值為：Nc=33.6/γRE=44.8kN故有：5<44.8kN，滿足2化學(xué)錨栓群抗剪承載力計算Y方向剪力：Vy=50kNX方向受剪錨栓個數(shù)：nx=4個Y方向受剪錨栓個數(shù)：ny=4個剪切荷載通過受剪化學(xué)錨栓群形心時，受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定：VixV=Vx/nx=0/4=0×10-3=0kNViyV=Vy/ny=50000/4=12500×10-3=12.5kN化學(xué)錨栓群在扭矩T作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下列公式確定：VixT=T*yi/(Σxi2+Σyi2)ViyT=T*xi/(Σxi2+Σyi2)化學(xué)錨栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定：Viδ=[(VixV+VixT)2+(ViyV+ViyT)2]0.5結(jié)合上面已經(jīng)求出的剪力作用下的單個化學(xué)錨栓剪力值及上面在扭矩作用下的單個錨栓剪力值公式分別對化學(xué)錨栓群中（邊角）錨栓進(jìn)行合成后的剪力進(jìn)行計算（邊角錨栓存在最大合成剪力）：取4個邊角化學(xué)錨栓中合剪力最大者為：Viδ=[(0+0)2+(12500+0)2]0.5=12.5kN所選化學(xué)錨栓抗剪承載力為(錨栓庫默認(rèn)值)：Vc=50.4kN根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-20134.3.5，考慮地震組合，取承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE=1故有允許抗剪承載力值為：Vc=67200/1=67.2kN故有：Viδ=12.5kN<67.2kN，滿足3化學(xué)錨栓群在拉剪共同作用下計算當(dāng)化學(xué)錨栓連接承受拉力和剪力復(fù)合作用時，混凝土承載力應(yīng)符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=Nh/Nc=5/44.8=0.112βV=Viδ/Vc=12.5/67.2=0.186故有：(βN)2+(βV)2=0.1122+0.1862=0.0471≤1，滿足三.后錨固件構(gòu)造驗算：錨固長度限值計算：實際錨固長度130，最小限值為130，滿足！錨板厚度限值計算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固件技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013.5.1.4錨板厚度不宜小于錨栓直徑的0.6倍，受拉和受彎后錨固件的錨板厚度尚宜大于錨栓間距的1/8錨栓間距b取列間距，b=140mm錨板厚度限值：T=max(0.6×d,b/8)=max(0.6×16,140/8)=max(9.6,17.5)=17.5mm實際錨板厚度20，最小限值為17.5，滿足！行間距為135，最小限值為96，滿足！列邊距為140，最小限值為48，滿足！行邊距為75，最小限值為32，滿足！列邊距為60，最小限值為32，滿足！“梁H柱弱軸懸臂段全焊剛接”節(jié)點計算書====================================================================計算軟件： TSZ結(jié)構(gòu)設(shè)計系列軟件TS-MTS2019Ver6.6.0.0計算時間： 2023年04月26日09:34:53====================================================================一.節(jié)點基本資料設(shè)計依據(jù)：《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2010（2016版）《鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點設(shè)計手冊》（第四版）節(jié)點類型為：梁H柱弱軸懸臂段全焊剛接柱邊節(jié)點內(nèi)力采用：梁端節(jié)點力柱邊節(jié)點采用設(shè)計方法為：常用設(shè)計梁梁節(jié)點內(nèi)力采用：等強(qiáng)內(nèi)力梁梁節(jié)點采用設(shè)計方法為：常用設(shè)計梁截面：H-250×125×6×9，材料：Q345柱截面：H-250×125×6×9，材料：Q345腹板螺栓群：4.8級-M20螺栓群并列布置：2行；行間距90mm；1列；螺栓群列邊距：30mm，行邊距35mm腹板連接板：160mm×60mm，厚：10mm外伸長度為：L=50cm節(jié)點前視圖如下：節(jié)點下視圖如下：二.內(nèi)力信息1.梁柱節(jié)點設(shè)計內(nèi)力：組合工況內(nèi)力設(shè)計值工況Nx(kN)Vz(kN)My(kN·m)抗震組合工況10.0120.065.0否組合工況20.0120.065.0是2.梁梁節(jié)點設(shè)計內(nèi)力：等強(qiáng)內(nèi)力三.驗算結(jié)果一覽驗算項數(shù)值限值結(jié)果焊縫應(yīng)力(MPa)68.0最大200滿足焊腳高度(mm)6最小3滿足最大拉應(yīng)力(MPa)等強(qiáng)內(nèi)力滿足最大拉應(yīng)力(MPa)等強(qiáng)內(nèi)力滿足最小拉應(yīng)力(MPa)等強(qiáng)內(nèi)力滿足框架梁下翼緣穩(wěn)定驗算--1滿足四.梁柱角焊縫驗算1角焊縫受力計算控制工況：組合工況1，Nx=0kN；Vz=120kN；My=65kN·m；采用常用設(shè)計方法，翼緣承擔(dān)全部截面彎矩腹板承擔(dān)彎矩：Mw=0kN·m2梁柱角焊縫承載力計算焊縫受力：N=0kN；V=120kN；M=0kN·m焊腳高度：hf=6mm角焊縫有效焊腳高度：he=0.7×6=4.2mm雙側(cè)焊縫，單根計算長度：lf=222-2×6=210mm強(qiáng)度設(shè)計值：f=200N/mm2A=2*lf*he=2×210×4.2=1764mm2τ=V/A=120/17.64×10=68.027N/mm2綜合應(yīng)力：σ=τ=68.027N/mm2≤200N/mm2，滿足3角焊縫構(gòu)造檢查角焊縫連接板最大厚度：Tmax=6mm構(gòu)造要求最小焊腳高度：hfmin=3mm≤6mm，滿足！五.梁梁腹板對接焊縫驗算等強(qiáng)設(shè)計，不再進(jìn)行腹板對接焊縫承載力驗算。六.梁梁翼緣對接焊縫驗算等強(qiáng)設(shè)計，不再進(jìn)行翼緣對接焊縫承載力驗算。七.框架梁下翼緣穩(wěn)定驗算以下計算將節(jié)點內(nèi)力換算至梁截面坐標(biāo)系繞梁截面主軸彎矩Mx=65kN·m；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176.2.7條l=2800/2=1400mmhw=250-9-9=232mmγ=b1/tw×[(b1×t1)/(hw×tw)]0.5=125/6×[(125×9)/(232×6)]0.5=18.729ψ1=0.5×[(5.436×γ×hw2/l2)+l2/(5.436×γ×hw2)]=0.5×[(5.436×18.729×2322/14002)+14002/(5.436×18.729×2322)]=1.577σcr=[3.46b1×t13+hw×tw3×(7.27γ+3.3)×ψ1]×E/[hw2×(12b1×t1+1.78hw×tw)]=[3.46×125×93+232×63×(7.27×18.729+3.3)×1.577]×206000/[2322×(12×125×9+1.78×232×6)]=2715.098N/mm2λn,b=(fy/σcr)0.5=(345/2715.098)0.5=0.356≤0.45,可不驗算框架梁下翼緣穩(wěn)定性。板的沖切承載力驗算（ZC1對地下室外墻沖切驗算）項目名稱_____________日期_____________設(shè)計者_(dá)____________校對者_(dá)____________一、構(gòu)件編號:B-1二、依據(jù)規(guī)范:《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)三、計算參數(shù)1.幾何參數(shù):柱的長邊尺寸:a=555mm柱的短邊尺寸:b=400mm板的截面高度:h=300mm板的截面有效高度:ho=210mm2.材料信息: