冶金行業(yè)結(jié)晶器振動(dòng)培訓(xùn)手冊(cè)-論文指導(dǎo)設(shè)計(jì)-

結(jié)晶器振動(dòng)參數(shù)優(yōu)化Wednesday,

June02,

20211連鑄技術(shù)21概述2結(jié)晶器振動(dòng)參數(shù)的分析3非正弦振動(dòng)運(yùn)動(dòng)分析連鑄技術(shù)31概述1.1結(jié)晶器振動(dòng)的作用結(jié)晶器振動(dòng)的作用有如下兩點(diǎn)：①防止鑄坯在凝固過(guò)程中與結(jié)晶器銅壁發(fā)生粘結(jié)而出

現(xiàn)坯殼拉裂或漏鋼事故。在結(jié)晶器上下振動(dòng)時(shí)，按振

動(dòng)曲線周期性地改變鋼液面與結(jié)晶器銅壁的相對(duì)位置，對(duì)坯殼有一個(gè)強(qiáng)制脫模的作用，并使得拉漏的坯殼在

結(jié)晶器內(nèi)部得以焊合。②減小拉坯阻力及改善鑄坯表面質(zhì)量。在結(jié)晶器振動(dòng)過(guò)程中，通過(guò)保護(hù)渣在結(jié)晶器銅壁的滲透可以改善其潤(rùn)滑條件，防止高溫凝殼與結(jié)晶器銅壁的粘結(jié)，同時(shí)減少了拉坯時(shí)的摩擦阻力及改善了鑄坯的表面質(zhì)量。連鑄技術(shù)41.2結(jié)晶器振動(dòng)方式的發(fā)展過(guò)程大致分為四個(gè)時(shí)期：①同步振動(dòng)同步振動(dòng)的特點(diǎn)是結(jié)晶器向下振動(dòng)時(shí)，其速度與其拉坯速度相等，即同步。若設(shè)V為拉坯速度，Vm為結(jié)晶器振動(dòng)速度，V1為上升速度，V2為下降速度，則同步振動(dòng)應(yīng)滿足以下條件：V1=3V；

V2=V同步振動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是：結(jié)晶器能實(shí)現(xiàn)與拉坯速度同步運(yùn)動(dòng)，對(duì)鑄坯有利。其缺點(diǎn)是振動(dòng)機(jī)構(gòu)必須與拉坯速度實(shí)行嚴(yán)格的同步聯(lián)鎖，當(dāng)結(jié)晶器由往下振動(dòng)轉(zhuǎn)為往上運(yùn)動(dòng)的轉(zhuǎn)折處加速度過(guò)大，機(jī)構(gòu)中會(huì)產(chǎn)生相當(dāng)大的沖擊，因此，現(xiàn)已不再采用。連鑄技術(shù)1—同步式振動(dòng)

2—負(fù)滑脫振動(dòng)

3—正弦振動(dòng)圖

1結(jié)晶器振動(dòng)方式5連鑄技術(shù)6負(fù)滑動(dòng)振動(dòng)負(fù)滑動(dòng)振動(dòng)是指當(dāng)結(jié)晶器往下振動(dòng)時(shí)，其速度大于拉坯速度，形成負(fù)滑動(dòng)。即：V2=V（1-NS）而往上振動(dòng)時(shí)，取V1=2.8

~

3.2V2式中NS為負(fù)滑動(dòng)率，說(shuō)明結(jié)晶器平均下降速度大于拉速，產(chǎn)生負(fù)滑動(dòng)。負(fù)滑動(dòng)振動(dòng)的特點(diǎn)是：結(jié)晶器先以比拉速稍高的速度下降一段時(shí)間出現(xiàn)負(fù)滑動(dòng)或負(fù)滑脫。此時(shí)坯殼處于受壓狀態(tài)，既有利于強(qiáng)制脫模又有利于斷裂坯殼的壓合。然后再以較高的速度上升，克服了同步振動(dòng)時(shí)產(chǎn)生較大加速度的缺點(diǎn)。結(jié)晶器在下降或上升過(guò)程中都有一段穩(wěn)定運(yùn)動(dòng)時(shí)間，有利于坯殼的生成和裂紋的愈合。連鑄技術(shù)7③正弦振動(dòng)結(jié)晶器振動(dòng)時(shí)的運(yùn)動(dòng)速度隨時(shí)間的變化呈一條正弦曲線。其特點(diǎn)是：結(jié)晶器在整個(gè)振動(dòng)過(guò)程中速度一直是變化的，即鑄坯與結(jié)晶器時(shí)刻都存在相對(duì)運(yùn)動(dòng)。在結(jié)晶器下降過(guò)程中有一段負(fù)滑動(dòng)，能防止和消除粘結(jié)，具有脫模作用；另外，由于結(jié)晶器的運(yùn)動(dòng)速度是按正弦規(guī)律變化的，加速度必然按余弦規(guī)律變化，所以過(guò)度比較平穩(wěn)，沖擊力也較小。連鑄技術(shù)8④非正弦振動(dòng)對(duì)于傳統(tǒng)的正弦振動(dòng)來(lái)說(shuō)，其特性完全取決于振幅和振動(dòng)頻率兩個(gè)獨(dú)立的振動(dòng)參數(shù)。當(dāng)波形調(diào)節(jié)能力小時(shí)難以滿足上述要求。而非正弦振動(dòng)的最大特點(diǎn)是上升時(shí)間比下降時(shí)間長(zhǎng)，因而加大了保護(hù)渣的消耗量，使結(jié)晶器彎月面附近的液體摩擦力減少，可以得到表面質(zhì)量?jī)?yōu)異的鑄坯，能滿足連鑄生產(chǎn)的要求。非正弦振動(dòng)曲線大致可分為三角形振動(dòng)波形、三角多項(xiàng)式波形、普通的非正弦波形和改進(jìn)的非正弦波形等。連鑄技術(shù)92結(jié)晶器振動(dòng)參數(shù)的分析2.1結(jié)晶器的振動(dòng)參數(shù)與結(jié)晶器振動(dòng)有關(guān)的振動(dòng)參數(shù)主要有：如振幅和頻率，這是決定結(jié)晶器運(yùn)動(dòng)的振動(dòng)參數(shù)稱為結(jié)晶器振動(dòng)基本參數(shù)，另外與“負(fù)滑脫”相關(guān)的振動(dòng)參數(shù)如負(fù)滑動(dòng)率NS、負(fù)滑脫時(shí)間

tN和負(fù)滑脫時(shí)間率

NSR，由于這些負(fù)滑脫參數(shù)直接關(guān)系到鑄坯的脫模和鑄坯的質(zhì)量，所以負(fù)滑脫參數(shù)被稱為工藝參數(shù)。結(jié)晶器振幅A，因?yàn)檎艺駝?dòng)是由偏心輪－桿機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)的。因此，振幅可直接由偏心輪的偏心距，通過(guò)桿系的換算得到。也可按速度－時(shí)間正弦曲線的半波面積計(jì)算獲得：連鑄技術(shù)結(jié)晶器運(yùn)動(dòng)速度曲線10連鑄技術(shù)負(fù)滑脫時(shí)間TN11連鑄技術(shù)12結(jié)晶器振動(dòng)時(shí)，只有當(dāng)結(jié)晶器振動(dòng)速度Vm大于

拉坯速度V時(shí)才出現(xiàn)負(fù)滑動(dòng)。負(fù)滑脫是指在一個(gè)振動(dòng)周期內(nèi)，結(jié)晶器向下的運(yùn)動(dòng)速度比

鑄坯向下的運(yùn)動(dòng)速度（拉速）要快的時(shí)間，

在負(fù)滑脫期內(nèi)，凝固坯殼將受壓而使被拉裂

的坯殼加以“焊合”，起到防止拉漏的作用，所以在結(jié)晶器振動(dòng)時(shí)應(yīng)有一定的負(fù)滑脫時(shí)間，但過(guò)長(zhǎng)的負(fù)滑脫時(shí)間反而會(huì)使鑄坯的表面質(zhì)

量變壞。在拉速一定時(shí)，負(fù)滑脫時(shí)間的長(zhǎng)短

是由結(jié)晶器振動(dòng)的頻率和幅度決定的。連鑄技術(shù)13連鑄技術(shù)14通過(guò)Tn-f曲線可以看出，當(dāng)振動(dòng)頻率

f較低時(shí)，振幅和拉速的變化對(duì)負(fù)滑脫的影響很大，而且振動(dòng)頻率的波動(dòng)對(duì)負(fù)滑脫時(shí)間也有很大影響；但當(dāng)振動(dòng)頻率提高到一定值后，振幅、拉速、振動(dòng)頻率的變化對(duì)負(fù)滑脫時(shí)間幾乎沒(méi)有影響，負(fù)滑脫時(shí)間也趨于相同。隨著振動(dòng)頻率提高后，負(fù)滑脫時(shí)間變短且趨于穩(wěn)定，但當(dāng)振動(dòng)頻率提高到一定值后，振幅、拉速、振動(dòng)頻率的變化對(duì)負(fù)滑脫時(shí)間的影響幾乎沒(méi)有，負(fù)滑脫時(shí)間也趨于相同。因此說(shuō)，振動(dòng)頻率提高后，負(fù)滑脫時(shí)間變短且趨向穩(wěn)定。連鑄技術(shù)15負(fù)滑脫時(shí)間率NSR負(fù)滑脫時(shí)間率NSR可以定義為在一個(gè)振動(dòng)周期內(nèi)負(fù)滑脫時(shí)間Tn與半個(gè)振動(dòng)周期時(shí)間的百分比值。即NSR=(2Tn

/T)×100%。由公式可以繪制不同振幅、不同拉速下的NSR-

f曲線。由NSR-f曲線可知，振動(dòng)頻率越高，振幅和拉速對(duì)負(fù)滑脫時(shí)間率NSR的影響越小，但NSR越大。連鑄技術(shù)16連鑄技術(shù)由于負(fù)滑脫時(shí)間率是負(fù)滑脫時(shí)間與振動(dòng)半周期的比率，它反映了負(fù)滑脫時(shí)間、正滑脫時(shí)間的比值大小，所以，以負(fù)滑脫時(shí)間率NSR來(lái)判定結(jié)晶器的脫模能力是合理的，據(jù)此，結(jié)晶器的振動(dòng)參數(shù)應(yīng)保證較低的負(fù)滑脫時(shí)間和較高的負(fù)滑脫時(shí)間率，這種工藝要求只有在高頻振動(dòng)、小振幅的情況下條件下才能得到滿足。17連鑄技術(shù)負(fù)滑脫率NS由上式可知：通過(guò)控制

NS可控制

tN，當(dāng)

Vc=Va時(shí)，結(jié)晶器中的坯殼處于受拉和受壓的臨界狀態(tài)，此時(shí)的負(fù)滑動(dòng)率NS＝-36.4％。當(dāng)NS＜-36.4%時(shí)，將不會(huì)出現(xiàn)負(fù)滑脫時(shí)間

tN。18連鑄技術(shù)19在設(shè)計(jì)振動(dòng)參數(shù)中，往往用負(fù)滑脫率

NS作為計(jì)算的依據(jù)，這個(gè)模型廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外的連鑄設(shè)計(jì)中。NS一般是給定值，如曼內(nèi)斯曼（Munnesmann）的取值為

20％～40％，而康卡斯特（Concast）取20％～（－20）％，故上式稱作負(fù)滑動(dòng)率結(jié)晶器振動(dòng)數(shù)學(xué)模型。傳統(tǒng)的觀念認(rèn)為，負(fù)滑脫率

NS是一個(gè)重要的工藝參數(shù)，其最佳值在30—35%左右，負(fù)滑脫時(shí)間率NSR在55%—80%之間?；谶@種認(rèn)識(shí)，目前許

多連鑄機(jī)仍采用

NS為常值的振動(dòng)模型，這時(shí)的振動(dòng)頻率

f與拉坯速度Vc成正比。連鑄技術(shù)202.2振動(dòng)參數(shù)對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響(1)結(jié)晶器振動(dòng)參數(shù)對(duì)鑄坯振痕的影響由結(jié)晶器振動(dòng)在鑄坯表面形成的橫向痕跡稱為振痕。振痕深度是衡量鑄坯表面質(zhì)量的重要標(biāo)準(zhǔn)之一，過(guò)深的振痕會(huì)造成鑄坯表面裂紋和成分的偏析。大量的實(shí)驗(yàn)表明，振痕深度與負(fù)滑脫時(shí)間有關(guān)，負(fù)滑脫時(shí)間越短，振痕深度就越淺?？s短負(fù)滑脫時(shí)間、降低振幅和提高振動(dòng)頻率均可以減少鑄坯的振痕，改善鑄坯質(zhì)量連鑄技術(shù)負(fù)滑脫時(shí)間與振痕深度之間的關(guān)系21連鑄技術(shù)22結(jié)晶器振動(dòng)參數(shù)對(duì)拉速的影響研究表明，采用高頻振動(dòng)有利于提高拉坯速度，而且提高拉速還有利于減少振痕。但在一定的工藝條件下，拉坯速度受到冷卻速度及設(shè)備精度的限制，提高拉速將會(huì)導(dǎo)致拉漏率的上升。連鑄技術(shù)232.2.結(jié)晶器正弦振動(dòng)的特性分析目前描述負(fù)滑脫的參數(shù)較多，對(duì)于同一振幅、頻率和拉速的情況下，這些參數(shù)給出了不同的數(shù)值。但它們當(dāng)中獨(dú)立的參數(shù)只有兩個(gè)：負(fù)滑動(dòng)率

NS和負(fù)滑脫時(shí)間tN。因?yàn)樨?fù)滑脫參數(shù)直接關(guān)系到鑄坯的脫模和鑄坯的質(zhì)量，所以參數(shù)

NS和tN被稱為工藝參數(shù)。目前國(guó)外有關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道，大多數(shù)的負(fù)滑脫時(shí)間取值范圍在

0.1s

~

0.25s，認(rèn)為對(duì)于不同的鋼種最佳負(fù)滑動(dòng)時(shí)間為

0.1s左右。至于負(fù)滑動(dòng)率

NS，國(guó)內(nèi)外有關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道在

NS值為-20%～240%范圍內(nèi)變化進(jìn)行澆鑄，結(jié)果對(duì)鑄坯脫模及表面質(zhì)量沒(méi)有任何不利影響。可見(jiàn)，對(duì)于負(fù)滑動(dòng)率

NS的取值范圍是很寬的，工藝參數(shù)的確定主要是確定負(fù)滑動(dòng)時(shí)間。連鑄技術(shù)負(fù)滑動(dòng)時(shí)間曲線及特點(diǎn)24連鑄技術(shù)25①NS＝2.4％的等值反比雙曲線相交于負(fù)滑動(dòng)時(shí)間曲線的峰值，將負(fù)滑動(dòng)時(shí)間曲線族分成兩個(gè)區(qū)域。②對(duì)于任何

z值都有相應(yīng)的

tN＝0，此點(diǎn)的頻率用

f0表示，稱為臨界頻率。當(dāng)

f≤f0時(shí)不出現(xiàn)負(fù)滑脫。③當(dāng)

NS>2.4％時(shí)，負(fù)滑動(dòng)時(shí)間曲線隨頻率

f的增加而上升，特別是當(dāng)

z值較大時(shí)，如

z>5時(shí)，曲線急劇上升。④當(dāng)

NS<2.4％時(shí)，負(fù)滑動(dòng)時(shí)間曲線隨頻率

f的增加而下降，特別是當(dāng)

z值較小時(shí)，如

z<5時(shí)，曲線下降得非常緩慢。連鑄技術(shù)26正弦振動(dòng)同步控制模型（1）正弦振動(dòng)同步控制模型的概念及特點(diǎn)拉速同頻率、振幅的對(duì)應(yīng)關(guān)系稱為同步控制模型。由于振幅在生產(chǎn)時(shí)不便于調(diào)整，而振動(dòng)頻率的調(diào)整卻可以通過(guò)調(diào)整電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)而輕而易舉地得到實(shí)現(xiàn)。所以從實(shí)際操作來(lái)講調(diào)整振動(dòng)頻率還是比較實(shí)際的。當(dāng)然，隨著液壓伺服振動(dòng)方式的使用，使得方便地調(diào)整振幅變?yōu)榭赡?。本文暫且討論拉速與頻率之間的同步控制模型。從本質(zhì)上看，拉速—頻率同步控制模型的建立是在不同工況下對(duì)頻率的動(dòng)態(tài)選擇。因此，它的建立仍然是以工藝參數(shù)

tN、Ns為基礎(chǔ)。為了便于拉速—頻率之間對(duì)應(yīng)關(guān)系的建立，可在拉速

Vc和頻率

f直角坐標(biāo)系中繪出

tN和Ns的等值曲線族。連鑄技術(shù)27連鑄技術(shù)28①全部

tN曲線與

Ns＝-0.024的射線交于頂點(diǎn)，在一定的拉速范圍內(nèi)，對(duì)于任何一拉速和

tN曲線都有兩個(gè)交點(diǎn)，它們分別對(duì)應(yīng)一個(gè)高頻率和一個(gè)低頻率。這兩個(gè)頻率對(duì)應(yīng)相同的負(fù)滑動(dòng)時(shí)間。②全部

tN、Ns曲線相交于坐標(biāo)系原點(diǎn)

0點(diǎn)，曲線的下部相互靠近，并重合于Ns＝-0.3634(負(fù)滑動(dòng)率極限值)曲線。s值越大它們?cè)娇拷?，tN值越小它們重合的線段越長(zhǎng)，tN＝0時(shí)與

Ns＝-0.3634曲線全部重合。③增大

s值，可增大

tN曲線在拉速

Vc軸上的投影，因此可根據(jù)不同的工作拉速選擇相應(yīng)的

s值。連鑄技術(shù)29正弦振動(dòng)同步控制模型f=aVc控制模型

f=aVc+b控制模型

f=b控制模型f=-aVc+b控制模型。傳統(tǒng)的同步控制模型為f=aVc型,式中f為振動(dòng)頻率，Vc為拉坯速度，a和b為常數(shù)。這個(gè)模型曾被廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外早些時(shí)候投產(chǎn)的連鑄機(jī)，其主要特點(diǎn)是負(fù)滑脫率Ns保持為常數(shù)。連鑄技術(shù)303

非正弦振動(dòng)運(yùn)動(dòng)分析與結(jié)晶器正弦振動(dòng)相比，結(jié)晶器非正弦振動(dòng)隨時(shí)間變化的振幅最大值有一段滯后，正是這段時(shí)間上的滯后，使結(jié)晶器上升速度較小而移動(dòng)時(shí)間較長(zhǎng)。這樣即可保證結(jié)晶器與坯殼反向運(yùn)動(dòng)時(shí)，由兩者速度差決定的摩擦力小于正弦振動(dòng)的摩擦力。同時(shí)，在結(jié)晶器下移過(guò)程中，非正弦振動(dòng)下移速度快而移動(dòng)時(shí)間短，其負(fù)滑脫時(shí)間比正弦振動(dòng)時(shí)更短。這有利于進(jìn)一步減小振痕深度，且在負(fù)滑脫期間，結(jié)晶器相對(duì)坯殼下移動(dòng)距離等于甚至大于正弦振動(dòng)時(shí)的下移距離，從而保證對(duì)坯殼的壓合效果。連鑄技術(shù)31連鑄技術(shù)通常把結(jié)晶器非正弦振動(dòng)視為結(jié)晶器正弦振動(dòng)的演變，結(jié)晶器非正弦振動(dòng)相對(duì)于結(jié)晶器正弦振動(dòng)的改變程度用修正系數(shù)

α

表示。根據(jù)結(jié)晶器非正弦振動(dòng)波形修正系數(shù)的定義，α

取值范圍為-1—+1。α

<0為早期的負(fù)滑脫振動(dòng)；α=0為正弦振動(dòng)；α>0為非正弦振動(dòng)。32連鑄技術(shù)波形修正系數(shù)對(duì)負(fù)滑脫時(shí)間的影響33連鑄技術(shù)34α越大，tN的零點(diǎn)

f0及峰值點(diǎn)f1向左移動(dòng)；反之，f0、f1向右移動(dòng)，因此，對(duì)同一拉速和振幅，非正弦振動(dòng)所要求的最小頻率低于正弦振動(dòng)所要求的最小頻率，且兩者差值隨α的增加而增加。換句話說(shuō)，就是在相同振幅和頻率的條件下，非正弦振動(dòng)所能允許的最大拉速大于正弦振動(dòng)所允許的最大拉速。這正是結(jié)晶器非正弦振動(dòng)能提高拉速的原因。因此可知，α越大越有利。但若α取值過(guò)大，則使結(jié)晶器向下運(yùn)動(dòng)的加速度變得很大，從而造成對(duì)設(shè)備的沖擊和工作的不平穩(wěn)。若α取值太小，非正弦振動(dòng)的優(yōu)越性又不能充分發(fā)揮出來(lái)。根據(jù)目前的使用經(jīng)驗(yàn)，一般

α≤40％。連鑄技術(shù)35（2）非正弦振動(dòng)工藝參數(shù)結(jié)晶器非正弦振動(dòng)具備最佳振動(dòng)模型的全部特征，因此，反映該特征的全部參數(shù)即為非正弦振動(dòng)的工藝參數(shù)。其工藝參數(shù)有負(fù)滑動(dòng)時(shí)間tN、負(fù)滑動(dòng)率Ns、負(fù)滑動(dòng)時(shí)間率NSR、負(fù)滑動(dòng)超前量NSA和正滑動(dòng)速度差△v。連鑄技術(shù)①負(fù)滑動(dòng)時(shí)間tN在其它參數(shù)為常數(shù)時(shí)，α越大，負(fù)滑脫時(shí)間越短，振痕越淺。目前，正弦振動(dòng)

tN的取值已從過(guò)去的

0.5s減少到0.25~0.10s，甚至更短。但如tN過(guò)短將不利于脫模及拉裂坯殼的“愈合”。一般對(duì)于低碳鋼

tN應(yīng)不小于0.1s，而中碳鋼

tN應(yīng)不小于

0.07~0.10s。36連鑄技術(shù)②負(fù)滑動(dòng)率Ns根據(jù)正弦振動(dòng)的操作實(shí)踐可知，Ns取值范圍很寬，文獻(xiàn)報(bào)道

Ns可取+18.9％~-20％。37連鑄技術(shù)③負(fù)滑動(dòng)時(shí)間率NSR對(duì)于給定的α

值，NSR和

Ns是兩個(gè)相關(guān)量，而不是獨(dú)立的參數(shù)。因此，NSR有與

Ns相對(duì)應(yīng)的取值范圍。由于保護(hù)渣的消耗量與

tp成正比，雖然

Ns、NSR

的取值范圍很寬，但它們的取值應(yīng)使正滑動(dòng)時(shí)間tp較長(zhǎng)為好。38連鑄技術(shù)④負(fù)滑動(dòng)超前量NSA該參數(shù)為負(fù)滑動(dòng)時(shí)間內(nèi)結(jié)晶器相對(duì)鑄坯的位移量，它是負(fù)滑動(dòng)量的綜合反映。從正弦振動(dòng)的經(jīng)驗(yàn)看，一般

NSA＝3~5

mm。NSA<2~3mm時(shí)，坯殼易粘結(jié)。而

NSA>5

mm時(shí)，振痕加深。日本福山廠的

5號(hào)板坯連鑄機(jī)非正弦振動(dòng)的取值NSA＝3.80~5.11

mm。39連鑄技術(shù)⑤正滑動(dòng)速度差△v正滑動(dòng)速度差△v是指結(jié)晶器向上運(yùn)動(dòng)速度的最大值和拉坯速度之差。在結(jié)晶器上部彎月面附近，坯殼與結(jié)晶器之間的摩擦力發(fā)生在液體渣膜處。液體摩擦力

ft與正滑動(dòng)速度差△v與液體渣膜厚度

d1成反比。因此，△v取較小值可以減小

摩擦力。40連鑄技術(shù)413.3

非正弦振動(dòng)基本波形參數(shù)的確定在實(shí)際振動(dòng)中，合理確定振幅、振動(dòng)頻率和波形偏斜率值是獲得較好鑄坯表面質(zhì)量的關(guān)鍵因素。1）振動(dòng)頻率的選擇在所有的振動(dòng)形式中，其負(fù)滑動(dòng)時(shí)間與振動(dòng)頻率的變化曲線，即

tN--f曲線被稱為結(jié)晶器振動(dòng)的負(fù)滑動(dòng)特征曲線，它是選擇振動(dòng)頻率的主要依據(jù)。

tN--f曲線給出了當(dāng)α＝０,0.2和0.4, vc

=

1.4m/min和h=2.5mm時(shí)的負(fù)滑動(dòng)特征曲線。分析這些曲線的特點(diǎn)可知：①對(duì)于任何給定的v/h值，都有一個(gè)f=f0(圖中各條曲線的峰點(diǎn))的臨界振動(dòng)頻率。例如，當(dāng)α＝０.2時(shí)，由

t

N=0可得到f0=74.3min。當(dāng)

f<f0時(shí)，tN不存在。此區(qū)域無(wú)法控制粘結(jié)，取f值時(shí)應(yīng)避開(kāi)此區(qū)域；連鑄技術(shù)42振動(dòng)頻率的選擇②在f0<f≤f1(圖中各條曲線與橫坐標(biāo)的交點(diǎn))區(qū)域內(nèi)，tN為f的增函數(shù)，曲線斜率較大，即使f微小波動(dòng)也會(huì)造成tN的極大變化，可以將此區(qū)域稱為非穩(wěn)定區(qū)，取f值時(shí)應(yīng)避開(kāi)此區(qū)域；③在f>f1區(qū)域內(nèi)，t

N為f