橋墩地震作用計算

橋墩地震作用計算1橋墩計算簡圖梁橋下部結構和上部結構是通過支座相互連接的，當梁橋墩臺受到側向力作用時，如果支座摩阻力未被克服，則上部橋跨結構通過支座對墩臺頂部提供一定約束作用。震害表明，在強震作用下，支座均有不同程度破壞，橋跨梁也有較大的縱、橫向位移，墩臺上部約束作用并不明顯?！豆房拐鹨?guī)范》計算橋墩地震作用時，不考慮上部結構對下部結構的約束作用，均按單墩確定計算簡圖。（1） 實體墩計算實體墩臺地震作用時，可將橋梁墩身沿高度分成若干區(qū)段，把每一區(qū)段的質量集中于相應重心處，作為一個質點。從計算角度，集中質量個數愈多，計算精度愈高，但計算工作量也愈大。一般認為，墩臺高度在50~60m以下，墩身劃分為4~8個質點較為合適。對上部結構的梁及橋面，可作為一個集中質量，其作用位置順橋向取在支座中心處，橫橋向取在上部結構重心處。橋面集中質量中不考慮車輛荷載，由于車輛的滾動作用，在縱向不產生地震力；在橫向最大地震慣性力也不會超過車輛與橋面之間摩阻力，一般可以忽略。實體墩的計算簡圖為一多質點體系。（2） 柔性墩柔性墩所支承的上部結構重量遠大于橋墩本身重量，橋墩自身質量約為上部結構的1/5~1/8，它的大部分質量集中于墩頂處，可簡化為一單質點體系。2橋墩基本振型與基本周期（1）基本振型墩臺下端嵌固于基礎之上，墩身可視為豎向懸臂桿件。在水平地震力作用下，墩身變形由彎曲變形和剪切變形組成，兩種變形所占的份額與橋墩高度與截面寬度比值H/B有關。當計算實體橋墩橫向變形時，H/B的值較小，應同時考慮彎曲變形和剪切變形影響；當計算縱向變形時，H/B的值較大，彎曲變形占主導作用。公路橋梁墩身一般不高，質量和剛度沿高度分布均勻，實體墩在確定地震作用時一般只考慮第1振型影響，由于墩身沿橫橋向和順橋向的剛度不同，在計算時應分別采用不同的振型曲線。振型曲線確定之后，可以運用能量法或等效質量法將墩身各區(qū)段重量折算到墩頂，換算成單質點體系計算基本周期。但在確定地震作用時，仍將墩身按多質點體系處理，求出每一質點水平地震作用。柔性墩質量主要集中在墩頂，視為單質點體系求得周期，確定振型曲線。《公路抗震規(guī)范》給出了實體墩基本振型表達方式，圖中G0為上部結構重力，Gi為墩身第i分段集中重力。當H/B>5時（一般為順橋向），橋墩第1振型，在第i分段重心處的相對水平位移可按下式確定:繩=亳+二^出⑴當H/B<5當H/B<5時（一般為橫橋向），橋墩第1振型在第i分段重心處的相對水平位移為:為=羌+（勺）協(xié)（1-羌）順橋向作用于支座頂面或橫橋向作用于上部結構重量重心上式中Xf 考慮地基變形時，順橋向作用于支座頂面或橫橋向作用于上部結構重量重心上的單位水平力在一般沖刷線或基礎頂面引起的水平位移與支座頂面或上部結構質量重心處的水平位移之比值；Hi——一般沖刷線或基礎頂面至墩身各分段重心處的垂直距離（m）；H——橋墩計算高度，即一般沖刷線或基礎頂面至支座頂面或上部結構質量重心的垂直距離（m）；B——順橋向或橫橋向的墩身最大寬度（m）。%對于柔性墩振動曲線如圖所示，圖中 是考慮地基變形時，順橋向作用于支座頂面上的單位水平力在墩身計算高度H/2處引起的水平位移與支座頂面處的水平位移之比值，若取工廣%Xf=0，順橋向可近似取 。（2）基本周期梁橋的質量大部份集中于墩頂處，在求橋墩基本周期時，將墩身重力根據動力等效原則換算到墩頂處，而把橋墩視為單質點體系近似按下式計算橋墩的基本周期T1：（3）式中Gt——支座頂面或上部結構質量重心處的換算質點重力，可按下列公式計算:實體墩順橋向:以=叫+苴+!（1-苴）』閂實體墩橫橋向:(5)柔性墩:"%+烏+雄⑹式中Gsp——橋梁上部結構重力，對于簡支梁橋，計算順橋向地震作用時為相應于墩頂固定支座的一孔梁的重力；計算橫向地震作用時為相鄰兩孔梁重力的一半；Gp——墩身重力，對于擴大基礎和沉井基礎，為基礎頂面以上墩身重力，對于樁基礎，為般沖刷線以上墩身重力；Gcp 蓋梁重力；柔性墩墩身重力換算系數:吁=+渣1+亳工1+X1+1）f萬勺勺 （7）——在順橋向或橫橋向作用于支座頂面或上部結構質量重心處單位水平力在該點引起的水平位移，順橋和橫橋方向應分別計算。對于實體墩，計算橫橋方向的基本周期時，一般應考慮剪力變形的影響；對于變截面橋墩，應采用等效截面慣性矩Ie；g——重力加速度。3橋墩水平地震作用實體橋墩水平地震作用梁橋橋墩順橋向及橫橋向的水平地震作用，一般情況下可參照圖，按下列公式計算：⑻式中？耳hp——作用于梁橋橋墩質點i的水平地震作用(kN)；Ci——重要性修正系數，按表1采用；Cz——綜合影響系數，主要考慮彈性反應譜的理論值與結構物在強震下處于塑性狀態(tài)的實際作用值的差異，其取值與結構物的延性有關。按表2采用；Kh——水平地震系數，設防烈度7、8和9度時分別取0.1、0.2和0.4；同一一相應橋墩順橋向或橫橋向的基本周期的動力放大系數，按圖確定；——橋墩順橋向或橫橋向的基本振型參與系數;萬= iT (9)其余符號意義及確定方法同前。表1重要性修正系數Ci路線等級及構造物重要性修正系數高速公路和一級公路上的抗震重點工程1.7高速公路和一級公路的一般工程，一級公路上的抗震重點工程，一、三級公路上橋梁的梁端支座1.3一級公路的一般工程，三級公路上的抗震重點工程，四級公路上橋梁的梁端支座1.0三級公路的一般工程，四級公路上的抗震重點工程0.5表2綜合影響系數Cz橋梁和墩、臺類型橋墩計算高度H(m)H<1010WH<2020WH<30梁橋柔性墩柱式橋墩、排架樁墩、薄壁橋墩0.300.330.35實體墩天然基礎和沉井基礎上的實體橋墩0.200.250.30多排樁基礎上的橋墩0.250.300.35橋臺0.35拱橋0.35(2)柔性墩水平地震作用梁橋橋墩的柔性墩以彎曲變形為主，用能量法將墩身質量換算到墩頂后，可簡化為單自由度體系，其順橋向的水平地震作用，可參照圖8.10采用下列簡化公式計算：(10)式中？Ehtp——作用于支座頂面處的順橋向水平地震作用;Gt——支座頂面處的換算質點重力，按式（6）計算。其余符號意義及確定方法同前。（3）采用橡膠支座的梁橋水平地震作用試驗和理論分析表明，采用橡膠支座可以收到部分減震效果。板式橡膠支座是用橡膠與鋼板疊合而成的，截面可以是矩形或圓形，一般安裝在剛性墩、實性墩或橋臺的梁下?！豆房拐鹨?guī)范》規(guī)定板式橡膠支座的梁橋，其順橋向水平地震作用一般應分別按下列情況計算：1）全聯(lián)均采用同類型板式橡膠支座的連續(xù)梁或橋面連續(xù)、順橋向具有足夠強度的抗震聯(lián)結措施（即縱向聯(lián)結措施的強度大于支座抗剪極限強度）的簡支梁橋，其水平地震作用可按下述簡化方法計算：①上部結構對板式橡膠支座頂面處產生的水平地震作用：（11）式中占此——上部結構對第號墩板式橡膠支座頂面處產生的水平地震作用（成）%——第號墩組合抗推剛度（?m），組合剛度由橡膠支座與橋墩串聯(lián)所得；——第號墩板式橡膠支座抗推剛度（?i）；——板式橡膠支座動剪切模量；Gd=I200kN/m2艮——板式橡膠支座面積（m2）；——板式橡膠支座橡膠層總厚度（m）；%——第號墩頂抗推剛度（?i）；扃一一相應于橋墩順橋向的基本周期的動力放大系數;烏——一聯(lián)上部結構的總重力（蚣1）；第號墩上板式橡膠支座數量。②橋墩地震作用實體墩由墩身自重在墩身質點的水平地震作用式中G*…一一橋墩墩身各分段的重力（^）；柔性墩由墩身自重在板式支座頂面的水平地震作用(13)(13)式中烏一一橋墩對板式橡膠支座頂面處的換算質點重力（蚣1）；其余符號意義同前。2）連續(xù)梁當一聯(lián)中一個或幾個墩采用板式橡膠支座，其余均為聚四氟乙烯滑板支座，板式橡膠支座的橋墩的水平地震作用一般應按式（12）或（13）計算。上部結構對支座頂面處產生的水平地震作用可按下式計算。其值如小于按式（11）的計算值，則應按式（11）計算。晶p=￥工（電舟鳥-￡蜘艮）HQ式中風p一一上部結構對一個或幾個板式橡膠支座頂面處產生的水平地震作用之和。當為幾個板式橡膠支座時，應按相應的幾個橋墩抗推剛度，以剛度分配的原則計算其每個板式橡膠支座頂面的水平地震作用（蚣1）；扃一一相應于橋墩順橋向的基本周期的動力放大系數，對于幾個橋墩為板式橡膠支座時，應按幾個橋墩抗推剛度組合計算;￡海站一一一聯(lián)中所有聚四氟乙烯滑板支座的動摩阻力（蚣b；海一一第號聚四氟乙烯滑板支座動摩阻系數，取海二°"——上部結構重力在第號聚四氟乙烯滑板支座上產生的反力（蚣1）；其余符號意義同刖。3）采用板式橡膠支座的多跨簡支梁橋，對剛性墩可按單墩單梁計算；對柔性墩應考慮支座與上下部的耦聯(lián)作用（一般情況下可考慮3~5孔），按圖所示的計算圖式進行計算。采用板式橡膠支座的簡支梁和連續(xù)梁橋，當橫橋向設置有限制橫橋向位移的抗震措施（例如擋塊）時，橋墩橫橋向水平地震作用可按式8計算。4地震動水壓力地震動水壓力實質上是結構與水的相互作用問題，地震時水所產生的附加慣性力對高烈度區(qū)是相當可觀的，不容忽視?！豆房拐鹨?guī)范》規(guī)定：位于常水位水深超過5m的實體橋墩、空心橋墩的抗震設計，應計入地震動水壓力。地震時作用于橋墩上的地震動水壓力應分別按下列各式進行計算:當b/hW2.0時處=處=0.15(1-￡)二咨旗序&(15)當2.0<b/hW3.1時(16)當b/h>3.1時(17)式中？Ew式中？Ew地震時在h/2處作用于橋墩的總動水壓力（kN）；或——斷面形狀系數。對于矩形墩和方形墩，取其二1時，對于圓形墩，取彘=0.8；對于圓端形墩，順橋向取慌=0.9~1.0，橫橋向取鼠二0.8f——水的容重（kN/m3）；b——與地震作用方向相垂直的橋墩寬度，可取h/2處的截面寬度（m），對于矩形墩，橫橋向時，取b=a（長邊邊長）；對于圓形墩，兩個方向均取b=D（墩的直徑）；h 從一般沖刷線算起的水深（m）。比值b/h反映了橋墩相對剛度的大小，b/h值大，橋墩剛度大，地震動水壓力就大；b/h值小，橋墩柔度好，地震動水壓力就小。橋臺水平地震作用作用于橋臺上的水平地震作用包括臺身水平地震力、臺背主動土壓力以及上部結構對橋臺頂面處產生的水平地震力。橋臺地震作用可按靜力法確定。（1）橋臺的水平地震作用計算公式為：E(18)式中Ehau——作用于臺身重心處的水平地震作用力（kN）；Gau——基礎頂面以上臺身的重力（kN）。如果橋臺上有固定支座與上部結構相連，還應計入上部結構所產生的水平地震力，其數值仍按式（18）計算，但Gau取一孔梁的重力。如果橋臺修建在基巖上，其震害普遍較輕，可以適當降低橋臺水平地震作用，橋臺水平地震作用可按式（18）計算值的80%采用。（2）地震時作用于臺背的主動土壓力，《公路抗震規(guī)范》給出了建立在庫倫土壓力理論上的簡化方法，采用下列公式計算地震土壓力："*司+滲心饑（19）式中Eea——地震時作用于臺背每延米長度上的主動土壓力（kN/m），其作用點為距臺底0.4H處；——土的容量（kN/m3）；H——臺身高度（m）KA——非地震條件下作用于臺背的主動土壓力系數，按下式計算：5" （20）——臺背土的內摩擦角（°）；Cz——綜合影響系數，取Cz=0.35。當判定臺址地表以下10m內，有液化土層或軟土層時，橋臺應穿過液化土層或軟土層；當液化土層或軟土層超過10m時，橋臺應埋深至地表以下10m處。其作用于臺背的主動土壓力應按下式計算：奚二卜丑氣靖+*匚電）（21）式中Cz——綜合影響系數，取Cz=0.30。橋梁結構抗震驗算1橋梁墩臺的抗震強度與穩(wěn)定性驗算橋梁墩臺的強度驗算采用極限狀態(tài)法，按下式進行計算:磚石和混凝土結構？（26）零皿EG；"把0）＜廣）（26）*鋼筋混凝土和預應力混凝土結構零寥6心豈⑵）式中一一非地震荷載效應;0——地震作用效應;——荷載組合系數，取班= 荷載安全系數，對于磚石與混凝土結構，結構重力取 ，其余荷載取對于鋼筋混凝土與預應力混凝土結構取匕=;——地震作用安全系數，對于磚石與混凝土結構，結構重力產生的地震作用取兒=,其余地震作用取Xq=r4；對于鋼筋混凝土與預應力混凝土結構取扁=；禺——荷載效應函數；Ad——結構抗力效應函數；——材料或砌體的極限強度；——混凝土設計強度；——預應力鋼筋或非預應力鋼筋設計強度；A——材料或砌體安全系數；——混凝土安全系數；——預應力鋼筋或非預應力鋼筋安全系數；——結構工作條件系數，矩形截面取凡=095；圓形截面取*二。式（26）右項結構抗力計算表達式，應按現行的《公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范》JTJ022-85有關規(guī)定計算；式（27）右項結構抗力計算表達式，應按現行的《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTJ023-85有關規(guī)定計算。墩臺的抗震穩(wěn)定性驗算包括抗滑與抗傾覆驗算；抗滑動穩(wěn)定系數K。不宜小于1.1；抗傾覆穩(wěn)定系數K。不宜小于1.2。此外，還要對構件截面偏心距進行驗算。磚石、混凝土構件截面的合力偏心距，對于中、小跨徑拱圈和其它結構的截面應符合下式的規(guī)定。"w*“ （28）式中 ——截面核心半徑（m）。2支座抗震驗算（1）驗算支座部件、梁與支座之間的連接，墩臺錨栓和支座支擋措施時，采用容許應力法，按下式驗算強度：b*] （29）式中 計算應力（MPa）——材料強度提高后容許應力（MPa）。對于支座銷釘、錨栓等，其材料容許應力按現行的《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》JTJ025-86規(guī)定值提高50%采用。地震作用是一種出現機率較少的偶遇作用，為了獲得經濟合理的設計，可適當降低安全系數，把材料容許應力提高50%，相當于安全度的調整。（2）板式橡膠支座的抗震驗算按下式進行：1）支座厚度的驗算：Jx￡匕初一6 （30）式中￡￡——橡膠層總厚度（m）；初——橡膠片剪切角正切值，取培廠——由水平地震作用引起的支座頂面相對于底面的水平位移（m）；心A （31）式中璃——水平地震作用力（kN）按（25）計算；——橡膠支座數量；Gd——橡膠支座動剪切模量，取Gd=I200kN/m2——橡膠支座面積（m2）。國內曾對板式橡膠支座作過靜載試驗，如上海市政設計院對51種不同規(guī)格的155塊板式橡膠支座進行靜載試驗，剪切模量G值大部分在1.0~1.5MPa之間變動，因此，現行公路橋規(guī)G值采用1.1MPa。動載試驗表明，動剪切模量大于靜剪切模量，故《公路抗震規(guī)范》G值采用1.2MPa。試驗表明，最大剪切角正切值培/絕大部分超過1.0，其余接近1.0。此時，支座保持完好無損?，F行公路橋規(guī)培〃=0.5~0.7,考慮地震是臨時荷載，剪切角正切值可適當增大，因此，《公路抗震規(guī)范》規(guī)定剪切角正切值采用1.0。2）支座抗滑穩(wěn)定性驗算(32)式中只1——支座動摩阻系數，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數采用0.15；與鋼板的動摩阻系數采用0.10——上部結構重力在支座上產生的反力（kN）；當跨徑比較小，地震水平力比較大時，有可能使支座產生滑動，因而還需要驗算支座抗滑穩(wěn)定性?？够ψ柘禂等≈?，采用靜摩擦系數的50%。3基礎抗震驗算基底截面合力偏心距符合表3的規(guī)定。對于基底截面合力偏心距的規(guī)定，主要是控制基底最大、最小應力的比值，以防止基礎的不均勻沉降。表3基底截面合力偏心距地基土￡巖石，密實的碎石土，密實的礫、粗、中砂、老粘性土，〔bo]m300kPa的一般粘性土中密碎石土，中密的礫、粗、中砂，200kPaw[bo]?<300kPa的一般粘性土密、中密的細砂、粉砂，100kPaW〔bo]?<200kPa的一般粘性土』％密、中密的細砂、粉砂，100kPaw[bo]?<200kPa的一般粘性土<1.孕0新近沉積粘性土，軟土，松散的砂、填土，[旬]?<100kPa的一般粘性土』?睛注：為基底截面核心半徑，即 ，W為基底邊緣的截面抵抗矩，且’為基底截面積。橋梁結構抗震構造措施由于地震反應的不確定性和橋梁結構的復雜性，橋梁結構抗震設計中尚存在許多不定的因素，現行的地震作用計算和結構抗震計算的方法大都是具有一定概率水準的近似方法，除了進行合理的抗震計算外，還應采取有效的構造措施來提高結構抗震性能?！豆房拐鹨?guī)范》區(qū)分不同基本烈度，分別給出了橋梁結構抗震構造措施。通過限制構件之間的位移，增強柱墩的強度、剛度和延性，加強結構整體性和穩(wěn)定性等方面來提高橋梁結構的抗震性能。1?7度區(qū)抗震構造措施（1） 拱橋與梁橋銜接處的墩體由于地震給拱產生附加推力而易遭受震害，所以同一座橋梁不宜采用拱式和梁式混合的橋形。當需要采用時，應將拱式與梁式銜接部位的墩做成實體橋墩，以增強其抗推能力。（2） 簡支梁梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣應有一定的距離以防止落梁。其最小值a（cm）按下式計算^50+￡ （33）式中L——梁的計算跨徑，以米為單位取值，吊梁與懸臂之間的搭接長度d不應小于60cm。（3） 橋臺胸墻應適當加強，并在梁與梁之間和梁與橋臺胸墻之間加裝橡膠墊或其它彈性襯墊，以緩和沖擊作用和限制梁的位移，防止胸墻被撞壞。其構造示意如圖所示。（4） 橋面不連續(xù)的簡支梁（板）橋和吊梁，宜采用擋塊、螺栓連接和鋼夾板連接等防止縱橫向落梁的措施。連續(xù)梁和橋面連續(xù)簡支梁（板）橋，應采取防止橫向產生較大位移的措施。（5） 在軟弱粘性土層、液化土層和嚴重不均勻地層上，不宜修建大跨度超靜定橋梁。以防在地震中由于地基變形產生過大內力。嚴重不均勻地層系指巖性、土質、層厚、界面等在水平方向變化很大的地層。（6） 在軟弱粘性土層、液化土層和不穩(wěn)定的河岸處建橋時，對于大、中橋，可適當增加橋長，合理布置橋孔，使墩、臺避開地震時可能發(fā)生滑動的岸坡或地形突變的不穩(wěn)定地段。否則，應采取措施增強基礎抗側移的剛度和加大基礎埋置深度；對于小橋，可在兩橋臺基礎之間設置支撐梁或采用漿砌片（塊）石滿鋪河床，以增強基礎的穩(wěn)定性。（7） 在軟弱粘性土層、液化土層和嚴重不均勻地層上建橋時，應根據具體情況采取下列措施:換土或采用砂樁。減輕結構自重、加大基底面積、減少基底偏心。增加基礎埋置深度、穿過液化土層。采用樁基礎或沉井基礎。以增大基礎強度與穩(wěn)定性，減小地震力，避免扭轉破壞。2 8度區(qū)抗震構造措施（1） 8度區(qū)的抗震措施，除應符合本節(jié)1部分的規(guī)定外，尚應符合本部分的規(guī)定。（2） 擺柱式活動支座，在強震下位移過大，常發(fā)生傾倒，使橋梁遭受嚴重破壞，所以梁橋活動支座，不應采用擺柱支座。當采用輥軸支座時，應采取限制其位移的措施。（3） 連續(xù)梁橋宜采取使上部構造所產生的水平地震作用能由各個墩、臺共同承擔的措施，以免固定支座墩受力過大，使支座或橋墩破壞。（4） 連續(xù)曲梁的邊墩和上部構造之間宜采用錨栓連接，防止邊墩與梁脫離。（5） 高度大小7m的柱式橋墩和排架柱墩應設置橫系梁，以增強整體性。為了提高柱式橋墩和排架樁墩的縱向剛度，宜根據具體情況適當加大柱（樁）直徑或采用雙排的柱式橋墩和排架樁墩。（6） 柱式橋墩和排架樁墩的柱（樁）與蓋梁、承臺連接外的配筋不應少于柱（樁）身的最大配筋，保證節(jié)點牢固可靠。柱式橋墩和排架樁墩的截面變化部位，宜做成坡度為2:1~3:1的喇叭形漸變截面或在截面變化處適當增加配筋，避免應力集中引起破壞。（7） 大量震害表明：柱式橋墩的頂部與底部最容易被震壞。為了增加核心混凝土強度，提高抗彎、抗剪能力，柱式橋墩和排架樁墩應在這些區(qū)段加密箍筋，加密區(qū)段箍筋應按下條規(guī)定的箍筋面積布設，其加密區(qū)段的具體位置和高度應符合以下要求：擴大基礎的柱式橋墩和排架樁墩應布置在柱（樁）的頂部和底部，其布置高度取柱（樁）的最大橫截面尺寸或1/6柱（樁）高，并不小于50cm。樁基礎的柱式橋墩和排架樁墩應布置在柱（樁）的頂部（布置高度同上）和柱（樁）在地面或一般沖刷線以上1倍柱（樁）徑處延伸到最大彎矩以下3倍柱（樁）徑處，并不小于50cm。（8） 柱式橋墩和排架樁墩加密區(qū)段箍筋配置及箍筋接頭應符合下列要求：①圓形截面應采用螺旋式箍筋，其間距不大于10cm，箍筋直徑不小于8mm，矩形截面的最小含箍率皿岐，順橋向和橫向均為0.3%。即:Amin= =0.3%式中 箍筋豎向間距（cm）； 垂直計算方向構件截面長度（cm）； 計算方向箍筋面積（cm2）。②螺旋式箍筋的接頭，必須采用焊接；矩形箍筋應有135°彎鉤，并伸入混凝土核心之內。（9） 石砌或混凝土墩（臺）的墩（臺）帽與墩（臺）身、墩（臺）身與基礎連接處、截面突變處、施工接縫處均應采取提高抗剪能力的措施，防止應力集中。（10） 橋臺宜采用整體性強的結構型式。如U形橋臺、箱形橋臺和支撐式橋臺等。對于樁、柱式橋臺，宜采用埋置式。（11） 石砌或混凝土墩、臺的最低砂漿強度等級，應按現行《公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范》JTJ022-85的要求提高一級采用。（12） 下部為鋼筋混凝土結構，其混凝土強度等級，中、小跨徑橋梁不低于C20；大跨徑橋梁不低于C25。（13） 構造物的基礎宜置于基巖或緊硬的土層上?；A底面一般采用平面型式。當基礎置于基巖上時，方可采用階梯型式。（14） 梁橋橋墩高度超過10m時，應采用混凝土或鋼筋混凝土結構，并宜在施工縫部位配置適量短鋼筋