某隱框玻璃幕墻設計計算書及某市俱樂部和文化宮綜合活動大樓工程

XXXXXXXX隱框玻璃幕墻設計計算書

一、設計計算依據(jù)：

1、XXXXXXXXXX樓建筑結構施工圖。

2、規(guī)范：

《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ

102-96；

《建筑幕墻》JG

3035-1996；

《建筑玻璃應用技術規(guī)程》JGJ

113-97；

《建筑結構荷載規(guī)范》GBJ

50009-01；

《鋼結構設計規(guī)范》GBJ

17-88。

3、工程基本條件

(1)、地區(qū)類別：C類

(2)、基本風壓：Wo

=0.30

kN/m2

(3)、風力取值按規(guī)范要求考慮。

(4)、地震烈度：7度，設計基本地震加速度值0.10g

(5)、年最大溫差：80oC

(6)、建筑結構類型：Du/H的限值=1/300。

二、設計荷載確定原則:

在作用于幕墻上的各種荷載中，主要有風荷載、地震作用、幕墻結構自重和由環(huán)境溫度變化引起的作用效應等等。在幕墻的節(jié)點設計中通過預留一定的間隙，消除了由各種構件和飾面材料熱脹冷縮引起的作用效應。所以，作用于垂直立面幕墻的荷載主要是風荷載、地震作用，幕墻平面內主要是幕墻結構自重，其中風荷載引起的效應最大。

在進行幕墻構件、連接件和預埋件承載力計算時，必須考慮各種荷載和作用效應的分項系數(shù)，即采用其設計值；進行位移和撓度計算時，各分項系數(shù)均取1.0，即采用其標準值。

1、風荷載

根據(jù)規(guī)范，垂直于幕墻表面上的風荷載標準值，按下列公式(2.1)計算：

W

k

=

bz

ms

mz

Wo

················(2.1)

式中:

W

k

---風荷載標準值(

KN/m2)；

bz---瞬時風壓的陣風系數(shù)；

ms---風荷載體型系數(shù)；

mz---風荷載高度變化系數(shù)，并與建筑的地區(qū)類別有關；按《建筑結構荷載規(guī)范》GBJ9取值；

W

o---基本風壓(

KN/m2)。

按規(guī)范要求，進行建筑幕墻構件、連接件和錨固件承載力計算時，風荷載分項系數(shù)應取γw=

1.4，即風荷載設計值為：

W=

γw

W

k

=

1.4W

k

··············(2.2)

2、地震作用

幕墻平面外地震作用標準值計算公式如下：

qEK

=bEamax

GkA

·················(2.3)

式中,

qEK為垂直幕墻平面的分布水平地震作用；(

KN/m2)

bE為地震動力放大系數(shù)；

amax為水平地震影響系數(shù)最大值；

GkA為單位面積的幕墻結構自重(

KN/m2)。

按規(guī)范要求，地震作用的分項系數(shù)取γE=

1.3，即地震作用設計值為：

qE=

γE

qEK

=

1.3

qEK

·············(2.4)

3、幕墻結構自重

按規(guī)范要求，幕墻結構自重的分項系數(shù)取γG=1.2。

4、荷載組合

按規(guī)范要求對作用于幕墻同一方向上的各種荷載應作最不利組合。對垂直立面上的幕墻，其平面外的荷載最不利荷載組合為：

WK合=1.0

WK

+

0.6

qEK

·············(2.5)

W合

=1.0

W

+

0.6

qE

·············(2.6)

其中,

WK合為組合荷載的標準值(

KN/m2)；

W合

為組合荷載的設計值(

KN/m2)。

三、立柱計算

立柱一（第一處：138系列：[標高：45.3m,SL-1]

根據(jù)大廈的建筑結構特點，幕墻立柱懸掛在建筑主體結構上，如圖所示。綜合考慮幕墻標高、幕墻的橫向分格寬度、所選立柱型材、樓層高度以及對立柱的固定方式，以下列情況最為不利，須作立柱強度和剛度的校核。

1、部位要素

該處玻璃幕墻位于主樓，最大計算標高按45.3

m計，幕墻結構自重Gk/A=500

N/m2，幕墻橫向計算分格寬度B=1200

mm。

2、力學模型

該處每條立柱與主體結構通過鋼支座進行連接，最大跨距跨高L=3400mm；采用簡支梁力學模型，如圖所示。

3、荷載確定

按該處幕墻橫向分格寬度B，取出一個縱向的計算單元，立柱受均布載作用，荷載取最大值(標高最高處的值)，對C類地區(qū)，該處風壓高度變化系數(shù)為：mz=1.13，陣風系數(shù)bz=1.77

根據(jù)公式(2.1)~(2.6)可得：

WK=1.13×2×1.77×0.30=1.2(KN/m2)

取WK

=1.2(KN/m2)

W=1.4WK=1.68(KN/m2)

qEk=3.0×0.08×500/1000

=0.12(KN/m2)

qE=1.3qEK=0.156(KN/m2)

WK合=1.0×1.2+0.6×0.12

=1.272(KN/m2)

W合=1.0×1..68+0.6×0.156

=1.7736(KN/m2)

從而，作用于立柱上的線荷載標準值和設計值分別為:

qK=1200/1000×1.072=1.5264(N/mm)

q=1200/1000×1.7736=2.12832(N/mm)4、幕墻立柱(CDSL-1)參數(shù):

該處幕墻的立柱的橫截面參數(shù)如下:

橫截面主慣性矩：

I=4219187

mm4

橫截面積：

A=1734.749

mm2

彎矩作用方向的凈截面抵抗矩：

W=58751.5

mm3

橫截面靜矩：

Sz=61454.12

mm3

型材壁厚：

t=3

mm

型材材料為：

鋁合金(6063-T5)；

強度設計值為：

f=85.5N/mm2；

彈性模量為：

E=70000

N/mm2。

5、立柱強度校核

根據(jù)JGJ102-96幕墻立柱截面最大應力滿足：

smax=

NA0

+

MgW

≤f

式中：

smax

?

立柱中的最大應力

(N/mm2)

N

?

立柱中的拉力設計值

(N)

A0

?

立柱凈截面面積

(mm2)

M

?

立柱彎矩設計值

(N.mm)

g

?

塑性發(fā)展系數(shù)，取為1.05；

W

?

彎矩作用方向的凈截面抵抗矩；(mm3)

該處立柱跨中彎矩值最大，為：

M=

qL28

==3075393.5(N.mm)

立柱承受拉力設計值為：

N

=

1.2GkA×L×B

=

1.2×500×3400×1200/1000000

=2448

(N)

則：

smax=NA0

+

MgW

=

24481734.749

+

3075393.51.05×58751.5

=51.3(N/mm2)

可見：smax

≤

f

所選立柱的強度滿足設計要求。6、立柱剛度校核

幕墻立柱最大撓度：

umax

=

5qkL4384E.I

=5×1.5264×34004384×70000×4219187

=8.982(mm)

式中：

umax

?

立柱最大撓度；(mm)

qk

?

立柱承受的標準線荷載；(N/mm)

L

?

立柱長度；(mm)

E

?

立柱材料的彈性模量；(N/mm2)

I

?

立柱橫截面主慣性矩；(mm4)

根據(jù)規(guī)范對立柱剛度要求，

立柱的最大允許撓度為[u]=L180

且不大于20mm,

即，

[u]=20

mm

可見，

umax≤[u]

所選立柱的剛度滿足設計要求。

四、橫梁計算

[標高：45.3m,HL-1]

綜合考慮橫梁所處位置的標高、幕墻的橫向分格寬度、所選橫梁型材，以下列情況最為不利，須作橫梁強度和剛度的校核。

1、部位基本參數(shù)

該處幕墻位于主樓；最大標高為45.30m；飾面材料為玻璃，橫梁所受到的重力取為GK/A=500

N/m2；橫梁的計算長度取B=1200

mm；幕墻的縱向分格高度H=

1800mm。

2、力學模型

橫梁與立柱相接，相當于兩端簡支。在幕墻平面內，橫梁受到飾面板材的重力作用，可視為均布線荷載qG；

qG=1.2

GK/A.H

=1.2×500

×1800/106=

1.08(kN/m)

在幕墻平面外，橫梁受到風壓等荷載作用，其受力面積為上左圖陰影部分；其中q是陰影面積承受的最大設計線荷載；

q=

1.1824(kN/m)，

相應的最大標準線荷載：

qK=0.8445

(kN/m)

因此橫梁是一個雙彎構件。

3、幕墻橫梁(HL-01)參數(shù):

該處幕墻橫梁的橫截面參數(shù)如下:

橫截面積：

A=981.1502

mm2

橫截面X-X慣性矩：

IX=625950.9

mm4

橫截面X-X最小抵抗矩：

WX=17124.66

mm3

橫截面Y-Y慣性矩：

IY=341991.9

mm4

橫截面Y-Y最小抵抗矩：

WY=11398.02

mm3

橫梁的材料為：

鋁合金(6063-T5)

其強度設計值為：

f=85.5N/mm2；

其彈性模量為：

E=70000

N/mm2。

4、橫梁強度校核

根據(jù)JGJ102-96幕墻橫梁截面最大應力滿足：

smax=

MXg.WX+

MYg.WY≤f

式中：

smax

?

橫梁中的最大應力

(N/mm2)

MX

?

繞X軸(幕墻平面內方向)的彎矩設計值

(N.mm)

MY

?

繞Y軸(垂直幕墻平面方向)的彎矩設計值

(N.mm)

g

?

材料塑性發(fā)展系數(shù)，取為1.05；

MX=

qG.B28

=

1.08×120028

=194400(N.mm)

MY=

q.B212

=

1.1824×1200212

=141888(N.mm)

則：

smax=MXg.WX+

MYg.WY

=

1944001.05×17124.66

+

1418881.05×11398.02

=15.85(N/mm2)

可見：smax

≤

f

所選橫梁的強度滿足設計要求。5、橫梁剛度校核

該處幕墻橫梁最大撓度是umaxY、umaxX二部分的矢量和：

umaxY

=

2qkB4120EIY

=2×0.8445×12004120×70000×341991.9

=1.22(mm)

式中：

umaxY

?

橫梁在幕墻平面外的最大撓度；(mm)

qk

?

橫梁承受的標準線荷載；(N/mm)

B

?

橫梁長度；(mm)

E

?

橫梁材料的彈性模量；(N/mm2)

IY

?

橫梁橫截面主慣性矩(對Y-Y軸)；(mm4)

橫梁在幕墻平面內由自重引起的撓度umaxX為：

umaxX

=

5qGKB4384EIX

=5×1.2/1.2×12004384×70000×625950.9

=

0.618(mm)

從而，橫梁的最大撓度為：

umax

=umaxX

2+umaxY2

=

1.222

+

0.6182

=

1.36(mm)

根據(jù)規(guī)范對橫梁的剛度要求，

橫梁的最大允許撓度為[u]=B/

180

，且不大于20mm。

即，

[u]=

5.5556mm

可見，

umax≤[u]

所選橫梁的剛度滿足設計要求。

五、玻璃計算

[標高:45.3m,6鋼化鍍膜玻璃)]

綜合考慮玻璃所處位置的標高、玻璃分格寬度和高度以及玻璃的厚度等因素，以下列情況最為不利，須作玻璃的強度校核。

該處6鋼化鍍膜玻璃位于主樓；標高取為45.3

m；幕墻自重按500N/m2計，垂直于玻璃面的組合荷載設計值為1.7736

kN/m2，組合荷載標準值為1.2721kN/m2，所用玻璃長寬尺寸分別為a=1200mm，b=1800mm，玻璃厚度為6mm；玻璃跨中的強度設計值為fg=84

N/mm2。

1、強度校核：

玻璃板中最大應力

根據(jù)《規(guī)范》，玻璃在垂直于幕墻平面的風荷載和地震的作用下，其最大應力按下式計算：

s

max

=

6.y.W合.a2t2

式中：

smax

?

玻璃中的最大應力

(N/mm2)

ψ

??

跨中彎矩系數(shù),0.1046

W合

??

組合荷載設計值,

kN/m2

a

??

玻璃短邊邊長,

mm

t

??

玻璃的厚度,

mm

則：smax=

6.y.W合.a2t2

=

6×0.1046×1.7736×92021000×62

=26.17(N/mm2)

可見：smax

≤

fg

因此所選玻璃跨中的強度滿足設計要求。

玻璃中部與邊緣溫度差產(chǎn)生的溫度應力，按下式計算：

s邊=0.74.E.a.m1.m2.m3.m4.(TC-TS)￡fg邊

式中，E??玻璃的彈性模量，取為70000N/mm2；

a??玻璃的線膨脹系數(shù)，取為0.00001；

m1??陰影系數(shù)，取為1.3；

m2??窗簾系數(shù)，取為1.1；

m3??玻璃面積系數(shù)，取為1.0604；

m4??邊緣嵌縫材料溫度系數(shù)，取為0.4；

(TC-TS)

??玻璃中間部分與邊緣部分的溫度差，取為50℃；

fg邊

??玻璃邊緣強度設計值，為19.5N/mm2。

s邊=0.74.E.a.m1.m2.m3.m4.(TC-TS)

=0.74×70000×0.00001

×1.3×1.1×1.0604×0.4×50

=15.7096(N/mm2)

可見，s邊

￡fg邊

因此玻璃由于中央與邊緣溫差所產(chǎn)生的應力滿足設計要求。

六、結構膠膠形計算

[標高:45.3m,D.C.983]

綜合考慮幕墻所處位置的標高、分格寬度和高度等因素，對下列不利處進行結構膠膠形設計(膠厚和膠寬)。

該處玻璃幕墻位于主樓，屬全隱幕墻；標高為45.3m；風荷載標準值為WK=

1.272kN/m2。年最大溫差為DT

=

80oC，建筑結構的最大層間變位角為q=

1/267。

玻璃體積密度按gG=2.56噸/米3計，線脹系數(shù)為a=0.00001，厚度為t=12mm，垂直安裝

，最大寬高尺寸分別為

1200mm，1800mm。

采用D.C.983結構膠，結構硅酮密封膠短期強度設計值f1=0

.14N/mm2，結構硅酮密封膠長期強度設計值f2=

0.007N/mm2，結構膠完全固化后在溫差效應作用下的最大變位承受能力dT=0.15，結構膠完全固化后在地震效應作用下的最大變位承受能力dE=0.4。

1、膠縫寬度

(1)、風荷載作用所需膠縫寬度：

Cs1=WK.短邊2000.f1

=1.272×12002000×0.14

=

5.45(mm)

(2)、自重作用所需膠縫寬度：

Cs1=t.gG.a.b2000.(a+b).f2

=6×0.001×10×2.56×1200×18002000×

(1200+1800)×0.007

=5.93

(mm)

取打膠寬度10mm。

2、膠縫厚度

(1)、溫度效應作用所需膠縫厚度：

ts1

=DLdT.(2+dT)=1.620.1×(2+0

.15)

=

3.494(mm)

其中,

ts1

??

溫度效應作用所需打膠厚度

DL

??

玻璃的相對位移量(以長邊計)

DL=L×|a鋁-a|

×

DT

=1800×|0.0000235

-0.00001|

×80

=1.62

(mm)

a鋁

??

為鋁材的線膨脹系數(shù)0.0000235。

(2)、地震作用所需膠縫厚度：

ts2

=y.b.qdE.(2+dE)

=0.6×1800×1/3000.4×(2+0.4)

=3.76

(mm)

其中，y

??

膠縫變形折減系數(shù),取0.6

取打膠厚度為6mm。

所以，結構膠膠形設計為：寬度10mm×厚度6mm。

七、幕墻組件的固定塊及其間距計算

[標高:45.3m,GJK-01]

綜合考慮幕墻所處位置的標高、分格尺寸等因素，對下列不利處進行固定塊設計計算。

該處幕墻位于主樓，標高取為45.3m，幕墻自重按500N/m2計；標準荷載為WK合=

1.272kN/m2；設計荷載為W合=

1.7736k

N/m2。

幕墻組件尺寸為a×b為

1200mm×1800mm。

固定塊為雙面的壓塊，材質為鋁合金(6063-T5)，彈性模量為70000N/mm2，抗彎強度設計值為85.5N/mm2；尺寸b1×h×t為50mm×42mm×6.5mm；安裝間距不超過d=400mm。每個固定塊由1個M6的螺栓固定。

1、固定塊強度校核

螺孔中心至固定塊受力頂端的距離L=21mm。

固定塊的凈截面比：

A1A0=(50

-

1×6

)

50=

0.88

固定塊的截面抵抗矩折減系數(shù)取h

=1

固定塊的截面慣性矩：

I=

b1

12

.t3

=

(50

-1×6)

12×6.53

=1006.9583(mm4)

固定塊的截面抵抗矩：

Wmin=It/2.

h

=1006.9583

6.5/2×1

=309.8333(mm3)

固定塊承受荷載的面積為：

A=a.d2=1000×4252×10-6

=0.2125(m2)

固定塊承受荷載設計值為：

P=1.5×A.W合

=1.5×

0.2125×1.494×1000=618.375

(N)

固定塊承受荷載標準值為：

PK=1.5×A.WK合

=1.5×

0.2125×1.272×1000=409.2

(N)

固定塊承受彎矩值為：

M=618.375×21=

12985.875(N.mm)

對雙面固定塊，計算強度時其彎矩值應為單面固定塊的二倍，從而：

M=25971.75(N.mm)

固定塊的最大應力值為：

s=MWmin

=25971.75

309.8333

=

83.825

(N/mm2)<85.5N/mm2

可見固定塊的強度滿足設計要求。

2、固定塊剛度校核

固定塊的最大撓度為：

u=PK.L33.E.I

=409.2×2133×70000×1006.9583

=0.0166(mm)<L/150=21

/150=0.14

(mm)。

可見固定塊的剛度滿足設計要求。

3、固定塊連接螺栓強度校核

能承受的最大拉力為：

N=170×1×p×4.917524

=3228.696

(N)

P0

=1056.756N

從而，N>

P0

可見其強度滿足設計要求。

八、橫梁與立柱連接計算

[標高:84.8m,HL-1+CDSL-1]

綜合考慮幕墻所處位置的標高、分格尺寸等因素，對下列不利處進行橫梁與立柱連接強度計算。

該處幕墻位于主樓，標高為45.3m，幕墻自重按GK/A=500N/m2計；設計荷載為W合=

1.7736kN/m2。

幕墻分格寬度B=1200mm，橫梁上分格高度H1=1800mm。

下分格高度H2=1000mm。

立柱材料為鋁合金(6063-T5)，局部壁厚為5mm。

橫梁材料為鋁合金(6063-T5)，局部壁厚為3mm。

角碼材料為鋁合金(6063-T5)，壁厚為4mm。

角碼由2個M6的螺栓與立柱連接，螺栓承受水平和垂直組合剪切力作用。

1、荷載計算

(1)、水平荷載：

橫梁上分格塊傳到橫梁上的力為：

N1上=W合.B28

=1.7736×12002×10-38

=186.75(N)

橫梁下分格塊傳到橫梁上的力為：

N1下=W合.B28

=1.7736×12002×10-38

=186.75

(N)

從而，N1=

N1上+N1下=373.5(N)

(2)、垂直荷載：

N2=1.2×B/2×H1×GK/A

=1.2×1200/2×1800×500×10-6

=450(N)

(3)、組合荷載：

N=N12

+

N22

=

373.52

+

4502

=584.8(N)

2、與立柱相連接的螺栓個數(shù)n1計算，立柱的局部承壓校核：

(1)、每個螺栓的承載力：

NbV

=p×4.917524×120

=2279.08(N)

n1=N

NbV=584.8

2279.08

=0.26(個)，取n1=2個。

(2)、立柱局部承壓能力：

NbC=

n1.

d.t.120

=2×6×5×120

=7200(N)>N=670.8679(N)

(3)、角碼局部承壓能力：

NbC=

n1.

d.t.120

=2×6×4×120

=5760(N)>N=584.8(N)

可見，橫梁與立柱的連接滿足設計要求。

九、立柱與支座連接計算

[標高:45.3m,CDSL-1+GZ-01]

綜合考慮幕墻所處位置的標高、分格尺寸等因素，對下列不利處進行立柱與支座連接強度設計計算。

該處幕墻位于主樓，標高取為45.3m，幕墻自重按GK/A=500N/m2計；設計荷載為W合=

1.7736k

N/m2。

幕墻分格寬度B=12000mm，立柱長度(樓層高度)為H=3400mm。

立柱材料為鋁合金(6063-T5)，局部承壓強度為120N/mm2，立柱連接處壁厚t1=5mm。

支座材料為鋼材(Q235.t≤16mm)，局部承壓強度為320N/mm2，支座壁厚t2=6mm。

立柱的固定方式為雙系點，即立柱左右兩側均與支座連接。

立柱與支座的連接螺栓：2個M12

。

1、荷載計算

水平荷載：

N1=1.7736×1200×3400×10-3=7236.88(N)

垂直荷載：

N2=1.2×500×1200×3400×10-6=2448(N)

組合荷載：

N=

7236.8822

+

24482=7638.8(N)

2、螺栓個數(shù)計算

每個螺栓的承載力：

NbV=2×p×10.105624×120

=19249.75(N)

n=6117.9

19249.75

=0.317(個)，取2個。

3、局部承受能力校核

立柱局部承壓能力：

NbC=2×2×12×5×120

=28800(N)>6117.9(N)

支座承局部壓能力：

NbC=2×2×12×6×320

=92160(N)>6117.9(N)

可見立柱與支座的連接設計安全。

十、支座計算

[標高:45.3m,GZ-01]

綜合考慮幕墻所處位置的標高、分格尺寸等因素，對下列不利處進行支座強度設計計算。

該處幕墻位于主樓，標高取為45.3m，幕墻自重按Gk/A=500N/m2計；設計荷載為W合=

1.7736k

N/m2。幕墻分格寬度B=1200mm，立柱長度(樓層高度)為H=3400mm。

選用的支座為GZ-01，其材質為鋼材(Q235.t≤16mm)；支座端部的橫截面積A0=1200mm2，橫截面抵抗矩Wmin=10000mm3。

立柱的固定方式為雙系點，即立柱左右兩側均與支座連接。

幕墻立柱連接螺栓的中心離支座端部橫截面形心的水平距離d1=250mm，垂直距離d2=0mm。

1、荷載計算

單獨一個支座承受如下荷載：

水平荷載：

N=

B×H×W合/2

=

1000×3800×10-6

×1.494×103/2

=2448(N)

垂直荷載：

V=

B×H×1.2Gk/A

/2

=

1200×3400×10-6

×1.2×500

/2

=1224(N)

支座端部橫截面所受最大彎矩值為：

M=

N×d2

+V×d1

=2448×0+1224×250

=306000(N.mm)

2、支座強度校核：

正應力:

s=NA0+M1.05×Wmin

=2448

1200

+

3060001.05×10000

=32.5009(N/mm2)<f=215

N/mm2

組合應力:

s合=s2+3×(VA)2

=32.50092+3×(12241200)2

=32.868(N/mm2)<1.1×f=236.5

N/mm2

可見支座的設計安全。

十一、支座與埋件連接計算

[標高:45.3m,支座：GZ-01]

綜合考慮幕墻所處位置的標高、分格尺寸等因素，對下列不利處進行支座與埋件連接強度設計計算。

該處幕墻位于主樓，標高取為45.3m，幕墻自重按GK/A=500N/m2計；設計荷載為W合=

1.7736kN/m2。幕墻分格寬度B=1200mm，樓層高度為H=3400mm。

立柱的固定方式為雙系點，即立柱左右兩側均與支座連接。

支座材質為鋼材(Q235.t≤16mm)，與預埋件采用直角焊縫焊接，焊腳高為6mm(焊腳高度在計算時乘0.7)，一個支座的焊接焊縫的有效計算橫截面積A0=720mm2，抵抗矩Wmin=42000mm3。

幕墻立柱連接螺栓的中心離支座端部焊縫橫截面形心的水平距離d1=250mm，垂直距離d2=0mm。

1、荷載計算

單獨一個支座的焊接焊縫承受如下荷載：

水平荷載：

N=B×H×W合/2

=1200×3400×10-6

×1.7736×103/2

=3618.1(N)

垂直荷載：

V=

B×H×1.2GK/A/2

=1200×3400×10-6×1.2×500

/2

=1224(N)

焊縫受到的最大彎矩值為：

M=

N×d2

+V×d1

=3618.1×0+1224×250

=306000(N.mm)

2、焊縫強度的校核：

s合=

(sf

bf)2+

(tf)2

=

(N1.22×A0

+

M1.22×Wmin)2+

(VA0)2

=(3168.1.61.22×720+3060001.22×3400)2+(1224720)2

=11.525

(N/mm2)<f=160

N/mm2

式中,

bf

??1.22為承受靜力荷載和間接承受動力載的結構中，正

面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)；

可見焊縫強度滿足設計要求。

十二、幕墻預埋件計算

[標高:45.3m,YMJ-1]

綜合考慮幕墻所處位置的標高、分格尺寸、預埋件的埋設位置、砼標號等因素，對下列不利處進行預埋件設計計算。

該處幕墻位于主樓，使用的砼標號為C30，標高取為45.3m，幕墻自重按500N/m2計；標準組合荷載為WK合=1.2721kN/m2；設計組合荷載為W合=1.7736kN/m2。幕墻分格寬度為1200mm，樓層高度為3400mm。

錨筋選用I級鋼筋，錨筋直徑10mm，共4根分2層，外層錨筋間距為90mm；錨板為8mm×300mm×150mm的Q235鋼板。

固定立柱的螺栓中心至預埋件錨板形心的水平、垂直距離分別為：

d1=250mm，d2=0mm。

1、受力分析

預埋件采用側埋形式，如圖所示。

垂直剪力為:

V=

B×H×1.2GK/A

=1200×3400×10-6×1.2×500

=2448(N)

水平拉力為:

N=

B×H×W合

=1200×3400×10-6×1.7736×103

=7236.288(N)

彎矩為:

M=V.d1+N.d2

=2448×250

+7236.288×0

=612000(N.mm)

2.錨筋最小截面積計算:

當有剪力、法向拉力和彎矩共同作用時,預埋件錨筋按下兩式計算,并應大于其最大值：

AS=V

ar.

aV.

fY+

N

0.8

ab.

fY+M

ar.

ab.

fY.z

AS=

N

0.8

ab.

fY+M

0.4

ar.

ab.

fY.z

式中V??剪力設計值(N);

N??法向壓力設計值(N);

M??彎矩設計值(N.mm);

ar

??錨筋層數(shù)影響系數(shù);

av

??錨筋受剪承載力系數(shù);

ab

??錨板彎曲變形折減系數(shù);

d??錨筋直徑(mm);

t

??錨板厚度(mm);

z??外層錨筋中心線之間的距離(mm);

fc

??混凝土軸心受壓強度設計值15(N/mm2);

fY

??鋼筋抗拉強度設計值210(N/mm2);

錨筋層數(shù)影響系數(shù)

ar

=1

；

錨板彎曲變形折減系數(shù)

ab=0.6+0.25td

；

=0.6+0.25×8

10

=0.8

錨筋受剪承載力系數(shù)(aV

>0.7時,取0.7)

aV=(4.0-0.08d)fcfY

=(4.0-0.08×10)15210

=0.8552

從而，取aV=.7

AS=V

ar.

aV.

fY+

N

0.8

ab.

fY+M

ar.

ab.

fY.z

=2448

1×0.7×210+

7236.288

0.8×0.8×210+612000

1×0.8×210×90

=106.22(mm2)

AS=

N

0.8

ab.

fY+M

0.4

ar.

ab.

fY.z

=7236.288

0.8×0.8×210

+612000

0.4×1×0.8×210×90

=134.81(mm2)

可見，所需錨筋最小截面積為：134.81(mm2)

3.法向壓力校核

按規(guī)范要求法向壓力N<0.5fc.A，即：

7236.288

(N)<0.5×15

×45000

=337500(N)

4.預埋件錨筋確定

選擇4f10，錨筋總面積為：

4×p×1024

=314.1593(mm2)>

134.81(mm2)

十三、立柱伸縮縫設計計算

立柱材料為鋁合金(6063-T5)。

立柱在年溫差影響下的最大變形量為：

DL

=a.DT.L

=0.0000235×80×3380

=6.3544(mm)

其中，a??

為鋁材的線膨脹系數(shù)，0.0000235；

DT??年最大溫差80℃；

L??

立柱最大長度3380mm。

考慮誤差為5mm，取立柱伸縮縫為20mm，

20-5=15mm>DL=6.3544mm

可見伸縮縫適應年溫差變化。

十四、幕墻鋁板板塊計算

[標高:45.3m,復合鋁板(4mm)]

綜合考慮所采用的板材所處位置的標高、板材分格寬度和高度以及板材的厚度等因素，以下列情況最為不利，須對其強度和剛度進行校核。

該處幕墻飾面材質為復合鋁板(4mm)，位于主樓；標高為45.3m；幕墻自重按300N/m2計；垂直于板面的組合荷載設計值為

W合=

1.7736kN/m2，組合荷載標準值為WK合=

1.272kN/m2，最大長寬尺寸分別為a=

1200mm，b=1800mm，

板厚度為t=4mm；板的強度設計值為f=34N/mm2，彈性模量為E=40600N/mm2，泊松比v=0.25。

1、板的強度和剛度校核：

(1)、板強度校核：

板上布置2道橫向加強筋，一道豎向加強筋，就板的受力情況可分為D板和E板，D板板中所受到的彎矩值大于E板板中彎矩值；在加強筋處板受到負彎矩作用，在D板和E板相鄰處采用其平均負彎矩值來計算。

LX

=600

LY

=600

LXLY

=1

m1=0.032885

m01=-0.07277

m02=-0.066425

f1=0.00237

板中受到的最大應力為：

s中=6.m1.W合.L2

t2

=6×0.032885×1.7736×0.001×6002

42

=

13.24(N/mm2)

式中,m1

—為D板中最大彎矩系數(shù)。

考慮板大撓度影響應力計算的折減系數(shù)h=0.64，則(h值是根據(jù)q=W合.L41000E.t4

=97.79

，查表得出)：

s中=14.0085×0.64

=8.965

(N/mm2)

s中<f=

34N/mm2

板在加強筋處的最大應力為：

s支1=6.m01.W合.

L

2

t2

=6×0.07277×1.772×0.001×6002

42

=

21.36(N/mm2)

式中,

m01

—為板在加強筋處的二塊D板相交處的最大彎矩系數(shù);

考慮板大撓度影響應力計算的折減系數(shù)h

，則：

s支1=21.36×0.64

=13.67

(N/mm2)

s支1<f=34

N/mm2

同理可得：

s支2=11.324

(N/mm2)

求s支2

時采用的彎矩系數(shù)為m02

—為板在D板和E板相交加強筋處的最大彎矩系數(shù)的平均值。

s支2<f=34

N/mm2

可見，板的強度滿足設計要求。

(2)、板剛度校核

D板跨中的撓度u為板中的最大撓度，按下式計算：

u=f1.

Wk合.L4.10-3

E.t3/[12(1-v2)]

=0.00237×1.272×6004

×10-3

40600×43/[12(1-.252)]

=1.658(mm)

式中，f1??D板中最大撓度系數(shù)；

考慮板大撓度影響撓度計算的折減系數(shù)h=0.64，則(h值是根據(jù)q=W

K合.a41000E.t4

=97.79

，查表得出)：

u

=1.658×0.64

=1.061(mm)

板中允許的最大撓度值[u]為板短邊的1/100，并且小于30mm；即：[u]=5.88mm

可見，u￡[u]

從而，板中最大撓度滿足設計要求。2、加強筋強度和剛度校核

選用加強筋材料為鋁合金(6063-T5)，主筋名稱為鋁通30x45x2.5，對彎曲中心軸其橫截面參數(shù)為：

慣

性

矩

I：94479.16mm4

；

抵抗矩

WMIN

：4199.074mm3

；

其彈性模量E：70000N/mm2

；

強度設計值f：85.5N/mm2

。

次筋名稱為鋁通30x45x1，對彎曲中心軸其橫截面參數(shù)為：

慣

性

矩

I：25526mm4

；

抵抗矩

WMIN

：922mm3

；

其彈性模量E：70000N/mm2

；

強度設計值f：85.5N/mm2

。加強筋的布置形式：板短邊中間一道，對板的長邊等分布設2道。

(1)、次筋強度和剛度校核

次筋受梯形荷載作用。

?次筋強度校核

M=W合.

LY24.(3

LX2

-LY2)

=1.7736×600×0.00124.(3×6002

-

6002)

=1064.3(N.mm)

s=M1.05WMIN

=1064.31.05×922

=

1.09(N/mm2)<f=85.5

N/mm2

次筋傳到主筋上的集中力為:

設計值P=W合4.(2.LX.LY

-LY2)

=1.772×0.0014.(2×600×600-6002)

=

159.64(N)

標準值PK=WK合4.(2.LX.LY

-LY2)

=1.272×0.0014.(2×600×600-6002)

=

114.48(N)

?次筋剛度校核

u=WK合.

LY1920.E.I(

25.LX4

-10.LY2.LX2+LY4)

=2.52×600×0.0011920×70000×25526

×(

25×6004

-10×6002×6002+6004)

=

1.0015(mm)<Lx

100=

6.2(mm)，且不超過20mm。

(2)、主筋強度和剛度校核

主筋受雙三角形荷載和次筋傳來的集中力P的作用。

?主筋強度校核

M=14.W合.

LY3+P.LY

=14

×1.7736×0.001×6003+159.64×600

=

191558.4(N.mm)

s=M1.05WMIN

=191558.41.05×4199.074

=43.44

(N/mm2)<f=85.5

N/mm2

?主筋剛度校核

u=1E.I.(7.WK合.

LY564+

PK.LY3

3)

=1

70000×94479.16.(7×1.272×0.001×600564

+114.48×6003

3)

=2.323

(mm)<a

100=

11.75(mm)，且不超過20mm。

可見，加強筋的強度和剛度滿足設計要求。十一、短槽固定式石材板塊計算

[標高:45.3m,MU150]

綜合考慮短槽固定式石材所處位置的標高、石材的寬度和高度以及石材的厚度等因素，以下列情況最為不利，須作設計計算。

該處石材位于主樓；標高取為45.3m；采用短勾固定石材。每平方米的幕墻自重Gk/A

按800N/m2計，垂直于石材面的組合荷載設計值為1.7736kN/m2；組合荷載標準值為1.272kN/m2。石材分格寬高分別為936mm，600mm

圖中尺寸如下：

a0=1050mm，??石材邊長；

a1=180mm，??短勾中心至石材邊緣的距離；

a

=690mm，??石材計算邊長；

b0=860mm，??石材另一邊邊長；

b

=860mm，??石材另一邊計算邊長；

t

=25mm，??石材計算厚度；

t1=9mm，??石材槽口單側厚度；

t2=4mm，??短勾厚度；

b2=60mm，??短勾寬度；

h1=20mm，??石材開槽深度；

h2=17mm，??短勾插入石材的深度。

石材的強度等級為MU150，抗彎強度設計值f=

4.7N/mm2；抗剪強度設計值ft=2.3

N/mm2；彈性模量為10000N/mm2；重量體積密度為2.7噸/m3；泊松比為.125；線脹系數(shù)為0.000008。

固定石材的短勾材質為不銹鋼；其抗剪強度設計值為fts=120N/mm2。

由于ba￡2，所以石材的受力情況可按四點支承考慮。

1、強度校核：

(1)、石材在垂直于幕墻平面的風荷載和地震的作用下，其板中、板邊最大應力分別按下式計算：

s

max

=

6.y.W合.L2

1000×t2

s

max1

=

6.y

1.W合.L2

1000×t2

式中：smax

??

石材板中的最大應力

(N/mm2)；

smax1

??石材板邊緣的最大應力

(N/mm2)；

ψ

??

板中最大彎矩系數(shù)；

ψ1

??

板板邊緣最大彎矩系數(shù)；

W合??

組合荷載設計值(

kN/m2)；

L

??

a、b中較大者(

mm)；

t

??

石材的計算厚度(

mm)；

從而：

smax=6×0.1148×1.7736×8602

1000×252

=1.4893(N/mm2)

≤

f

smax1=6×0.1436×1.7736×6002

1000×252

=0.880(N/mm2)

≤

f

(2)、石材在開槽部位受剪，其剪應力按下式計算：

tmax石

=3.

W合.a0.b0

4.n.b2.t1.

b

式中：

tmax石

?

石材中的最大剪應力

(N/mm2)；

n

??

石材單邊短勾數(shù)量，為2個；

b

??

石材抗剪調整系數(shù)，為0.83；

則：t

max石

=3×1.8272×0.001×936×600

4×2×60×9×0.83

=0.951(N/mm2)

≤

ft

因此所選石材的強度滿足設計要求。

(3)、短勾承受剪力，其剪應力按下式計算：

tmax勾

=

W合.a0.b0

2.n.b2.t2.

b1

式中：

tmax勾

?

短勾中的最大剪應力

(N/mm2)；

b1

??

短勾抗剪調整系數(shù)，為1.25。

則：t

max勾

=1.7736×0.001×936×600

2×2×60×4×1.25

=2.1484(N/mm2)

≤

fts

因此短勾的強度滿足設計要求。2、石材板中、板邊最大撓度u、u1分別按下式計算：

u=Y.

W合k.L4E.t3/[12(1-v2)]

u1=Y1.

W合k.L4E.t3/[12(1-v2)]

式中，

u

??石材板中最大撓度(mm)；

u1

??石材板邊最大撓度(mm)；

Y

??石材板中最大撓度系數(shù)；

Y1

??石材板邊最大撓度系數(shù)；

W合k??垂直于石材平面方向的荷載與作用的標準值(kN/m2)；

E

??石材的彈性模量(N/mm2)

；

v

??石材的泊松比

；

u=.0189×1.272×10-3×6004

10000×253/[12(1-

0.1252)]

=1.0265(mm)

u1=0.0158×1.272×10-3×6004

10000×253/[12(1-0

.1252)]

=0.8581(mm)

石材允許的最大撓度值[u]為石材板短邊的1/100，并且小于30mm，即：[u]=6.9

mm。

可見，u,u1￡[u]

從而，石材最大撓度滿足設計要求。

附錄一、符號說明

s

???

截面最大應力設計值

f

???

材料強度設計值

bZ

???

陣風系數(shù)

mZ

???

風壓高度變化系數(shù)

mS

???

風荷載體型系數(shù)

DT

???

年溫度變化值

fg

???

玻璃強度設計值

fa

???

鋁合金強度設計值

fs

???

鋼材強度設計值

a

???

材料線膨脹系數(shù)

E

???

材料彈性模量

a

???

玻璃短邊邊長

b

???

玻璃長邊邊長

t

???

玻璃的厚度

j

???

彎矩系數(shù)

Cs

???

結構硅酮密封膠粘結寬度

ts

???

結構硅酮密封膠粘結厚度

M

???

彎矩設計值

Mx

???

繞x軸的彎矩設計值

Mx

???

繞y軸的彎矩設計值

Wx

???

對x軸的凈截面彈性抵抗矩

Wy

???

對y軸的凈截面彈性抵抗矩

g

???

截面塑性發(fā)展系數(shù)

N

???

軸力；拉、壓力

fc

???

砼軸心受壓強度設計值

V

???

剪力

Wmin

???

凈截面彈性抵抗矩

W0

???

基本風壓

Wk

???

風荷載標準值

W

???

風荷載設計值

qEk

???

地震荷載標準值

qE

???

地震荷載設計值

W合K

???

組合荷載標準值

W合

???

組合荷載設計值

附錄二、材料特性

鋁合金(6063-T5)的性能：

彈性模量：70000

MPa

泊松比：.33

線脹系數(shù)：.0000235

重量體積密度：2.7

噸/立方米

抗彎強度設計值：85.5

MPa

抗剪強度設計值：49.6

MPa

綜合強度設計值：92.6

MPa

局部承壓強度設計值：120

MPa

鋁合金(LD31CS)的性能：

彈性模量：70000

MPa

泊松比：.33

線脹系數(shù)：.0000235

重量體積密度：2.7

噸/立方米

抗彎強度設計值：138.3

MPa

抗剪強度設計值：80.2

MPa

綜合強度設計值：152.13

MPa

局部承壓強度設計值：197.1

MPa

鋼材(Q235.t≤16mm)的性能：

抗彎強度設計值：215

MPa

抗剪強度設計值：170

MPa

綜合強度設計值：236.5

MPa

局部承壓強度設計值：320

MPa

玻璃的性能：

彈性模量：70000

MPa

泊松比：.2

線脹系數(shù)：.00001

重量體積密度：2.56

噸/立方米

6mm玻璃的強度設計值：

大面抗彎強度設計值：28

MPa

邊緣抗彎強度設計值：19.5

MPa

M12螺栓/螺釘?shù)男阅埽?/p>

抗拉強度設計值：170

MPa

抗剪強度設計值：120

MPa

M6螺栓/螺釘?shù)男阅埽?/p>

抗拉強度設計值：170

MPa

抗剪強度設計值：120

MPa

直角焊縫的強度設計值：160

MPa

I級錨筋的抗拉強度設計值：210

MPaXX俱樂部和文化宮綜合活動大樓工程施工組織設計目

錄第一章工程概況第二章施工部署及現(xiàn)場施工組織管理機構第三章施工總平面布置第四章施工總進度計劃及保證措施第五章勞動力配備計劃第六章現(xiàn)場投入主要機械設備及檢測儀器第七章主要材料及構配件供應計劃第八章主要分部分項施工方法及技術措施第九章質量保證體系及控制要點第十章安全保證體系及安全文明施工措施要點第十一章推廣應用十項新技術的具體內容及措施附錄附圖1附圖2附圖3附表1附表2附表3附表4附表5

施工組織機構現(xiàn)場施工組織管理機構施工總平面布置圖派駐現(xiàn)場的主要施工管理人員表臨時設施和臨時用工計劃表施工總進度計劃表及勞動力動態(tài)表主要勞動力配備計劃表主要施工機械設備及檢測儀器表附表6附表7附表8

主要施工機械設備及檢測儀器表（安裝）測量器具一覽表主要材料、構配件供應進度計劃表第一章工程概況工程名稱：XX俱樂部和文化宮綜合活動大樓建筑地點：XX市中山路47號市總工會大院內建設單位：XX市總工會設計單位：XX市建筑設計研究院有限公司勘察設計單位：XX省工程地質勘察院監(jiān)理單位：XX市建工監(jiān)理公司質量監(jiān)督單位：XX市建筑工程質量監(jiān)督站本工程總建筑面積10982.9m2，建筑占地面積為1479.8m2，結構形式為地下一層，地上8層，局部5層，1～5層層高4.5m，6層以上層高3.9m。地上結構總高度為34.65m，局部高度22.50m。一、現(xiàn)場自然條件本工程擬建地位于XX市總工會院內，屬于老城區(qū)，場地地形平整，黃海高程5.25m，場地潛水位埋深在2.50～2.80m之間，年變幅在0.50～1.50m。本地區(qū)抗震設防烈度為6度。氣候屬亞熱帶季風氣候，年平均氣溫16.2℃，年平均降水量140.98mm。風速夏季2.2m/s，冬期2.3m/s。二、工程結構設計概況1．本工程結構共8層（不包括地下一層及屋頂機房層），局部5層，地上結構總高度為34.650m（局部22.500m），結構形式為框架結構；結構設計安全等級二級，結構設計使用年限50年，地下室防水等級為二級。本工程±0.000黃海高程為5.600m，地基基礎設計等級為乙級，基礎形式為樁基礎，建筑樁基安全等級為二級。采用靜壓式先張法預應力混凝土薄壁管樁。2．抗震：本工程按地震動加速度0.05g、地震特征周期0.45s進行抗震設計，框架抗震等級為三級，場地土類別Ⅲ類，抗震重要性類別為丙類建筑?？拐鹪O防烈度為6度。3．使用活荷載標準值娛樂場所：

4.0kN/m2；

樓梯、走廊、衛(wèi)生間：

2.5kN/m2；辦公室：

2.0kN/m2；

陽臺：

2.5kN/m2；上人屋面：輕質隔斷：

5.0kN/m2；5.0kN/m2；

非上人屋面：

1.0kN/m2；其他未注明處均按（GB50009-2001）取值。4．材料：除另有注明者外，混凝土強度等級均按表1-1采用。混凝土強度等級表

表1-1注：地下室頂、底板、混凝土墻均加工業(yè)12%UEA抗?jié)B劑。當框架梁、板、柱混凝土強度等級不同時，其接頭處必須按混凝土強度較高的一級施工。5．鋼筋：圓鋼為HPB235級鋼，螺紋鋼為HRB335級鋼。6．砌體：基礎磚模采用MU10燒結普通磚和M7.5水泥砂漿實砌；其余墻體采用MU10燒結多孔磚（KP1型）和M5混合砂漿實砌。7．鋼筋混凝土結構構件一般規(guī)定：受力主筋保護層厚度地下室底板、側板迎水面為50mm，其余按表1-2取值。受力主筋保護層厚度表（單位：mm）鋼筋錨固長度表注：按上表計算出的錨固長度小于250mm時，取250mm。三、建筑設計概況

表1-2表1-3鋼筋類型混凝土強度等級鋼筋類型混凝土強度等級C20C25C30C35C40φ31d27d24d22d20dφ40d35d30d28d25dRφ40d35d30d30d30d結構部位結構部位基礎墊層基礎、底板地下室外墻框架柱框架梁、板其他強度等級C15C30（S6抗?jié)B）22.450m以下：C4022.450m以上：C30C30C30混凝土強度等級結構部位混凝土強度等級結構部位承臺、地梁板、混凝土墻梁柱C2050203030C25-40401525301．本工程總建筑面積10982.9m2，建筑占地面積為1479.8m2；總層數(shù)為8層，采用框架結構形式；本工程按地震動參數(shù)0.05g抗震設防；屋面防水等級：二級；建筑耐火等級：一級；建筑高度35.550m。本工程建筑分類為二類建筑，設計合理使用年限為50年。2．建筑用料說明墻體：本工程±0.000以上外墻及樓電梯間、衛(wèi)生間、管井等內墻采用MU10燒結多孔磚M5混合砂漿砌筑，其余內墻采用泰柏板輕質隔墻。3．屋面：做倒置式三道防水上人保溫屋面，現(xiàn)澆鋼筋混凝土防水屋面，20mm厚，3mm水泥砂漿找平，三元一丙橡膠防水卷材一道；40mm厚聚苯乙烯泡沫塑料保溫層；20mm厚，3mm水泥砂漿找平，油氈一道隔離層；40mm厚C20細石混凝土隨搗隨抹（φ6＠150雙向），屋頂花園處貼地磚一層。4．雨水管：屋面排水采用φ100聚氯乙烯UPVC（不銹鋼管）落水管有組織排水，具體位置、數(shù)量見屋面圖。5．油漆：除特殊要求外，一般木制作構件做一底二度聚酯調和漆，不露面木構件用瀝青防腐處理；露面鐵件防銹漆打底面漆二度，不露面鐵件防銹漆二度。6．建筑室內裝修：花崗巖樓地面、地磚樓地面、水泥砂漿樓地面。踢腳與墻裙：7．瓷磚墻裙：14mm厚1∶3水泥砂漿分層趕平，6mm厚1∶2水泥砂漿粘貼層，5mm厚瓷磚面層；8．地磚踢腳：10mm厚1∶3水泥砂漿分層趕平，8mm厚1∶1水泥砂漿結合層，地磚面層；9．花崗巖板踢腳、水泥砂漿暗踢腳。10．內墻面為乳膠漆面、水泥砂漿內墻面、涂料墻面11．頂棚有抹灰粉平頂、輕鋼龍骨鋁合金板吊頂、輕鋼龍骨紙面石膏板吊頂?shù)取?2．外墻面有仿真石漆涂料飾面、仿石面磚飾面、干掛花崗巖飾面（由專業(yè)廠家設計制作），土建配合做好預埋鐵件。13．地下室防水工程：防水混凝土抗?jié)B等級S6，防水等級為2級防水；采用結構自防水，密實性防水混凝土澆搗板底，外壁四周刷氫凝聚胺酯三度，設備穿管防水等。第二章施工部署及現(xiàn)場施工組織管理機構本工程在施工組織方面做到合理科學、統(tǒng)籌安排，既要有單項統(tǒng)籌計劃(即子網(wǎng)絡計劃)，又要顧及到整體安排(即戰(zhàn)略網(wǎng)絡計劃)。為此，在現(xiàn)有的場地、電源、水源、運輸?shù)缆飞希龊每茖W管理，統(tǒng)籌安排，是編制本項目施工組織設計的關鍵?，F(xiàn)場施工組織管理機構如附圖2所示。一、施工部署總體原則(一)工程指導思想及組織機構的建立1．根據(jù)本工程的獨特性及本工程的重要性，我們組織施工的指導思想是科學管理，嚴格要求，文明施工和采用先進的施工手段。2．集中技術熟練的施工隊伍，以項目法施工管理為基礎，認真貫徹執(zhí)行公司的質量方針，圍繞質量、工期、安全、文明施工四大目標，優(yōu)質、高速地完成本工程施工任務。3．以ISO9002質量保證體系為標準，實行項目法管理。成立項目經(jīng)理部，負責整個項目具體事務的運作，項目經(jīng)理直接進行工程的組織、指揮、管理和協(xié)調工作。同時，公司設立工程指揮部，參與重大問題的決策；切實做好重點工程重點調配、重點實施、重點保證；切實做好工程施工的指導及后勤等工作。4．工程指揮部、項目經(jīng)理部組成結構將是一個知識密集型領導班子，具有豐富的理論、施工經(jīng)驗。形成以理論指導實踐，能吃苦耐勞，能打大仗硬仗的強有力的組織管理班子。（二）施工方案確立1．優(yōu)先安排好直接影響項目施工經(jīng)濟效果的、為全場服務的施工設施，如現(xiàn)場供水、供電、供熱、通訊、道路和場地平整，以及各項生產(chǎn)、生活臨時設施。2．在方案確定過程中集思廣益，在諸多可行方案中選擇最優(yōu)方案，努力提高機械化和工廠化施工程度，減輕勞動強度，提高勞動生產(chǎn)率，保證工程質量，降低工程成本；盡量縮短主導工序時間，保證在緊張的工期內完成施工任務；合理確定施工起點流向、確定施工程序，確?，F(xiàn)場施工有條不紊，緊張有序，有章可循。3．明確項目管理目標、組織內容和組織結構模式，建立統(tǒng)一的工程指揮系統(tǒng)。組建綜合或專業(yè)工作隊伍，合理劃分各承包班組施工。(三)主要施工方法及總體設想1．垂直運輸機械：采用塔吊，如附圖3所示。2．鋼筋采用場外加工制作，現(xiàn)場綁扎，主筋連接采用閃光對焊和電渣壓力焊連接方式。3．基礎及上部結構混凝土全部采用商品混凝土泵送，灰漿現(xiàn)場拌制。4．模板主要采用多層膠合板，用φ48鋼管做支撐，橫檔采用60mm×80mm方木。5．1軸～5軸間外墻腳手架采用雙排扣件式鋼管腳手架到頂，6軸～11軸間外墻腳手架采用雙排雙立柱扣件式鋼管腳手架到五層，五層以上外墻腳手架采用雙排扣件式鋼管腳手架到頂，全部采用綠色密目安全網(wǎng)全封閉圍護。6．裝飾工程堅持“樣板制”，各分項工程必須先做好樣板，經(jīng)有關人員確認后，方能進行全面施工。7．整個工程分段分層、分工序展開交叉施工，基礎、主體采取小流水段作業(yè)。8．水電、設備、暖通、室外安裝工程在主體竣工之后也應盡早展開施工。二、工期安排根據(jù)我公司對本工程有關資料的了解，結合現(xiàn)場場地情況及公司技術裝備和資金實力，我公司完全有能力按招標文件要求，在360個日歷天內完成合同約定內的施工任務。三、施工組織管理機構（詳見現(xiàn)場施工組織管理機構圖）1．施工組織上推行項目法施工的管理模式。為全面系統(tǒng)地抓好本工程的質量、安全、進度、文明施工的管理，確保工程質量等級優(yōu)良，確保安全生產(chǎn)、文明施工標化工地，爭創(chuàng)“雙標化”榜樣工地和確保工期的提前并交付使用，經(jīng)集團研究決定，本工程由集團統(tǒng)一領導，由具有豐富施工經(jīng)驗及管理能力的同志擔任項目經(jīng)理，組成項目經(jīng)理部。2．抽調具有豐富施工經(jīng)驗的施工班組承擔施工作業(yè)任務，實行網(wǎng)絡化、信息化管理施工，確保工程質量和施工工期的實現(xiàn)，為建設單位提供良好的施工服務。木工班、泥工班、鋼筋班由責任心強,技術精細，技術力量雄厚，施工經(jīng)驗豐富，能承擔各類工程、吃苦耐勞、敢打敢拼，曾創(chuàng)出許多主體優(yōu)良工程，歷年來被集團公司評為先進班組的隊伍承擔施工。3．項目經(jīng)理部下設辦公室、施工組、技術組、質安組、材料供應組、工程核算組和后勤保衛(wèi)組七個職能部門，對施工工期、質量、安全、文明施工等進行全方位、全過程的協(xié)調控制。4．項目作業(yè)層以各工種班組為主體，選派操作技術精良，能吃苦耐勞的生產(chǎn)班組進場施工，遵守生產(chǎn)各項規(guī)章制度，嚴格遵守施工操作規(guī)程，切實執(zhí)行網(wǎng)絡計劃，熟悉并執(zhí)行質量檢驗評定標準，為保證工程質量和進度奠定基礎。5．項目經(jīng)理部在集團的直接領導下，精心組織施工，認真解決施工技術難題，聯(lián)系協(xié)調建設、設計、施工、監(jiān)理等單位的工作，保障工程順利進展，控制好工程質量。6．建立健全項目部各科室各崗位職能人員的責任制，以責任制制約人的行為，以工作質量保證工程質量，實行TQC的全面質量管理。7．集團將保證對該工程的資金、施工機械、周轉材料的供應，確保工程質量優(yōu)質、安全、按期完成。8．集團在要求項目部生產(chǎn)、施工、質安、日檢日查的基礎上采取不定期巡查、抽查和定期月檢的方法來控制和把握工程質量、安全、文明施工和工期，針對檢查所發(fā)現(xiàn)的問題，積極協(xié)同有關工種、部門、上級主管及時協(xié)調、解決，確保創(chuàng)優(yōu)施工順利進行。四、施工總體順序本工程應以主體工程的施工為先導，抓好主體施工階段的質量和進度是本項目工程管理工作的關鍵。整個工程的施工順序為：打樁基礎施工→地下室結構施工→主體結構施工→屋面施工→屋面防水工程→內外裝飾工程,相關安裝工作同步插入,做到密切配合。五、質量目標的實施1．質量目標：質量等級確保優(yōu)良，爭創(chuàng)“南湖杯”。2．通過建立完整的質保體系，制定符合工程實際要求的質量獎懲責任制；加強對工程施工準備過程的質量控制、工程施工過程的質量控制；嚴格施工工藝標準、工序定樣板、選定材料定樣品的標準；執(zhí)行質量“三檢制”，把好計量管理和技術資料管理關；加強對工程的技術復核和隱蔽工程驗收；配備足量的各工種質檢員，確保施工質量。六、安全生產(chǎn)目標及實施1．安全生產(chǎn)目標：杜絕重大人員傷亡事故和重大機械安全事故，輕傷頻率控制在1.5‰以下。2．貫徹“安全第一，預防為主”的安全生產(chǎn)方針，建立合理、有效的施工現(xiàn)場安全施工文明管理的組織保證體系，認真執(zhí)行國家有關安全規(guī)范、規(guī)程和嘉興市有關安全生產(chǎn)條例，確保安全生產(chǎn)的順利進行。3．建立以項目經(jīng)理為首的安全生產(chǎn)責任制，設置符合工程實際需要的專職安全員，定期對職工進行安全技術規(guī)程的學習，嚴禁“三違”施工。4．加強對新入場工人和交換工種工人的三級安全教育，抓好安全生產(chǎn)的定期和不定期檢查，嚴抓重點部位、危險崗位的安全檢查和事故隱患的整改，建立完善的工傷事故檔案制度和安全交底、安全檢查、安全記錄制度，確保安全生產(chǎn)目標的順利實施。七、施工準備(一)技術準備集團總工程師、生產(chǎn)技術管理科、項目經(jīng)理組織施工技術人員進行有關資料和圖紙的學習，詳細了解工程的結構特點，并及時組織圖紙內審、參與圖紙會審，對施工班組進行詳細的書面分部分項工程施工圖的技術交底工作。同時根據(jù)施工需要編制更為詳盡的施工作業(yè)指導書，使工程從開始就受控于技術管理，從而確保工程質量。(二)料具準備編制和落實施工材料采供計劃，對甲供材料，我公司將提前將材料用量計劃及進場時間報與貴方，并進行對供應方的材料質量、信譽評估。對自行采購的材料，我公司將貨比三家，從質量上、單價上把關，并通過貴方及有關部門審批。機具設備將根據(jù)工程需要由公司組織調配，同時保證這些進入現(xiàn)場的設備在使用過程中的完好性。進場后，公司將立即對大型設備進行相關的設備基礎施工，設備安裝調試。對一些小型機具將按進場計劃分批進場，并使所有進場設備均處于最佳的運轉狀態(tài)。(三)人員準備根據(jù)我集團施工隊伍的組織形式，對本工程實行專業(yè)施工隊伍施工，突出專業(yè)化施工。在開工之前10d，所有施工管理人員將全部就位，而施工人員將根據(jù)現(xiàn)場需要，分批進場并在內部備足各類專業(yè)的施工操作人員。第三章施工總平面布置一、施工總平面布置原則施工總平面布置由項目經(jīng)理部總體布置，統(tǒng)一協(xié)調，項目部按公司CI企業(yè)標準統(tǒng)一搭建簡易活動用房，施工場地由項目部統(tǒng)一規(guī)劃、安排、統(tǒng)一管理。具體原則如下：在滿足建設單位要求的前提下，結合我公司CI標準，并將二者有機的結合在一起布置施工現(xiàn)場。1．在滿足施工要求的前提下，盡可能節(jié)約施工用地。2．在滿足施工需要和文明施工“雙標化”的前提下，盡可能利用原有設施，減少臨時設施的建設投資。3．合理組織場內交通運輸，最大限度地減少場內二次搬運，避免各工種、各單位之間的相互干擾。4．按施工進度分階段調整施工現(xiàn)場總平面布置。5．按“雙標化”要求布置現(xiàn)場，圍墻高度>2.4m，內外刷白。大門一側布置工程概況及十牌二圖及有關的安全標識和宣傳畫。大門設花壇，設置旗桿。二、施工總平面布置因場地在工人文化宮區(qū)內，場地相對狹窄，職工生活區(qū)、鋼筋制作車間、木模制作車間現(xiàn)均按場外布置考慮，現(xiàn)場只考慮辦公必須有的辦公室等臨時設施?，F(xiàn)場布置如附圖3所示。三、施工臨時用電布置（一）電力線路現(xiàn)場臨時用電采用TN-S系統(tǒng)(三相五線制)，根據(jù)施工機具設備容量計算，總用電量300kVA，從建設單位的電源引入現(xiàn)場臨時配電房中。根據(jù)施工現(xiàn)場臨時用設計的規(guī)定，須由電氣工程師對施工現(xiàn)場臨時用電進行設計。1．本工程施工臨時用電系統(tǒng)采用380/220V三相五線制(TN-S系統(tǒng))，以保證安全用電。2．施工電源由建設單位提供，直接引入施工臨時發(fā)配電房。3．在臨時發(fā)配電房處設一組接地電阻小于4Ω的發(fā)電機保護接地裝置，專用接零保護線和發(fā)電機、配電柜外殼接地應與發(fā)電機保護接地連接在一起。在配電線路的中間處和末端處做重要接地，接地電阻≤１０Ω。配電房低壓配電柜分３個回路(P1～P3)控制施工現(xiàn)場各用電設備。P1回路供鋼筋加工棚、攪拌棚、機修房等用電。導線采用鋁芯橡皮線BLX-3×70+2×35mm2。P2回路供混凝土泵、塔吊。樓層施工工作面用電。導線采用鋁芯橡皮線BLX-3×95+2×50mm2，架設在電線桿上到位。樓層施工用電從管道井內向上垂直敷設，每層設一個分配電箱。P3回路供施工現(xiàn)場照明和辦公、食堂等臨時設施照明。導線采用鋁芯橡線BLX-3×16+2×10mm2沿墻明設，過大門時，穿鋼管保護。詳細布置待建設單位提供接入點后再做場布調整。（二）臨時用水平面布置施工現(xiàn)場臨時用水詳細布置待建設單位提供接入點后再做場布調整。四、施工場地臨時排水根據(jù)本工程施工場地的特點，應做好場地臨時排水工作，以防施工現(xiàn)場積水。排水采用排水溝加漿水井沉淀，后將沉淀水引入城市排水管網(wǎng)，局部沉淀池無法排出時則用水泵抽排。第四章施工總進度計劃及保證措施一、施工進度說明（一）施工計劃編制思想在各個施工階段，統(tǒng)籌協(xié)調各專業(yè)施工，統(tǒng)一安排施工進度，組織交叉施工相互制造工作條件。因此，本施工進度計劃著眼于從全局出發(fā)，注重整體效果，統(tǒng)籌安排土建與安裝工程各分項工程的施工程序和工期計劃，以滿足建設單位的工期和質量要求，早日發(fā)揮投資效益。（二）施工計劃1.我公司在安排本工程總進度計劃時，充分考慮了工程特點和以往的施工經(jīng)驗及本公司的實力，確定該工程的施工總期為360日歷天。2．主要分部施工計劃(1)樁基工程需30d，土方開挖需20d，基礎工程及地下室結構需40d時間。(2)主體結構以伸縮縫為界劃分流水作業(yè)段，砌體、回填等穿插施工，待五層主體工程完成后即做五層以下主體結構中間驗收，插入五層以下的室內裝飾工程，實現(xiàn)立體交叉施工作業(yè)，主體施工工期為155d。(3)主體封頂后，裝飾為主要工種，是施工計劃的重點。內粉、樓地面、門窗均分施工段、分樓層同步進行，增加勞動力投入量。裝修計劃105d完成，在此時間內，安裝工作同步展開，各類設備安裝，弱電系統(tǒng)安裝等工作應隨裝修結束，剩余時間作為裝飾面面漆施工，設備單機調試，聯(lián)動調試等工作。剩余10d為清理、修補、撤場時間。二、材料采購計劃1．根據(jù)施工圖紙和施工進度計劃，編制合理的材料需用計劃表和進場時間計劃。工程材料采購必須遵照公司ISO9002質量體系程序文件規(guī)定，對供貨方進行供貨質量、能力信譽等方面的評價、選擇、建立檔案，項目部必須在公司確認的合格物資分包方名錄中的供貨單位采購供貨，進場時按相應程序文件規(guī)定進行驗收。2．大件批量材料采購前，應對生產(chǎn)廠家企業(yè)性質、規(guī)模、信譽、產(chǎn)品質量史、供貨能力、質量保證能力進行具體衡量，作出綜合評價，以并擇優(yōu)選擇。3．有系統(tǒng)地搜集整理本地區(qū)材料、構件生產(chǎn)供應廠商、市場情況。為貫徹就近取材，合理節(jié)約代用產(chǎn)品，降低成本價格，積累信息資料。廠家應已獲準國家質量認證，信譽、產(chǎn)品相對較好，便于大家共同認可，便于就近取材，保證質量。4．如中標，在收到具體施工圖紙后，立即組織人員編制主要材料和預制品、半成品需要量計劃，根據(jù)施工部署和施工總進度計劃，作為工程施工組織材料和制品加工、訂貨、運輸、確定堆場和倉庫的依據(jù)。5．采購文件的編制必須清楚地說明訂購產(chǎn)品的規(guī)范和設計規(guī)定及質量要求，并經(jīng)主管領導批準。三、施工進度計劃管理及保證措施（一）施工進度計劃管理1．工程施工進度計劃管理主要包括：施工總進度計劃，主要分部工程進度計劃，月進度計劃。項目部須根據(jù)月進度計劃制定每周詳細的作業(yè)計劃，確定材料需用計劃和周轉材料，機械設備進出場時間。2．定期召開由建設單位、施工單位、監(jiān)理單位參加的協(xié)調會，確定下步工作要點和施工進度計劃，解決工程中存在問題，更好地開展工作。3．施工進度計劃是否完成是我公司作為對項目考核的重要指標，公司對月度計劃進行全面檢查，并與項目部班子的經(jīng)濟收入掛鉤，提高項目管理班子的工作積極性，確保工程進度按預期目標完成或者提前完成。（二）保證工程進度技術措施1．組織保證（1）本工程將按我公司較成熟的項目法管理體制，實行項目經(jīng)理責任制，實施項目法施工，對本工程行使計劃、組織、指揮、協(xié)調、實施、監(jiān)督六項基本職能，并在公司系統(tǒng)內選擇成建制的，能打硬仗的，并有施工過大型建筑業(yè)績的施工隊伍組成作業(yè)層，承擔本施工任務。（2）根據(jù)建設單位的使用要求及各工序施工周期，科學合理地組織施工，形成各分部分項工程在時間、空間上充分利用而緊湊搭接，打好交叉作業(yè)仗，從而縮短工程的施工工期。（3）建立施工工期全面質量管理領導小組，針對主要影響工期的工序進行動態(tài)管理，實行P.D.C.A循環(huán)，找出影響工期的原因，決定對策，不斷加快工程進度。（4）選派施工經(jīng)驗豐富、管理能力較強的同志擔任本工程的項目經(jīng)理，并直接駐現(xiàn)場抓技術、進度。技術力量和設備由公司統(tǒng)一調配，統(tǒng)一協(xié)調指揮現(xiàn)場工作。（5）決定選派具有施工經(jīng)驗豐富的，技術力量雄厚的專業(yè)作業(yè)層參加該工程的施工任務，在建設及有關單位的密切配合下，對施工進度也有較大的促進作用。（6）加強對各專業(yè)作業(yè)隊伍的管理培訓、教育工作，有良好思想作風的隊伍，是提高工程質量、保證工期的關鍵。2．制度保證：建立生產(chǎn)例會制度，利用電腦動態(tài)管理實行三周滾動計劃，每星期至少２次工程例會，檢查上一次例會以來的計劃執(zhí)行情況，布置下一次例會前的計劃安排，對于拖延進度計劃要求的工作內容找出原因，并及時采取有效措施保證計劃完成。舉行與監(jiān)理建設、設計、質監(jiān)等部門的聯(lián)席辦公會議，及時解決施工中出現(xiàn)的問題。3．計劃保證（1）采用施工進度總計劃與月、周計劃相結合的各級網(wǎng)絡計劃進行施工進度計劃的控制與管理。在施工生產(chǎn)中抓主導工序、找關鍵矛盾、組織流水交叉、安排合理的施工程序，做好勞動組織調動和協(xié)調工作，通過施工網(wǎng)絡切點控制目標的實現(xiàn)來保證各控制點工期目標的實現(xiàn)，從而進一步通過各控制點工期目標的實現(xiàn)來確保工期控制進度計劃的實現(xiàn)。（2）倒排施工進度計劃，編制總網(wǎng)絡進度計劃及各子項網(wǎng)絡進度計劃，月旬滾動計劃及每日工作計劃，每月工作計劃必須24號內完成，以確保計劃落實。（3）根據(jù)各自的工作，編制更為詳盡的層、段施工進度計劃，制訂旬、月工作計劃，以每一個小的層、段為單體進行組織，保證其按計劃完成，以層、段小單體計劃的落實組成整體工程計劃的順利完成。（4）在確定工期總目標的前提下，分項目、分班組、分工種地編制施工組織和方案。并力求工程施工的科學性、規(guī)范性、專業(yè)性。（5）在開工前期應組織有關工種班組進行圖紙預審工作，認真做好圖紙會審方面的準備工作，把差錯等消滅在施工前，對加快施工進度有相應的作用。（6）公司各職能科室對該工程的一切問題全力以赴，及時調整不合理因素，并對各專業(yè)施工班組落實質量、進度獎罰制度，強調系統(tǒng)性管理和綜