鋼結(jié)構(gòu)模擬題2及答案

朽木易折，金石可鏤。千里之行，始于足下。第頁/共頁《鋼結(jié)構(gòu)》（模擬題2）一、填空題(每空2分，共20分)1.在實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算拌，截面為單軸對稱的構(gòu)件，繞對稱軸(設(shè)為y軸)應(yīng)取計(jì)及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細(xì)比代替y來計(jì)算值。2.荷截分項(xiàng)系數(shù)和抗力分項(xiàng)系數(shù)是作整體用優(yōu)化主意決定的，二者聯(lián)系起來使結(jié)構(gòu)件的可靠指標(biāo)與目標(biāo)可靠指標(biāo)最為臨近。3.柱的長細(xì)比反映柱的長度、約束條件、截面形狀及截面尺寸。4.當(dāng)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n≥105次時(shí)，應(yīng)舉行疲勞計(jì)算；疲勞計(jì)算應(yīng)采用下降(或降低)法，應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算。5.構(gòu)件的長細(xì)比是指l/i之比（用符號表示）。6.雙軸對稱截面的理想、軸心壓桿，有彎曲屈曲和扭轉(zhuǎn)屈曲兩種屈曲形式。7.實(shí)際軸心受壓構(gòu)件臨界力低于理想抽心受壓構(gòu)件臨界力的主要緣故有初彎曲和殘余應(yīng)力;而且殘余應(yīng)力對軸心受壓構(gòu)件臨界力的影響是最主要的。8.工字形截面簡支梁，當(dāng)受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離愈小時(shí)，則梁的整體穩(wěn)定性就愈好。9.彎距繞虛軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定計(jì)算中，x和NEx應(yīng)為由對虛軸的換算長細(xì)比來計(jì)算。10.當(dāng)實(shí)腹式柱腹板計(jì)算高度h0/tw>70時(shí)時(shí)，應(yīng)采橫向加勁肋加強(qiáng)與其間距不得大于3h0。二、單項(xiàng)挑選題(每小題2分，共20分)1.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，當(dāng)結(jié)構(gòu)的表面持久受輻射熱達(dá)b℃以上或在短時(shí)光內(nèi)可能受到火焰作用時(shí)，宜采取有效的防護(hù)措施(如加隔熱層或水套等)A.50 B.150 C.250 D.3002.在碳素結(jié)構(gòu)鋼中，不宜用于焊接結(jié)構(gòu)。A A.Q235-A·F B.Q235-B·F C.Q235-C·F D.Q235-D·F3.對工字形截面構(gòu)件，腹板可能浮上下圖幾種應(yīng)力，哪種加勁肋設(shè)置對提高腹板臨界應(yīng)力不顯著。A4.在下圖單向彎曲簡支架的整體穩(wěn)定計(jì)算公式，Wx=c。A．Ix/y1B．Ix/y2C．Ix/y3D．I5.格構(gòu)式雙肢綴條柱如下圖，用計(jì)算換算長細(xì)比時(shí)，綴條布置不應(yīng)采用d方式。6.下圖為加強(qiáng)受壓翼緣的工字形等截面簡支組合梁(S點(diǎn)為截面剪心，c點(diǎn)為蘸面形心)，抗側(cè)移支承桿如下圖中a設(shè)置，對提南梁的整體移定性效果最好。7.彎矩作用在對稱平面內(nèi)的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件，在彎矩作用平面內(nèi)的失穩(wěn)形式是a。A.平面彎曲的失穩(wěn)形式C.扭轉(zhuǎn)的失穩(wěn)形式B.空間失穩(wěn)形式D.彎扭的失穩(wěn)形式8.下圖為高強(qiáng)度螺栓銜接，在彎矩M的作用下，可以認(rèn)為中和軸在螺栓上。CA.1B.2C.3D.49.對下圖所示等截面簡支梁，截面尺寸及側(cè)向支承間距均相同，彎矩圖如下圖所示，圖中d的整體穩(wěn)定性最好。(|M1>M2|)。10.如下圖所示槽鋼構(gòu)件的節(jié)點(diǎn)角焊縫銜接。材料為Q235-BF鋼，手工焊，E43型焊條，側(cè)面角焊縫能承受靜力設(shè)計(jì)值為d。A.N=4x0.7x6x(410-10)x160B.N=4x0.7x6x410x160C.N=4x0.7x6x(360-10)x160D.N=4x0.7x6x360x160三、是非題(每小題1分，共10分)1.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)除疲勞計(jì)算外，采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)主意，用分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)表達(dá)式舉行計(jì)算(對 )。2.合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)使可靠和經(jīng)濟(jì)獲得最優(yōu)平衡，使失效概率小到人們所能采納程度(對 )。3.冷加工硬化，使鋼材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降，所以普通鋼結(jié)構(gòu)中常用冷加工硬化來提高鋼材強(qiáng)度(錯(cuò) )。4.在焊接結(jié)構(gòu)中，對焊縫質(zhì)量等級為3級、2級焊縫必須在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙上注明，1級可以不在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙中注明(錯(cuò) )。5.軸心受力構(gòu)件的柱子曲線是指軸心受壓桿失穩(wěn)時(shí)的臨界應(yīng)力cr與壓桿長細(xì)比之間的關(guān)系曲線。對6.格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸穩(wěn)定臨界為比長細(xì)比相同的實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件低。緣故是剪切變形大，剪力造成的附加繞曲影響不能忽略(對 )。7.在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，其抗彎強(qiáng)度計(jì)算是以截面彈性核心幾乎徹低出現(xiàn)，浮上塑性鉸時(shí)來建立的計(jì)算公式(錯(cuò) )。8.具有中等和較大側(cè)向無支承長度的鋼結(jié)構(gòu)組合梁，截面選用是由抗彎強(qiáng)度控制設(shè)計(jì)，而不是整體穩(wěn)定控制設(shè)計(jì)( 錯(cuò))。9.在焊接銜接中，角焊縫的焊腳尺寸hf愈大，銜接的承載力就愈高( 錯(cuò))。10.計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時(shí)，應(yīng)取構(gòu)件的剪力和按式V=Af/85計(jì)算的剪力兩者中的較大值舉行計(jì)算( 對)。四、計(jì)算題(50分)1.(15分)試求節(jié)點(diǎn)構(gòu)造如下圖所示銜接的最大荷載設(shè)計(jì)值F。材料為Q235-BF鋼，手工焊，E43型焊條，焊腳尺寸hf=8mm，采用三面圍焊。答案：焊縫形心≈44.4mm。若結(jié)構(gòu)是承受靜力荷載或間接動力荷載時(shí)，F(xiàn)≤235kN;若結(jié)構(gòu)直接承受動力荷載，F(xiàn)≤215kN。2.(5分)試設(shè)計(jì)下圖角鋼與節(jié)點(diǎn)板的C級螺栓銜接。承受的軸心拉力設(shè)計(jì)值N=380kN，角鋼為2L100x80x8長肢相并。材料為Q235-BF鋼。答案：采用M20，螺栓孔d0=22，螺栓數(shù)n≥4.7個(gè)(取5個(gè))，=155.9N/mm2<=215N/mm2。端距為60mm，中間為80mm，線距55mm。3.(15分)下圖為焊接工字形等截面簡支粱。截面尺寸如圖所示。在跨度中點(diǎn)和兩端都設(shè)有側(cè)向支承，材料為Q235-BF鋼?？缰醒霐U(kuò)散荷載設(shè)計(jì)值F=140kN(包括梁自重)。梁跨度1=12m。實(shí)驗(yàn)算該梁的抗彎強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性。答案：形心=332.1mm;b=0.964，b=2.578，b'=0.961，155.3N/mm2<215N/mm2。4.(10分)某工作平臺的軸心受壓柱，柱長7.2m，兩端鏡接，柱截面尺寸及綴板布置、綴板尺寸如下圖所示。承受的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1700kN。材料為Q235-BF鋼，截面無削弱，實(shí)驗(yàn)算柱截面及綴板剛度。答案：剛度=max{ox，y}=max{55.9，57.9}=57.9<[]=150;整體穩(wěn)定性，=0.818，N/A=214·3N/mm2<f=215N/mm2;分肢穩(wěn)定性，max=max{0x，y，50}=57.9，1=28.7<400.5max=0.5x57.9=29綴板剛度驗(yàn)算kb/k1=14.1>65.(5分)如下圖所示熱軋普通工字鋼截面壓彎構(gòu)件，截面為I36a，截面無削弱。承受的荷載設(shè)