鋼結(jié)構(gòu)及拉索施工施工工藝技術(shù)

4.1技術(shù)參數(shù) 34.1.1QTZ160塔吊械性能參數(shù) 34.1.250t汽車吊性能參數(shù) 44.1.3110t汽車吊性能參數(shù) 54.1.4600t汽車吊性能參數(shù) 64.2施工總體思路 94.3鋼結(jié)構(gòu)施工方案 94.3.1屋面層鋼桁架施工方法 94.3.220層鋼結(jié)構(gòu)施工方法 104.3.3十一層鋼結(jié)構(gòu)施工方法 114.3.4四層鋼結(jié)構(gòu)施工方法 124.3.5分段方案及吊重分析 134.3.6臨時(shí)支撐設(shè)置方案 204.3.7桁架拼裝方案 254.4拉索施工方法及主要技術(shù)措施 384.4.1拉索布置概況 384.4.2拉索安裝順序 394.4.3預(yù)應(yīng)力施工材料的加工、運(yùn)輸、儲存 404.4.4安裝流程 414.4.5預(yù)應(yīng)力施工操作平臺 414.4.6預(yù)應(yīng)力拉索安裝 454.4.7預(yù)應(yīng)力鋼索張拉技術(shù)要點(diǎn) 474.4.8張拉應(yīng)急預(yù)案 484.5鋼結(jié)構(gòu)施工過程有限元分析 504.5.1鋼結(jié)構(gòu)施工過程有限元分析 504.5.2鋼結(jié)構(gòu)施工過程分析及變形結(jié)果 514.5.3鋼結(jié)構(gòu)各施工步結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比結(jié)果 594.5.4中庭各樓層鋼結(jié)構(gòu)變形情況結(jié)果 634.5.5中庭各樓層鋼結(jié)構(gòu)施工完成后拉索索力情況結(jié)果 654.6技術(shù)保障措施 664.6.1汽車吊地基承載力驗(yàn)算 664.6.2臨時(shí)支撐點(diǎn)設(shè)計(jì) 694.6.3桁架高空對接精度保證措施 704.6.4高空安全施工措施 714.7現(xiàn)場測量方案 734.7.1測量準(zhǔn)備工作 734.7.1.1測量觀測點(diǎn)分析 734.7.1.2施工測量要求 734.7.2施工測量工作部署 744.7.2.1測量依據(jù) 744.7.2.2測量人員配備 744.7.2.3測量儀器配備 754.7.2.4技術(shù)準(zhǔn)備工作 754.7.2.5測量總體流程 764.7.3施工測量控制網(wǎng)的設(shè)計(jì)與建立 784.7.3.1測量控制網(wǎng)的組成 784.7.3.2首級場區(qū)控制網(wǎng)復(fù)測 784.7.3.3二級控制網(wǎng)布置 784.7.4控制點(diǎn)的引測 784.7.4.1地下室施工控制點(diǎn)引測 784.7.4.2地上施工平面坐標(biāo)控制點(diǎn)引測 794.7.4.3地上標(biāo)高控制點(diǎn)的引測 814.8鋼結(jié)構(gòu)現(xiàn)場焊接方案 824.8.1焊接工藝評定 824.8.2焊接接頭的裝配要求 844.8.3定位焊 844.8.4焊接環(huán)境 844.8.5引弧板、引出板及鋼襯墊板 854.8.6厚板焊接工藝 85厚板焊接概述 85厚板焊接工藝 86預(yù)防層狀撕裂的措施 884.8.7焊接工藝技術(shù)要求 904.8.8焊接變形控制 904.8.9焊縫探傷要求 914.8.10焊縫返修 914.9操作要求 924.9.1鋼柱吊裝操作要求 924.9.2鋼梁及桁架桿件吊裝操作要求 924.9.3連接節(jié)點(diǎn)操作要求 924.10檢查要求 934.10.1吊具、索具安全使用要求 934.10.2起重機(jī)械安全使用要求 994.1技術(shù)參數(shù)4.1.1QTZ160塔吊械性能參數(shù)4.1.250t汽車吊性能參數(shù)汽車吊性能參數(shù)4.1.3110t汽車吊性能參數(shù)汽車吊性能參數(shù)4.1.4600t汽車吊性能參數(shù)汽車吊性能參數(shù)4.2施工總體思路本工程中庭鋼結(jié)構(gòu)采用吊機(jī)分段吊裝施工方法，由于場內(nèi)場地條件有限，同時(shí)結(jié)構(gòu)邊緣有地下室，故采用大型汽車吊在施工現(xiàn)場圍墻外進(jìn)行吊裝。中庭鋼結(jié)構(gòu)施工順序根據(jù)設(shè)計(jì)要求，采用逆作法為從頂向底部依次進(jìn)行施工，即依次安裝屋頂鋼結(jié)構(gòu)、二十層鋼結(jié)構(gòu)、十一層鋼結(jié)構(gòu)，四層鋼結(jié)構(gòu)可以和土建結(jié)構(gòu)同步安裝。鋼結(jié)構(gòu)安裝過程中穿插進(jìn)行拉索的施工和張拉。由于中庭鋼結(jié)構(gòu)拉索未安裝前，結(jié)構(gòu)形式主要為懸挑結(jié)構(gòu)，施工較為困難，為保證懸挑結(jié)構(gòu)安裝過程中的穩(wěn)定向，通過設(shè)置臨時(shí)支撐管方式將懸挑結(jié)構(gòu)支承于附近土建結(jié)構(gòu)上。支撐結(jié)構(gòu)在拉索安裝完成后張拉前進(jìn)行拆除。4.3鋼結(jié)構(gòu)施工方案4.3.1屋面層鋼桁架施工方法屋面層鋼結(jié)構(gòu)為封邊懸挑桁架和樓層鋼梁，兩榀懸挑桁架和較重的封邊弧線梁分段采用600噸汽車吊進(jìn)行吊裝，樓層鋼梁采用塔吊吊裝。為保證懸挑桁架施工過程的穩(wěn)定下，每榀懸挑桁架下部設(shè)置一根撐桿，連接固定于附近混凝土柱上，采用塔吊配合汽車吊進(jìn)行安裝。施工方法及順序：（1）從遠(yuǎn)離懸挑位置開始安裝屋面懸挑桁架；安裝懸挑段時(shí)，采用臨時(shí)撐桿進(jìn)行臨時(shí)固定；首先安裝2-L軸懸挑桁架；（2）相同方法安裝2-B~2-L軸線懸挑桁架；（3）安裝側(cè)向聯(lián)系鋼梁，確保懸臂構(gòu)件的側(cè)向穩(wěn)定性；（4）安裝樓層鋼梁。屋面層懸挑結(jié)構(gòu)安裝示意圖 桁架共分5段吊裝，如上圖所示，安裝順序?yàn)?-2-3-4-5。4.3.220層鋼結(jié)構(gòu)施工方法二十層鋼結(jié)構(gòu)為封邊鋼梁和樓層鋼梁，四根封邊鋼梁采用600噸汽車吊進(jìn)行吊裝，樓層鋼梁采用塔吊吊裝。為保證封邊鋼梁施工過程的穩(wěn)定下，每根鋼梁拉設(shè)一根拉桿，連接固定于附近混凝土柱上，采用塔吊配合汽車吊進(jìn)行安裝。施工順序：（1）待屋面桁架安裝完成后開始安裝20層鋼結(jié)構(gòu)；（2）安裝2-L軸封邊主梁，采用拉桿斜拉至21層結(jié)構(gòu)柱上臨時(shí)固定；（3）吊裝2-J~2-L軸封邊主梁，采用拉桿斜拉至21層結(jié)構(gòu)柱上臨時(shí)固定；（3）吊裝其余次結(jié)構(gòu)。20層鋼結(jié)構(gòu)安裝示意圖 20層鋼結(jié)構(gòu)安裝時(shí)，由于上部頂層鋼結(jié)構(gòu)的干涉，在安裝封邊鋼梁時(shí)，通過吊機(jī)在20層和頂層結(jié)構(gòu)之間凈空進(jìn)行吊裝。同時(shí)為方便20層樓層鋼梁安裝，20層鋼梁對應(yīng)的頂層區(qū)域樓層鋼梁暫不施工（下圖中黃色所示），待20層樓層鋼梁施工完成后再安裝。頂樓樓層鋼梁暫不施工圖示4.3.3十一層鋼結(jié)構(gòu)施工方法十一層鋼結(jié)構(gòu)主要為四根鋼梁，如下圖所示，均采用110噸汽車吊吊裝，為保證鋼梁施工過程的穩(wěn)定下，每根鋼梁拉設(shè)一根拉桿，連接固定于附近混凝土柱上，采用塔吊配合汽車吊進(jìn)行安裝。施工順序：（1）吊裝2-L軸樓層主梁，采用拉桿斜拉至8層結(jié)構(gòu)；（2）吊裝2-J~2-L軸樓層主梁，采用拉桿斜拉至8層結(jié)構(gòu)（3）吊裝其余次結(jié)構(gòu)。十一層鋼結(jié)構(gòu)安裝示意圖 4.3.4四層鋼結(jié)構(gòu)施工方法施工方法及順序：四層樓層鋼梁均采用110噸汽車吊進(jìn)行吊裝，其中在封邊主梁交點(diǎn)處采用支撐架進(jìn)行臨時(shí)支撐。施工順序（1）2-L軸三層樓面設(shè)置臨時(shí)支撐；（2）吊裝2-L軸封邊主梁；（3）吊裝2-J~2-L軸封邊主梁；（4）吊裝其余樓層鋼結(jié)構(gòu)。臨時(shí)支撐臨時(shí)支撐臨時(shí)支撐示意圖4.3.5分段方案及吊重分析1、四層結(jié)構(gòu)分段鋼結(jié)構(gòu)分段如下圖所示，鋼梁均以自然分段為主，其中鋼梁最大重量為10.5噸。四層鋼結(jié)構(gòu)分段圖2、十一層結(jié)構(gòu)分段鋼結(jié)構(gòu)分段如下圖所示，鋼梁以交點(diǎn)處分段，其中鋼梁最大重量為4.3噸。1.5噸2.8噸2.41.5噸2.8噸2.4噸4.3噸十一層鋼結(jié)構(gòu)分段圖3、二十層結(jié)構(gòu)分段鋼結(jié)構(gòu)分段如下圖所示，封邊鋼梁以交點(diǎn)處分段，樓層鋼梁以自然分段為主，為減小高空作業(yè)，將一側(cè)封邊鋼梁在地面拼裝成一個(gè)分段，其中封邊鋼梁分段最大重量為23.9噸。17.8噸23.9噸17.8噸23.9噸1.3噸二十層鋼結(jié)構(gòu)分段圖4、屋面層結(jié)構(gòu)分段鋼結(jié)構(gòu)分段如下圖所示，懸挑桁架共分為5個(gè)吊裝分段，樓層鋼梁以自然分段為主，其中懸挑桁架分段最大重量為21.9噸。13.8噸13.8噸5.4噸10.2噸15.7噸21.8噸20.1噸10.2噸15.7噸21.8噸20.1噸21.9噸3.1噸7.6噸屋頂層鋼結(jié)構(gòu)分段圖5、鋼結(jié)構(gòu)吊重分析A、屋頂桁架分別選取最不利工況進(jìn)行分析：最遠(yuǎn)吊裝工況和最重吊重工況進(jìn)行分析，其中最遠(yuǎn)吊裝工況為吊裝屋面層最邊緣桁架，桁架重量為13.8噸；最重工況重為21.9噸。分別分析如下：最遠(yuǎn)吊重分段：600噸汽車吊工況分析序號內(nèi)容數(shù)值1額定起重（t）22.52最重構(gòu)件（t）13.83主臂長（m）664副臂長49.9+13.55吊裝半徑（m）50.06吊鉤吊繩重（t）1.5結(jié)論：最重構(gòu)件重量13.8噸<22.5-2.5=20.0噸，滿足吊裝要求。最重吊重分段：600噸汽車吊工況分析序號內(nèi)容數(shù)值1額定起重（t）28.22最重構(gòu)件（t）21.93主臂長（m）664副臂長44.3+13.55吊裝半徑（m）35.06吊鉤吊繩重（t）2.5結(jié)論：最重構(gòu)件重量21.9噸<28.2-2.5=25.7噸，滿足吊裝要求。B、20層樓層鋼梁最重分塊吊重分析：600噸汽車吊工況分析序號內(nèi)容數(shù)值1額定起重（t）27.92最重構(gòu)件（t）23.93主臂長（m）664副臂長33.2+13.55吊裝半徑（m）35.06吊鉤吊繩重（t）2.5結(jié)論：最重構(gòu)件重量23.9噸<27.9-2.5=25.4噸，滿足吊裝要求。C、11層樓層鋼梁最遠(yuǎn)分塊吊重分析：110噸汽車吊工況分析序號內(nèi)容數(shù)值1額定起重（t）8.52最重構(gòu)件（t）4.33主臂長（m）57.54副臂長05吊裝半徑（m）22.06吊鉤吊繩重（t）1.0結(jié)論：最重構(gòu)件重量4.3噸<8.5-1.0=7.5噸，滿足吊裝要求。D、桁架卸貨最遠(yuǎn)分塊吊重分析：110噸汽車吊工況分析序號內(nèi)容數(shù)值1額定起重（t）26.52最重構(gòu)件（t）23.93主臂長（m）25.14副臂長05吊裝半徑（m）14.06吊鉤吊繩重（t）1.0結(jié)論：最重構(gòu)件重量23.9噸<26.5-1.0=25.5噸，滿足吊裝要求。本工程汽車吊吊裝需在支腿下墊設(shè)路基箱用量如下：類型規(guī)格重量（噸）備注路基箱1.5m*1.5m*0.3m（8塊）12600噸和110噸吊機(jī)各需4塊受拉葫蘆10~20噸15套用于懸挑結(jié)構(gòu)安裝位型調(diào)整和臨時(shí)固定4.3.6臨時(shí)支撐設(shè)置方案本工程中庭鋼結(jié)構(gòu)施工，需要設(shè)置臨時(shí)支撐，其中四層鋼結(jié)構(gòu)搭設(shè)一格構(gòu)支撐架，十一層和二十層鋼梁施工時(shí)，在鋼梁上部拉設(shè)臨時(shí)拉桿進(jìn)行臨時(shí)固定；屋面桁架懸挑段施工時(shí)，在其下部設(shè)置臨時(shí)斜撐桿。其中四層鋼梁格構(gòu)支撐架采用四邊格構(gòu)支撐架，支撐架平面尺寸2.0m*2.0m。支撐架體由立桿和腹桿構(gòu)成，桿件全部采用方管，材質(zhì)為Q355B鋼。支撐架由A、B、C三個(gè)組件構(gòu)成，可在施工中根據(jù)需要隨意組合，任意擴(kuò)展；支撐架立柱采用法蘭系統(tǒng)對接，組件B與組件A、C之間采用螺栓連接，組件A和組件C中立桿與腹桿采用相貫焊。這樣的設(shè)計(jì)可方便支撐架的安裝、拆除，縮短施工周期。支撐架體組成如下圖所示：支撐架標(biāo)準(zhǔn)節(jié)組件A組件B組件C支撐架體示意圖鋼梁施工時(shí)格構(gòu)支撐架最大支撐高度為15.8m。由于支撐架高度較高，考慮到施工時(shí)上下方便和安全，在每個(gè)支撐架體內(nèi)設(shè)置上下爬梯，爬梯立桿采用＜50*5的角鋼，橫桿采用￠16圓鋼，上下間距250mm，爬梯寬度400mm，高度同支架高度。二種組合尺寸支撐架設(shè)計(jì)圖及詳細(xì)規(guī)格如下：支撐架設(shè)計(jì)圖支撐高度最大支撐力部位規(guī)格材質(zhì)15.8m50.5t弦桿B200×12Q345B斜腹桿B100×8Q355B直腹桿P80×6Q345B頂平臺HW400X400X21X21Q345B底座HW300X300X15X15Q345B1）：計(jì)算條件?計(jì)算軟件：MIDASGEN2020； ?計(jì)算假定：支撐架弦桿及轉(zhuǎn)換梁用梁單元模擬，支撐架腹桿采用桁架單元模擬。?約束形式：支撐架底部設(shè)置轉(zhuǎn)換底座，轉(zhuǎn)換底座鋼梁設(shè)置鉸接約束，即約束X、Y、Z三個(gè)方向的水平位移；?荷載取值：（1）支撐架自重D1，自重乘數(shù)取1.1，由軟件自動(dòng)計(jì)算；（2）支承荷載標(biāo)準(zhǔn)值D2，根據(jù)施工過程分析計(jì)算結(jié)果，取505kN；（3）考慮豎向支承荷載偏心產(chǎn)生的附加彎矩作用，取e=Min(100mm,D/20)，其中D為支撐架邊長；（4）活荷載L，考慮支撐架頂部操作平臺的上人荷載，取2.0kN/㎡；（5）風(fēng)荷載W，取當(dāng)?shù)厥暌挥龌撅L(fēng)壓ω0=0.2KN/㎡，風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz=1.39，風(fēng)振系數(shù)取βz=1.5,體形系數(shù)μs=1.62，風(fēng)荷載折算為線荷載施加在支撐架立桿上。?荷載組合系數(shù)序號類型恒荷載活荷載風(fēng)荷載1標(biāo)準(zhǔn)組合1.01.0——3基本組合1.31.5——41.3——1.571.31.50.8481.30.981.52）：計(jì)算結(jié)果A、支撐無水平荷載階段?變形情況BZZH作用下X、Y、Z向變形值分別為：水平向位移（DXY=3.56mm）Z向位移（DZ=-5.03mm）由上圖可知2.0mX2.0m支撐架在標(biāo)準(zhǔn)作用下，水平向最大位移為3.56mm，豎向位移為5.03mm。支撐架高度為15.8m，3.56/15800=1/4438<1/250。支撐架水平向變形較小，同時(shí)豎向變形也較小，能夠滿足安裝精度要求。?應(yīng)力情況支撐架應(yīng)力比云圖（max=0.46）根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，支撐架構(gòu)件最大應(yīng)力比為0.46<1.0，為頂部平臺梁，其中立桿最大應(yīng)力比為0.18，腹桿最大應(yīng)力比為0.40，滿足承載力要求。十一層、二十層主鋼梁臨時(shí)拉桿和屋面層桁架臨時(shí)撐桿長度5.0m~13.5m不等，均采用圓鋼桿，為方便現(xiàn)場制作，支撐桿規(guī)格統(tǒng)一為P299X16。最大支撐桿受力為48.9噸，其承載力計(jì)算如下：其承載力滿足規(guī)范要求。本工程支撐架用量如下表所示：類型規(guī)格重量（噸）備注格構(gòu)支撐架B200X12/B100X8和連接板等4.2用于四層主鋼梁底座和頂部平臺HW400X400/HW300X3005.9臨時(shí)拉桿P299X16(110m)13.2封邊鋼梁和桁架臨時(shí)支撐4.3.7桁架拼裝方案1、鋼結(jié)構(gòu)地面拼裝思路根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)施工方案結(jié)合現(xiàn)行道路的運(yùn)輸規(guī)定，單車常規(guī)運(yùn)輸構(gòu)件的尺寸范圍為3.0米（寬度）×2.8米（高度）×16.0米（長度）。根據(jù)屋蓋結(jié)構(gòu)形式，將構(gòu)件分段成運(yùn)輸范圍內(nèi)以局部單元或散件形式發(fā)運(yùn)至現(xiàn)場。為減少高空焊接量及縮短安裝工期，本工程屋頂桁架采用工廠拼裝成分塊至現(xiàn)場，樓層鋼梁散件運(yùn)至現(xiàn)場。散件在地面拼裝成吊裝分塊單元后進(jìn)行吊裝作業(yè)，其余后補(bǔ)桿件均散件進(jìn)行吊裝作業(yè)。本工程需要拼裝的結(jié)構(gòu)有樓層封邊鋼梁和屋面層桁架。如下圖所示屋頂桁架20層鋼梁4層超長鋼梁2、現(xiàn)場鋼結(jié)構(gòu)拼裝場地 拼裝場地的要求為了保證構(gòu)件組裝的精度，防止構(gòu)件在組裝的過程中由于胎架的不均勻沉降而導(dǎo)致拼裝的誤差，組裝場地要求平整壓實(shí)、鋪設(shè)100厚碎石墊層進(jìn)行壓實(shí)，再在上面鋪設(shè)鋼板或路基箱，如下圖：素土壓實(shí)鋼板或路基箱100mm碎石素土壓實(shí)鋼板或路基箱100mm碎石拼裝場地處理示意圖拼裝場地處理示意圖 拼裝場地的布置內(nèi)容：根據(jù)吊裝的實(shí)際最佳位置和主體鋼結(jié)構(gòu)拼裝的最大外形尺寸，進(jìn)行現(xiàn)場拼裝場地的合理布置，主要反映以下內(nèi)容：1）現(xiàn)場主要拼裝平臺的分布。2）現(xiàn)場拼裝胎架及拼裝用吊車通道的布置。3）材料堆場的布置，拼裝設(shè)備的合理分布。4）拼裝場地布置詳見現(xiàn)場施工平面布置圖。3、拼裝胎架 拼裝胎架的設(shè)計(jì)鋼梁和平面桁架地面拼裝采用馬鐙形式胎架，如下圖所示：馬凳高度1200mm，寬2000mm，規(guī)格為H型鋼，HW300X300X10X15，底部封板為500X500X20mm。平面桁架拼裝胎架示意圖平面桁架拼裝胎架示意圖 拼裝胎架的搭設(shè)要求胎架設(shè)置時(shí)應(yīng)先根據(jù)最大拼裝單元的投影外邊線鋪設(shè)鋼板，并將每塊鋼板相互連接形成一剛性平臺。平臺鋪設(shè)后，進(jìn)行放X、Y的投影線、放標(biāo)高線、檢驗(yàn)線及支點(diǎn)位置，形成田字形控制網(wǎng)，并提交驗(yàn)收，然后根據(jù)構(gòu)件拼裝坐標(biāo)搭設(shè)拼裝胎架。胎架設(shè)計(jì)應(yīng)結(jié)合相應(yīng)拼裝單元的外形尺寸、分段重量以及高度進(jìn)行全方位優(yōu)化選擇，另外胎架高度最低處應(yīng)能滿足全位置焊接所需的高度，胎架搭設(shè)后不得有明顯的晃動(dòng)，并經(jīng)相關(guān)技術(shù)負(fù)責(zé)人員驗(yàn)收合格后方可使用。為防止剛性平臺沉降引起胎架變形，胎架旁應(yīng)建立胎架沉降觀察點(diǎn)。在施工過程中結(jié)構(gòu)重量全部荷載于路基板上時(shí)觀察標(biāo)高有無變化，如有變化應(yīng)及時(shí)調(diào)整，待沉降穩(wěn)定后方可進(jìn)行焊接。拼裝胎架承受荷載有自重D和拼裝桁架重量L，標(biāo)準(zhǔn)組合：1.0D+1.0L，基本組合為1.2D+1.4L。拼裝胎架設(shè)置時(shí)，每5.0m設(shè)置一道，根據(jù)桁架重量，當(dāng)個(gè)拼裝胎架承受的拼裝荷載L為80kN，拼裝胎架計(jì)算如下：拼裝胎架最大變形為0.41mm,較小，滿足剛度要求，桿件最大應(yīng)力比為0.28<1.0,滿足承載力要求。桿件位移云圖桿件應(yīng)力比云圖本工程拼裝胎架用量如下：類型規(guī)格重量（噸）備注拼裝胎架HW300X300（36副）15.8拼裝胎架鋼板（20mm）1.5鋼板（5m*25m*0.02m）19.6拼裝場地處理 拼裝胎架的精度控制措施拼裝胎架的測量與定位直接影響到構(gòu)件的拼裝質(zhì)量，為了保證地面拼裝質(zhì)量，拼裝胎架的測量顯得非常重要，施工現(xiàn)場對胎架的測量主要從四方面進(jìn)行控制。序號內(nèi)容1拼裝前的測量：拼裝胎架設(shè)置完成開始進(jìn)行拼裝前，對桁架胎架的總長度、寬度、高度等進(jìn)行全方位測量校正，然后對桁架桿件的擱置位置建立控制網(wǎng)格，然后對各點(diǎn)的空間位置進(jìn)行測量放線，設(shè)置好桿件放置的限位塊。2拼裝過程中的測量：桁架拼裝過程中需對每一根弦桿及弦桿間腹桿一一進(jìn)行測量定位。3拼裝完成后桁架的測量：每一榀拼裝完成后的桁架需采用全站儀進(jìn)行一次全方位的檢測、校和以確保與設(shè)計(jì)狀態(tài)相符。4拼裝完成后胎架的測量：胎架在完成一次拼裝后，必須對其尺寸進(jìn)行一次全方位的檢測復(fù)核，復(fù)核要求后才能進(jìn)行下一次拼裝。4、拼裝機(jī)械本工程現(xiàn)場主要采用1臺50t汽車吊進(jìn)行拼裝作業(yè)。吊機(jī)性能參數(shù)如下：50噸汽車吊外形尺寸50噸汽車吊外形尺寸50噸汽車吊起重性能參數(shù)50噸汽車吊起重性能參數(shù)5、拼裝工藝流程全站儀進(jìn)行全程監(jiān)測全站儀進(jìn)行全程監(jiān)測桿件進(jìn)場場地平整混凝土基礎(chǔ)施工搭設(shè)拼裝胎膜架放線測量拼裝屋蓋結(jié)構(gòu)分塊單元復(fù)核無誤后點(diǎn)焊固定對接焊接超聲波探傷合格不合格分塊單元檢查驗(yàn)收返修全面焊接檢查桿件原材料質(zhì)量證明書原材料復(fù)試桿件相貫線剖口質(zhì)量檢查桿件彎圓弧度檢查桿件幾何尺寸及規(guī)格檢查涂裝質(zhì)量檢查脫膜胎膜測量下一榀分塊單元拼裝6、桁架拼裝流程 典型單元拼裝流程三維示意圖--平面桁架步驟流程示意圖第一步：放地樣線，布置拼裝胎架。第二步：第一節(jié)弦桿上胎架定位。第三步：腹桿上胎架定位。第四步：第二節(jié)弦桿上胎架定位。第五步：腹桿上胎架定位。第六步：對接從中間向兩側(cè)開始對接口焊接；全部完成后，對拼裝單元進(jìn)行測量復(fù)核。7、拼裝胎架的精度控制措施序號內(nèi)容1胎架設(shè)置時(shí)應(yīng)先根據(jù)最大拼裝單元的投影外邊線鋪設(shè)平臺，平臺鋪設(shè)后，進(jìn)行三維坐標(biāo)放樣，然后豎胎架直桿，根據(jù)支點(diǎn)處的標(biāo)高設(shè)置胎架模板及斜撐。胎架設(shè)計(jì)應(yīng)結(jié)合相應(yīng)拼裝單元的外形尺寸、分段重量以及高度進(jìn)行全方位優(yōu)化選擇，另外胎架高度最低處應(yīng)能滿足全位置焊接所需的高度（600~1000mm），胎架搭設(shè)后不得有明顯的晃動(dòng)，并經(jīng)相關(guān)技術(shù)負(fù)責(zé)人員驗(yàn)收合格后方可使用。2為防止剛性平臺沉降引起胎架變形，胎架旁應(yīng)建立胎架沉降觀察點(diǎn)。在施工過程中結(jié)構(gòu)重量全部荷載于路基板上時(shí)觀察標(biāo)高有無變化，如有變化應(yīng)及時(shí)調(diào)整，待沉降穩(wěn)定后方可進(jìn)行焊接。8、現(xiàn)場拼裝精度保證措施 拼裝措施1、弦桿的拼裝措施?桁架拼裝時(shí)，先吊裝桁架上下弦桿，根據(jù)胎架底線及分段定位線進(jìn)行定位，先在桁架主桿端部焊接耳板，作為對接時(shí)臨時(shí)固定，對接后將耳板割除磨平。?桁架上下弦桿件之間的對接，根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)定，在桿件內(nèi)部設(shè)置內(nèi)襯管，桿件段就位后，把緊對接器，將主管之間進(jìn)行固定，如下圖所示：桿件對接耳板，對接后割除磨平桿件對接耳板，對接后割除磨平桿件對接示意圖桿件對接示意圖2、腹桿的拼裝措施弦桿安裝就位后，再拼裝桁架腹桿，腹桿安裝時(shí)從中間向兩邊進(jìn)行安裝，以便控制裝配積累誤差，另外腹桿安裝時(shí)必須定對胎架地中心線，不得任意切割修正相貫線接口。 桁架地面拼裝的質(zhì)量驗(yàn)收桁架地面拼裝質(zhì)量的好壞將直接影響高空分段拼接的質(zhì)量，測量工作的質(zhì)量是鋼結(jié)構(gòu)高精度拼裝的首要關(guān)鍵工作，測量驗(yàn)收應(yīng)貫穿各工序的始末，對各工序的施工測量、跟蹤檢測全方位進(jìn)行監(jiān)測。主體桁架地面拼裝的測量方法、測量內(nèi)容如下表所示：桁架地面拼裝控制尺寸表序號內(nèi)容項(xiàng)目控制尺寸檢驗(yàn)方法1預(yù)拼裝單元總長±10全站儀、鋼卷尺2對角線±5全站儀、鋼卷尺3各節(jié)點(diǎn)標(biāo)高±5全站儀、鋼卷尺4單片桁架彎曲±5全站儀、鋼卷尺5節(jié)點(diǎn)處桿件軸線錯(cuò)位3線垂、鋼尺6坡口間隙±2焊縫量規(guī)7單根桿件直線度±3粉線、鋼尺平面桁架質(zhì)量驗(yàn)收示意圖平面桁架質(zhì)量驗(yàn)收示意圖空間桁架質(zhì)量驗(yàn)收示意圖空間桁架質(zhì)量驗(yàn)收示意圖 鋼結(jié)構(gòu)拼裝尺寸的復(fù)核序號復(fù)核內(nèi)容1構(gòu)件組裝完成后，在進(jìn)行全方位焊接前，先進(jìn)行自檢，自檢合格后，交付專職質(zhì)檢人員檢查，再交監(jiān)理驗(yàn)收，驗(yàn)收合格后，才能焊接。2構(gòu)件檢查驗(yàn)收的主要內(nèi)容為桁構(gòu)件裝節(jié)點(diǎn)位置的標(biāo)高、軸線位置及構(gòu)件節(jié)點(diǎn)之間的間距，同時(shí)對構(gòu)件的設(shè)計(jì)起拱尺寸進(jìn)行檢查。 桁架拼裝精度的控制措施1、平面桁架拼裝測量流程?根據(jù)桁架的幾何結(jié)構(gòu)及深化設(shè)計(jì)詳圖，利用經(jīng)緯儀在拼裝場地上放出桁架上下弦桿的地面投影控制線，將弦桿分段（拼接）點(diǎn)、腹桿與上、下弦桿相貫處作為控制特征點(diǎn)，在拼裝平臺內(nèi)放出各特征點(diǎn)的地面投影點(diǎn)，最后將設(shè)計(jì)三維坐標(biāo)轉(zhuǎn)換成相對坐標(biāo)系，采用極坐標(biāo)法用全站儀檢查復(fù)核。?利用全站儀在胎架設(shè)置點(diǎn)精確測定胎架位置，做出十字線。胎架搭設(shè)完畢后，用水準(zhǔn)儀校正胎架上部調(diào)節(jié)構(gòu)件頂面高度，確保同一水平構(gòu)件下部所有胎架頂平；并用水準(zhǔn)儀確定特征點(diǎn)胎架的標(biāo)高，根據(jù)理論數(shù)據(jù)對胎架進(jìn)行調(diào)整，使誤差在微調(diào)范圍。?使用鋼尺檢測單個(gè)待拼件的長度、端面的幾何尺寸，根據(jù)深化設(shè)計(jì)圖，將下弦桿、上弦桿吊上胎架按構(gòu)件號排放好，保證待拼構(gòu)件的位置準(zhǔn)確后臨時(shí)固定，吊線錘檢測弦桿分段拼接點(diǎn)平面位置并調(diào)整。?將腹桿放置定位并臨時(shí)固定，根據(jù)上弦、下弦桿件及腹桿待拼件上的點(diǎn)位標(biāo)記進(jìn)行整體位置關(guān)系的測量并調(diào)整。?構(gòu)件調(diào)整固定后，根據(jù)待拼件上的點(diǎn)位標(biāo)記及地面投影點(diǎn)，使用鋼尺、吊線錘等進(jìn)行檢測，用點(diǎn)焊固定并將檢測數(shù)據(jù)記錄保存，與設(shè)計(jì)圖紙比較分析，如構(gòu)件不符合要求，則進(jìn)行調(diào)整；若符合要求，則進(jìn)行焊接工序。?焊接完成后，對桁架進(jìn)行全面檢測，將檢測數(shù)據(jù)記錄存檔，并與焊接前的檢測數(shù)據(jù)對照分析，確定其變形程度，分析變形原因，以便在下一個(gè)桁架拼裝中能夠盡可能減小拼裝誤差。3、桁架拼裝精度要求項(xiàng)目允許偏差（單位：mm）節(jié)點(diǎn)中心偏移2.0腹桿的中心偏移1.0單元長度＞20m±20.04.4拉索施工方法及主要技術(shù)措施4.4.1拉索布置概況11層~屋面層拉索布置圖4層~11層拉索布置圖4.4.2拉索安裝順序根據(jù)設(shè)計(jì)要求，拉索安裝順序如下：1、.鋼結(jié)構(gòu)按4.3節(jié)安裝完成后，拆除頂部懸挑桁架支撐，然后開始屋頂樓板澆筑。2、安裝鋼拉索LS1-1、LS1-2后預(yù)緊（安裝不分順序，預(yù)緊時(shí)同步預(yù)緊）。拆裝20層臨時(shí)支撐，然后澆筑20中庭區(qū)域樓面混凝土；3、安裝鋼拉索LS2-3、LS3-1、LS3-2后預(yù)緊（安裝不分順序，預(yù)緊時(shí)同步預(yù)緊），拆除十一層鋼梁臨時(shí)支撐；4、安裝鋼拉索LS4-3，并預(yù)緊；5、待中庭幕墻和中庭區(qū)域各層隔墻及面層施工完成后，安裝鋼拉索LS1-3、LS2-1~2和LS4-1~2，對上述拉索施加預(yù)張力（60kN）。張拉順序依次為LS1-3，LS2-1和LS2-2(同步)、LS4-1和LS4-2（同步）。6、拆除4層中庭區(qū)域臨時(shí)施工支撐；并對松弛的L2-3拉索進(jìn)行張緊，完成拉索施工。4.4.3預(yù)應(yīng)力施工材料的加工、運(yùn)輸、儲存（1）鋼索制作預(yù)應(yīng)力鋼索及節(jié)點(diǎn)加工圖由預(yù)應(yīng)力專項(xiàng)施工單位設(shè)計(jì)，制作加工由預(yù)應(yīng)力鋼索專業(yè)生產(chǎn)廠家完成。（2）鋼索的預(yù)張拉鋼索的預(yù)張拉是為了消除索的非彈性變形，保證在使用時(shí)的彈性工作。預(yù)張拉在工廠內(nèi)進(jìn)行，一般選取鋼絲極限強(qiáng)度的50％～55％為預(yù)張力，持荷時(shí)間為0.5～2.0h。（3）鋼索的防護(hù)鋼索在防護(hù)前必須表面處理，認(rèn)真除污。鋼索的長期防護(hù)方采用外加雙層PE套管的方法。這種防護(hù)方法可適應(yīng)周圍無嚴(yán)重侵蝕性的一般環(huán)境。在施工過程中，為了避免對PE造成損傷，在鋼索出廠時(shí)，首先在PE外面纏繞一層塑料薄膜，然后在外面增加薄毛氈及塑料帶。到達(dá)現(xiàn)場后，在放索過程中也要對索體進(jìn)行保護(hù)，防止其摩擦破壞。（4）預(yù)應(yīng)力鋼索及配件運(yùn)輸及吊裝、運(yùn)輸過程中盡量避免碰撞擠壓。（5）預(yù)應(yīng)力鋼索及配件在鋪放使用前，應(yīng)妥善保存放在干燥平整的地方，下邊要有墊木，上面采取防雨措施，以避免材料銹蝕；切忌砸壓和接觸電氣焊作業(yè)，避免損傷。運(yùn)至現(xiàn)場支撐系統(tǒng)安裝（鋼柱、外環(huán)上下環(huán)梁）鋼索工廠制作拉索系統(tǒng)安裝鋼構(gòu)件在工廠制作運(yùn)至現(xiàn)場預(yù)應(yīng)力施工完成11層至20層拉索第1次張拉應(yīng)力及變形監(jiān)測鋼結(jié)構(gòu)系統(tǒng)安裝第2運(yùn)至現(xiàn)場支撐系統(tǒng)安裝（鋼柱、外環(huán)上下環(huán)梁）鋼索工廠制作拉索系統(tǒng)安裝鋼構(gòu)件在工廠制作運(yùn)至現(xiàn)場預(yù)應(yīng)力施工完成11層至20層拉索第1次張拉應(yīng)力及變形監(jiān)測鋼結(jié)構(gòu)系統(tǒng)安裝第2次循環(huán)張拉20層至屋面層拉索第1次張拉4層至11層拉索第1次張拉4.4.5預(yù)應(yīng)力施工操作平臺拉索的安裝和張拉需要在斜索耳板位置進(jìn)行操作，為了保證安全和便于操作需在耳板處提前搭設(shè)操作平臺，根據(jù)提升張拉設(shè)備重量、工裝重量、作業(yè)人員數(shù)量以及設(shè)備和工裝的幾何尺寸，吊索作業(yè)臺需長度3m，寬度2m。操作平臺采用腳手管制作，規(guī)格為P48X3.6，材質(zhì)Q235B。操作平臺示意圖如下圖所示：吊架示意圖圖實(shí)物照片操作平臺軸側(cè)圖操作平臺尺寸立面布置操作平臺驗(yàn)算：正常使用狀態(tài)：恒載：自重活載：活荷載取值：以1000kg質(zhì)量荷載均布作用在施工操作平臺面上，q=1.6kN/m2荷載組合1：恒載+活載荷載組合2:1.2*恒載+1.4*活載采用有限元計(jì)算軟件3D3SV13.0，根據(jù)操作平臺的實(shí)際尺寸建模，對操作平臺進(jìn)行計(jì)算，單個(gè)操作平臺恒荷載按鋪板10公斤每平米，活荷載按總承重1000kg考慮，計(jì)算結(jié)果如下。1.2D+1.4L組合工況內(nèi)力計(jì)算結(jié)果（kN）1.2D+1.4L組合工況應(yīng)力比(全部通過)1.0D+1.0L組合工況位移計(jì)算結(jié)果(mm)根據(jù)計(jì)算所得結(jié)果，臨時(shí)施工操作平臺滿足安全要求。4.4.6預(yù)應(yīng)力拉索安裝本工程預(yù)應(yīng)力拉索不是很長，最長約35m，索本身重量在3T左右（包括索頭），安裝索時(shí)要借助倒鏈，安裝過程中盡量使預(yù)應(yīng)力索保持直線狀態(tài)。1、放索為了在現(xiàn)場施工方便，在索體制作時(shí)，每根索體都單獨(dú)成盤，在加工廠內(nèi)將索體纏繞成盤，到現(xiàn)場后吊裝到事先加工好的放索盤上，放索盤的示意圖見下圖,其中橫梁規(guī)格為HW200X200X8X12。放索盤拉索放索盤拉索放索盤示意圖索在地面開盤，放索可采用人工牽引放索。放索前將索盤吊至該索所在榀一端端頭，借助放索車，由一端向另一端牽引。在放索過程中因索盤自身的彈性和牽引產(chǎn)生的偏心力，索盤轉(zhuǎn)動(dòng)會使轉(zhuǎn)盤時(shí)產(chǎn)生加速，導(dǎo)致散盤，易危及工人安全，因此對轉(zhuǎn)盤設(shè)置剎車和限位裝置。為防止索體在移動(dòng)過程中與地面接觸，損壞拉索防護(hù)層或損傷索股，索頭用布袋包住，將索逐漸放開，在地面沿放索方向鋪設(shè)一些圓鋼管，以保證索體不與底面接觸，同時(shí)減少了與底面的摩擦力，圓鋼管的長度不小于1米，間距為2.5m左右。由于索的長度要長于跨度，索展開后應(yīng)與軸線傾斜一定角度才能放下，因此牽引方向要與軸線傾斜一定角度，并牽引時(shí)使索基本保持直線狀移動(dòng)。2、安裝拉索拉索在地面展開后，將拉索調(diào)節(jié)裝置盡量放長，用牽引設(shè)備或吊機(jī)輔助將索頭牽引靠近索端節(jié)點(diǎn)，并臨時(shí)固定。安裝過程中，沿桁架拉索一端進(jìn)行或者先將拉索兩端安裝完成后，再安裝中間撐桿節(jié)點(diǎn)。拉索端頭安裝時(shí)比較困難，要借助專門的安裝工具進(jìn)行安裝，并且在穿孔過程中使用多個(gè)導(dǎo)鏈進(jìn)行。4.4.7預(yù)應(yīng)力鋼索張拉技術(shù)要點(diǎn)（1）預(yù)應(yīng)力鋼索張拉前標(biāo)定張拉設(shè)備張拉設(shè)備采用相應(yīng)的千斤頂和配套油泵。根據(jù)設(shè)計(jì)和預(yù)應(yīng)力工藝要求的實(shí)際張拉力對千斤頂、油壓傳感器進(jìn)行標(biāo)定。實(shí)際使用時(shí)，由此標(biāo)定曲線上找到控制張拉力值相對應(yīng)的值，并將其計(jì)算打印成表格上，以方便操作和查驗(yàn)。（2）張拉控制應(yīng)力根據(jù)設(shè)計(jì)要求的預(yù)應(yīng)力鋼索張拉控制應(yīng)力取值。（3）張拉工裝設(shè)計(jì)及設(shè)備選定張拉工裝的設(shè)計(jì)思路：利用鋼結(jié)構(gòu)耳板上下方焊接的耳板作為著力點(diǎn)，每根索利用2個(gè)或者4個(gè)提升千斤頂進(jìn)行拉索安裝。四頂工裝示意圖雙頂工裝示意圖（4）預(yù)應(yīng)力鋼索張拉采用雙控，即控制鋼索的拉力及結(jié)構(gòu)整體變形值。預(yù)應(yīng)力鋼索張拉完成后，應(yīng)立即測量校對。如發(fā)現(xiàn)異常，應(yīng)暫停張拉，待查明原因，并采取措施后，再繼續(xù)張拉。（5）張拉操作要點(diǎn)：張拉設(shè)備安裝：張拉設(shè)備形心與鋼索重合，以保證預(yù)應(yīng)力鋼索在進(jìn)行張拉時(shí)不產(chǎn)生偏心；（6）預(yù)應(yīng)力鋼索張拉測量記錄對壓力傳感器測得壓力和全站儀測得鋼結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行記錄，以對結(jié)構(gòu)施工期行為進(jìn)行監(jiān)測。4.4.8張拉應(yīng)急預(yù)案（1）張拉前的準(zhǔn)備1）檢查支座約束情況，考慮張拉時(shí)結(jié)構(gòu)狀態(tài)是否與計(jì)算模型一致，以免引起安全事故；2）張拉設(shè)備張拉前需全面檢查，保證張拉過程中設(shè)備的可靠性；3）在一切準(zhǔn)備工作做完之后，且經(jīng)過系統(tǒng)的、全面的檢查無誤后，現(xiàn)場安裝總指揮檢查并發(fā)令后，才能正式進(jìn)行預(yù)應(yīng)力索張拉作業(yè)；4）拉索張拉前，應(yīng)嚴(yán)格檢查臨時(shí)通道以及安全維護(hù)設(shè)施是否到位，保證張拉操作人員的安全；5）張拉過程應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)張拉應(yīng)力值張拉，防止張拉過程中出現(xiàn)預(yù)應(yīng)力過大引起結(jié)構(gòu)變形過大；6）張拉前，應(yīng)清理場地，禁止無關(guān)人員進(jìn)入，保證索張拉過程中人員安全；7）在預(yù)應(yīng)力索張拉過程中，測量人員應(yīng)通過測量儀器配合測量各監(jiān)測點(diǎn)位移的準(zhǔn)確數(shù)值。（2）張拉張拉過程中可能出現(xiàn)的問題1）張拉設(shè)備故障，包括油管漏油，設(shè)備故障；2）現(xiàn)場突然停電；3）張拉過程不同步；4）張拉后結(jié)構(gòu)變形、應(yīng)力、伸長值與設(shè)計(jì)計(jì)算不符；（3）張拉設(shè)備故障張拉過程中如油缸發(fā)生漏油、損壞等故障，在現(xiàn)場配備三名專門修理張拉設(shè)備的維修工，在現(xiàn)場備好密封圈、油管，隨時(shí)修理，同時(shí)在現(xiàn)場配置2套備用設(shè)備，如果不能修理立即更換千斤頂。（4）張拉過程斷電張拉過程中，如果突然停電，則停止索張拉施工。關(guān)閉總電源，查明停電原因，防止來電時(shí)張拉設(shè)備的突然啟動(dòng)，對屋架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。同時(shí)在張拉的時(shí)把鎖緊螺母擰緊，保證索力變化跟張拉過程是同步的；突然停電狀態(tài)下，在短時(shí)間內(nèi)，千斤頂還是處于持力狀態(tài)，并且油泵回油還需要一段時(shí)間，不會出現(xiàn)安全事故。處理好后在現(xiàn)場值班的電工立刻進(jìn)行查找原因，以最快的速度修復(fù)。為了避免這種情況，在現(xiàn)場的二級箱要做到專用，三級箱按照要求安裝到位。（5）張拉過程不同步由于張拉沒有達(dá)到同步，造成結(jié)構(gòu)變形，可以通過控制給泵油壓的速度，使索力小的加快給油速度，索力比較大的減慢給油速度，這樣就可以到達(dá)同一圈環(huán)向索的索力相同的目的。（6）張拉時(shí)結(jié)構(gòu)變形預(yù)警如果結(jié)構(gòu)變形與設(shè)計(jì)計(jì)算不符，超過20％以后，應(yīng)立即停止張拉，同時(shí)報(bào)請?jiān)O(shè)計(jì)院，找出原因后并采取有效措施后，再重新進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉。（7）張拉同步控制同時(shí)8根拉索進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉，控制張拉的同步是結(jié)構(gòu)受力、變形均勻的重要措施?？刂茝埨接袃蓚€(gè)步驟。首先，在張拉前調(diào)整拉索張拉端調(diào)節(jié)螺桿的長度，使露出的長度相同，即初始張拉位置相同。第二，在張拉過程中將每級的張拉力在張拉過程中再次細(xì)分為4~10小級，在每小級中盡量使千斤頂給油速度同步，在張拉完成每小級后，所有千斤頂停止給油，如此通過每一個(gè)小級停頓調(diào)整的方法來達(dá)到整體同步的效果。本工程拉索張拉用措施統(tǒng)計(jì)如下表所示：類型規(guī)格重量（噸）備注展索架HW200X200X8X120.5用于拉索展開。腳手板500mm*20mm*40m20平米拉索展索防護(hù)用張拉平臺P48X3.6(8套)4噸拉索張拉操作平臺腳手板8平米張拉固定措施單套1.2噸（8套）9.6噸張拉工裝措施液壓張拉設(shè)備液壓千斤頂（20噸）8套拉索張拉4.5鋼結(jié)構(gòu)施工過程有限元分析本工程鋼結(jié)構(gòu)和拉索在安裝過程中，其結(jié)構(gòu)受力情形和原設(shè)計(jì)一次成形狀態(tài)受力情況有所不同，因此，為指導(dǎo)本工程施工方案的安全實(shí)施，需要對結(jié)構(gòu)施工過程進(jìn)行模擬分析。本工程采用MIDASInformationTechnologyCo.,Ltd公司的通用有限元分析軟件MIDAS/GenVer.835進(jìn)行模擬分析。結(jié)構(gòu)施工過程中的荷載包括結(jié)構(gòu)桿件自重、節(jié)點(diǎn)重量，有限元軟件中只能考慮桿件的重量，因而計(jì)算中將箱形桿件肋板荷載和節(jié)點(diǎn)荷載以增大自重系數(shù)的方式施加于結(jié)構(gòu)中，自重系數(shù)取值為1.1。4.5.1鋼結(jié)構(gòu)施工過程有限元分析本工程施工模擬中，施工過程分為11個(gè)步驟進(jìn)行，同時(shí)在模擬過程中為能較明顯的體現(xiàn)鋼結(jié)構(gòu)及拉索變形和應(yīng)力情況，將原高層結(jié)構(gòu)進(jìn)行了簡化處理，只考慮與鋼結(jié)構(gòu)和拉索有連接處混凝土樓層，見表1。表1鋼結(jié)構(gòu)施工步驟步驟施工內(nèi)容1高層土建結(jié)構(gòu)施工，其中中庭4層鋼結(jié)構(gòu)隨土建樓層同時(shí)施工，下部設(shè)置支撐架2安裝頂層桁架分段13安裝頂層桁架分段24安裝頂層樓層鋼梁及澆筑混凝土樓面5安裝鋼拉索LS1-1、LS1-2和二十層中庭區(qū)域鋼梁6澆筑二十層中庭區(qū)域混凝土7安裝鋼拉索LS2-3、LS3-1、LS3-2和十一層鋼梁8安裝鋼拉索LS4-39安裝幕墻結(jié)構(gòu)（施加幕墻結(jié)構(gòu)荷載）10安裝鋼拉索LS1-3、LS2-1~2和LS4-1~2，對上述拉索施加預(yù)張力60kN11拆除4層中庭區(qū)域臨時(shí)施工支撐；完成拉索施工4.5.2鋼結(jié)構(gòu)施工過程分析及變形結(jié)果為反應(yīng)施工過程中結(jié)構(gòu)在X、Y、Z三個(gè)方向變形情況，下面分別輸出各施工步結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)計(jì)算模型及結(jié)構(gòu)在X、Y、Z三個(gè)方向下的變形情況，見表2（圖形下位移值為絕對較大值）步驟計(jì)算模型及X、Y、Z三向變形值（單位：mm）1計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=0.69mm;DY=0.69mm;DZ=-6.76mm2計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=0.69mm;DY=0.69mm;DZ=-6.76mm3計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=1.44mm;DY=0.69mm;DZ=-8.03mm4計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=2.11mm;DY=-1.80mm;DZ=-15.90mm5計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=2.09mm;DY=-1.78mm;DZ=-16.07mm6計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=2.09mm;DY=-1.77mm;DZ=-16.17mm7計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=2.08mm;DY=-1.76mm;DZ=-16.19mm8計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=2.08mm;DY=-1.76mm;DZ=-16.19mm9計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=-4.20mm;DY=3.22mm;DZ=-33.15mm10計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=-4.55mm;DY=3.53mm;DZ=-34.17mm11計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=-4.55mm;DY=3.53mm;DZ=-34.18mm原設(shè)計(jì)狀態(tài)下位移云圖計(jì)算模型結(jié)構(gòu)X方向變形圖結(jié)構(gòu)Y方向變形圖結(jié)構(gòu)Z方向變形圖DX=-4.82mm;DY=3.93mm;DZ=-34.35mm由上表變形結(jié)果可知，在桿件安裝對接過程中，對接位置處X、Y、Z向相對位移變形最大不超過10mm，均較小，能滿足安裝精度要求。（上表中位移為施工步中最大位移，并不在拼裝對接位置處）。結(jié)構(gòu)一次成型狀態(tài)下三向變形與施工最終步比較：變形(mm)施工最終步結(jié)構(gòu)一次成型DX-4.55-4.82DY3.533.93DZ-34.18-34.35同時(shí)對比鋼結(jié)構(gòu)安裝完成后與原設(shè)計(jì)狀態(tài)位移結(jié)果可知，三個(gè)方向的變形相差均很小，滿足規(guī)范要求，說明本工程施工方案合理可行。4.5.3鋼結(jié)構(gòu)各施工步結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比結(jié)果施工過程各施工步其桿件應(yīng)力比大小見表3。表3各施工步桿件應(yīng)力比表步驟應(yīng)力云圖1本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.252本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.253本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.254本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.255本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.256本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.257本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.258本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.259本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.3910本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.4111本施工步中，桿件最大應(yīng)力比為0.41由上述各施工步中結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比可知，施工過程中，桿件最大應(yīng)力比出現(xiàn)在第10、11步，為桁架支撐柱附近桿件，最大應(yīng)力比值為0.41<1.0，滿足規(guī)范要求，能夠保證鋼結(jié)構(gòu)施工過程中的安全性。4.5.4中庭各樓層鋼結(jié)構(gòu)變形情況結(jié)果鋼結(jié)構(gòu)施工完成后，為保證樓層的平整度，需考慮施工預(yù)起拱將結(jié)構(gòu)變形抵消。根據(jù)施工模擬結(jié)果進(jìn)行反向鋼結(jié)構(gòu)預(yù)起拱，各樓層施工完成后的鋼結(jié)構(gòu)豎向變形云圖如下：步驟應(yīng)力云圖四層鋼結(jié)構(gòu)中庭鋼結(jié)構(gòu)最大變形為8.66mm2中庭鋼結(jié)構(gòu)最大變形為6.78mm3中庭鋼結(jié)構(gòu)最大變形為34.18mm4中庭鋼結(jié)構(gòu)最大變形為33.12mm4.5.5中庭各樓層鋼結(jié)構(gòu)施工完成后拉索索力情況結(jié)果各施工步驟拉索各階段索力情況如下圖所示：施工完成后，拉索最大索力為1813.6kN，為拉索LS1-2；同時(shí)LS2-3索力為O，需施工完成在對該索進(jìn)行再次擰緊。4.6技術(shù)保障措施4.6.1汽車吊地基承載力驗(yàn)算本工程鋼結(jié)構(gòu)吊裝采用600噸汽車吊，汽車吊型號為XCA600，汽車吊重84噸，采用臂長重18噸，配重140噸（距離旋轉(zhuǎn)中心半徑5.75m），最不利吊裝半徑50m，吊裝重量13.8噸。如下圖所示吊裝過程中，初始時(shí)吊臂在Y平面內(nèi)，然后吊裝旋轉(zhuǎn)到X平面內(nèi)；將所有荷載向旋轉(zhuǎn)中心平移，可以得到等效的集中荷載F、偏心彎矩M。汽車吊吊裝示意圖吊裝時(shí)支腿荷載N由兩部分組合，N=N1+N2。N1由F產(chǎn)生，F(xiàn)包括汽車吊自重和吊裝構(gòu)件重，由于各支腿相對于旋轉(zhuǎn)中心近似對稱，可得N1=F/4=（84+18+140+13.8）*9.8/4=626.7kN；N2由M產(chǎn)生，當(dāng)?shù)醣叟cY軸成β角度時(shí)，偏心彎矩可分解到X、Y兩個(gè)平面內(nèi)，由汽車吊參數(shù)可知A=14米，B=14米，得：①在Mx作用下，有側(cè)面支腿2、3及1、4的支反力共同平衡，各支腿反力為：N22x=N23x=0.5·Mx/B=M·cosβ/2B；N21x=N24x=-0.5·Mx/B=-M·cosβ/2B②在My作用下，有側(cè)面支腿1、2及3、4的支反力共同平衡，各支腿反力為：N21y=N22y=-0.5·My/A=-M·sinβ/2A；N23y=N24y=0.5·My/A=M·sinβ/2A；通過計(jì)算可知，在汽車吊工作時(shí)，當(dāng)?shù)醣叟c水平方向的夾角為48.69°時(shí)，支腿2處反力最大，此時(shí)可求得各個(gè)支腿的反力如下所示。支腿1：N1=N11+N21x+N21y=F/4+M·cosβ/2B-M·sinβ/2A=626.71kN支腿2：N2=N12+N22x+N22y=F/4+M·cosβ/2B+M·sinβ/2A=717.51kN支腿3：N3=N13+N23x+N23y=F/4-M·cosβ/2B+M·sinβ/2A=626.71kN支腿4：N4=N14+N24x+N24y=F/4-M·cosβ/2B-M·sinβ/2A=535.91kN選取最大支腿反力F2=717.5kN進(jìn)行地基承載力復(fù)核驗(yàn)算，汽車吊支腿下墊設(shè)2.0*2.0m路基箱：

p=1和4號支腿架設(shè)在瀝青路面，2和3號支角架設(shè)在項(xiàng)目施工道路區(qū)域（支腿正下方是圍護(hù)樁冠梁），故需要驗(yàn)算最大受力支腳（2號支腳）下方圍護(hù)樁的承載力是否滿足要求。圍護(hù)樁為直徑1m，樁長32m的鉆孔灌注樁，故采用《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）中樁徑≥800mm的大直徑樁計(jì)算公式：Qμ=2πR=3.14×1000=3.14mA第一層土：ψ第二層土：ψ第三層土：ψ第四層土：ψ第五層土：ψ第六層土：ψ第七層土：ψ第八層土：ψ第八層土：ψ則圍護(hù)樁承載力為：QQ取安全系數(shù)為2，支腳墊設(shè)面積為4m2故最終的圍護(hù)樁承載力為：p2號支腿最大荷載

p綜上述：滿足承載力要求。4.6.2臨時(shí)支撐點(diǎn)設(shè)計(jì)本工程臨時(shí)支撐點(diǎn)共兩種：圓管支撐和格構(gòu)支撐。1、圓管支撐圓管支撐與樓層鋼梁采用銷軸連接節(jié)點(diǎn)，與混凝土柱采用埋件形式直接焊接，如下圖所示：2、格構(gòu)支撐架格構(gòu)支撐架采用如下連接方式：支撐架頂部節(jié)點(diǎn)支撐架底部連接節(jié)點(diǎn)4.6.3桁架高空對接精度保證措施桁架高空對接精度控制，首先需保證桁架拼裝精度，桁架拼裝時(shí)，將各分段桁架在一起總拼，保證對接口精度，如下圖所示。桁架高空對接時(shí)，首先在吊機(jī)不送鉤條件下，通過螺栓卡板固定桁架上下弦桿，如下圖所示，然后通過全站儀測量桁架坐標(biāo)，當(dāng)有偏差時(shí)，通過吊機(jī)和調(diào)整卡板螺栓松緊定位桁架位置后，鎖死螺栓固定桁架，松鉤后焊接桁架對接口。4.6.4高空安全施工措施吊裝時(shí)，采用手拉葫蘆進(jìn)行吊裝構(gòu)件位形調(diào)整。生命線及安全網(wǎng)支撐架安全平臺高空吊籃安全防護(hù)焊接接火盆4.7現(xiàn)場測量方案測量方案是關(guān)系結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量全局的重要環(huán)節(jié)，是使控制網(wǎng)及布設(shè)既能滿足機(jī)構(gòu)質(zhì)量要求又做到經(jīng)濟(jì)合理的重要保障，是指導(dǎo)施工測量的重要技術(shù)文件。測量方案是根據(jù)工程建設(shè)對控制網(wǎng)的精度要求，結(jié)合施工場地具體情況，在總包單位測控網(wǎng)的基礎(chǔ)上選擇最佳布網(wǎng)方案（控制點(diǎn)的位置和網(wǎng)的基本形式）、選擇適當(dāng)?shù)淖鳂I(yè)方法和儀器、編制測量計(jì)劃，解決測量作業(yè)組織和測量成果驗(yàn)收等一系列生產(chǎn)管理和技術(shù)管理問題。4.7.1測量準(zhǔn)備工作4.7.1.1測量觀測點(diǎn)分析關(guān)鍵關(guān)鍵點(diǎn)分析1、在溫度、風(fēng)荷載等影響下超高層的精確定位2、外框結(jié)構(gòu)造型精度控制。3、核心筒勁性柱及外框柱的精確定位。4、誤差傳遞的控制。建立高精度的測量控制網(wǎng)，嚴(yán)格控制各階段的施工測量精度，選用技術(shù)熟練經(jīng)驗(yàn)豐富的測量工程師進(jìn)行測量管理，采用先進(jìn)的測量儀器和測量技術(shù)進(jìn)行施測，確保施工測量的精度要求。建立高精度的測量控制網(wǎng)，嚴(yán)格控制各階段的施工測量精度，選用技術(shù)熟練經(jīng)驗(yàn)豐富的測量工程師進(jìn)行測量管理，采用先進(jìn)的測量儀器和測量技術(shù)進(jìn)行施測，確保施工測量的精度要求。三級測量控制制度，一、構(gòu)件進(jìn)場復(fù)測驗(yàn)收；二、構(gòu)件安裝測量控制；三、單節(jié)構(gòu)件安裝后平面坐標(biāo)及結(jié)構(gòu)層圓度坐標(biāo)擬合，整體結(jié)構(gòu)壓縮變形實(shí)時(shí)監(jiān)測，每節(jié)鋼柱測量數(shù)據(jù)為下一節(jié)鋼柱調(diào)節(jié)提供數(shù)據(jù)支持，保證外框結(jié)構(gòu)造型整體受控。在鋼結(jié)構(gòu)內(nèi)外建立雙層控制網(wǎng)，內(nèi)控網(wǎng)采用激光垂準(zhǔn)儀投測到施工層進(jìn)行墻柱定位再用外控網(wǎng)進(jìn)行復(fù)核。每隔50m左右設(shè)置一個(gè)測量轉(zhuǎn)換層，并定期聯(lián)立外控網(wǎng)進(jìn)行復(fù)核，轉(zhuǎn)換層與轉(zhuǎn)換層之間獨(dú)立操作，誤差不傳遞。解決措施4.7.1.2施工測量要求（1）在進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)框架安裝時(shí)，除了要控制其空間絕對位置外，亦需和已完成的土建實(shí)時(shí)聯(lián)測，確保其相對關(guān)系的正確。（2）在測量控制過程中應(yīng)著重控制各環(huán)節(jié)的安裝誤差，即注重中間過程的控制，當(dāng)各個(gè)施工過程控制精度均在誤差要求范圍內(nèi)并通過驗(yàn)收時(shí)，才能保證結(jié)構(gòu)安裝后整個(gè)結(jié)構(gòu)安裝的最終精度。（3）為確保安裝過程及最終結(jié)果的控制精度，在測量工作中應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：選擇合適的控制點(diǎn)，確保通視；充分考慮安裝過程中的結(jié)構(gòu)位移，加強(qiáng)復(fù)測；鋼結(jié)構(gòu)對陽光照射及溫度變化敏感，在控制測量過程中必須考慮并消除其影響。（4）針對本工程特點(diǎn)，施工中將配置先進(jìn)、精密的測量儀器及相應(yīng)的數(shù)據(jù)處理軟件，借鑒國內(nèi)外最新測量控制科研成果及以往大型鋼結(jié)構(gòu)安裝經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合施工中建筑物的變形監(jiān)測信息，采用科學(xué)合理的測量技術(shù)與方法，確定最佳的測量時(shí)間段。（5）通過對建筑物的空間幾何解析，建立空間點(diǎn)位的數(shù)據(jù)庫，從外業(yè)的數(shù)據(jù)采集、放樣，到內(nèi)業(yè)的數(shù)據(jù)處理、成果分析，實(shí)現(xiàn)測量的智能化、數(shù)字化和程序化。4.7.2施工測量工作部署4.7.2.1測量依據(jù)?《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》(GB50205-2001)；?《工程測量規(guī)范》(GB50026-2007)；?《建筑變形測量規(guī)程》(JGJ/T8-2007)；?《國家一、二等水準(zhǔn)測量規(guī)范》(GB12897-2006)；?《精密工程測量規(guī)范》(GB/T15314－94)；?《全球定位系統(tǒng)(GPS)測量規(guī)范》(GB/T18314-2001)；?業(yè)主提供的有關(guān)測量資料和實(shí)物,工程圖紙及其它相關(guān)技術(shù)文件。4.7.2.2測量人員配備本工程配備的測量人員，必須選擇有類似工程施工測量經(jīng)驗(yàn)，參與過測量精度要求高的大型工程，具有豐富的測量知識與經(jīng)驗(yàn)，且經(jīng)過良好的培訓(xùn)，能使用各種類型的先進(jìn)儀器，才能勝任本工程的測量工作要求。人員職能要求測量工程師要求經(jīng)驗(yàn)豐富，參加過多項(xiàng)大型項(xiàng)目施工測量，主管工程首級平面控制網(wǎng)布設(shè)，整體把握測量工作開展。測量員負(fù)責(zé)現(xiàn)場測量的全面工作，檢查核對測量的準(zhǔn)確性。測量輔助工要求專業(yè)知識和操作能力強(qiáng)，負(fù)責(zé)施工全過程的測量工作。4.7.2.3測量儀器配備為保證本工程的鋼結(jié)構(gòu)測量精度，在測量控制基準(zhǔn)網(wǎng)建立和豎向傳遞時(shí)，主要使用高精度自動(dòng)導(dǎo)向全站儀、激光準(zhǔn)直儀和電子水準(zhǔn)儀進(jìn)行，輔以GPS及其他測量設(shè)備作為校核和輔助引測。序號名稱型號數(shù)量備注1全站儀GTS-211D2臺用于平面控制網(wǎng)的測設(shè)；構(gòu)件的拼裝及安裝定位；結(jié)構(gòu)變形檢測用于鋼結(jié)構(gòu)施工過程中的監(jiān)控。2經(jīng)緯儀蘇一光J2-24臺用于軸線測設(shè)、現(xiàn)場拼裝胎架放線測設(shè)等3水準(zhǔn)儀DZS3-14臺用于高程控制網(wǎng)的測設(shè)及標(biāo)高的復(fù)測等4棱鏡6個(gè)配合全站儀使用5塔尺5m4組結(jié)合水準(zhǔn)儀測設(shè)高程6激光鉛垂儀3臺配合高程測量使用7對講機(jī)8部測量人員工作聯(lián)系8大盤尺長城50m8個(gè)輔助測量9超聲波探傷儀CTS－2000PLUS2臺焊縫檢測10磁粉探傷儀MT-20002臺焊縫檢測11干漆膜測厚儀A-34104個(gè)涂裝檢測12紅外線測溫儀124個(gè)檢測13萬能角度尺0-3206個(gè)檢測14焊接檢驗(yàn)尺HJC604個(gè)檢測4.7.2.4技術(shù)準(zhǔn)備工作序號技術(shù)準(zhǔn)備1對進(jìn)場的測量儀器，在使用前進(jìn)行計(jì)量檢定，確保器具在受控狀態(tài)下使用。2向監(jiān)理提供所用測量儀器的計(jì)量檢定證書。3對業(yè)主總包提供的測量依據(jù)進(jìn)行校算。4對業(yè)主總包提供的起始樁點(diǎn)(紅線樁、樓座粧、水準(zhǔn)點(diǎn)高程)進(jìn)行校測。5根據(jù)工程測量規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)施工驗(yàn)收規(guī)范，整理施工圖紙、鋼結(jié)構(gòu)深化設(shè)計(jì)圖等資料，熟悉圖紙了解建筑定位及樓層放線的相關(guān)要求，校核圖紙中相關(guān)數(shù)據(jù)，掌握測量定位所需相關(guān)數(shù)據(jù)。6明確測量班組職責(zé)；由測量負(fù)責(zé)人對測量員進(jìn)行技術(shù)交底。7由測量工程師組織，所有測量人員參加，根據(jù)現(xiàn)場測量作業(yè)條件，討論擬定初步的測量方案，指導(dǎo)測量工作按計(jì)劃實(shí)施。4.7.2.5測量總體流程4.7.3施工測量控制網(wǎng)的設(shè)計(jì)與建立4.7.3.1測量控制網(wǎng)的組成與總包做好工程平面控制點(diǎn)和高程控制點(diǎn)的移交和保護(hù)工作，對移交于我單位的測量控制點(diǎn)進(jìn)行復(fù)核，精度滿足要求時(shí)對其進(jìn)行加密聯(lián)測導(dǎo)線，建立首級場區(qū)控制網(wǎng)；并作為低級控制網(wǎng)建立和復(fù)核的依據(jù)?？刂凭W(wǎng)控制網(wǎng)設(shè)置要點(diǎn)首級控制網(wǎng)復(fù)核總包提供首級控制點(diǎn)，建立鋼結(jié)構(gòu)首級控制網(wǎng)。二級控制網(wǎng)根據(jù)首級控制網(wǎng)，在建筑物周邊采用二級控制網(wǎng)形成平面控制網(wǎng)和高程控制網(wǎng)。三級控制網(wǎng)引測在柱、梁、勁性柱等結(jié)構(gòu)的軸線控制點(diǎn)、標(biāo)高控制點(diǎn)。4.7.3.2首級場區(qū)控制網(wǎng)復(fù)測進(jìn)場后與總包做好工程平面控制點(diǎn)和高程控制點(diǎn)的移交和保護(hù)工作，對移交于我單位的測量控制點(diǎn)進(jìn)行復(fù)核，精度滿足要求時(shí)對其進(jìn)行加密聯(lián)測導(dǎo)線，建立首級場區(qū)控制網(wǎng)，報(bào)總包、監(jiān)理審核；并作為低級控制網(wǎng)建立和復(fù)核的依據(jù)。由于總承包先行進(jìn)行基坑施工并與業(yè)主提供的相關(guān)座標(biāo)點(diǎn)比較清楚，原則上首級場區(qū)平面控制網(wǎng)由總承包提供給鋼結(jié)構(gòu)安裝分包單位，鋼結(jié)構(gòu)分包單位應(yīng)首先校核總承包給定的高級點(diǎn)，校核合格后，將GPS架設(shè)在2個(gè)高級點(diǎn)上和場區(qū)平面基準(zhǔn)點(diǎn)上同時(shí)接收衛(wèi)星信號，進(jìn)行連續(xù)48小時(shí)的靜態(tài)觀測，將結(jié)果數(shù)據(jù)用專用的GPS處理軟件處理，得到平面基準(zhǔn)點(diǎn)的三維坐標(biāo)。為了保證精度，利用TCA2003全站儀測設(shè)精密導(dǎo)線，進(jìn)行嚴(yán)密平差對觀測結(jié)果進(jìn)行校核，將校核結(jié)果作為場區(qū)的平面控制網(wǎng)。4.7.3.3二級控制網(wǎng)布置首級控制網(wǎng)的點(diǎn)位精度經(jīng)復(fù)核無誤后，在基坑周邊布設(shè)主要軸線控制樁，采用“外控法”控制基坑內(nèi)各結(jié)構(gòu)的軸線和標(biāo)高位置。4.7.4控制點(diǎn)的引測4.7.4.1地下室施工控制點(diǎn)引測地下室施工階段的各結(jié)構(gòu)部位定位放線，其平面軸線控制點(diǎn)的引測采用“外控法”。即首先在控制點(diǎn)上架設(shè)儀器，將主要控制軸線引測到筏板上，進(jìn)而對地下室結(jié)構(gòu)細(xì)部進(jìn)行測量放樣。為保證精度軸線放樣采用全站儀極坐標(biāo)和經(jīng)緯儀方向線法相結(jié)合的形式。由于本工程最多有三層地下室，地下室開始施工時(shí)，根據(jù)二級水準(zhǔn)控制網(wǎng)把負(fù)整米數(shù)的水平線測設(shè)到基坑四周的混凝土樁上，在基坑內(nèi)架設(shè)水準(zhǔn)儀，校測基坑四周的整米數(shù)水平線，其誤差應(yīng)控制在±5mm以內(nèi)為合格，在施測基礎(chǔ)標(biāo)高時(shí)，應(yīng)后視坑壁兩側(cè)上的水平線以作校核。地下室的高程傳遞可采用傳統(tǒng)的測量方法，留設(shè)測量孔，采用懸吊鋼尺，用水準(zhǔn)儀進(jìn)行測設(shè)便可滿足精度要求，把傳遞過來的高程以1米線的形式彈設(shè)在外框柱、剪力墻等便于引測的構(gòu)件上，作為測放其它構(gòu)件高程的依據(jù)。4.7.4.2地上施工平面坐標(biāo)控制點(diǎn)引測當(dāng)?shù)叵率沂┕ね瓿芍?，在基坑周邊的二級測量控制點(diǎn)上或首級控制加密點(diǎn)架設(shè)全站儀，用極坐標(biāo)法或直角坐標(biāo)法放樣測設(shè)激光控制點(diǎn)。激光點(diǎn)測放到樓面后需進(jìn)行特殊的保護(hù)，因此需在混凝土樓板上埋設(shè)預(yù)埋鐵件，混凝土澆筑完成且具有強(qiáng)度后，再次放樣測設(shè)激光控制點(diǎn)并進(jìn)行矩形閉合復(fù)測，調(diào)整點(diǎn)位誤差，打上陽沖眼十字中心點(diǎn)標(biāo)示，示意如下圖：-0.100m樓面激光控制點(diǎn)點(diǎn)位做法激光點(diǎn)穿過樓層的預(yù)留洞做法然后利用激光垂準(zhǔn)儀通過樓層預(yù)留洞口將激光控制點(diǎn)投測到上部樓層后，組成矩形控制網(wǎng)。激光垂準(zhǔn)儀照準(zhǔn)部0°、90°、180°、270°分別向上投測，在接收靶上A1′、A2′、A3′、A4′四個(gè)投測點(diǎn)，將A1′A3′，A2′A4′連接得到A′，即為所需的投測點(diǎn)。平面控制點(diǎn)接收流程示意圖透明塑料薄片，中間空洞便于點(diǎn)位標(biāo)示。雕刻環(huán)形刻度。第一次接收激光點(diǎn)。蒙皮薄片使環(huán)形刻度與光斑吻合。通過塑料薄片中間空洞捕捉第一個(gè)激光點(diǎn)在激光接收靶上。分別旋轉(zhuǎn)激光準(zhǔn)直儀在90°、180°、270°，用上述同樣的方法捕捉到另外三個(gè)激光點(diǎn)。取四次激光點(diǎn)的幾何中心即為本次投測的真正點(diǎn)位位置再在各個(gè)控制點(diǎn)上架設(shè)全站儀，復(fù)測點(diǎn)位之間的角度、邊長誤差，進(jìn)行點(diǎn)位誤差調(diào)整并作好點(diǎn)位標(biāo)記。如點(diǎn)位誤差較大，應(yīng)重新投測激光控制點(diǎn)。再在各個(gè)控制點(diǎn)上架設(shè)全站儀，復(fù)測點(diǎn)位之間的角度、邊長誤差，進(jìn)行點(diǎn)位誤差調(diào)整并作好點(diǎn)位標(biāo)記。如點(diǎn)位誤差較大，應(yīng)重新投測激光控制點(diǎn)。由于鋼結(jié)構(gòu)施工在前，上部樓層的激光點(diǎn)位置未澆筑混凝土樓板，需在主樓核心墻側(cè)面焊接測量控制點(diǎn)的懸挑鋼平臺，把激光控制點(diǎn)投測到鋼平臺上并作好標(biāo)記。激光控制點(diǎn)捕捉示意圖如下：激光控制點(diǎn)垂直投測示意圖激光控制點(diǎn)垂直投測示意圖4.7.4.3地上標(biāo)高控制點(diǎn)的引測高程控制方法采用鋼尺豎向傳遞法。地上結(jié)構(gòu)標(biāo)高傳遞，主要是用鋼尺沿結(jié)構(gòu)鋼柱向上豎直量距。一般至少要由3~4處同時(shí)向上引測，以便于相互校核和適應(yīng)分段施工的需要。引測步驟如下：首先在混凝土樓面架設(shè)全站儀，通過氣溫、氣壓計(jì)測量氣溫、氣壓，對全站儀進(jìn)行氣象改正設(shè)置。然后全站儀望遠(yuǎn)鏡垂直向上，順著激光控制點(diǎn)的預(yù)留洞口垂直往上測量距離。由于全息反射貼片配合遠(yuǎn)距離測距時(shí)反射信號較弱，影響測距的精度，故采用反射棱鏡配合全站儀進(jìn)行距離測量。頂部反射棱鏡放在鋼平臺或土建提模架及需要測量標(biāo)高的樓層，鏡頭向下對準(zhǔn)全站儀。第一步第二步第三步再將全站儀后視核心筒墻面+1.000m標(biāo)高基準(zhǔn)線，測得儀器高度值。對儀器內(nèi)Z向坐標(biāo)進(jìn)行設(shè)置，包括反射棱鏡的常數(shù)設(shè)置。計(jì)算得到反射棱鏡位置的標(biāo)高，后視測點(diǎn)標(biāo)高，計(jì)算儀器高，將該處標(biāo)高轉(zhuǎn)移到核心筒墻面距離本樓層高度+1.300m處，并彈墨線標(biāo)示。如下圖所示：4.8鋼結(jié)構(gòu)現(xiàn)場焊接方案4.8.1焊接工藝評定1、構(gòu)件加工制作前，對首次據(jù)本工程鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)形式、鋼材類型、規(guī)格、采用的焊接方法、焊接位置等，制定焊接工藝評定方案，擬定相應(yīng)的焊接工藝評定指導(dǎo)書，并按指導(dǎo)書要求指導(dǎo)焊工進(jìn)行焊接工藝評定試件的施焊。然后由具有相應(yīng)資質(zhì)的檢測單位進(jìn)行檢測試驗(yàn)，并出具焊接工藝評定報(bào)告（PQR）。焊接工程師根據(jù)焊接工藝評定報(bào)告（PQR）制定相應(yīng)的焊接工藝規(guī)程（WPS），用于本工程的實(shí)際加工制作。焊接工藝評定報(bào)告焊接工藝評定匯編2、焊接工藝規(guī)程應(yīng)包括以下內(nèi)容焊接方法、鋼材級別、厚度及適用范圍、焊接接頭形式、焊接位置、焊接順序、焊接層道布置、焊接設(shè)備、焊材、焊接溫度、預(yù)熱溫度、層間溫度、焊后熱處理、消除應(yīng)力措施、焊接參數(shù)（電流、電壓、焊接速度等）、試驗(yàn)檢驗(yàn)項(xiàng)目（種類、方法、數(shù)量等）、試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)、試驗(yàn)結(jié)果等。3、焊接工藝評定方案在有關(guān)部門批準(zhǔn)后即可實(shí)施，并在監(jiān)理的見證下進(jìn)行試件的裝配、焊接、取樣及力學(xué)化學(xué)等性能檢測。4、工程中焊接工藝評定照片示意圖坡口打磨、組裝監(jiān)理見證厚板焊接層間溫度控制焊評試件焊評試件焊評試件拉伸試驗(yàn)4.8.2焊接接頭的裝配要求焊接坡口尺寸應(yīng)符合GB/T50661-2011《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》的規(guī)定。組裝后坡口尺寸允許偏差應(yīng)符合表7.3.1規(guī)定。坡口尺寸組裝允許偏差序號項(xiàng)目背面不清根背面清根1接頭鈍邊±2mm不限制2無鋼襯墊接頭根部間隙±2mm-3～+2mm3帶鋼襯墊接頭根部間隙-2～+6mm不適用4接頭坡口角度-5°+10°-5°～+10°4.8.3定位焊定位焊必須由持相應(yīng)合格證的焊工施焊，所用焊接材料應(yīng)與正式焊縫的焊接材料相當(dāng)。定位焊焊縫厚度應(yīng)不小于3mm，對于厚度大于6mm的正式焊縫，其定位焊縫厚度不宜超過正式焊縫厚度的2/3。定位焊縫的長度應(yīng)不小于40mm，定位焊縫間距宜為300mm～600mm。鋼襯墊焊接接頭的定位焊宜在接頭坡口內(nèi)焊接，定位焊焊接時(shí)預(yù)熱溫度宜高于正式施焊預(yù)熱溫度20℃～50℃，定位焊縫與正式焊縫應(yīng)具有相同的焊接工藝和焊接質(zhì)量要求，定位焊焊縫若存在裂紋、氣孔、夾渣等缺欠，要完全清除。示意圖示意圖4.8.4焊接環(huán)境序號控制措施1焊條電弧焊和自保護(hù)藥芯焊絲電弧焊，其焊接作業(yè)區(qū)最大風(fēng)速不宜超過8米/s、氣體保護(hù)電弧焊不宜超過2米/s，否則應(yīng)采取有效措施以保障焊接電弧區(qū)域不受影響。2當(dāng)焊接作業(yè)處于下列情況下應(yīng)嚴(yán)禁焊接：焊接作業(yè)區(qū)的相對濕度大于90%；件表面潮濕或暴露于雨、冰、雪中；焊接作業(yè)條件不符合國家現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定要求時(shí)。3焊接環(huán)境溫度低于0℃但不低于-10℃時(shí)，應(yīng)采取加熱或防護(hù)措施，確保焊接接頭和焊接表面各方向大于或等于2倍鋼板厚度且不小于100mm范圍內(nèi)的母材溫度不低于20℃或其最低預(yù)熱溫度，且在焊接過程中均不應(yīng)低于這一溫度。4當(dāng)焊接環(huán)境溫度低于－10℃時(shí)，必須進(jìn)行相應(yīng)焊接環(huán)境下的工藝評定試驗(yàn)，評定合格后方可進(jìn)行焊接，否則嚴(yán)禁焊接。4.8.5引弧板、引出板及鋼襯墊板序號控制項(xiàng)目控制措施1材質(zhì)引弧板、引出板和鋼襯墊板的鋼材屈服強(qiáng)度不大于被焊鋼材標(biāo)稱強(qiáng)度，且與被焊鋼材焊接性相近2焊縫引出長度焊條電弧焊和氣體保護(hù)電弧焊焊縫引弧板、引出板長度應(yīng)大于25mm，埋弧焊引弧板、引出板長度應(yīng)大于80mm。3引弧、引出板規(guī)格氣體保護(hù)焊：50*30*噸mm；埋弧焊：150*100*噸mm4去除方式引弧板和引出板宜采用火焰切割、碳弧氣刨或機(jī)械等方法去除，不得傷及母材并將割口處修磨焊縫端部平整。嚴(yán)禁錘擊去除引弧板和引出板。5鋼襯墊板鋼襯墊應(yīng)有足夠的厚度以防止燒穿。用于焊條電弧焊、氣體保護(hù)電弧焊和藥芯焊絲電弧焊焊接方法，襯墊板厚度應(yīng)不小于4mm；用于埋弧焊方法的襯墊板厚度應(yīng)不小于6mm；用于電渣焊方法的襯墊板厚度應(yīng)不小于25mm。4.8.6厚板焊接工藝厚板焊接概述本工程中厚板主要涉及部位為支撐結(jié)構(gòu)連接板，其中最厚板厚達(dá)到60mm，最高材質(zhì)為Q355B。厚板焊接的主要接頭形式為T型接頭、十字接頭、對接接頭），主要坡口形式為單V坡口、X型坡口、K型坡口。在箱體、節(jié)點(diǎn)組裝過程中完成厚板焊接，為防止層狀撕裂，保證接頭質(zhì)量和接頭力學(xué)性能，減小和消減焊接變形、殘余應(yīng)力，對組裝焊接全過程來管理控制予以保證。厚板焊接主要技術(shù)要點(diǎn)及措施用下表可以直觀表達(dá)：厚板焊接工藝1、厚板焊接坡口的設(shè)計(jì)由于厚板焊接工程量大、難度高，坡口小易形成窄而深的形式，焊縫成型系數(shù)偏小，影響一次結(jié)晶、容易產(chǎn)生區(qū)域偏析；在拘束應(yīng)力大的前提下進(jìn)而導(dǎo)致焊接熱裂紋的產(chǎn)生。坡口加大，不僅僅焊接量大大增加，焊縫的焊接殘余應(yīng)力也大大增加，這對鋼結(jié)構(gòu)體系初始應(yīng)力的控制極其不利，同時(shí)也影響工程工期。2、預(yù)熱、后熱采用遠(yuǎn)紅外電加熱技術(shù)厚板焊接的關(guān)鍵是防止焊接裂紋的產(chǎn)生，準(zhǔn)確的預(yù)熱、層間溫度、后熱溫度是防止裂紋產(chǎn)生的關(guān)鍵，特別是厚板高強(qiáng)鋼的焊接尤為重要，這是因?yàn)闇?zhǔn)確控制預(yù)熱溫度、層間溫度和后熱溫度將直接影響和控制高強(qiáng)鋼裂紋產(chǎn)生三要素既：擴(kuò)散氫含量；硬淬傾向和拘束應(yīng)力。同火焰預(yù)熱方式相比較，遠(yuǎn)紅外電加熱有：溫度控制準(zhǔn)確可靠、可以控制升、降溫速度的優(yōu)點(diǎn)。最重要的是：所有采用電加熱的焊縫全部受熱均勻，從而避免了火焰加熱的不均勻同焊接過程中的不均勻疊加而產(chǎn)生附加應(yīng)力，有效的防止焊接裂紋的產(chǎn)生。由于采用了遠(yuǎn)紅外電加熱技術(shù)，減少了厚鋼板的溫度差，因此，也減少了不均勻加熱和冷卻所帶來的附加應(yīng)力，對提高厚板焊接質(zhì)量十分有效。3、組合焊接新工藝在厚板焊接中，常規(guī)焊接是一種焊接方式從打底、填充、到蓋面全部完成。這種方式由于管理簡便而大面積使用。然而，不可避免，這種方式有它的局限性。以GMAW為例，在厚板打底焊接中，由于坡口小焊絲伸出過長，氣體保護(hù)不好而使焊縫金屬產(chǎn)生不應(yīng)有的缺陷造成返工，產(chǎn)生直接經(jīng)濟(jì)損失。33、蓋面層FCAW-G（藥芯CO2氣體保護(hù)焊）提高焊縫的表面質(zhì)量，獲得良好的觀感效果。2、填充層GMAW（實(shí)芯C02氣體保護(hù)焊）利用GMAW的高效及熔深相對較大的優(yōu)點(diǎn)，提高焊接質(zhì)量和效率。1、打底層SMAW（焊條電弧焊）其一：解決GMAW伸出焊絲過長影響焊接質(zhì)量的矛盾，提高打底焊縫成型質(zhì)量。其二：SMAW同GMAW相比較，焊縫稀釋率相對較低，這對提高焊縫金屬的綜合指標(biāo)比較有利。①②③從焊縫成型的角度上看：打底焊和蓋面焊是最重要的步驟，在厚板焊接中，缺陷出現(xiàn)在打底焊縫，在BOX結(jié)構(gòu)體系中，那么返工時(shí)間是整條焊縫正常焊接時(shí)間的三倍以上。4、多層多道接頭錯(cuò)位焊接新工藝在鋼板的焊接中，多層焊的焊縫質(zhì)量比單層焊好，多層多道焊的焊縫質(zhì)量比多層焊好，特別是板厚超過25mm時(shí)效果最明顯，因此，在厚板焊接時(shí)，首選多層多道焊技術(shù)。所謂多層焊技術(shù)，不是一次成型，而是多層成型，焊接運(yùn)條手法允許擺動(dòng)，焊接厚度一般不控制，適合低碳鋼厚板焊接；多層多道焊就是在多層焊的基礎(chǔ)上，焊接手法上不允許擺動(dòng)，焊接厚度要明確規(guī)定，以限制焊縫的熱輸入量，一般規(guī)定：GMAW；FCAW-G每一道不超過5mm，（通常是3～5mm之間）；SMAW用AV值來確定每一道的厚度（AV＝一根焊條所焊焊縫的長度／一根焊條除焊條頭外的長度），通常AV≥0.6；在立焊位置允許擺動(dòng)，但限制擺幅：SMAW允許寬度為焊條直徑的三倍；GMAW、FCAW-G允許擺動(dòng)15～20mm。多層多道錯(cuò)位焊接技術(shù)就是在多層多道焊接技術(shù)的基礎(chǔ)上，加入焊接接頭每一道次錯(cuò)位連接，即：接頭不在一個(gè)平面內(nèi)，通常錯(cuò)位50mm以上。這種技術(shù)特別適合于高強(qiáng)鋼厚板的焊接。多層多道錯(cuò)位焊接技術(shù)的顯著優(yōu)點(diǎn)就是上一層次對下一層次進(jìn)行了有效的熱處理。在焊后冷卻過程中，焊縫從接近基本金屬開始凝固，單道焊的組織為典型的柱狀結(jié)晶，且共晶粒通常是與等溫曲線法向方向（即最大溫度梯度方向）長大。由于凝固是從純度較高的高熔點(diǎn)物質(zhì)開始，所以在最后凝固部分及柱狀晶的間隙處，便會留下低熔點(diǎn)夾雜物。在多層多道焊時(shí)，對前一道焊縫重新加熱，加熱超過900℃的部份可以消減柱狀晶并使晶粒細(xì)化。因此多層焊比單層焊的力學(xué)性能要好，特別是沖擊韌性有顯著的提高。值得一提的是：多層多道焊對焊接接頭的應(yīng)力應(yīng)變控制相當(dāng)有利，提高了焊接接頭的綜合性能指標(biāo)。預(yù)防層狀撕裂的措施1、抓好焊接接頭坡口設(shè)計(jì)關(guān)焊接坡口的設(shè)計(jì)關(guān)系到拉伸應(yīng)力場的強(qiáng)弱，是影響層狀撕裂的關(guān)鍵因素，甚至可以說：成敗在此一舉。從力學(xué)的觀點(diǎn)分析：鋼板一側(cè)受力，產(chǎn)生層狀撕裂的可能性遠(yuǎn)比兩側(cè)受力的機(jī)率小得多，截面積小的焊接坡口，產(chǎn)生層狀撕裂的可能性遠(yuǎn)比截面積大的坡口小得多，焊縫少的焊接接頭，產(chǎn)生層狀撕裂廠的可能性比焊縫多的焊接接頭要小得多，鋼板內(nèi)部的十字焊接接頭，產(chǎn)生層狀撕裂的可能性遠(yuǎn)比在鋼板端部小得多。焊接接頭抗層狀撕裂正誤示意圖在焊接接頭和坡口的設(shè)計(jì)中，成功的因素完全服從于焊接應(yīng)用技術(shù)理論，焊縫截面積的大小決定拉伸應(yīng)力場的強(qiáng)弱，拉伸應(yīng)力場的作用點(diǎn)會直接影響層狀撕裂的產(chǎn)生。這就是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和深化設(shè)計(jì)所必須遵循的原則。2、抓好設(shè)計(jì)選材關(guān)在焊接接頭及坡口設(shè)計(jì)確定的前提下，焊接接頭母材的選擇至關(guān)重要，母材的優(yōu)劣對層狀撕裂的產(chǎn)生有十分重大的影響。主要有以下幾個(gè)方面：鋼材的斷面收縮量對層狀撕裂的影響Фz≤10％在低度拘束度的T型接頭（H型鋼）有可能產(chǎn)生層狀撕裂。Фz≤15％在中等拘束的接頭，如箱形梁柱，含有一些層狀撕裂的傾向。Фz≤20％只有在高拘束度接頭（如節(jié)點(diǎn)板）時(shí)有一定層狀撕裂傾向。Фz≤25％在合理接頭中，一般都不會產(chǎn)生層狀撕裂。夾雜物的成分不是影響層狀撕裂的主要因素；關(guān)鍵在于夾雜物的形態(tài)，數(shù)量及其分布特征。只要有片狀?yuàn)A雜物，都可能導(dǎo)致層狀撕裂。母材性能的影響層狀撕裂敏感性不僅與夾雜物的特性有關(guān)，而且同母材本身的延性、韌性有關(guān)。低碳鋼層狀撕裂的根本原因是夾雜物，因?yàn)镻cm和Ceg都很小，對氫脆不敏感，層狀撕裂敏感系數(shù)，主要取決夾雜物的總長（L）或含硫量。接頭形成方式的影響焊接接頭形式?jīng)Q定焊接接頭的選材。首先應(yīng)判斷產(chǎn)生層狀撕裂危險(xiǎn)性的大小，按以下方面進(jìn)行：層狀撕裂因接頭形式的影響經(jīng)驗(yàn)公式：LTR＝INF（A）+INF（B）+INF（B）+INF（C）+INF（D）+INF（E）LTR(LamellarTearingRisk的縮寫)意思為：層狀撕裂的危險(xiǎn)性。INF(Infiuener的縮寫)，意思為：“影響”，后面A、B、C、D、E表示某因素X的影響。LTR為正值時(shí)，表示具有大的層狀撕裂危險(xiǎn)，其值越大，危險(xiǎn)性越大；當(dāng)LTR為負(fù)值時(shí)，表示具有抵抗層狀撕裂的性能，且絕對值越大，抗層狀撕裂的性能越好。在接頭形式一定時(shí)，焊接工藝對層狀撕裂有一定影響，但層狀撕裂主要取決于鋼材的材質(zhì)。LTR值確認(rèn)之后，設(shè)計(jì)應(yīng)按下表選擇鋼材。LTR與對應(yīng)的ΦZ要求值LTR要求的ΦZ（％）平均值最小值≤1010～2020～30>30——152535——1015253、最佳焊接工藝防止層狀撕裂的產(chǎn)生，除正確的設(shè)計(jì)之外，必須有合理的焊接工藝作保證。防止由冷裂紋引發(fā)的層狀撕裂，可以采取防止冷裂紋相同的技術(shù)措施。如適當(dāng)預(yù)熱、控制層間溫度、后熱消氫處理等，對防止層狀撕裂均有一定作用。但建筑鋼結(jié)構(gòu)有其特殊的地方，那就是構(gòu)件的截面不同，防止層狀撕裂的方法也不同。4.8.7焊接工藝技術(shù)要求焊接施工前，根據(jù)本工程的焊接工藝評定結(jié)果，制定專門的焊接工藝規(guī)程（WPS），用于指導(dǎo)焊接施工。焊接工藝規(guī)程應(yīng)詳細(xì)的反應(yīng)應(yīng)用的各種焊接方法、接頭形式、焊接位置、焊接參數(shù)、預(yù)熱范圍及溫度、焊腳尺寸、層間溫度控制、消除應(yīng)力措施等各項(xiàng)必需要素。4.8.8焊接變形控制1、 在進(jìn)行構(gòu)件或組合構(gòu)件的裝配和部件間連接時(shí)，以及將部件焊接到構(gòu)件上時(shí)，采用的工藝和順序應(yīng)使最終構(gòu)件的變形和收縮最小。2、 根據(jù)構(gòu)件上焊縫的布置，可按下列要求采用合理的焊接順序控制變形：（1）對接接頭、T型接頭和十字接頭，在工件放置條件允許或易于翻轉(zhuǎn)的情況下，宜雙面對稱焊接；有對稱截面的構(gòu)件，宜對稱于構(gòu)件中性軸焊接；有對稱連接桿件的節(jié)點(diǎn)，宜對稱于節(jié)點(diǎn)軸線同時(shí)對稱焊接；（2）非對稱雙面坡口焊縫，宜先焊深坡口側(cè)、然后焊滿淺坡口側(cè)、最后完成深坡口側(cè)焊縫，特厚板宜增加輪流對稱焊接的循環(huán)次數(shù)；（3）對長焊縫宜采用分段退焊法或與多人對稱焊接法同時(shí)運(yùn)用；（4）宜采用跳焊法，避免工件局部熱量集中。3、 構(gòu)件裝配焊接時(shí)，應(yīng)先焊預(yù)計(jì)有較大收縮量的接頭，后焊預(yù)計(jì)收縮量較小的接頭，接頭應(yīng)在盡可能小的拘束狀態(tài)下焊接。4、 對于預(yù)計(jì)有較大收縮或角變形的接頭，可通過計(jì)算預(yù)估焊接收縮和角變形量的數(shù)值，在正式焊接前采用預(yù)留焊接收縮裕量或預(yù)置反變形方法控制收縮和變形。5、 對于組合構(gòu)件的每一組件，應(yīng)在該組件焊到其它組件以前完成拼接；多組件構(gòu)成的復(fù)合構(gòu)件應(yīng)采取分部組裝焊接，分別矯正變形后再進(jìn)行總裝焊接的方法降低構(gòu)件的變形。6、 對于焊縫分布相對于構(gòu)件的中性軸明顯不對稱的異形截面的構(gòu)件，在滿足設(shè)計(jì)計(jì)算要求的情況下，可采用增加或減少填充焊縫面積的方法或采用補(bǔ)償加熱的方法使構(gòu)件的受熱平衡，以降低構(gòu)件的變形。4.8.9焊縫探傷要求全焊透的一、二級焊縫應(yīng)采用超聲波探傷進(jìn)行內(nèi)部缺陷的檢驗(yàn)超聲波探傷不能對缺陷作出判斷時(shí)應(yīng)采