框架結構畢業(yè)設計

摘要根據(jù)住宅樓設計標準和其它相關標準，以及設計要求和提供的地質資料，設計該框架結構住宅樓。按照先建筑后結構，先整體布局后局部節(jié)點設計步驟設計。主要內(nèi)容包括：設計資料、建筑設計總說明、建筑的平面、立面、剖面圖設計說明，以及其它局部的設計說明；結構平面布置及計算簡圖確定、荷載計算、內(nèi)力計算、內(nèi)力組合、主梁截面設計和配筋計算、框架柱截面設計和配筋計算、樓板和屋面設計、樓梯設計，根底設計等。其中附有風荷載作用下的框架彎矩、剪力和軸力圖；橫向地震荷載作用下的框架彎矩、剪力和軸力圖；恒荷載和活荷載作用下的框架彎矩、剪力和軸力圖以及梁柱的內(nèi)力組合表。關鍵詞：框架、重力荷載代表值；現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構；內(nèi)力組合；彎矩調幅。AbstractAccordingtobuildingdesignspecificationsandotherrelevantstandardsanddesignrequirementsandprovidegeologicaldata,thedesignoftheframeworkoftheResidentialbuilding.Afterthefirstbuildinginaccordancewiththestructureandlayoutoftheoverallafterthefirstlocalnodedesignstepsdesign.Maincontentsinclude:design,architecturaldesignofthetotalshowsthattheconstructionoftheplane,Facade,profiledesignspecifications,,andotherpartsofthedesign;structurallayoutandschematiccalculationofidentification,load,stress,thecombinationofinternalforces,Mainbeamreinforcementdesignandcalculation,frame-sectiondesignandreinforcement,meetingbeamreinforcementdesign,floorandroofdesign,stairdesign,infrastructuredesign.Enclosingwindloadundertheframeworkmoment,shearandaxialbid;verticalandhorizontalseismicloadsundertheframeworkofthemoment,shearandaxialbid;Constantloadandliveloadundertheframeworkmoment,shearandaxialtryingtointernalforcesandthecombinationofbeam-columntable.KeyWords：frame,Gravityloadcharectervalue,cast-in-placereinforcedconcretestructure,internalforcemakeup,curvedsquareamplitudemodulation.目錄1、緒論…………………12、建筑設計理念及設計依據(jù)…………22.1設計資料………………………22.2工程概況………………………22.3設計依據(jù)………………………3結構布置方案與結構選型…………33.1設計資料………………………33.2結構構件參數(shù)估計……………43.3框架計算簡圖確實定…………54、荷載計算……………64.1恒荷載計算……………………64.2屋、樓面活荷載計算…………94.3水平地震作用計算……………115、內(nèi)力計算……………155.1恒荷載作用下的內(nèi)力計算……………………155.2活荷載作用下的內(nèi)力計算……………………275.3地震作用下的內(nèi)力計算………376、內(nèi)力組合……………426.1梁、柱內(nèi)力組合………………426.2抗震計算………………………427、截面設計……………457.1梁截面設計……………………457.2柱截面設計……………………517.3屋蓋、樓蓋設計………………568、樓梯的設計…………608.1底層樓梯的設計………………608.2其它層樓梯設計………………639、根底設計與地基處理………………659.1工程概況………………………659.2材料參數(shù)選用…………………669.3根底梁的截面設計……………669.4根底的計算簡圖………………669.5根底的設計計算………………679.6地基處理………………………75結論……………………77參考文獻………………78致謝…………………80附錄1梁內(nèi)力組合表附錄2柱內(nèi)力組合表TOC\o"1-3"\h\u1、緒論畢業(yè)設計是大學本科教育培養(yǎng)目標實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學習階段,是深化、拓寬、綜合教和學的重要過程,是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。本組畢業(yè)設計題目為——晉中市平遙縣美中美公司框架樓上部結構與地基根底設計。在畢設前期，我溫習了《結構力學》、《鋼筋混凝土設計》、《建筑結構抗震設計》等書籍，并借閱了《抗震標準》、《混凝土標準》、《荷載標準》等標準。在畢設中期，我們通過所學的根本理論、專業(yè)知識和根本技能進行建筑、結構設計。在畢設后期，主要進行設計手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務，在此表示衷心的感謝。畢業(yè)設計的三個月里，在指導老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新標準、規(guī)程、手冊等相關內(nèi)容的理解。穩(wěn)固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。在進行內(nèi)力組合的計算時，進一步了解了Excel。在繪圖時熟練掌握了AutoCAD、天正等繪圖軟件，以上所有這些從不同方面到達了畢業(yè)設計的目的與要求?？蚣芙Y構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些計算軟件的校正。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。2、建筑設計理念及設計依據(jù)2.1設計理念住宅樓是為人們提供良好生活條件的建筑?？v觀住宅建筑的開展歷史，無不表達著人類文化生活的歷史進程和時代特征。住宅樓建筑設計同設計其他類型建筑一樣有許多共同點，也有許多不同的特點和要求。隨著時代的開展，住宅樓的內(nèi)容和形式都在不斷發(fā)生變化。因此，我對住宅樓的設計過程和設計方法進行了詳細研究，經(jīng)過一番思考，我認為本設計應該具有以下特點：彈性。從設計、結構到效勞功能都應做到開放性，以適應時空的變化。緊湊性。臥室以及其它輔助用房的空間布置要做到緊湊合理。易接近性。從樓外到樓內(nèi)，從入口到各個部門，要規(guī)劃得合理，要設計一個良好的導引系統(tǒng)。可擴展性。在未來擴展時可靈活延伸，將損失減小到低程度?！?〕舒適性。在環(huán)境、通風、溫濕度、光線等方面要柔和、協(xié)調，盡量借用外部的自然環(huán)境?！?〕環(huán)境的穩(wěn)定性。〔7〕平安性。建筑平安防護措施做到不僅滿足標準要求而且更加人性化?！?〕濟性。把建設和維護一座住宅樓所需要的經(jīng)費和人員控制在最低限度。在整個設計過程中，我本著“平安，適用，經(jīng)濟，美觀”的原那么，在滿足設計任務書提出的功能要求前提下，完成了建筑設計這一環(huán)節(jié)，合理的選擇框架，并為以后的結構設計打下了良好的根底。2.2工程概況〔1〕本工程位于晉中市平遙縣，用途為住宅?！?〕本工程為3層框架結構。主體結構：地下1層，地上3層，地下室2.2m，首層層高3.2m，2至4層各層層高2.8m，柱距平面布置詳見附圖?！?〕本工程耐火等級為二級，屋面防水等級為Ⅲ級，建筑耐久年限為二級?！?〕結構形式為框架結構，填充墻為加氣混凝土砌塊，所有衛(wèi)生間墻體為粘土空心磚?！?〕設計使用年限：50年；平安等級：二級；〔6〕抗震設防類別為丙類；〔7〕地基根底設計等級為丙級；〔8〕本工程地質場地類別為Ⅱ類，場地卓越周期0.40s；?！?〕該場地具有Ⅰ級非自重濕陷性。根據(jù)地質資料，該地區(qū)地下水埋深在15米以下；〔10〕最大凍土深度為0.8米；〔11〕根本風壓為0.40kN/m2，根本雪壓為0.25kN/m2；〔12〕混凝土結構的環(huán)境類別：根底為三類；上部外露構件如女兒墻、挑梁等為二類；室內(nèi)結構為一類；〔13〕地震影響：抗震設防烈度及設計根本地震加速度按題目；場地類別為III類；設計地震分組為第一組。2.3設計依據(jù)〔1〕通過定案的建筑設計方案及有關使用功能等要求?！?〕國家現(xiàn)行有關建筑結構設計、根底及地基處理等標準?！?〕本工程巖土工程條件。結構布置方案與結構選型3.1設計資料〔1〕平安等級系數(shù)確定，依據(jù)《混凝土結構設計標準》〔GB50010——2002〕第3.2.3條：對于平安等級為二級或者使用年限為50年的結構構件，其中要性系數(shù)r0不應小于1.0，此處取1.0?！?〕抗震設防烈度：抗震設防烈度為8度，設計根本地震加速度為0.20g，設計地震分組為第一組?！?〕根本風壓：根本風壓為0.40kN/m2，地面粗糙度為C類?！?〕根本雪壓：根本雪壓為0.25KN/m2?！?〕活荷載取值〔KN/m2〕，表3-1活荷載位置活荷載取值房間2.0走廊2.0上人屋面2.0〔6〕底層柱高：底層柱高應計算至根底頂面，設室內(nèi)外高差0.6m，根底頂面至室外標高0.5m，即底層柱高H1=3.2+0.6+0.5=4.3m?！?〕屋的建筑高度：H=3.2+2.8×2+0.6+1.1=10.5m?！?〕抗震等級：根據(jù)《建筑抗震設計標準》6.1.2條，因為結構抗震烈度為8度，房屋高度小于30m，所以框架抗震等級為二級?！?〕材料參數(shù)選用結構各構件選用的材料及其強度設計值如表，選用材料及其強度表3-2工程強度值(N/mm2〕C30混凝土〔板、柱、梁〕軸心抗壓強度設計值fc14.3軸心抗拉強度設計值ft1.43HRB335鋼筋〔梁受力筋〕強度設計值fy，fy‘300HPB235鋼筋〔板受力筋，梁、柱箍筋〕強度設計值fy，fy‘210HPB400鋼筋〔柱受力筋〕強度設計值fy，fy‘3603.2結構構件參數(shù)估算3.2.1框架梁截面按照跨度進行估算：橫梁：邊跨梁〔AB、CD跨〕，高h=1/12L=500mm，取h=500mm；寬b=〔1/3~1/2〕L=200mm~300mm，取b=250mm；中跨梁〔BC跨〕，取高h=400mm，寬b=250mm；縱梁：取h=〔1/12~1/8〕L=300~450mm,取h=400mm,b=250mm；次梁：取bb×hb=250mm×550mm；3.2.2框架柱截面尺寸可根據(jù)式Ac=ζN/μNfc估算：由《建筑抗震設計標準》可知該框架結構的抗震等級為二級，軸壓比限值μN=0.8；各層重力荷載代表值可根據(jù)實際荷載計算，這里近似取14KN/m2.由結構平面布置圖可知邊柱及中柱的負載面積分別為7.2m3.0m和7.2m4.8m。由此可得第一層柱截面面積為：邊柱：Ac=ζN/μNfc=(1.37.23140003)/(0.814.3)=103090.9mm2中柱：Ac=ζN/μNfc=(1.25×14000×7.24.83)/(0.8×14.3)=158601.4mm2，如取邊柱截面為正方形，那么邊柱和中柱的截面高度分別為322mm和398mm。根據(jù)上述計算結果，本設計柱截面尺寸取值為400mm400mm。3.2.3樓板厚度按照板跨度進行估算：板厚h=1/45×3600=80mm，取h=100mm。3.3框架計算簡圖確實定3.3.1計算簡圖取A4~D4軸線橫向框架：圖3-1.框架計算簡圖3.3.2框架梁剛度計算：〔在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2I0)(1)邊跨框架梁線剛度：ib=2Ec×I。/l=2×EC×MACROBUTTONMTEditEquationSection2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h0.25×0.503/(12×6.0)=8.68×10-4EC(m3〕(2)中間跨框架梁線剛度：ib=2Ec×I。/l=2×EC×0.25×0.403/(12×2.4)=11.11×10-4EC〔m3〕3.3.3二、三層框架柱線剛度：ic=Ec×I。/l=EC×0.4×0.43/(12×2.8)=7.62×10-4EC〔m3〕3.3.4首層框架柱線剛度：ic=Ec×I。/l=EC×0.4×0.43/(12×4.3)=4.96×10-4EC〔m3〕4荷載計算4.1恒載計算〔1〕屋面框架梁線荷載標準值：10mm厚地磚200.01=0.2KN/m220mm厚1:3水泥砂漿結合層200.02=0.4KN/m250mm厚聚苯乙烯泡沫塑料0.50.05=0.025KN/m22mm厚改性瀝青0.3KN/m220mm厚1:2.5水泥砂漿找平層200.02=0.4KN/m2100mm厚鋼筋混凝土樓板250.1=2.5KN/m215mm厚水泥石灰漿打底，5mm厚紙筋灰批面0.34KN/m2屋面恒荷載4.165KN/m2邊跨〔AB、CD跨)框架梁自重0.25×0.50×25＝3.13KN/m梁側粉刷2×〔0.50-0.1〕×0.02×17＝0.27KN/m中跨〔BC跨〕框架梁自重0.25×0.40×25＝2.50KN/m梁側粉刷2×〔0.50-0.1〕×0.02×17＝0.27KN/m作用在頂層框架梁上的線荷載為：G3AB1=g3CD1=3.13+0.27＝3.40KN/mg3BC1=2.70KN/mg5AB2=g5CD2=4.165×3.6=14.99KN/mg5BC2=4.165×2.4=10.00KN/m〔2〕樓面框架梁線荷載標準值：10mm厚地磚200.01=0.2KN/m225mm厚1:3水泥砂漿結合層250.02=0.5KN/m2100mm厚鋼筋混凝土樓板250.1=2.5KN/m15mm厚水泥石灰漿打底，5mm厚紙筋灰批面0.34KN/m2樓面恒載3.54KN/m2邊跨框架梁自重及梁側粉刷3.4KN/m2邊跨填充墻自重：0.20×〔2.8-0.50〕×5.5＝2.53KN/m墻面粉刷：〔2.8-0.5〕×0.02×2×17＝1.56KN/m中間跨框架梁及梁側粉刷2.7KN/m2因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：gAB1=gCD1=3.4+2.53+1.56＝7.49KN/mgBC1=2.7KN/mgAB2=gCD2=3.54×3.6=12.74KN/mgBC2=3.54×2.4=8.50KN/m〔3〕屋面框架節(jié)點集中荷載標準值：邊柱縱梁自重：0.25×0.40×7.2×25＝18.00KN粉刷：2×0.02×〔0.40-0.10〕×7.2×17＝1.46KN1.1m高女兒墻自重：1.1×7.2×0.30×5.5＝13.06KN粉刷：2×0.02×1.1×7.2×17＝5.38KN縱梁傳來屋面自重〔A、D點相同〕：R1+FL-1板傳來荷載為三角形荷載所產(chǎn)生的集中力為R1=2×0.5×3.6×3.6/2×4.165=26.98KN次梁傳給縱向框架梁的集中荷載FL-1的計算：梁重〔250×400〕25×0.25×〔0.4-0.1〕=1.875KN/m板傳來的梯形荷載所產(chǎn)生的集中力為R2=〔3.6-1.8+3.6〕/2×1.8×4.165×2=40.48KNFL-1=1.875×6/2+40.48=46.11KN頂層邊節(jié)點集中荷載：G3A=G3D=110.99KN中柱縱梁自重：0.25×0.40×7.2×25＝18.00KN粉刷：2×0.02×〔0.40-0.10〕×7.2×17＝1.46KN縱梁傳來屋面自重〔B、C點相同〕：R1+R2板傳來荷載為三角形荷載所產(chǎn)生的集中力為R1=2×0.5×3.6×3.6/2×4.165=26.98KN板傳來荷載為梯形荷載所產(chǎn)生的集中力為R2=2×(3.6-2.4/2+3.6)×1.2×4.165=29.99KN頂層中間節(jié)點集中荷載：G3B=G3C=76.43KN〔4〕樓面框架節(jié)點集中荷載標準值：邊柱縱梁自重：0.25×0.40×7.2×25＝18.00KN粉刷：2×0.02×〔0.40-0.10〕×7.2×17＝1.46KN鋼窗自重(200×160)：2.0×2×1.6×0.45＝2.88KN窗下墻體自重：0.3×0.80×7.2×5.5＝9.50KN粉刷：2×0.02×0.80×7.2×17＝3.92KN窗邊墻體自重：1.6×〔7.2－0.4-2×2〕×0.3×5.5＝7.39KN粉刷：2×0.02×1.6×〔7.2－0.4-2×2〕×17＝3.05KN框架柱自重：0.40×0.40×2.8×25＝11.2KN粉刷：4×0.02×0.4×2.8×17＝1.52KN縱梁傳來樓面自重(與屋面算法相同〕：1.875×6/2+2×1/2×3.6×36./2×3.54+〔3.6-1.8+3.6〕/2×1.8×3.54×2＝62.97KN中間層邊節(jié)點集中荷載：GA=GD=126.84KN中柱縱梁自重：18.00KN粉刷：1.46KN內(nèi)縱墻自重：〔7.2-0.4〕×〔2.80－0.40〕×0.2×5.5＝17.95KN粉刷：6.8×2.4×2×0.02×17＝11.10KN扣除門洞重加上門重：－2.1×1.0×〔5.5×0.2+17×2×0.02－0.2〕＝-3.318KN框架柱自重：11.2KN粉刷：1.52KN縱梁傳來樓面自重〔與屋面算法相同〕：2×1/2×3.6×3.6/2×3.54+2×1/2×〔3.6-2.4/2+3.6〕×1.2×3.54＝48.43KN中間層中節(jié)點集中荷載：GB=GC=106.34KN〔5〕恒載作用下的結構計算簡圖如下圖其中：G3A=G3D=110.99KNG3B=G3C=76.43KNGA=GD=126.84KNGB=GC=106.34KNg3AB1=g3CD1=3.40KN/m，g3bc1=2.70KN/mg3AB2=g3CD2=14.99KN/mg3BC2=10.00KN/mgAB1=gCD1=7.49KN/mgBC1=2.7KN/mgAB2=gCD2=12.74KN/mgBC2=8.5KN/m4.2屋、樓面活荷載計算屋、樓面活荷載作用下的結構計算簡圖如圖4所示。圖中各荷載值計算如下P3AB=P3CD=3.6×2.0=7.20KN/mP3BC=2.4×2.0=4.80KN/mP3A=P3D=2×1/2×3.6×3.6/2×2+(3.6-1.8+3.6)/2×1.8×2×2=32.40KNP3B=P3C=2×1/2×3.6×3.6/2×2+2×1/2×(3.6-2.4/2+3.6)×1.2×2=27.36KNPAB＝PCD=2.0×3.6=7.2KN/mPBC＝2×2.4=4.8KN/mPA=PD=32.40KNPB=PC=27.36KN圖4-1.恒荷載作用下結構計算簡圖 圖4-2.活荷載作用下結構計算簡圖4.3水平地震作用計算4.3.1計算框架梁柱的線剛度：框架梁線剛度：邊跨：ib1=2.60×104KN·M中跨：ib2=3.33×104KN·M框架柱線剛度：首層：ic1=1.49×104KN·M其他層：ic2=2.29×104KN·M4.3.2本設計僅考慮水平地震作用即可，并采用基底剪力法計算水平地震作用力為求基底剪力，先要計算結構各層的總重力荷載代表值〔建筑的重力荷載代表制應取結構構配件標準值與各可變荷載組合值之和，各永久荷載的組合值系數(shù)取1.0，各可變荷載的組合值系數(shù)取0.5〕：頂層：G3=[g3AB1×12+g3BC1×2.4+2×(2.4+6)×g3AB2×0.5+g3BC2×2.4×0.5+G3A+G3B+G3C+G3D+4×G柱/2]×4+[(2.4+6)×(P3AB+P3CD)×0.5+P3BC×2.4×0.5+P3A+P3B+P3C+P3D]×0.5×4=[(3.4×12+2.7×2.4+2×8.4×14.99×0.5+10×2.4×0.5+110.99×2+76.43×2+4×(11.2+1.52)×0.5+(8.4×14.4×0.5+4.8×1.2+32.4×2+27.36×2)×0.5]×4=2713.42KNG2=[gAB1×12+gBC1×2.4+2×(2.4+6)×gAB2×0.5+gBC2×2.4×0.5+GA+GB+GC+GD+4×G柱]×4+[(2.4+6)×(PAB+PCD)×0.5+PBC×2.4×0.5+P3A+P3B+P3C+P3D]×0.5×4=[7.49×12+2.7×2.4+8.4×12.77+8.5×1.2+126.84×2+106.34×2+4×(11.2+1.52)+(8.4×14.4×0.5+4.8×1.2+32.4×2+27.36×2)×0.5]×4=3294.78KNG1=G2+4×(2.15-1.4)×G柱/2.8×4=3294.78+16×0.268×(11.2+1.52)=3349.32KN質量重力荷載代表值見圖圖4-4.重力荷載代表值4.3.3用“D值法”計算柱的側向剛度，框架各構件線剛度如圖圖4-5.框架結構側向剛度其中：i31=i21=i11=2.6×104KN·Mi32=i22=i12=3.33×104KN·Mi1=1.49×104KN·Mi2=i3=2.29×104KN·M除底層外，其余柱的D值：邊柱由K=〔i31+i21〕/〔2i3〕=1.14α=K/〔2+K〕=0.363那么D5邊=12αic/hj2=0.363×12×2.29×104/2.82=12618KN/m中柱由K=〔i31+i32+i21+i22〕/〔2i3〕=2.59α=K/〔2+K〕=0.56那么D3中=α×12ic/hj2=19629KN/m底層柱的D值：邊柱由K=i11/i1=1.745α=〔0.5+K〕/〔2+K〕=0.600故D1邊=α×12ic/hj2=5802KN/m中柱由K=〔i11+i12〕/i1=3.98得α＝〔0.5+K〕/〔2+K〕=0.750故D1中=α×12ic/hj2=7252KN/m從而得各層的側向剛度如下：K1=2〔D1邊+D1中〕=2×〔5802＋7252〕＝156648KN/mK2=K3==2〔D邊+D中〕=2×〔12618＋19629〕＝386964KN/m4.3.4用頂點位移法求結構根本周期T1：將各層的重力荷載代表值當作水平力，產(chǎn)生的樓層剪力為：V3=G3=2713.42KNV2=G3+G2=2713.42+3294.78=6008.20KNV1=V2+G1=9357.52KN求頂點位移，那么：U1=V1/K1=0.0597mU2=U1+V2/K2=0.0597+0.0155=0.0752mU3=U2+V3/K3=0.0752+0.0070=0.0822m=UT故T1=1.8=0.5161S由于要考慮填充墻對根本周期的折減，故取折減系數(shù)為0.6，那么T1=0.6×0.5161＝0.3100s由于T1<1.4Tg=1.4×0.35=0.49s，故不考慮頂層附加作用。查抗震設計標準得：αmax＝0.16由于T1＝0.3100s＜Tg＝0.35s，故α1＝αmax＝0.16FEK=α1Geq=0.85α1GE=0.85×0.16×(2713.42+3294.78+3349.32)=1272.57KNF1=FEK=×1272.57=270.04KN(注意：Hj為該點到地面的總高度，不是層高〕同理：F2=1272.57=461.37KNF3=541.16KN故地震的水平作用力如圖8.所示：圖4-6.地震力的水平作用4.3.5地震作用下的水平位移的彈性驗算：U=++=1272.57/156648+(1252.57-270.04)/386964+541.16/386964=8.124×10-3+2.591×10-3+1.398×10-3=12.11×10-3m層間位移驗算：底層：＝<滿足要求；二層：＝<滿足要求；頂點位移驗算：==<滿足要求。由于風荷載遠小于水平地震作用，故不必驗算風荷載作用下框架的彈性水平位移，肯定能夠滿足。5、內(nèi)力計算5.1恒載作用下的內(nèi)力計算5.1.1恒載〔豎向荷載〕作用下的內(nèi)力計算采用分層法。頂層：由圖2中取出頂層進行分析，結構計算簡圖如圖8所示。圖8中的柱子線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍?！瞐〕〔b〕圖5-1.分層法計算簡圖圖中，梁上分布荷載由矩形和梯形兩局部組成，可根據(jù)固端彎矩相等的原那么先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。等效均布荷載的計算公式如下圖：圖5-2.荷載等效轉換過程G3邊＝g3AB1+g3AB2=3.4+×14.99=16.75KN/mG3中＝g3BC1+g3BC2=2.7+×10=8.95KN/m圖示結構內(nèi)力可用彎矩分配法計算，并可利用結構對稱性取二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為：M3AB=M3BA=g3邊·l邊2＝×16.75×62＝50.25KN·MM3BE=g3中·l中2＝×8.95×1.22＝4.30KN·MM3EB=g3中·l中2＝×8.95×1.22＝2.15KN·M彎矩分配法計算過程如下圖：下柱ABBA下柱BE0.440.560.3970.3490.254-50.2550.25-4.322.1128.141/2→14.07-10.42←1/2-23.83-20.95-15.254.585.841/2→2.92-0.58←1/2-1.16-1.02-0.740.260.321/2→0.16-0.06-0.06-0.0426.95-26.9542.35-22.03-20.33圖5-3.頂層彎矩分配法計算過程 二至四層荷載作用如圖：圖5-4.分層法計算簡圖利用結構對稱性取二分之一結構計算。同理，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。g邊＝gAB1+gAB2=7.49+0.847×12.74=18.28KN/mg中＝gBC1+gBC2=2.7+×8.5=8.01KN/m各桿的固端彎矩為：MAB=MBA=g邊·l邊2＝×18.28×62＝54.84KN·MMBC=g中·l中2＝×8.01×1.22＝3.84KN·MMCB=g中·l中2＝×8.01×1.22＝1.92KN·M彎矩分配法計算過程如下圖：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3060.3060.3880.3110.2450.2450.199-54.8454.84-3.8416.7816.7821.281/2→10.64-9.59←1/2-19.17-15.1-15.1-12.272.932.933.721/2→1.86-0.29←1/2-0.58-0.46-0.46-0.370.090.090.1119.819.8-39.6147.59-15.56-15.56-16.48圖5-5.標準層彎矩分配法計算過程底層除柱子的線剛度不同外，其它同二層，故其彎矩分配過程如下圖：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3460.2250.4280.3340.2710.1760.219-54.8454.84-3.8418.9712.3923.471/2→11.74-10.48←1/2-20.96-17.00-11.04-13.743.632.374.481/2→2.24-0.38←1/2-0.75-0.61-0.39-0.490.130.090.1622.7314.85-37.5947.11-17.61-11.43-18.07圖5-6.底層彎矩分配法計算過程各層彎矩圖為：頂層圖5-7.頂層彎矩圖標準層圖5-8.標準層彎矩圖底層圖5-9.底層彎矩圖將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個框架結構在恒載作用下的彎矩圖，很顯然，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點并不一定能到達平衡，這是由于分層法計算的誤差造成的。為提高精度，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，彎矩二次分配法的計算過程如下：上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.4670.5330.3170.2780.40533.55-26.9542.35-27.22-20.33-3.08-3.521/2→-1.761.11←1/22.211.932.82-0.52-0.591/2→-0.300.100.080.1229.95-29.9542.60-25.21-17.390.3190.3190.3620.2480.2180.2170.31728.6927.3839.6147.59-22.90-21.43-16.48-5.25-5.25-5.961/2→-2.982.01←1/24.023.523.525.14-0.64-0.64-0.731/2→-0.370.090.080.080.1222.8021.49-44.2948.35-19.30-17.83-11.220.3590.2330.4080.2680.2350.1530.34429.3314.85-37.5947.11-22.80-11.43-18.07-2.37-1.54-2.681/2→-1.340.88←1/21.751.531.002.25-0.32-0.21-0.351/2→-0.180.050.040.030.0626.6413.10-39.7447.39-21.23-10.40-15.76AB圖5-10.彎矩二次分配計算過程5.1.2跨中彎矩計算：將固端彎矩簡化為簡支端計算，同時將荷載疊加，如圖24.所示：對于：圖5-12M中＝ql2=×3.4×6.02＝15.30KN·M〔三層邊跨〕=×2.7×2.42＝1.94KN·M〔中跨〕=×7.49×6.02＝33.71KN·M〔其它層邊跨〕對于：圖5-13M中＝〔14.99×2.4+2×0.5×14.99×1.8〕×3/2-0.5×14.99×1.8×〔3-2/3×1.8〕-14.99×1.2×1.2/2＝59.36KN·M(頂層邊跨)M中＝〔12.74×2.4+2×0.5×12.74×1.8〕×3/2-0.5×12.74×1.8×〔3-2/3×1.8〕-12.74×1.2×1.2/2＝50.45KN·M(其它層邊跨)對于：圖5-14M中=0.5×10×2.4×1.2/2-0.5×10×1.2×1.2×1/3=4.8KN·M(頂層中跨)M中=0.5×8.5×2.4×1.2/2-0.5×8.5×1.2×1.2×1/3=4.08KN·M(其它層中跨)跨中彎矩組合：頂層：標準層：故梁的跨中彎矩即等于梁端彎矩的平均值減去跨中彎矩組合值 圖5-15.框架在恒載作用下的彎矩圖〔左邊標注梁，右邊標注柱〕5.1.3剪力計算：按簡支跨計算對頂層邊跨：圖5-16VAB×6－3.4×6×3－14.99×2.4×3－×14.99×1.8×6－29.95+42.60＝0VAB＝39.57KN同理：VBA＝43.79KN對頂層中間跨：圖5-17VAB+VBA=0.5×10×2.4+2.7×3.4VAB=VBAV1＝V2＝9.24KN同理可求其它層剪力，將計算結果列于下表中各層剪力表表5-1層次邊跨中跨MAB(KN/m)MBA(KN/m)VAB(KN)VBA(KN)VBC(KN)VCB(KN)329.9542.6039.5743.799.249.24244.2948.3548.5549.908.348.34139.7447.3947.9550.508.348.345.1.4柱子軸力計算：表5-2層次VAB(KN)VBA(KN)VBC(KN)GA(KN)GB(KN)柱子軸力N的計算過程軸力N(KN)339.5743.799.24110.9976.43邊跨39.57+110.99=150.56150.56中跨43.79+9.24+76.43=129.46129.46248.5549.908.34126.84106.34邊跨48.55+126.84+150.56=325.95325.95中跨49.90+8.34+106.34+129.46=294.04294.04147.9550.508.34126.84106.34邊跨47.95+126.84+325.95=500.74500.74中跨50.50+8.34+106.34+294.04=459.22459.22圖5-18.框架在恒載作用下的梁剪力、柱軸力圖5.1.5彎矩調幅將梁各固端彎矩值乘以0.85的折減系數(shù)，并將梁端節(jié)點彎矩換算至梁端柱邊彎矩值，計算過程如下：表5-3層次調幅前彎矩M(KN/m)軸線處剪力V(KN)柱邊剪力V'(KN)調幅并算至柱邊的過程M'=M×0.85-V'×b/2調幅后M'(KN/m)3AB29.9539.5736.7929.95×0.85-36.79×0.2=18.1018.10BA42.6043.7941.0142.60×0.85-41.01×0.2=28.0128.01BC17.399.247.7017.39×0.85-7.70×0.2=13.2413.242AB44.2948.5545.2744.29×0.85-45.27×0.2=28.5928.59BA48.3549.9046.6248.35×0.85-46.62×0.2=31.7731.77BC11.228.346.9511.22×0.85-6.95×0.2=8.158.151AB39.7447.9544.6739.74×0.85-44.67×0.2=24.8524.85BA47.3950.5047.2247.39×0.85-47.22×0.2=30.8430.84BC15.768.346.9515.76×0.85-6.95×0.2=12.0112.01單位：KN/m圖5-19.框架梁在恒荷載作用下經(jīng)調幅并算至梁端柱邊截面的彎矩5.2活荷載作用下的內(nèi)力計算活載分布按滿布荷載法，活載作用下的內(nèi)力計算也采用分層法。對頂層，其荷載分布情況如下圖：圖示〔a〕結構內(nèi)力較復雜，可將梯形荷載等效為均布荷載計算，同樣利用彎矩分配法計算，并利用結構對稱性，取二分之一結構，如圖〔b〕所示?！瞐〕〔b)圖5-20.頂層活荷載分布圖P3邊＝0.847×P3AB=0.847×7.2=6.10KN/mP3中＝P3BC=×4.8=3.00KN/m各桿的固端彎矩為：MAB=MBA=P3邊·l邊2＝×6.10×62＝18.30KN·MMBC=P3中·l中2＝×3.00×1.22＝1.44KN·MMCB=P3中·l中2＝×3.00×1.22＝0.72KN·M故其彎矩分配過程如下圖：下柱ABBA下柱BE0.4400.5600.3970.3490.254-18.3018.3-1.448.0510.251/2→5.13-4.37←1/2-8.73-7.67-5.591.922.451/2→1.23-0.25←1/2-0.49-0.43-0.310.110.141/2→0.1610.08-10.0815.44-8.10-7.34圖5-21.活荷載作用下頂層彎矩分配法的計算過程對二層，其荷載分布情況如下圖：圖5-22P邊＝0.847×PAB=0.847×7.2=6.10KN/mP中＝PBC=×4.8=3.00KN/m各桿的固端彎矩為：MAB=MBA=P邊·l邊2＝×6.10×62＝18.30KN·MMBC=P中·l中2＝×3.00×1.22＝1.44KN·MMCB=P中·l中2＝×3.00×1.22＝0.72KN·M故其彎矩分配過程如下圖：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3060.3060.3880.3110.2450.2450.199-18.318.3-1.445.65.67.11/2→3.55-3.18←1/2-6.35-5-5-4.060.970.971.241/2→0.62-0.1←1/2-0.19-0.15-0.15-0.130.030.030.046.606.60-13.2015.93-5.15-5.15-5.63圖5-23.活荷載作用下標準層彎矩分配法計算過程對于底層，荷載分布與二層相同，只是分配時分配系數(shù)不同，其彎矩分配過程如下圖：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3460.2260.4280.3340.2710.1760.219-18.3018.30-1.446.334.147.831/2→3.92-3.47←1/2-6.94-5.63-3.66-4.551.200.781.491/2→0.75-0.13←1/2-0.25-0.20-0.13-0.170.040.030.067.574.95-12.5215.78-5.83-3.79-6.16圖5-24.活荷載作用下底層彎矩分配法計算過程將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個框架結構在恒載作用下的彎矩圖，很顯然，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點并不一定能到達平衡，這是由于分層法計算的誤差造成的。為提高精度，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，彎矩二次分配法的計算過程如下：上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.4670.5330.3170.2780.40512.28-10.0815.44-9.82-7.34-1.03-1.171/2→-0.590.37←1/20.730.640.94-0.17-0.201/2→-0.100.030.030.0411.08-11.0815.51-9.15-6.340.3190.3190.3620.2480.2180.2170.3179.969.12-13.2015.93-7.85-7.09-5.63-1.88-1.87-2.131/2→-1.070.71←1/21.421.241.241.81-0.22-0.23-0.261/2→-0.130.030.030.030.047.867.02-14.8816.18-6.58-5.82-3.780.3590.2330.4080.2680.2350.1530.3449.774.95-12.5215.78-7.55-3.79-6.16-0.79-0.51-0.901/2→-0.450.29←1/20.580.510.330.75-0.10-0.07-0.128.884.37-13.2515.91-7.04-3.46-5.41A2.48B1.90圖5-25.彎矩二次分配計算過程5.2.2跨中彎矩計算：與端彎矩一樣，活荷載仍然按滿跨布置，將固端簡化為簡支，求出簡支時的跨中彎矩邊跨：M中=1/8ql2=1/8×6.10×62=27.45中跨：M中=1/8ql2=1/8×3.0×2.42=2.16故梁的跨中彎矩即等于梁端彎矩的平均值減去跨中彎矩值。圖5-26.框架在活荷載作用下的彎矩圖〔左邊標注梁，右邊標注柱〕5.2.3剪力計算同恒載作用下，按簡支跨計算：中跨：VBC=VCB=1/23.02.4=3.6KN頂層邊跨：VABVAB=17.56KNVBA=19.04KN二層邊跨：VABVAB=18.08KNVBA=18.52KN底層邊跨：VABVAB=17.86KNVBA=18.74KN5.2.4柱子軸力計算：表5-4層次VAB(KN)VBA(KN)VBC(KN)GA(KN)GB(KN)柱子軸力N的計算過程軸力N(KN)317.5619.043.632.427.36邊跨17.56+32.4=49.9649.96中跨19.04+3.6+27.36=50.0050.00218.0818.523.632.427.36邊跨18.08+32.4+49.96=100.44100.44中跨18.52+3.6+27.36+50=99.4899.48117.8618.743.632.427.36邊跨17.86+32.4+100.44=150.70150.70中跨18.74+3.6+27.36+99.48=149.18149.18圖5-27.框架在活荷載作用下的梁剪力、柱軸力圖5.2.5彎矩調幅將梁各固端彎矩值乘以0.85的折減系數(shù)，并將梁端節(jié)點彎矩換算至梁端柱邊彎矩值，同時考慮活荷載的不利布置，將跨中彎矩乘以系數(shù)1.1，計算過程如下：表5-5層次調幅前彎矩M(KN/m)軸線處剪力V(KN)柱邊剪力V'(KN)調幅并算至柱邊的過程M'=M×0.85-V'×b/2調幅后M'(KN/m)3AB11.0817.5616.3411.08×0.85-16.34×0.2=6.156.15BA15.5119.0417.8215.51×0.85-17.82×0.2=9.629.62BC6.363.603.006.36×0.85-3.00×0.2=4.814.812AB14.8818.0816.8614.88×0.85-16.86×0.2=9.289.28BA16.1818.5217.3016.18×0.85-17.30×0.2=10.2910.29BC3.783.603.003.78×0.85-3.00×0.2=2.612.611AB13.2517.8616.6413.25×0.85-16.64×0.2=7.937.93BA15.9118.7417.5215.91×0.85-17.52×0.2=10.0210.021BC5.413.603.005.41×0.85-3.00×0.2=4.004.00圖5-28.框架梁在活荷載作用下經(jīng)調幅并算至梁端柱邊截面的彎矩5.3地震力作用下的內(nèi)力計算：5.3.1地震力作用下的內(nèi)力計算采用D值法，把各層層間剪力Vj分配給該層的各個柱子。V3=F3=541.16KNV2=F2+V3=541.16+461.37=1002.53KNV1=F1+V2=1002.53+270.04=1272.57KN各層柱子的D值為：D3中＝D2中＝19629KN/MD3邊＝D2邊＝12618KN/MD1中＝7252KN/MD1邊＝5802KN/M所以：V3邊＝1/6＝17.65KNV3中＝1/6＝27.45KNV2邊＝1/6＝32.70KNV2中＝1/6＝50.85KNV1邊＝1/6＝47.13KNV1中＝1/6＝58.91KN各層柱子的反彎點高度為：yh=(y0+y1+y2+y3)h對頂層邊柱：k＝1.14，查表得：y0=0.357，y1=y2=y3=0所以：yh=0.357h對頂層中柱：k＝2.59，查表得：y0=0.430，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.430h二層邊柱：k＝1.14，查表得：y0=0.450，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.450h二層中柱：k＝2.59，查表得：y0=0.480，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.480h底層邊柱：k＝1.74，查表得：y0=0.563，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.563h底層中柱：k＝3.98，查表得：y0=0.550，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.550h求出反彎點高度和各層柱子剪力后，即可求出各柱端彎矩。其中=Vj〔h-yh)=Vjyh具體計算結果見下表表5-6層次Vj邊〔KN)Vj中(KN)yh邊柱中柱邊中317.6527.450.357h0.430h27.45×0.643×2.8=43.8117.65×0.357×2.8=17.6427.45×0.570×2.8=43.8127.45×0.430×2.8=33.05232.7050.850.450h0.480h32.70×0.55×2.8=50.3632.70×0.45×2.8=41.2050.85×0.52×2.8=74.0450.85×0.48×2.8=68.34147.1358.910.563h0.550h47.13×0.437×4.3=88.5647.13×0.563×4.3=114.1058.91×0.45×4.3=113.9958.91×0.55×4.3=139.32在求得柱端彎矩之后，由節(jié)點彎矩平衡條件，即可求得梁端彎矩所以三層邊節(jié)點Mb3=31.78KNm中間節(jié)點二層邊節(jié)點Mb2=17.64+50.36=68.00KNm中間節(jié)點一層邊節(jié)點Mb1=41.20+88.56=129.76KNm中間節(jié)點故水平地震作用下的彎矩圖如下圖圖5-29.地震荷載作用下的彎矩圖(KNm)5.3.2剪力計算：對三層：邊柱邊跨：中跨：中柱：對二層：邊柱邊跨：中跨：中柱：對首層：邊柱邊跨：中跨：中柱：5.2.3軸力計算：三層邊柱：N3邊=-8.52KN三層中柱：N3中=8.52-20.42=-11.90KN同理：N2邊=-8.52-19.16=-27.68KNN2中=19.16-11.9-50.12=-42.86KNN1邊=-27.68-34.95=-62.63KNN1中=34.95-42.86-85.33=-93.24KN圖5-30.地震作用下框架剪力、軸力圖(KN)6、內(nèi)力組合：6.1根據(jù)內(nèi)力計算結果，即可進行框架各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端柱邊及跨中。具體組合見附錄1、2〔梁、柱內(nèi)力組合表〕。6.2抗震計算經(jīng)查《建筑抗震設計標準》，因該建筑所處地區(qū)的抗震設防烈度為8度，且建筑高度小于30m，故本設計框架的抗震等級是二級，所以在計算地震作用下梁、柱的配筋時需要對梁、柱內(nèi)力進行調整。6.2.1為了增大梁“強剪弱彎”程度，抗震設計中，其兩端截面組合的剪力設計值應按下式調整：彎矩組合設計值：例如一層橫梁AB左右端剪力V左、V右計算如下：梁左端：=1.2〔-28.82〕+1.3〔-122.77〕=-194.18KN=1.2〔-28.82〕+1.3122.77=125.02KN梁右端：=1.235.85+1.372.95=137.86KN=1.272.95=-51.82KN取梁端順時針或逆時針方向彎矩組合的絕對值大者計算梁端剪力+Mb=125.02+137.86=262.88KN-Mb=-194.18-51.82=-246.00KN所以V左==1.2262.88/6+1.252.99=111.78KN V右=1.2262.88/6+1.255.98=115.37KNLn為凈跨，此處近似按計算跨度計算。其余梁端剪力計算過程同理可得出表6-1層次一111.78115.37111.8311.83二90.8292.7162.7662.76三65.7771.9635.3735.37取以上調整后的數(shù)值與組合表中相應數(shù)值的較大值即可。6.2.2為了滿足和提高框架結構“強柱弱梁”程度，在抗震設計中采用增大柱端彎矩設計值的方法，框架的梁柱節(jié)點處：例如二層A柱下端和底層A柱上端彎矩，計算過程如下：考慮地震組合時二層橫梁AB左端彎矩最大值為123.30KNm，所以1.2123.30=135.63KNm，上下柱端的彎矩設計值按柱線剛度分配。二層A柱上端Mc=三層A柱下端Mc=取以上調整后的數(shù)值與組合表中相應彎矩數(shù)值的較大者即可，其余節(jié)點計算結果如下表6-2層次一70.9667.82118.36197.27二67.82130.3097.27178.29三83.30113.99為了防止框架結構底層柱下端過早屈服，影響整個結構的變形能力，抗震等級二級框架結構的底層，柱下端截面組合的彎矩設計值，應分別乘以增大系數(shù)1.25一層A柱柱下端Mc=一層B柱柱下端Mc=6.2.3抗震設計時，框架柱的剪力設計值要適當提高，剪力設計值應按下式調整具體框架計算長度按下式?。含F(xiàn)澆樓蓋：底層柱l0=1.0H其它層柱l0=1.25表6-3層次VABVBC三43.6648.14二58.5675.32一74.7590.016.2.4結構軸壓比驗算由公式驗算所有柱中較大值即可。底層中柱：，滿足要求7截面設計7.1梁截面設計正截面受彎承載力計算〔1〕條件混凝土強度等級選用C30,fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2?？v向受力鋼筋選用HRB335(fy==300N/mm2)，箍筋選用HRB235〔fy==210N/mm2〕.梁的截面尺寸為250×500mm×mm，250×400mm×mm兩種，那么h01=500-35=465mm，h02=400-35=365mm?！?〕構造要求=1\*GB3①承載力抗震調整系數(shù)γRE=0.75二級抗震設防要求，框架梁的混凝土受壓高度x≤0.35h0，那么x1≤0.35h01=0.35×465=162.75mmx2≤0.35h02=0.35×365=127.75mm=2\*GB3②梁的縱筋最小配筋率：支座0.25%×250×465=290.625mm2,<(55×1.43/300)%×250×465=304.77mm20.25%×250×365=228.125mm2<〔55×1.43/300)%×250×365=239.227mm2所以As1min=304.77mm2As2min=239.227mm2跨中0.2%×250×465=232.5mm2<(45×1.43/300)%×250×465=249.36mm20.2%×250×365=182.5mm2<(45×1.43/300)%×250×365=195.73mm2所以As1min=249.36mm2As2min=195.73mm2=3\*GB3③箍筋的配箍率Ρsvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/210=0.16%〔3〕配筋計算因結構、荷載均對稱，故整個框架采用左右對稱配筋。當兩下部受拉時，按T形截面控制。當梁上部受拉時，按矩形截面設計。以第三層AB跨梁為例，給出計算方法和過程，其他各梁的配筋計算見表格。=1\*GB3①跨中2截面下部受拉，按T形截面設計。翼緣計算寬度按跨度考慮時，=l/3=6000/3=2000mm；當按梁間間距考慮時，=b+Sn=250+〔3600-125-100〕=3625mm；當按翼緣厚度考慮時，h0=465mm，/h0=100/465=0.215>0.1，此種情況不起控制作用。綜上，取=2000mm?？紤]抗震承載力調整系數(shù)γRE=0.75，彎矩設計值為0.75×67.85=51.56KNm。因為，故屬于第一類截面。，而Asmin=249.36mm2，故配筋412，As=452mm2=2\*GB3②支座支座1截面考慮抗震承載力調整系數(shù)γRE=0.75，彎矩設計值為0.75×64.51=48.38KNm，<0.35滿足要求而Asmin=304.77mm2，故配筋412，As=452mm2支座3截面考慮抗震承載力調整系數(shù)γRE=0.75，彎矩設計值為0.75×62.28=46.71KNm，滿足而Asmin=304.77mm2，故配筋412，As=452mm2支座4截面考慮抗震承載力調整系數(shù)γRE=0.75，彎矩設計值為0.75×45.32=33.99KNm，滿足而Asmin=304.77mm2故配筋412，As=452mm2跨中5截面考慮抗震承載力調整系數(shù)γRE=0.75，彎矩設計值為0.75×19.25=14.44KNm滿足而Asmin=195.73mm2故配筋412，As=452mm2全部梁的正截面配筋計算過程與結果見下表。表7-1層混凝土強度等級α1fcfyb*h(mm)截面位置柱邊截面彎矩γREh0三層C301.014.3300250×500AB梁左端-64.510.754651.014.3300AB梁跨中67.850.754651.014.3300AB梁右端-62.280.754651.014.3300250×400BC梁左端-45.320.753651.014.3300BC梁跨中-19.250.753651.014.3300BC梁右端-45.320.75365二層C301.014.3300250×500AB梁左端-123.300.754651.014.3300AB梁跨中66.480.754651.014.3300AB梁右端-100.350.754651.014.3300250×400BC梁左端-76.500.753651.014.3300BC梁跨中-8.760.753651.014.3300BC梁右端-76.500.75365一層C301.014.3300250×500AB梁左端-194.180.754651.014.3300AB梁跨中89.110.754651.014.3300AB梁右端-137.860.754651.014.3300250×400BC梁左端-127.850.753651.014.3300BC梁跨中-17.550.753651.014.3300BC梁右端-127.850.75365αs=γREM/α1fcbh02ξ=1-sqrt(1-2αs)As實際選用〔mm〕備注0.0630.065360.852Φ16，As=402ξ＜0.3500.0080.008365.724Φ12，As=452ξ＜0.3500.0600.062343.102Φ16，As=402ξ＜0.3500.0710.074320.642Φ16，As=402ξ＜0.3500.0300.03099.384Φ12，As=452ξ＜0.3500.0710.074320.642Φ16，As=402ξ＜0.3500.1200.128710.503Φ18，As=763ξ＜0.3500.0080.008365.724Φ12，As=452ξ＜0.3500.0970.102566.453Φ16，As=603ξ＜0.3500.1200.128557.703Φ16，As=603ξ＜0.3500.0140.01548.934Φ12，As=452ξ＜0.3500.1200.128557.703Φ16，As=603ξ＜0.3500.1880.2101164.014Φ20，As=1256ξ＜0.3500.0110.011465.474Φ14，As=615ξ＜0.3500.1340.144800.324Φ18，As=1256ξ＜0.3500.2010.227986.034Φ18，As=1017ξ＜0.3500.0270.02789.304Φ14，As=615ξ＜0.3500.2010.227986.034Φ18，As=1017ξ＜0.350梁正截面配筋表7.1.2斜截面受剪承載力計算承載力抗震調整系數(shù)γRE=0.85，，以第三層AB,BC跨梁為例，給出計算方法和過程，其他各梁的配筋計算見表格。AB跨梁故截面尺寸滿足要求。梁端箍筋加密區(qū)取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235級鋼筋〔fyv=210N/mm2〕，那么：箍筋加密區(qū)長度取1.2m，非加密區(qū)取2肢Φ8@150設置滿足要求。BC跨梁故截面尺寸滿足要求。梁端箍筋加密區(qū)取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235級鋼筋，那么：由于非加密區(qū)長度較小，故全跨可按加密區(qū)配置。全部梁的斜截面配筋計算過程與結果見下表。表7-2橫梁AB、BC跨斜截面受剪承載力計算層次混凝土強度等級b*h(mm)截面位置組合內(nèi)力V(KN)h0/0.85選用箍筋+備注三層C30250×500A3支座67.02465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvminB3支座左74.16465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvmin250×400B3支座右37.59365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvminC3支座左37.59365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvmin二層C30250×500A2支座90.82465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvminB2支座左92.71465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvmin250×400B2支座右75.30365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvminC2支座左75.30365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvmin一層C30250×500A1支座111.78465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvminB1支座左115.37465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvmin250×400