機械設(shè)計課程設(shè)計：一級圓柱齒輪減速器(終極版)

機械設(shè)計課程設(shè)計一、傳動方案擬定二、電動機的選擇三、確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比四、傳動裝置的運動和動力設(shè)計五、普通V帶的設(shè)計六、齒輪傳動的設(shè)計七、傳動軸的設(shè)計八、箱體的設(shè)計九、鍵連接的設(shè)計十、滾動軸承的設(shè)計十一、潤滑和密封的設(shè)計十二、聯(lián)軸器的設(shè)計十三、設(shè)計小結(jié)十四、參考文獻(xiàn)設(shè)計要求：帶式運輸機連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)，空載啟動，兩班制〔每班工作8小時〕，室內(nèi)環(huán)境。減速器設(shè)計壽命為8年，大修期為3年，小批量生產(chǎn)。生產(chǎn)條件：中等規(guī)模機械廠，可加工7—8級精度的齒輪；動力來源為三相交流電源的電壓為380/220V；運輸帶速度允許誤差：±5%。原始數(shù)據(jù)：條件題號運輸帶拉力F〔KN〕2.3運輸帶速度V〔m/s〕1.8卷筒直徑D〔mm〕300計算過程及計算說明一、傳動方案擬定:設(shè)計單級圓柱齒輪減速器和一級帶傳動１、工作條件：使用年限8年，工作為8h工作制，載荷較平穩(wěn)，環(huán)境清潔。２、原始數(shù)據(jù)：傳送帶拉力F=2300N帶速V=1.8m/s滾筒直徑D=300mm方案擬定：采用Ｖ帶傳動與齒輪傳動的組合，即可滿足傳動比要求，同時由于帶傳動具有良好的緩沖，吸振性能，適應(yīng)大起動轉(zhuǎn)矩工況要求，結(jié)構(gòu)簡單，本錢低，使用維護(hù)方便。1.電動機2.V帶傳動3.圓柱齒輪減速器4.連軸器5.滾筒6.運輸帶1、電動機類型和結(jié)構(gòu)的選擇：選擇Y系列三相異步電動機，此系列電動機屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機，其結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，價格低廉，維護(hù)方便，適用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械。2、電動機容量選擇：電動機所需工作功率為：式〔1〕：Ｐd＝Ｐw／ηa(kw)由式(2)：Ｐw＝ＦV/1000(KW)因此:Pd=FV/1000ηa(KW)由電動機至運輸帶的傳動總效率為：=××××式中：、、、、分別為帶傳動、軸承、齒輪傳動、聯(lián)軸器和卷筒的傳動效率。取=0.96，＝0.99，＝0.98，＝0.99那么：=0.913所以：電機所需的工作功率：Pd=FV/1000=4.53KW3、確定電動機轉(zhuǎn)速卷筒工作轉(zhuǎn)速為：n卷筒＝60×1000·V/〔π·D〕=114.6r/min根據(jù)手冊P7表１推薦的傳動比合理范圍，取圓柱齒輪傳動一級減速器傳動比范圍Ｉ’=3～6。?。謳鲃颖菼1’=2～4。那么總傳動比理論范圍為：Ｉa’＝6～24。故電動機轉(zhuǎn)速的可選范為N’d=I’a×n卷筒=687.6～2750.4r/min那么符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有：750、1000和1500r/min根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由相關(guān)手冊查出三種適用的電動機型號：〔如下表〕可見有三種Y系列三相異步電動機可用，分別為：Y132M-4、Y160M-6、Y160L-8，三者參數(shù)比擬如下：型號額定功率〔kw〕同步轉(zhuǎn)速〔r/min〕滿載轉(zhuǎn)速〔r/min〕尺寸Y132M-47.5150014402.22.2中Y160M-610009702.02.0中Y160L-87507202.02.0長綜合考慮總傳動比及尺寸大小，選取Y160M-6型此選定電動機型號為Y160M—6型，其主要性能：具有高效，節(jié)能，啟動轉(zhuǎn)矩大，噪聲低，可靠性高，使用維護(hù)方便等性能三、確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比：由選定的電動機滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機主動軸轉(zhuǎn)速n1、可得傳動裝置總傳動比為：ia=nm/n=nm/n卷筒=960/114.6=8.38總傳動比等于各傳動比的乘積分配傳動裝置傳動比ia=i0×i〔式中i0、i分別為帶傳動和減速器的傳動比〕2、分配各級傳動裝置傳動比：根據(jù)指導(dǎo)書P7表1，取i0=2.8〔普通V帶i=2～4〕因為：ia＝i0×i所以：i＝ia／i0＝3.0四、傳動裝置的運動和動力設(shè)計：將傳動裝置各軸由高速至低速依次定為Ⅰ軸，Ⅱ軸，......以及i0,i1，......為相鄰兩軸間的傳動比η01，η12，......為相鄰兩軸的傳動效率PⅠ，PⅡ，......為各軸的輸入功率〔KW〕TⅠ，TⅡ，......為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩〔N·m〕nⅠ,nⅡ,......為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩〔r/min〕可按電動機軸至工作運動傳遞路線推算，得到各軸的運動和動力參數(shù)1、運動參數(shù)及動力參數(shù)的計算〔1〕計算各軸的轉(zhuǎn)數(shù)：Ⅰ軸：nⅠ=nm/i0=960/2.8=342.86Ⅱ軸：nⅡ=nⅠ/i1=342.86/3.0=114.29卷筒軸：nⅢ=nⅡ=114.29〔2〕計算各軸的功率：Ⅰ軸：PⅠ=Pd×η01=Pd×η1=4.53×0.96=4.35Ⅱ軸：PⅡ=PⅠ×η12=PⅠ×η2×η3=4.35×0.99×0.98=4.22卷筒軸：PⅢ=PⅡ·η23=PⅡ·η2·η4=4.22×0.99×0.99=4.14計算各軸的輸入轉(zhuǎn)矩：電動機軸輸出轉(zhuǎn)矩為：Td=9550·Pd/nm=45.06N·mⅠ軸：TⅠ=Td·i0·η01=Td·i0·η1=121.12N·mⅡ軸：TⅡ=TⅠ·i1·η12=TⅠ·i1·η2·η4=356.13N·m卷筒軸輸入軸轉(zhuǎn)矩：TⅢ=TⅡ·η2·η4=349.04N·m計算各軸的輸出功率：由于Ⅰ～Ⅱ軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率：故：P’Ⅰ=PⅠ×η軸承=4.35×0.98=4.26KWP’Ⅱ=PⅡ×η軸承=4.22×0.98=4.14KW計算各軸的輸出轉(zhuǎn)矩：由于Ⅰ～Ⅱ軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率：那么：T’Ⅰ=TⅠ×η軸承=121.12×0.98=118.70N·mT’Ⅱ=TⅡ×η軸承=356.13×0.98=349.01N·m由指導(dǎo)書的表1得到：η1=0.96η2=0.99η3=0.98η4=0.99i0為帶傳動傳動比i1為減速器傳動比滾動軸承的效率η為0.98~0.995在本設(shè)計中取綜合以上數(shù)據(jù)，得表如下：軸名功率P〔KW〕轉(zhuǎn)矩T〔N·m〕轉(zhuǎn)速nr/min傳動比i效率η輸入輸出輸入輸出電動機軸4.5345.069602.80.96Ⅰ軸4.354.26121.12118.70342.863.00.98Ⅱ軸4.224.14356.13349.01114.291.00.99卷筒軸4.144.06349.04336.25114.29五.V帶的設(shè)計〔1〕選擇普通V帶型號由PC=KA·P=1.1×7.5=8.25〔KW〕根據(jù)課本P134表9-7得知其交點在A、B型交界線處，故A、B型兩方案待定：方案1：取A型V帶確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速：那么取小帶輪d1=100mm d2=n1·d1·(1-ε)/n2=i·d1·(1-ε)=2.8×100×(1-0.02)=274.4mm由表9-2取d2=274mm(雖使n2略有減少，但其誤差小于5%，故允許)帶速驗算：V=n1·d1·π/〔1000×60〕由課本P134表9-5查得KA=1.1由課本P132表9-2得，推薦的A型小帶輪基準(zhǔn)直徑為75mm——125mm=960×100·π/〔1000×60〕=5.024m/s介于5~25m/s范圍內(nèi)，故適宜確定帶長和中心距a：0.7·〔d1+d2〕≤a0≤2·〔d1+d2〕0.7×〔100＋274〕≤a0≤2×〔100＋274〕262.08≤a0≤748.8初定中心距a0=500，那么帶長為L0=2·a0+π·〔d1+d2〕+〔d2-d1〕2/(4·a0)=2×500+π·〔100+274〕/2+〔274-100〕2/(4×500)=1602.32mm由表9-3選用Ld=1400mm的實際中心距a=a0+(Ld-L0)/2=500+(1400-1602.32)/2=398.84mm驗算小帶輪上的包角α1α1=180-(d2-d1)×57.3/a=適宜確定帶的根數(shù)Z=PC/〔(P0+△P0)·KL·Kα〕==8.53故要取9根A型V帶計算軸上的壓力由書9-18初拉力公式有F0=500·PC·〔2.5/Kα-1〕/z·c+q·v2==195.63N由課本9-19得作用在軸上的壓力FQ=2·z·F0·sin(α/2)=3437.94N方案二：取B型V帶確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速：那么取小帶輪d1=140mm d2=n1·d1·(1-ε)/n2=i·d1·(1-ε)=2.8×140×(1-0.02)=384.16mm由表9-2取d2=384mm(雖使n2略有減少，但其誤差小于5%，故允許)帶速驗算：V=n1·d1·π/〔1000×60〕=960×140·π/〔1000×60〕=7.03m/s介于5~25m/s范圍內(nèi)，故適宜確定帶長和中心距a：0.7·〔d1+d2〕≤a0≤2·〔d1+d2〕0.7×〔140+384〕≤a0≤2×〔140+384〕366.8≤a0≤1048初定中心距a0=700，那么帶長為L0=2·a0+π·〔d1+d2〕+〔d2-d1〕2/(4·a0)=2×700+π·〔140+384〕/2+〔384-140〕2/(4×700)=2244.2mm由表9-3選用Ld=2244mm的實際中心距a=a0+(Ld-L0)/2=700+(2244-2244.2)/2=697.9mm驗算小帶輪上的包角α1α1=180-(d2-d1)×57.3/a=180-(384-140)×57.3/697.9=160.0>120適宜確定帶的根數(shù)Z=PC/〔(P0+△P0)·KL·Kα〕==3.65故取4根B型V帶計算軸上的壓力由書9-18的初拉力公式有F0=500·PC·〔2.5/Kα-1〕/z·c+q·v2==327.60N由課本9-19得作用在軸上的壓力FQ=2·z·F0·sin(α/2)==2580.98N綜合各項數(shù)據(jù)比擬得出方案二更適合由機械設(shè)計書表9-4查得P0=0.95由表9-6查得△P0=0.11由表9-7查得Kα=0.95由表9-3得KL=0.96由課本表9-2得，推薦的B型小帶輪基準(zhǔn)直徑125mm~280mm由機械設(shè)計書表9-4查得P0=2.08由表9-6查得△P0=0.30由表9-7查得Kα=0.95由表9-3查得KL=1.00帶輪示意圖如下S1斜度S1斜度1:25SS2drdkdhddaLBS2d0dHL六、齒輪傳動的設(shè)計：(1)、選定齒輪傳動類型、材料、熱處理方式、精度等級。小齒輪選硬齒面，大齒輪選硬齒面，小齒輪的材料為45號鋼調(diào)制，齒面硬度為250HBS，大齒輪選用45號鋼正火，齒面硬度為200HBS。齒輪精度初選8級(2)、初選主要參數(shù)Z1=20，u=4.5Z2=Z1·u=90取ψa=0.3，那么ψd=0.5·〔i+1〕·=0.675〔3〕按齒面接觸疲勞強度計算計算小齒輪分度圓直徑d1≥確定各參數(shù)值eq\o\ac(○,1)載荷系數(shù)查課本表6-6取K=1.2eq\o\ac(○,2)小齒輪名義轉(zhuǎn)矩T1=9.55×106×P/n1==N·mmeq\o\ac(○,3)材料彈性影響系數(shù)由課本表6-7ZE=189.8eq\o\ac(○,4)區(qū)域系數(shù)ZH=2.5重合度系數(shù)ε·〔1/Z1+1/Z2〕=×〔1/20+1/90〕=1.69Zε=eq\o\ac(○,6)許用應(yīng)力查課本圖6-21〔a〕查表6-8按一般可靠要求取SH=1那么610MPa560MPa取兩式計算中的較小值，即［σH］=560MPa于是d1≥==52.82mm(4)確定模數(shù)m=d1/Z1≥52.82/20=2.641取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)值m=3(5)按齒根彎曲疲勞強度校核計算校核式中eq\o\ac(○,1)小輪分度圓直徑d1=m·Z=3×20=60mmeq\o\ac(○,2)齒輪嚙合寬度b=Ψd·d1=3×20=60mmeq\o\ac(○,3)復(fù)合齒輪系數(shù)YFS1=4.38YFS2=3.95eq\o\ac(○,4)重合度系數(shù)Yε=0.25+0.75/εt=0.25+0.75/1.69=0.6938eq\o\ac(○,5)許用應(yīng)力查圖6-22〔a〕σFlim1=245MPaσFlim2=220Mpa查表6-8，取SF=1.25那么eq\o\ac(○,6)計算大小齒輪的并進(jìn)行比擬那么<取較大值代入公式進(jìn)行計算那么有=53.90Mpa<［σF］2故滿足齒根彎曲疲勞強度要求〔6〕幾何尺寸計算d1=m·Z=d2=m·Z1=a=m·〔Z1+Z2〕=b=60mmb2=60mm取小齒輪寬度b1=65mm〔7〕驗算初選精度等級是否適宜齒輪圓周速度v=π·d1·n1/〔60×1000〕=3.14×60×342.86/〔60×1000〕=1.08m/s對照表6-5可知選擇8級精度適宜。七軸的設(shè)計:齒輪軸的設(shè)計(1)確定軸上零件的定位和固定方式〔如圖〕1，5—滾動軸承2—軸3—齒輪軸的輪齒段4—套筒6—密封蓋7—軸端擋圈8—軸承端蓋9—帶輪10—鍵(2)按扭轉(zhuǎn)強度估算軸的直徑選用45#調(diào)質(zhì)，硬度217~255HBS軸的輸入功率為PⅠ=4.35KW轉(zhuǎn)速為nⅠ=342.86r/min根據(jù)課本P205〔13-2〕式，并查表13-2，取c=115d≥=26.82mm(3)確定軸各段直徑和長度eq\o\ac(○,1)從大帶輪開始右起第一段，由于帶輪與軸通過鍵聯(lián)接，那么軸應(yīng)該增加5%，取D1=Φ30mm，又帶輪的寬度B=〔Z-1〕·e+2·f=那么第一段長度L1=60mmeq\o\ac(○,2)右起第二段直徑取D2=Φ38mm根據(jù)軸承端蓋的裝拆以及對軸承添加潤滑脂的要求和箱體的厚度，取端蓋的外端面與帶輪的左端面間的距離為30mm，那么取第二段的長度L2=70mmeq\o\ac(○,3)右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，那么軸承有徑向力，而軸向力為零，選用6208軸承，其尺寸為d×D×B=40×80×18，那么該段的直徑為D3=D3=Φ40mm，長度為L3=20mmeq\o\ac(○,4)右起第四段，為滾動軸承的定位軸肩,其直徑應(yīng)小于滾動軸承的內(nèi)圈外徑，取D4=D4=Φ48mm，長度取L4=10mmeq\o\ac(○,5)右起第五段，該段為齒輪軸段，由于齒輪的齒頂圓直徑為Φ66mm，分度圓直徑為Φ60mm，齒輪的寬度為65mm，那么，此段的直徑為D5=Φ66mm，長度為L5=65mmeq\o\ac(○,6)右起第六段，為滾動軸承的定位軸肩,其直徑應(yīng)小于滾動軸承的內(nèi)圈外徑，取D6=Φ48mm長度取L6=10mmeq\o\ac(○,7)右起第七段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D7=Φ40mm，長度L7=18mm(4)求齒輪上作用力的大小、方向eq\o\ac(○,1)小齒輪分度圓直徑：d1=60mmeq\o\ac(○,2)作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1=N·mmeq\o\ac(○,3)求圓周力：FtFt=2T2/d2==2016.65Neq\o\ac(○,4)求徑向力FrFr=Ft·tanα==734NFt，F(xiàn)r的方向如下列圖所示〔5〕軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立力學(xué)模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2=1008.325N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承那么Fa=0那么RA’=RB’=Fr×62/124=367N〔6〕畫彎矩圖右起第四段剖面C處的彎矩：水平面的彎矩：MC==62.52Nm垂直面的彎矩：MC1’=MC2’=RA’×62=22.75Nm合成彎矩：=66.53Nm〔7〕畫轉(zhuǎn)矩圖：T=Ft×d1/2=61.02Nm〔8〕畫當(dāng)量彎矩圖因為是單向回轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，α=0.6可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩：75.94Nm〔9〕判斷危險截面并驗算強度eq\o\ac(○,1)右起第四段剖面C處當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與相鄰段相差不大，所以剖面C為危險截面。MeC2=75.94Nm,由課本表13-1有:［σ-1］=60Mpa那么：σe=MeC2/W=MeC2/(0.1·D43)==6.87<［σ-1］eq\o\ac(○,2)右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也為危險截面：=36.6Nmσe=MD/W=MD/(0.1·D13)==13.56Nm<［σ-1］所以確定的尺寸是平安的。受力圖如下：PⅠ的值為前面第8頁中給出在前面帶輪的計算中已經(jīng)得到Z=4其余的數(shù)據(jù)手冊得到D1=Φ30mmL1=60mmD2=Φ38mmL2=70mmD3=Φ40mmL3=20mmD4=Φ48mmL4=10mmD5=Φ66mmL5=65mmD6=Φ48mmL6=10mmD7=Φ40mmL7=18mmFt=2016.65NmFr=734NmRA=RB=1008.325NmRA’=RB’=367NmMC=60.97NmMC1’=MC2’=19.47NmMC1=MC2=64.0NmT=59.0Nmα=0.6MeC2=73.14Nm［σ-1］=60MpaMD=36.6Nm輸出軸的設(shè)計計算:確定軸上零件的定位和固定方式〔如圖〕1，5—滾動軸承2—軸3—齒輪4—套筒6—密封蓋7—鍵8—軸承端蓋9—軸端擋圈10—半聯(lián)軸器(2)按扭轉(zhuǎn)強度估算軸的直徑選用45#調(diào)質(zhì)，硬度217~255HBS軸的輸入功率為PⅡ=4.22KW轉(zhuǎn)速為nⅡ=114.29r/min根據(jù)P20513-2〕式，并查表13-2取c=115d≥=38.29mm(3)確定軸各段直徑和長度eq\o\ac(○,1)從聯(lián)軸器開始右起第一段，由于聯(lián)軸器與軸通過鍵聯(lián)接，那么軸應(yīng)該增加5%，取Φ45mm，根據(jù)計算轉(zhuǎn)矩TC=KA×TⅡ=1.3×356.13=462.97查標(biāo)準(zhǔn)GB/T5014—2003，選用LXZ2型柱銷聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器長度為,軸段長L1=L1=82mmeq\o\ac(○,2)右起第二段，考慮聯(lián)軸器的軸向定位要求，該段的直徑取Φ52mm,根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器左端面的距離為30mm，故取該段長為L2=74mmeq\o\ac(○,3)右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，那么軸承有徑向力，而軸向力為零，選用6211型軸承，其尺寸為d×D×B=55×100×21，那么該段的直徑為Φ55mm，長度為L3=36mmeq\o\ac(○,4)右起第四段，該段裝有齒輪，并且齒輪與軸用鍵聯(lián)接，直徑要增加5%，大齒輪的分度圓直徑為270mm，那么第四段的直徑取Φ60mm,齒輪寬為b=60mm，為了保證定位的可靠性，取軸段長度為L4=58mmeq\o\ac(○,5)右起第五段，考慮齒輪的軸向定位,定位軸肩，取軸肩的直徑為D5=Φ66mm,長度取L5=10mmeq\o\ac(○,6)右起第六段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D6=Φ55mm，長度L6=21mm(4)求齒輪上作用力的大小、方向eq\o\ac(○,1)大齒輪分度圓直徑：d1=270mmeq\o\ac(○,2)作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1=5.08×105N·mmeq\o\ac(○,3)求圓周力：FtFt=2T2/d2=2×5.08×105/270=3762.96Neq\o\ac(○,4)求徑向力FrFr=Ft·tanα=3762.96×tan200=1369.61N〔5〕軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立力學(xué)模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2=1881.48N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承那么Fa=0那么RA’=RB’=Fr×62/124=684.81N〔6〕畫彎矩圖右起第四段剖面C處的彎矩：水平面的彎矩：MC=RA×62=116.65Nm垂直面的彎矩：MC1’=MC2’==RA’×62=41.09Nm合成彎矩：=123.68Nm〔7〕畫轉(zhuǎn)矩圖：T=Ft×d2/2=508.0Nm〔8〕畫當(dāng)量彎矩圖因為是單向回轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，α=0.6可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩：=328.94Nm〔9〕判斷危險截面并驗算強度eq\o\ac(○,1)右起第四段剖面C處當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與相鄰段相差不大，所以剖面C為危險截面。MeC2=328.94Nm,由課本表13-1［σ-1］=60Mpa那么：σe=MeC2/W=MeC2/(0.1·D43)=<［σ-1］eq\o\ac(○,2)右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也為危險截面：σe=MD/W=MD/(0.1·D13)=304.8×1000/(0.1×453)=33.45Nm<［σ-1］所以確定的尺寸是平安的。以上計算所需的圖如下：D1=Φ45mmL1=82mmD2=Φ52mmL2=54mmD3=Φ55mmL3=36mmD4=Φ60mmL4=58mmD5=Φ66mmL5=10mmD6=Φ55mmL6=21mmFt=3762.96NmFr=1369.61NmRA=RB=1881.48NRA’=RB’=684.81NMC=116.65NmMC1’=MC2’=41.09NmMC1=MC2=123.68NmT=508.0Nmα=0.6MeC2=328.94Nmσ-1］=60MpaMD=304.8Nm繪制軸的工藝圖〔見圖紙〕八．箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計:窺視孔和窺視孔蓋在減速器上部可以看到傳動零件嚙合處要開窺視孔，以便檢查齒面接觸斑點和赤側(cè)間隙，了解嚙合情況。潤滑油也由此注入機體內(nèi)。窺視孔上有蓋板，以防止污物進(jìn)入機體內(nèi)和潤滑油飛濺出來。放油螺塞減速器底部設(shè)有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞賭注。(3)油標(biāo)油標(biāo)用來檢查油面高度，以保證有正常的油量。油標(biāo)有各種結(jié)構(gòu)類型，有的已定為國家標(biāo)準(zhǔn)件。(4)通氣器減速器運轉(zhuǎn)時，由于摩擦發(fā)熱，使機體內(nèi)溫度升高，氣壓增大，導(dǎo)致潤滑油從縫隙向外滲漏。所以多在機蓋頂部或窺視孔蓋上安裝通氣器，使機體內(nèi)熱漲氣自由逸出，到達(dá)集體內(nèi)外氣壓相等，提高機體有縫隙處的密封性能。(5)啟蓋螺釘機蓋與機座結(jié)合面上常涂有水玻璃或密封膠，聯(lián)結(jié)后結(jié)合較緊，不易分開。為便于取蓋，在機蓋凸緣上常裝有一至二個啟蓋螺釘，在啟蓋時，可先擰動此螺釘頂起機蓋。在軸承端蓋上也可以安裝啟蓋螺釘，便于拆卸端蓋。對于需作軸向調(diào)整的套環(huán)，如裝上二個啟蓋螺釘，將便于調(diào)整。(6)定位銷為了保證軸承座孔的安裝精度，在機蓋和機座用螺栓聯(lián)結(jié)后，鏜孔之前裝上兩個定位銷，孔位置盡量遠(yuǎn)些。如機體結(jié)構(gòu)是對的，銷孔位置不應(yīng)該對稱布置。(7)調(diào)整墊片調(diào)整墊片由多片很薄的軟金屬制成，用一調(diào)整軸承間隙。有的墊片還要起調(diào)整傳動零件軸向位置的作用。(8)環(huán)首螺釘、吊環(huán)和吊鉤在機蓋上裝有環(huán)首螺釘或鑄出吊環(huán)或吊鉤，用以搬運或拆卸機蓋。(9)密封裝置在伸出軸與端蓋之間有間隙，必須安裝密封件，以防止漏油和污物進(jìn)入機體內(nèi)。密封件多為標(biāo)準(zhǔn)件，其密封效果相差很大，應(yīng)根據(jù)具體情況選用。箱體結(jié)構(gòu)尺寸選擇如下表：名稱符號尺寸〔mm〕機座壁厚δ8機蓋壁厚δ18機座凸緣厚度b12機蓋凸緣厚度b112機座底凸緣厚度b220地腳螺釘直徑df20地腳螺釘數(shù)目n4軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑d116機蓋與機座聯(lián)接螺栓直徑d212聯(lián)軸器螺栓d2的間距l(xiāng)160軸承端蓋螺釘直徑d310窺視孔蓋螺釘直徑d48定位銷直徑d8df，d1,d2至外機壁距離C126,22,18df，d2至凸緣邊緣距離C224,16軸承旁凸臺半徑R124,16凸臺高度h根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準(zhǔn)外機壁至軸承座端面距離l160，44大齒輪頂圓與內(nèi)機壁距離△112齒輪端面與內(nèi)機壁距離△210機蓋、機座肋厚m1,m27，7軸承端蓋外徑D290，105軸承端蓋凸緣厚度t10軸承旁聯(lián)接螺栓距離S盡量靠近，以Md1和Md2互不干預(yù)為準(zhǔn)，一般s=D2九．鍵聯(lián)接設(shè)計:1．輸入軸與大帶輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接此段軸徑d1=30mm,L1=50mm查手冊得，選用C型平鍵，得：A鍵8×7GB1096-79L=L1-b=50-8=42mmT=44.77N·mh=7mm根據(jù)課本P243〔10-5〕式得σp=4·T/(d·h·L)=4×44.77×1000/〔30×7×42〕=20.30Mpa<[σR](110Mpa)2、輸入軸與齒輪1聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接軸徑d2=44mm,L2=62mm,查手冊選A型平鍵GB1096-79B鍵12×8GB1096-79l=L2-b=62-12=50mmh=8mmσp=4·TⅠ/〔d·h·l〕==27.53Mpa<[σp](110Mpa)3、輸出軸與齒輪2聯(lián)接用平鍵聯(lián)接軸徑d3=60mmL3=58mmTⅡ=349.04查手冊P51選用A型平鍵鍵18×11GB1096-79l=L3-b=60-18=42mmh=11mmσp=4·TⅡ/〔d·h·l〕==50.37Mpa<[σp](110Mpa)十．滾動軸承設(shè)計:根據(jù)條件，軸承預(yù)計壽命Lh小時1.輸入軸的軸承設(shè)計計算