垃圾處理場模板專項施工方案監(jiān)理已審查

銅仁市餐廚廢棄物收運(yùn)及解決工程及銅仁市污泥解決處置工程項目（鍋爐房、水熱單元、脫水車間、餐廚卸料車間、配電室、綜合池）模板專項施工方案編制人：審核人：審批人：四川深藍(lán)環(huán)?？萍加邢薰俱~仁項目部2023年2月10日A2模板施工（方案）報審表工程名稱：銅仁市餐廚廢棄物收運(yùn)及解決工程及銅仁市污泥解決處置工程編號：致：深圳市昊源建設(shè)監(jiān)理有限公司銅仁市餐廚及污泥工程監(jiān)理部我方已根據(jù)施工協(xié)議的有關(guān)規(guī)定完畢了銅仁市餐廚廢棄物收運(yùn)及解決工程及銅仁市污泥處理處置工程（鍋爐房、水熱單元、脫水車間、餐廚及污泥卸料車間、配電室、綜合池）工程的模板專項施工方案的編制，并經(jīng)我單位技術(shù)負(fù)責(zé)人審查批準(zhǔn)，現(xiàn)予以報請監(jiān)理機(jī)構(gòu)審查、審核。附：模板專項施工方案 承包單位（章）項目經(jīng)理日期專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見：專業(yè)監(jiān)理工程師日期總監(jiān)理工程師審核意見：項目監(jiān)理機(jī)構(gòu)（章）總監(jiān)理工程師 日期本表由承包單位填報，一式三份，經(jīng)監(jiān)理單位審批后，建設(shè)單位、監(jiān)理單位、承包單位各存一份。目錄第一節(jié) 編制依據(jù).……………….3第二節(jié)工程概況………………….3第三節(jié) 模板方案選擇…………….3第四節(jié)材料選擇………………….4第五節(jié) 模板安裝………………….4第六節(jié) 模板拆除………………….9第七節(jié) 模板技術(shù)措施…………….10第八節(jié) 安全、環(huán)保文明施工措施……………….14第九節(jié) 模板計算………………….15模板專項施工方案第一節(jié) 編制依據(jù)一、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2023中國建筑工業(yè)出版社；二、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2023中國建筑工業(yè)出版社；三、《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；四、《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；五、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2023中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2023中國建筑工業(yè)出版社；本工程施工設(shè)計圖紙、施工承包協(xié)議等。第二節(jié)工程概況一、項目名稱：銅仁市餐廚廢棄物收運(yùn)及解決工程及銅仁市污泥解決處置工程二、建設(shè)地點：銅仁市萬山區(qū)小龍山三、施工承包協(xié)議工期：540日歷天（開工日期：2023年2月3日、竣工日期：2023年9月10日）四、建設(shè)規(guī)模：銅仁市餐廚廢棄物收運(yùn)及解決工程總用地面積12667m2，年產(chǎn)生物質(zhì)燃?xì)猓˙NG）54.75萬立方米，粗油脂584噸；銅仁市污泥解決處置工程為新建解決規(guī)模100噸/日的污泥解決處置系統(tǒng)及配套設(shè)施。五、本項目（系統(tǒng)）涉及：污泥、餐廚緩沖/調(diào)質(zhì)單元、水熱解決單元、冷卻-脫油單元、厭氧消化單元、壓濾脫水單元、鍋爐單元、臭氣解決系統(tǒng)、沼液（脫水濾液）解決單元及其他輔助單元，以及各子系統(tǒng)內(nèi)及子系統(tǒng)間配套的電氣、儀表、自控及工藝管道系統(tǒng)。該項目的實行可以對銅仁市城市餐飲行業(yè)在營運(yùn)過程中產(chǎn)生的液態(tài)或固態(tài)廢棄物實現(xiàn)有效解決；建立健全餐廚廢棄物解決體系；對污水解決廠的剩余污泥進(jìn)行減量化、穩(wěn)定化、無害化解決與資源化運(yùn)用第三節(jié) 模板方案選擇一、本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全規(guī)定，故在選擇方案時，應(yīng)充足考慮以下幾點：1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟(jì)合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，可以充足滿足預(yù)期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)運(yùn)用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59-99檢查標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，要符合省文明標(biāo)化工地的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。6、結(jié)合以上模板及模板支架設(shè)計原則，同時結(jié)合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下8種模板及其支架方案：柱模板，墻模板，模板支架一層，梁模板。第四節(jié)材料選擇按混凝土的規(guī)定進(jìn)行模板設(shè)計，在模板滿足強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性規(guī)定的前提下，盡也許提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。柱模板：分段一：采用18mm厚竹膠合板，在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，背內(nèi)楞采用45×90木方，柱箍采用45×90木方圍檁加固，采用可回收M12對拉螺栓進(jìn)行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補(bǔ)，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用φ48×3.5鋼管斜向加固（盡量取45°）墻模板：分段一：采用18mm厚竹膠合板，木方作楞，配套穿墻螺栓M12使用。豎向內(nèi)楞采用45×90木方，水平外楞采用45×90木方。加固通過在雙鋼管處打孔拉結(jié)穿墻螺栓，。斜撐采用鋼管+U型托。外墻和臨空墻螺栓采用止水螺栓，內(nèi)墻采用普通可回收螺栓。模板支架負(fù)一層：板底采用45mm×90mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ48×3.25鋼管。梁模板：面板采用18mm膠合面板45×90木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，45×90木方（外楞）支撐，采用可回收M12對拉螺栓進(jìn)行加固。梁底采用60×80木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ48×3.25鋼管。第五節(jié) 模板安裝1、模板安裝的一般規(guī)定豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫解決完畢后準(zhǔn)備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預(yù)埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、±0．000以下模板安裝規(guī)定（1）底板模板安裝順序及技術(shù)要點墊層施工完畢后進(jìn)行底板模板安裝，底板側(cè)模所有采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內(nèi)砌筑永久性保護(hù)墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護(hù)墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內(nèi)側(cè)抹20mm厚1：3水泥砂漿。積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止?jié)仓炷習(xí)r模板上浮。（2）墻體模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術(shù)要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機(jī)清除墻體內(nèi)的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿"爛根"現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準(zhǔn)確、粘結(jié)牢固并注意穿墻螺栓的安裝質(zhì)量。（3）梁模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序搭設(shè)和調(diào)平模板支架(涉及安裝水平拉桿和剪力撐)→按標(biāo)高鋪梁底模板→拉線找直→綁扎粱鋼筋→安裝墊塊→梁兩側(cè)模板→調(diào)整模板②技術(shù)要點按設(shè)計規(guī)定起拱(跨度大于4m時，起拱2‰)，并注意梁的側(cè)模包住底模，下面龍骨包住側(cè)模。（4）樓板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨→模板調(diào)整驗收→進(jìn)行下道工序②技術(shù)要點樓板模板當(dāng)采用單塊就位時，宜以每個鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設(shè)，按設(shè)計規(guī)定起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（5）柱模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序搭設(shè)腳手架→柱模就位安裝→安裝柱?！矝]支撐→固定柱?！鷿仓炷痢鸪_手架、模板→清理模板②技術(shù)要點板塊與板塊豎向接縫解決，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。3、±0.000以上模板安裝規(guī)定（1）墻體模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術(shù)要點筒體模板支模均為雙面支模，采用對拉螺栓固定，螺栓孔采用錐形堵頭防止漏漿。簡體隨層高變化墻厚變化，采用改變陰陽角模及B板(丁字板)尺寸調(diào)整配模。（2）梁、板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術(shù)要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機(jī)清除墻體內(nèi)的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿"爛根"現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準(zhǔn)確、粘結(jié)牢固并注意穿墻螺栓的安裝質(zhì)量。（3）梁模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序搭設(shè)和調(diào)平模板支架(涉及安裝水平拉桿和剪力撐)→按標(biāo)高鋪梁底模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁兩側(cè)模板→調(diào)整模板②技術(shù)要點按設(shè)計規(guī)定起拱(跨度大于4m日寸，起拱0.2％)，并注意梁的側(cè)模包住底模，下面龍骨包仆側(cè)模。（4）樓板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨→模板調(diào)整驗收→進(jìn)行下道工序②技術(shù)要點樓板模板當(dāng)采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設(shè)，按設(shè)計規(guī)定起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（5）柱模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序搭沒腳手架→柱模就位安裝→安裝柱模→安設(shè)支撐→固定柱?！鷿仓炷痢鸪_手架、模板→清理模板②技術(shù)要點板塊與板塊豎向接縫解決，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。4、模板組拼模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子，以防漏漿，拼裝完畢后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度規(guī)定如下：1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±35、模板定位當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤?qiáng)度（≥1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進(jìn)行軸線投測。根據(jù)軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500控制線，以便于墻、梁、柱模板的安裝和校正。當(dāng)墻、柱混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標(biāo)高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。一方面根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道墻、柱軸線，根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。6、模板的支設(shè)模板支設(shè)前用空壓機(jī)將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內(nèi)側(cè)模板必須刷油性脫模劑。7、墻體模板墻模板：分段一：竹膠合板使用前模板表面清理，涂刷隔離劑，嚴(yán)禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內(nèi)背楞采用45×90木方間距300mm（起步200mm，以上400mm間距，其余間距600mm），水平外楞45×90木方間距400mm。加固通過背楞上打孔拉結(jié)穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距400mm，斜向支撐用鋼管中下三道進(jìn)行間距600mm加固以保證其穩(wěn)定。地下室外墻用M12對拉螺栓帶止水片，端頭帶小木塊限位片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內(nèi)。最下面三道對拉螺栓兩側(cè)加雙螺母。內(nèi)墻采用普通可回收穿墻螺栓。8、柱模板柱模板：分段一：采用18mm竹膠合板模板在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，豎向內(nèi)楞采用45×90木方，柱箍采用45×90木方柱截面B方向間距180mm，柱截面H方向間距300用可回收的M12普通穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距水平間距300mm，525豎向間距同柱箍間距，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補(bǔ)海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45°），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。9、樓板模板模板支架一層:1、樓板模板采用45mm×90mm木方做板底支撐，中心間距300mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架排距0.9m，跨距1m，步距1.5m。2、樓板模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；（4）根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大?。海?開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標(biāo)高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準(zhǔn)儀校正標(biāo)高，并用靠尺找平。鋪設(shè)四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體"吃模"，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以保證接縫嚴(yán)密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm立第一根立桿以后按900mm和1200mm的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置相應(yīng)。水平拉桿規(guī)定設(shè)上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設(shè)（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。10、梁模板支撐梁模板1、梁側(cè)模板采用木方作為內(nèi)楞間距300mm，木方作為外楞間距300mm，采用可回收的M12普通穿墻螺栓加固水平間距300mm，豎向間距同外楞。梁模板采用18mm膠合面板作為面板，梁底采用小頭直徑為50mm圓木橫向布置，間距300mm?？v向支承為φ48×3.25鋼管?？奂戒摴苣_手架作為撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向0.6m，梁兩側(cè)立桿間0.5m，步距0.5m。2、梁模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大?。海?不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（4）梁側(cè)設(shè)立斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）第六節(jié) 模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導(dǎo)強(qiáng)度，符合設(shè)計規(guī)定的百分率后，由技術(shù)人員發(fā)放拆模告知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強(qiáng)度要達(dá)成如下規(guī)定。在拆除側(cè)模時，混凝土強(qiáng)度要達(dá)成1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強(qiáng)度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強(qiáng)度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強(qiáng)度達(dá)成1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板，再拆除內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時，一方面拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，特別拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結(jié)束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴(yán)禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設(shè)臨時支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達(dá)成模板與樓板分離的規(guī)定，保存養(yǎng)護(hù)支撐及其上的養(yǎng)護(hù)木方或養(yǎng)護(hù)模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保存板的養(yǎng)護(hù)支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進(jìn)行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進(jìn)行修理，以保證使用質(zhì)量。5、模板拆除后，及時進(jìn)行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。第七節(jié) 模板技術(shù)措施1、進(jìn)場模板質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)模板規(guī)定：（1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)（通過收存、檢查進(jìn)場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢查）。（2）外觀質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)（通過觀測檢查）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸標(biāo)準(zhǔn)厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質(zhì)量規(guī)定必須符合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2023）及相關(guān)規(guī)范規(guī)定。即"模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時，下層樓板應(yīng)具有承受上層荷載的承載能力，或加設(shè)支架；上下層支架的立柱應(yīng)對準(zhǔn)，并鋪設(shè)墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查方法：對照模板設(shè)計文獻(xiàn)和施工技術(shù)方案觀測。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查方法：觀測。（2）一般項目1）模板安裝應(yīng)滿足下列規(guī)定：模板的接縫不應(yīng)漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)有積水；模板與混凝土的接觸面應(yīng)清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢查方法：觀測。2）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按規(guī)定起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批（在同一檢查批內(nèi)，對梁，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應(yīng)少于3件；對板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢查方法：水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔洞均不得漏掉，且應(yīng)安裝牢固其偏差應(yīng)符合附表1的規(guī)定；檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批(對梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應(yīng)少于3件；對墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢查方法：鋼尺檢查。（3）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差應(yīng)符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范規(guī)定的檢查批(對梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應(yīng)少于3件；對墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差和檢查方法見表1：（檢查方法：檢查同條件養(yǎng)護(hù)試塊強(qiáng)度實驗值。檢查軸線位置時，應(yīng)沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴(yán)格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進(jìn)行復(fù)測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐個檢查模板垂直度，保證垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足規(guī)定。（5）頂板模板標(biāo)高控制每層頂板抄測標(biāo)高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標(biāo)高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設(shè)前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土?xí)r，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴(yán)防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀測模板變形，跑位；5）澆筑前認(rèn)真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，嚴(yán)禁模板與腳手架拉結(jié)。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，導(dǎo)致混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機(jī)清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模告知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。（13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應(yīng)采用定段、定編號負(fù)責(zé)制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴(yán)格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，此外對于一些質(zhì)量通病制定防止措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴(yán)格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術(shù)交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進(jìn)場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準(zhǔn)靠緊，以保證模板位置對的和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設(shè)立模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸規(guī)定準(zhǔn)確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設(shè)的水平撐與剪刀撐，按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機(jī)油:柴油＝2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當(dāng)，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴(yán)禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進(jìn)行修理。破損的板面及時進(jìn)行修補(bǔ)。第八節(jié) 安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"嚴(yán)禁通行"安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織解決。（5）木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具有皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩、分料器和護(hù)手裝置。使用木工多用機(jī)械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時互相配合，不得硬拉硬拽；機(jī)械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運(yùn)模板時，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運(yùn)必須采用兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運(yùn)。不允許一次吊運(yùn)二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風(fēng)荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地規(guī)定硬化、平整、有圍護(hù)，陰陽角模架設(shè)小圍護(hù)架放置。安裝就位后，要采用防止觸電保護(hù)措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進(jìn)行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設(shè)安全防護(hù)平臺。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當(dāng)夏季施工溫度較高時，可適當(dāng)增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度減少混凝土澆筑速度也要適當(dāng)減少。當(dāng)T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達(dá)成整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚(yáng)塵、低能耗的整體效果。第九節(jié) 模板計算柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓互相拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):2100.00；柱模板的總計算高度:H=3.00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:3；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:5；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:4；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:7；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；柱模板設(shè)計示意圖計算簡圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.000kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=342mm，且豎楞數(shù)為5，面板為大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=342.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×24.319×342×342=2.84×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=2.84×105/2.43×104=11.705/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=11.705N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[σ]=13.000N/mm2，滿足規(guī)定！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=342.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×24.319×342.0=4990.183N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=4990.183N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×4990.183/(2×450×18.0)=0.924N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.924N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.500N/mm2，滿足規(guī)定！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=47.71×0.45＝21.47kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=342.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大允許撓度:[ω]=342.0/250=1.368mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×21.47×342.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.957mm；面板的最大撓度計算值ω=0.957mm小于面板最大允許撓度設(shè)計值[ω]=1.368mm,滿足規(guī)定！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×90×90/6=60.75cm3；I=45×90×90×90/12=273.38cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.21×0.90=11.026kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.21×0.90=0.539kN/m；q=(11.026+0.539)/2=5.782kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×5.782×450.0×450.0=1.17×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08×104；f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值:σ=M/W=1.17×105/6.08×104=1.927N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.927N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[σ]=13.000N/mm2，滿足規(guī)定！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.21×0.90=11.026kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.21×0.90=0.539kN/m；q=(11.026+0.539)/2=5.782kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×5.782×450.0=1561.256N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1561.256N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=45.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1561.256/(2×45.0×90.0)=0.578N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.578N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.50N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.21=10.21kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.73×106；豎楞最大允許撓度:[ω]=450/250=1.800mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×10.21×450.04/(100×9500.0×2.73×106)=0.109mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.109mm小于豎楞最大允許撓度[ω]=1.800mm，滿足規(guī)定！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；柱箍為大于3跨，按集中荷載三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）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B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.214×0.45/1=5.20kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=7.044kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.168kN.m；B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形:V=0.049mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.17kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=60.75cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=2.63N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13.000N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=2.63N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足規(guī)定!2.柱箍撓度驗算通過計算得到:ω=0.049mm；柱箍最大允許撓度:[ω]=225.0/250=0.900mm；柱箍的最大撓度ω=0.049mm小于柱箍最大允許撓度[ω]=0.900mm，滿足規(guī)定!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85mm；對拉螺栓的有效面積:A=76.00mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=7.044kN。對拉螺栓最大允許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=7.044kN小于對拉螺栓最大允許拉力值[N]=12.920kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足規(guī)定!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；柱箍為大于3跨，按三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.342×0.45/1=8.32kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=12.319kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.500kN.m；H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形:V=0.350mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.50kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=60.75cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=7.846N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13.000N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=7.846N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足規(guī)定!2.柱箍撓度驗算通過計算得到:V=0.350mm；柱箍最大允許撓度:[V]=420.000/250=1.680mm；柱箍的最大撓度V=0.350mm小于柱箍最大允許撓度[V]=1.680mm，滿足規(guī)定!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85mm；對拉螺栓有效面積:A=76.00mm2；對拉螺栓最大允許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=12.319kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=12.319kN小于[N]=12.920kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足規(guī)定!墻模板Q1墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):400；穿墻螺栓豎向間距(mm):400；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；主楞肢數(shù):1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；次楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.000kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×21.617×300.0×300.0=1.95×105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=1.95×105/2.16×104=9.007N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=9.007N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足規(guī)定！2.抗剪強(qiáng)度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=300.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×21.617×300.0=3890.981N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中，Τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=3890.981N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:T=3×3890.981/(2×400×18.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=0.811N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.500N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=47.71×0.40=19.08N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值:[ω]=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×19.08×300.004/(100×9500.00×1.94×105)=0.567mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.567mm小于等于面板的最大允許撓度值[ω]=1.200mm，滿足規(guī)定！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×90×90/6=60.75cm3；I=45×90×90×90/12=273.38cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=400.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(15.456+0.756)/2=8.106kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×8.106×400.0×400.0=1.30×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08×104；f--內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值：σ=1.30×105/6.08×104=2.135N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值σ=2.135N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足規(guī)定！2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=400.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(q1+q2)/2=(15.456+0.756)/2=8.106kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：∨=0.6×8.106×400.0=1945.490N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：∨=1945.490N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=45.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值:fv=3×1945.490/(2×45.0×90.0)=0.721N/mm2；內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=0.721N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.50N/mm2，滿足規(guī)定！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.30/2=7.16kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=400.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=2.73×106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×14.31/2×400.004/(100×9500.00×2.73×106)=0.048mm；內(nèi)楞的最大允許撓度值:[ω]=1.600mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.048mm小于內(nèi)楞的最大允許撓度值[ω]=1.600mm，滿足規(guī)定！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×90×90/6=60.75cm3；I=45×90×90×90/12=273.38cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強(qiáng)度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×47.71+1.4×2.00)×0.30×0.40/1=6.48kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175×6484.97×600.00=6.81×105N/mm；強(qiáng)度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.81×105N/mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=6.08×104mm3；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)，[f]=13.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值:σ=6.81×105/6.08×104=11.209N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值σ=11.209N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2,滿足規(guī)定！5.外楞的抗剪強(qiáng)度驗算公式如下:其中，∨--外楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(水平螺栓間距間距):l=600.0mm；P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×47.71+1.4×2.00)×0.30×0.40/1=6.485kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×6484.968=2.53×103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(N/mm2)；∨--外楞計算最大剪力(N)：∨=2.53×103N；b--外楞的截面寬度(mm)：b=45.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv--外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2.53×103/(2×45.0×90.0)=0.937N/mm2；外楞的截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.50N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=0.937N/mm2小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.50N/mm2，滿足規(guī)定！6.外楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--外楞最大撓度(mm)；P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=47.71×0.30×0.40/1＝5.72kN/m；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=600.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=2.73×106；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×5.72×100/1×600.003/(100×9500.00×2.73×106)=0.546mm；外楞的最大允許撓度值:[ω]=2.400mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.546mm小于外楞的最大允許撓度值[ω]=2.400mm，滿足規(guī)定！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85mm；穿墻螺栓有效面積:A=76mm2；穿墻螺栓最大允許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.600×0.400=11.449kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=11.449kN小于穿墻螺栓最大允許拉力值[N]=12.920kN，滿足規(guī)定！模板支架一層1/8-11交C-F軸一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設(shè)高度(m):3.80；采用的鋼管(mm):Φ48×3.25；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.18；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土標(biāo)號:C35；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1570.000；計算樓板的寬度(m):8.10；計算樓板的厚度(m):0.18；計算樓板的長度(m):7.50；施工平均溫度(℃):28.000；4.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.500×9.000×9.000/6=60.75cm3；I=4.500×9.000×9.000×9.000/12=273.38cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN；2.強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m；集中荷載p=1.4×0.900=1.260kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN；方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.533×106/60750.00=8.778N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為8.778N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13.0N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.746×1.000/2+1.260/2=1.503kN；方木受剪應(yīng)力計算值T=3×1.503×103/(2×45.000×90.000)=0.557N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.400N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.557N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.400N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.455kN/m；集中荷載p=0.900kN；最大撓度