道路工程-擋墻工程計算書

、工程概況常青藤至西政道路工程位于重慶市渝北區(qū)。渝北屬重慶主城區(qū)和兩江新區(qū)產(chǎn)業(yè)核心區(qū)，長江、嘉陵江兩江環(huán)抱，東鄰長壽區(qū)、南與江北區(qū)毗鄰，同巴南區(qū)、南岸區(qū)、沙坪壩區(qū)隔江相望，西連北碚區(qū)、合川區(qū)，北接四川省廣安市華鎣市。常青藤至西政道路位于重慶市渝北區(qū)西南政法大學旁天高鴻苑西側，本次設計道路由西南方向至東北方向，起點接常青藤小區(qū)，終點接湖影街東延伸段，道路全長375.726m。項目東北側為西政教學區(qū)，西北側為正在施工建設的配套居住區(qū)西政二期，東南側為天高鴻苑小區(qū)。本次設計主線范圍主要結構物包括2段擋墻，擋墻主要形式為懸臂式，擋墻總長約為286.5m。具體分布詳見下表。擋墻設置分段表編號起止樁號位置長度擋墻形式1K0+032.671-K0+050右側17.3懸臂式2K0+100-K0+375.743右側269.2懸臂式本冊計算書為擋墻結構計算書，本次計算采用理正巖土6.5及理正工具箱。2、設計依據(jù)（1）項目業(yè)主與我單位簽定的設計合同；（2）業(yè)主提供項目沿線地形圖；（3）《常青藤至西政道路工程地質(zhì)勘察報告（一階段詳勘）》（重慶市勘測院）；（4）項目業(yè)主提供的其它相關文件等。3、設計規(guī)范（1）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007）（2）《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）（3）《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)（2009版）（4）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）（5）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016版）（6）《地質(zhì)災害防治工程設計規(guī)范》（DB50/5029-2004）（7）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）(2015年版)（8）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）（9）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）（10）《混凝土結構通用規(guī)范》(GB55008-2021)（11）《工程結構通用規(guī)范》（GB55001-2021）（12）其它相關設計規(guī)范、國家標準、地方標準4、設計標準（1）擋墻安全等級：二級（2）設計荷載：城-A級，人群荷載：4KN/m2。（3）結構設計使用年限：50年（4）抗震設防烈度：6度（ag=0.05g），按7度構造設防，設計地震分組為第一組。（5）本工程采用重慶市獨立坐標系統(tǒng)，高程為1956年黃海高程。5、工程地質(zhì)5.1、地形地貌擬建項目場地宏觀上屬于構造剝蝕丘陵地貌，后經(jīng)人類活動改造，總體上較平整，地形總體趨勢北東高南西低，地形坡角1～5°，高程312.00～320.00m，最大高差8.00m。5.2、地質(zhì)構造根據(jù)地質(zhì)構造綱要圖，本區(qū)位于一級構造單元揚子準地臺之東南，二級構造單元屬四川臺坳東側，三級構造單元為川東陷褶束。蓋層構造以寬緩的向斜和狹窄的背斜及伴生斷層為特征，主要構造形跡為走向北北東、北東向褶皺?？辈靺^(qū)位于龍王洞背斜東翼近軸部，巖層產(chǎn)狀為：傾向110，傾角5，層面結合很差，為軟弱結構面。區(qū)內(nèi)發(fā)育兩組巖體構造裂隙：J1：傾向285°，傾角55，裂隙面一般平直光滑局部為弧面，張開1～3mm，無充填物，間距一般1～3m/條，延伸長3m～5m，結合差，為硬性結構面。J2：236，傾角62，裂隙面較平直，微張，無充填物，間距一般0.5～1.0m/條，切割深度大于2m，延伸長1～3m，一般被L1裂隙截斷，結合差，為硬性結構面。5.3、地層結構及巖性特征擬建項目場地內(nèi)上覆土層為第四系全新統(tǒng)土層(Q4ml)素填土侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2S)頁巖、砂巖組成。各層巖土特征分述如下：1、第四系全新統(tǒng)(Q4)（1）人工填土(Q4ml)：素填土，雜色，稍濕，結構松散-稍密，主要由砂、泥巖碎塊石及粉質(zhì)粘土組成，碎塊石粒徑一般20-200mm，最大粒徑超過400mm，骨架顆粒含量30%-50%，自然拋填為主，局部稍有壓實，堆填時間1～3年，松散為主，局部稍密。鉆探揭露厚度0.20m(ZK3)～12.80m(ZK32)，場地內(nèi)均有分布。2、侏羅系中統(tǒng)新田溝組(J2X)基巖（1）頁巖（J2X-Sh）:灰褐色，片狀及薄層狀構造，主要礦物成分為粘土礦物。中等風化巖芯呈短柱狀，片狀，裂隙不發(fā)育～較發(fā)育，巖體完整性系數(shù)一般為0.61～0.70，巖體較完整，屬極軟巖，巖體基本質(zhì)量等為V級，為勘察區(qū)主要出露巖層。（2）砂巖（J2X-Ss）:青灰色，強風化顏色偏黃，巖體較破碎，裂隙發(fā)育，巖芯以碎塊狀、扁柱狀為主。中風化巖體較完整，裂隙不發(fā)育，巖芯多以短～長柱狀為主。中～巨厚層層狀構造，細?！辛＝Y構，硅、鈣質(zhì)膠結，主要由長石、石英等礦物組成，局部含泥質(zhì)，整體巖質(zhì)較硬。根據(jù)鉆探成果揭示，整個場地內(nèi)分布較少，僅少數(shù)鉆孔有揭露，厚度未揭穿。5.4、水文地質(zhì)條件擬建項目場地范圍內(nèi)地表排水條件良好，素填土為透水層，下伏基巖具弱—微透水性，為相對隔水層?？辈靺^(qū)存在的地下水類型可分為松散層孔隙水和基巖裂隙水兩類。5.4.1第四系松散層孔隙水勘察區(qū)原始地貌主要為構造剝蝕丘陵地貌，地形總體趨勢北東高南西低，出露巖層為河湖相沉積巖，基巖性以泥質(zhì)類巖石為主，局部為薄層砂巖或砂巖透鏡體，砂巖層為含水層，泥質(zhì)類巖石則為相對隔水層，場地內(nèi)巖土層普遍含水微弱。根據(jù)地下水的賦存條件、水理性質(zhì)及水力特征，地下水類型主要是第四系松散堆積層孔隙水和基巖裂隙水（包括風化帶裂隙水和構造裂隙水）。（1）第四系松散層孔隙水松散層孔隙水具有就近補給、就近排泄的特點，主要接受大氣降雨補給，且受季節(jié)影響顯著，屬季節(jié)性潛水，水量較小。該類地下水主要分布于場地范圍內(nèi)填土層厚度較大地段，填土層為強透水層。（2）基巖裂隙水包括風化裂隙水和構造裂隙水，風化裂隙水分布在淺表基巖強風化帶網(wǎng)狀裂隙中，為局部性上層滯水或小區(qū)域潛水，受季節(jié)性影響大，各含水層具就近補給、就近排泄特點，其水量較小。構造裂隙水分布于厚層塊狀砂巖層中，以層間裂隙水或脈狀裂隙水形式存在，水量動態(tài)變化不穩(wěn)定。綜上所述，勘察區(qū)地下水主要為零星分布于第四系全新統(tǒng)土層中的上層滯水和分布于基巖中的基巖裂隙水，總體水量較小，地下水來源主要為大氣降水補給，水量受季節(jié)性氣候影響變化較大，場地水文地質(zhì)條件簡單。勘察期間在場地北東側擬建道路終點鉆孔分布地下水，地下水位標高308.66m～309.78m，在雨季時大氣降水下滲滯留可能造成地水位升高，地下水量增大。5.5、不良地質(zhì)現(xiàn)象通過本次勘察場地范圍未發(fā)現(xiàn)斷層；無危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質(zhì)作用，也未發(fā)現(xiàn)采空區(qū)、地裂縫、地面沉降、有害氣體等地質(zhì)災害。在勘探孔范圍未發(fā)現(xiàn)埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物。5.6、場地水土腐蝕性評價勘察期間，僅在擬建道路末端填土層厚度較大地段見少量地下水，場地內(nèi)人工填土主要為素填土，根據(jù)周邊地質(zhì)環(huán)境調(diào)查，場區(qū)附近巖、土層無工業(yè)污染，按照《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001，2009版）附錄G判定，場地環(huán)境類型為Ⅱ類；按《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001，2009版）第12.2條和當?shù)亟ㄖ?jīng)驗判定，地下水和地基土對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中鋼筋具有微腐蝕性，地基土對鋼結構有微腐蝕性。5.7、場地工程地質(zhì)評價5.7.1場地穩(wěn)定性及適宜性評價擬建場地地形較平緩，擬建道路范圍內(nèi)局部地段土層厚度較大，其余地段土體總體較薄，后經(jīng)場平后，現(xiàn)狀總體較為平坦。上覆土層為第四系全新統(tǒng)人工填土，下伏巖層以侏羅系中統(tǒng)新田溝組頁巖、砂巖為主，巖層呈單斜產(chǎn)出，傾角平緩約5°，地質(zhì)構造簡單。巖土體整體穩(wěn)定，周邊環(huán)境邊坡現(xiàn)狀穩(wěn)定，未發(fā)現(xiàn)斷層、危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質(zhì)作用，也未發(fā)現(xiàn)采空區(qū)、地裂縫、地面沉降、有害氣體等地質(zhì)災害，未發(fā)現(xiàn)埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物，適宜擬建項目工程建設。5.7.2地震效應評價根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011－2010)（2016年版）及《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2015；擬建場地按設計抗震分組為第一組，抗震設防烈度為6度，場地地震動峰值加速度為0.05g。6、巖土設計參數(shù)巖土體物理力學參數(shù)取值推薦表巖土名稱參數(shù)指標強風化基巖中等風化頁巖中等風化砂巖結構面裂隙面層面重度(kN/m3)天然20.0*25.624.9飽和21.0*26.025.2天然抗壓強度(MPa)12.550.3飽和抗壓強度(MPa)8.138.9巖質(zhì)地基極限承載力標準值13.842.8壓實后現(xiàn)場測定300*453814124變形模量(MPa)6004000彈性模量(MPa)8005000泊松比0.370.13抗拉強度(kPa)100380粘聚力(kPa)天然5.0*600150050*35*飽和3.0*內(nèi)摩擦角(°)天然28.0*32.039.018*15*飽和23.0*擋墻基底摩擦系數(shù)0.3*0.4*0.45*0.55*(kPa)20*(kPa)80*4501400(MN/m4)14*1204200.20*注：1、帶“*”者為重慶地區(qū)經(jīng)驗值或根據(jù)相關規(guī)范，相鄰區(qū)域勘察資料查取。7、擋墻結構7.1、結構計算根據(jù)地勘報告，本項目原有填土天然狀態(tài)綜合內(nèi)摩擦角為28°，墻后填土綜合內(nèi)摩擦角取30°計算，擋墻基底為填土時用級配碎石換填（具體換填深度詳見各擋墻大樣圖），為巖石時不采用換填。結合以往工程經(jīng)驗和《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013表11.2.3,碎石土基底摩擦系數(shù)按0.4~0.5取值，擋墻基底用級配碎石換填后，基底摩擦系數(shù)取0.35進行計算。若擋墻基底為巖石時，擋墻基底摩擦系數(shù)仍取0.35進行計算。7.2.1懸臂式擋墻驗算（墻高2m）原始條件:墻身尺寸:墻身高:2.000(m)墻頂寬:0.200(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.000墻趾懸挑長DL:0.260(m)墻趾跟部高DH:0.300(m)墻趾端部高DH0:0.200(m)墻踵懸挑長DL1:0.900(m)墻踵跟部高DH1:0.300(m)墻踵端部高DH2:0.200(m)加腋類型:不加腋設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.550(m)防滑凸榫尺寸BT:0.450(m)防滑凸榫尺寸HT:0.400(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)19.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數(shù):1.100荷載組合數(shù):1鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2004)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結構重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=0.900√3.填土側壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為2.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=33.588(度)城-A級路基面總寬=9.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=2.228(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00014.956050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00014.956070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.00021.365090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00017.092布置寬度B0=2.228(m)分布長度L0=19.355(m)荷載值SG=418.370(kN)換算土柱高度h0=0.511(m)按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.294(度)Ea=32.335(kN)Ex=18.902(kN)Ey=26.235(kN)作用點高度Zy=0.779(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=0.870(m2)重量=21.750(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=13.005(kN)重心坐標(0.468,-1.163)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=3.510(kN)相對于趾點力臂=0.127(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=1.360(m)墻身重力的力臂Zw=0.564(m)Ey的力臂Zx=1.009(m)Ex的力臂Zy=0.779(m)作用于基礎底的總豎向力=64.500(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=33.930(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=0.526(m)基礎底壓應力:墻趾=79.639凸榫前沿=53.585墻踵=15.214(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=199.835(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=473.684<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=177.631<=990.000(kPa)滑移力=18.902(kN)抗滑力=89.686(kN)滑移驗算滿足:Kc=4.745>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=0.564(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=0.728(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.127(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=1.009(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=0.779(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=14.731(kN-m)抗傾覆力矩=48.661(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.303>1.500(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=64.500(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=33.930(kN-m)基礎底面寬度B=1.360(m)偏心距e=0.154(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=0.526(m)基底壓應力:趾部=79.639踵部=15.214(kPa)最大應力與最小應力之比=79.639/15.214=5.234作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.154<=0.167*1.360=0.227(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=79.639<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=15.214<=156.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=47.427<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=64.500(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=33.930(kN-m)基礎底面寬度B=1.360(m)偏心距e=0.154(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.526(m)基礎底壓應力:趾點=79.639踵點=15.214(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=71.168(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=36.411(kN-m)基礎底面寬度B=1.360(m)偏心距e=0.168(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.512(m)基礎底壓應力:趾點=91.201踵點=13.458(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.300(m)截面彎矩:M=2.550(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=500.000(mm2)截面剪力:Q=18.874(kN)剪力設計值=18.874(kN)<173.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=1.889(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.022(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=64.500(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=33.930(kN-m)基礎底面寬度B=1.360(m)偏心距e=0.154(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.526(m)基礎底壓應力:趾點=79.639踵點=15.214(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=71.168(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=36.411(kN-m)基礎底面寬度B=1.360(m)偏心距e=0.168(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.512(m)基礎底壓應力:趾點=91.201踵點=13.458(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.300(m)截面彎矩:M=14.352(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=500.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=503(mm2)截面剪力:Q=20.056(kN)剪力設計值=20.056(kN)<173.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=8.347(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.097(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.425(m)處]截面高度H'=0.200(m)截面剪力Q=2.961(kN)截面彎矩M=0.568(kN-m)截面彎矩M(標準值)=0.369(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=300.000(mm2)剪力設計值=2.961(kN)<104.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.012(mm)。[距離墻頂0.850(m)處]截面高度H'=0.200(m)截面剪力Q=7.662(kN)截面彎矩M=2.763(kN-m)截面彎矩M(標準值)=1.794(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=300.000(mm2)剪力設計值=7.662(kN)<104.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.058(mm)。[距離墻頂1.275(m)處]截面高度H'=0.200(m)截面剪力Q=14.104(kN)截面彎矩M=7.327(kN-m)截面彎矩M(標準值)=4.758(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=300.000(mm2)剪力設計值=14.104(kN)<104.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.154(mm)。[距離墻頂1.700(m)處]截面高度H'=0.200(m)截面剪力Q=22.286(kN)截面彎矩M=14.998(kN-m)截面彎矩M(標準值)=9.739(kN-m)縱向受拉鋼筋：As=310.689(mm2)>Asmin=300.000(mm2)剪力設計值=22.286(kN)<104.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.305(mm)。=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=89.686(kN),滑移力=18.902(kN)?；乞炈銤M足:Kc=4.745>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=48.661(kN-M),傾覆力矩=14.731(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=3.303>1.500(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.154<=0.167*1.360=0.227(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=79.639<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=15.214<=156.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=47.427<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根部]截面高度:H'=0.300(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=2.550(kN-m)配筋面積:As=500(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=18.874(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.022(mm)(五)墻踵板強度計算[踵板根部]截面高度:H'=0.300(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=14.352(kN-m)配筋面積:As=503(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=20.056(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.097(mm)(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.425(m)處]截面高度H'=0.200(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=0.568(kN-m)配筋面積:As=300(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=2.961(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.012(mm)[距離墻頂0.850(m)處]截面高度H'=0.200(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=2.763(kN-m)配筋面積:As=300(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=7.662(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.058(mm)[距離墻頂1.275(m)處]截面高度H'=0.200(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=7.327(kN-m)配筋面積:As=300(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=14.104(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.154(mm)[距離墻頂1.700(m)處]截面高度H'=0.200(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=14.998(kN-m)配筋面積:As=311(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=22.286(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.305(mm)經(jīng)計算滿足裂縫寬度為0.2mm的懸臂式擋墻墻趾板截面配筋面積As=500mm2，實配10根HRB400級鋼筋φ12單側布置，面積為1130.4mm2＞500mm2。墻踵板截面配筋面積As=503mm2，實配10根HRB400級鋼筋φ12單側布置，面積為1130.4mm2＞503mm2。立墻[距離墻頂1.7m)處]最大截面配筋面積As=311(mm2)，實配10根HRB400級鋼筋φ12@200配筋面積為1130.4mm2＞480.689mm2,滿足要求。變形驗算：1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:0.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:0.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:不考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:抗震等級:不設防 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HPB300配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.200mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 按裂縫控制配筋計算3計算結果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=2000B×H=1000×200左中右彎矩(-):-28.600-5.720-0.000彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:34.32012.8700.000上部as:353535下部as:353535上部縱筋:568400400下部縱筋:400400400箍筋Asv:127112711271上縱實配:5E14(770)5E14(770)5E14(770)下縱實配:5E14(770)5E14(770)5E14(770)箍筋實配:4d8@150(1340)4d8@150(1340)4d8@150(1340)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.38%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.13%0.13%0.13%裂縫:0.1340.0120.000撓度:-0.0001.7354.764最大裂縫:0.134mm<0.200mm最大撓度4.764mm<20.000mm(2×2000/200懸挑)本跨計算通過.4所有簡圖：經(jīng)計算最大撓度4.764mm<20.000mm(2×2000/200懸挑)，滿足條件。7.2.2懸臂式擋墻驗算（墻高3m）原始條件:墻身尺寸:墻身高:3.000(m)墻頂寬:0.280(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.000墻趾懸挑長DL:0.340(m)墻趾跟部高DH:0.350(m)墻趾端部高DH0:0.250(m)墻踵懸挑長DL1:1.300(m)墻踵跟部高DH1:0.350(m)墻踵端部高DH2:0.250(m)加腋類型:不加腋設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.700(m)防滑凸榫尺寸BT:0.550(m)防滑凸榫尺寸HT:0.400(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:140.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)19.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數(shù):1.100荷載組合數(shù):1鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2004)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結構重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=0.900√3.填土側壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為3.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=33.588(度)城-A級路基面總寬=9.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=3.292(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.0000.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.0000.000045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.0000.000065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.0000.000085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.0000.000105.5000.60080.0000.000布置寬度B0=3.292(m)分布長度L0=19.932(m)荷載值SG=700.000(kN)換算土柱高度h0=0.561(m)按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.366(度)Ea=64.718(kN)Ex=38.561(kN)Ey=51.976(kN)作用點高度Zy=1.136(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=1.552(m2)重量=38.800(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=29.906(kN)重心坐標(0.676,-1.797)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=4.284(kN)相對于趾點力臂=0.166(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=1.920(m)墻身重力的力臂Zw=0.720(m)Ey的力臂Zx=1.428(m)Ex的力臂Zy=1.136(m)作用于基礎底的總豎向力=124.966(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=89.418(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=0.716(m)基礎底壓應力:墻趾=114.809凸榫前沿=78.553墻踵=15.364(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=290.044(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=460.235<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=210.941<=990.000(kPa)滑移力=38.561(kN)抗滑力=136.069(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.529>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=0.720(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=1.016(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.166(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=1.428(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.136(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=43.812(kN-m)抗傾覆力矩=133.230(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.041>1.500(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=124.966(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=89.418(kN-m)基礎底面寬度B=1.920(m)偏心距e=0.244(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=0.716(m)基底壓應力:趾部=114.809踵部=15.364(kPa)最大應力與最小應力之比=114.809/15.364=7.473作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.244<=0.167*1.920=0.320(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=114.809<=168.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=15.364<=182.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=65.087<=140.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=124.966(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=89.418(kN-m)基礎底面寬度B=1.920(m)偏心距e=0.244(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.716(m)基礎底壓應力:趾點=114.809踵點=15.364(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=138.458(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=95.673(kN-m)基礎底面寬度B=1.920(m)偏心距e=0.269(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.691(m)基礎底壓應力:趾點=132.737踵點=11.490(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.350(m)截面彎矩:M=6.841(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=600.000(mm2)截面剪力:Q=38.863(kN)剪力設計值=38.863(kN)<208.500(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=5.142(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.042(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=124.966(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=89.418(kN-m)基礎底面寬度B=1.920(m)偏心距e=0.244(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.716(m)基礎底壓應力:趾點=114.809踵點=15.364(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=138.458(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=95.673(kN-m)基礎底面寬度B=1.920(m)偏心距e=0.269(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.691(m)基礎底壓應力:趾點=132.737踵點=11.490(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.350(m)截面彎矩:M=46.181(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=600.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=602(mm2)截面剪力:Q=44.175(kN)剪力設計值=44.175(kN)<208.500(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=27.859(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.226(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.663(m)處]截面高度H'=0.280(m)截面剪力Q=5.679(kN)截面彎矩M=1.648(kN-m)截面彎矩M(標準值)=1.070(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=460.000(mm2)剪力設計值=5.679(kN)<159.850(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.015(mm)。[距離墻頂1.325(m)處]截面高度H'=0.280(m)截面剪力Q=15.572(kN)截面彎矩M=8.455(kN-m)截面彎矩M(標準值)=5.490(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=460.000(mm2)剪力設計值=15.572(kN)<159.850(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.076(mm)。[距離墻頂1.988(m)處]截面高度H'=0.280(m)截面剪力Q=29.680(kN)截面彎矩M=23.212(kN-m)截面彎矩M(標準值)=15.073(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=460.000(mm2)剪力設計值=29.680(kN)<159.850(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.208(mm)。[距離墻頂2.650(m)處]截面高度H'=0.280(m)截面剪力Q=48.002(kN)截面彎矩M=48.712(kN-m)截面彎矩M(標準值)=31.631(kN-m)縱向受拉鋼筋：As=664.759(mm2)>Asmin=460.000(mm2)剪力設計值=48.002(kN)<159.850(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.302(mm)。=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=136.069(kN),滑移力=38.561(kN)?；乞炈銤M足:Kc=3.529>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=133.230(kN-M),傾覆力矩=43.812(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=3.041>1.500(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.244<=0.167*1.920=0.320(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=114.809<=168.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=15.364<=182.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=65.087<=140.000(kPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根部]截面高度:H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=6.841(kN-m)配筋面積:As=600(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=38.863(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.042(mm)(五)墻踵板強度計算[踵板根部]截面高度:H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=46.181(kN-m)配筋面積:As=602(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=44.175(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.226(mm)(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.663(m)處]截面高度H'=0.280(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=1.648(kN-m)配筋面積:As=460(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=5.679(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.015(mm)[距離墻頂1.325(m)處]截面高度H'=0.280(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=8.455(kN-m)配筋面積:As=460(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=15.572(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.076(mm)[距離墻頂1.988(m)處]截面高度H'=0.280(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=23.212(kN-m)配筋面積:As=460(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=29.680(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.208(mm)[距離墻頂2.650(m)處]截面高度H'=0.280(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面彎矩:M=48.712(kN-m)配筋面積:As=665(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1)截面剪力:Q=48.002(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫計算最不利結果：組合1(組合1)裂縫寬度:w=0.302(mm)經(jīng)計算滿足裂縫寬度為0.2mm懸臂式擋墻墻趾板截面配筋面積As=600mm2，實配10根HRB400級鋼筋φ12單側布置，面積為1130.4mm2＞600mm2。墻踵板截面配筋面積As=602(mm2)，實配10根HRB400級鋼筋φ12單側布置，面積為1130.4mm2＞602mm2。立墻[距離墻頂2.65m)處]最大截面配筋面積As=665(mm2)，實配10根HRB400級鋼筋φ12@200配筋面積為1130.4mm2＞665mm2,滿足要求。變形驗算：1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:0.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:0.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:不考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:抗震等級:不設防 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HPB300配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.200mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 按裂縫控制配筋計算3計算結果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=3000B×H=1000×280左中右彎矩(-):-77.220-14.479-0.000彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:64.35022.5230.000上部as:353535下部as:353535上部縱筋:964560560下部縱筋:560560560箍筋Asv:127112711271上縱實配:5E20(1571)5E20(1571)5E20(1571)下縱實配:5E14(770)5E14(770)5E14(770)箍筋實配:4d8@130(1547)4d8@130(1547)4d8@130(1547)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.56%0.56%0.56%下實配筋率:0.27%0.27%0.27%箍筋配筋率:0.15%0.15%0.15%裂縫:0.1420.0120.000撓度:-0.0002.8987.899最大裂縫: