再生混合混凝土組合結(jié)構(gòu)技術規(guī)程（征求意見稿）

中華人民共和國行業(yè)標準JGJJGJ/T×－2017備案號J×-2017再生混合混凝土組合結(jié)構(gòu)技術規(guī)程TechnicalSpecificationforCompositeStructuresContainingDemolishedConcreteLumps（征求意見稿）2017-××-××發(fā)布2017-××-××實施 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部發(fā)布

ContentsTOC\o"1-2"\h\z\u1GeneralProvisions 82TermsandSYMBOLs 92.1TERMS 92.2SYMBLOS 103MATERIALS 113.1CONCRETE 113.2STEELANDCONNECTION 144DESIGNOFSTRUCTURALMEMBERS 154.1GENERALREQUIREMENTS 154.2STEELTUBULARCOLUMNFILLEDWITHCOMPOUNDCONCRETE 154.3PARTIALLYENCASEDH-SHAPEDSTEELCOLUMNCASTUSINGCOMPOUNDCONCRETE 164.4CONNECTIONBETWEENBEAMANDSTEELTUBULARCOLUMNFILLEDWITHCOMPOUNDCONCRETE 164.5COMPOSITESLABWITHPROFILEDSTEELSHEETCASTUSINGCOMPOUNDCONCRETE 164.6EXTERIOR-STEEL-PLATESHEARWALLFILLEDWITHCOMPOUNDCONCRETE 164.7U-SHAPEDSTEELBEAMFILLEDWITHCOMPOUNDCONCRETE 174.8I-STEELREINFORCEDCOMPOUNDCONCRETEBEAM 225CONSTRUCTION 236ACCEPTANCE 24EXPLANATIONOFWORDINGINTHISSPECIFICATION 25LISTOFQUOTEDSTANDARDS 26ADDITION:EXPLANATIONOFPROVISIONS 27

1總則1.0.1為在土建工程中應用再生塊體混凝土組合構(gòu)件，并做到安全適用、經(jīng)濟合理、技術先進，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于設防烈度不高于8度地區(qū)的土建工程中再生塊體混凝土組合構(gòu)件的設計與施工。1.0.3再生塊體混凝土組合構(gòu)件的設計與施工，除應符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應符合國家現(xiàn)行相關標準的規(guī)定。

2術語和符號2.1術語2.1.1舊混凝土塊體demolishedconcretelump特征尺寸介于60mm~300mm之間的舊混凝土塊狀物2.1.2特征尺寸characteristicsize舊混凝土塊體不同方位外接圓柱體的直徑的最小值。2.1.3新混凝土freshconcrete與舊混凝土塊體配合使用的新拌混凝土2.1.4再生塊體混凝土compoundconcretemadeofdemolishedconcretelumpsandfreshconcrete舊混凝土塊體與新混凝土混合澆搗形成的混合物2.1.5再生塊體混凝土組合構(gòu)件compositestructuralmembercomposedofsteelandcompoundconcrete再生塊體混凝土與型鋼組合形成的結(jié)構(gòu)構(gòu)件2.1.6鋼管再生塊體混凝土柱steeltubularcolumnfilledwithcompoundconcrete鋼管內(nèi)部澆筑再生塊體混凝土，并由二者共同承受荷載的柱2.1.7H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱partiallyencasedH-shapedsteelcolumncastusingcompoundconcreteH型鋼的翼緣和腹板所圍區(qū)域內(nèi)澆筑再生塊體混凝土，并由它們共同承受荷載的柱2.1.8壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板compositeslabwithprofiledsteelsheetcastusingcompoundconcrete壓型鋼板上澆筑再生塊體混凝土，并由二者共同承受荷載的樓板2.1.9U型外包鋼再生塊體混凝土梁U-shapedsteelbeamfilledwithcompoundconcreteU型外包鋼內(nèi)部澆筑再生塊體混凝土，并由二者共同承受荷載的梁2.1.10工字鋼再生塊體混凝土梁I-steelreinforcedcompoundconcretebeam鋼筋再生塊體混凝土內(nèi)部配置工字鋼，并由二者共同承受荷載的梁2.1.11外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻exterior-steel-plateshearwallfilledwithcompoundconcrete兩片外置鋼板之間澆筑再生塊體混凝土，并由它們共同承受荷載的剪力墻2.2符號as——梁底縱向鋼筋截面形心至梁底面的距離；Aa——鋼管的橫截面積，或剪力墻橫截面的鋼板總面積，或U型外包鋼的橫截面積；Ab——U型外包鋼底板的橫截面積；Ac——鋼管內(nèi)部混凝土的橫截面積，或剪力墻橫截面的混凝土面積，或柱橫截面的混凝土面積；Af——U型外包鋼翼緣的橫截面積，或H型鋼翼緣的橫截面積；As1——梁底縱向鋼筋的橫截面積；As2——負彎矩區(qū)翼板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的橫截面積；Aw——H型鋼腹板的橫截面積bc——U型外包鋼內(nèi)填混凝土的寬度；be——翼板的有效寬度；bf——H型鋼的翼緣寬度；Ec,com——再生塊體混凝土的彈性模量；f——鋼材的抗拉和抗壓強度設計值；fc——翼板混凝土的軸心抗壓強度設計值；fc,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值；fck,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度標準值；fcue,old——舊混凝土的立方體抗壓強度推定值；fcuk,com——再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度標準值；fcuk,new——新混凝土的立方體抗壓強度標準值；ft,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗拉強度設計值；ftk,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗拉強度標準值；?y——鋼材的抗拉和抗壓強度標準值；fy1——梁底縱向鋼筋的抗拉和抗壓強度設計值；fy2——負彎矩區(qū)翼板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的抗拉強度設計值；fyf——H型鋼翼緣的抗壓強度設計值；fyw——H型鋼腹板的抗壓強度設計值；Gc,com——再生塊體混凝土的剪切模量；h0——工字鋼受拉翼緣和縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓區(qū)邊緣的距離；hc——翼板的厚度；hw——H型鋼的腹板高度；M——彎矩設計值；N——與柱剪力設計值相應的柱軸向壓力設計值；Nu——柱的軸向受壓承載力設計值；tb——U型外包鋼的底板厚度；tf——U型外包鋼的翼緣厚度，或H型鋼的翼緣厚度；tw——U型外包鋼的腹板厚度；Vu——柱的橫向受剪承載力設計值；Wpn——U型外包鋼橫截面對過其形心水平軸的塑性凈截面模量；x——混凝土等效受壓區(qū)高度；y1——U型外包鋼橫截面形心至翼板混凝土等效受壓區(qū)形心的距離；y2——梁底縱向鋼筋截面形心至翼板混凝土等效受壓區(qū)形心的距離；y3——U型外包鋼橫截面形心至梁底面的距離；y4——U型外包鋼橫截面形心至塑性中和軸的距離；y5——翼板橫截面形心至梁底縱向鋼筋截面形心的距離；y6——翼板內(nèi)縱向鋼筋截面形心至梁底縱向鋼筋截面形心的距離；α1,α2,α3——新混凝土、舊混凝土、再生塊體混凝土的300mm立方體抗壓強度與150mm立方體抗壓強度之比；β1——混凝土等效受壓區(qū)高度與實際受壓區(qū)高度之間的換算系數(shù)；η——再生塊體混凝土中舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率；θ——鋼管再生塊體混凝土柱的套箍系數(shù)；λ——柱的剪跨比；φ——柱的穩(wěn)定系數(shù)。

3材料3.1混凝土3.1.1再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的新混凝土，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定，且砂率不宜小于45%；壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板所采用的新混凝土的粗骨料最大粒徑不宜大于16mm，其它再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的新混凝土的粗骨料最大粒徑不宜大于20mm。3.1.2再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的舊混凝土的最大氯離子含量和最大堿含量，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。舊混凝土塊體表面應無污染并清洗干凈。3.1.3再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的舊混凝土的立方體抗壓強度推定值，宜根據(jù)直徑100mm、高度100mm的舊混凝土芯樣的實測抗壓強度進行確定，也可依據(jù)直徑70mm、高徑比1:1的舊混凝土芯樣的實測抗壓強度進行確定。3.1.4鋼管再生塊體混凝土柱、H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱和外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻，不應采用立方體抗壓強度推定值低于25MPa的舊混凝土；U型外包鋼再生塊體混凝土梁、工字鋼再生塊體混凝土梁和壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板，不應采用立方體抗壓強度推定值低于15MPa的舊混凝土。3.1.5同一再生塊體混凝土組合構(gòu)件中的舊混凝土，應具有相同的立方體抗壓強度推定值；同一樓層相同類型的再生塊體混凝土組合構(gòu)件中的舊混凝土，宜具有相同的立方體抗壓強度推定值。3.1.6對于鋼管再生塊體混凝土柱、U型外包鋼再生塊體混凝土梁、外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻，舊混凝土塊體的特征尺寸不宜大于構(gòu)件橫截面短邊方向尺寸的1/3；對于H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱、工字鋼再生塊體混凝土梁，舊混凝土塊體的特征尺寸不宜大于構(gòu)件橫截面短邊方向尺寸的1/4；對于壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板，舊混凝土塊體的特征尺寸不應大于壓型鋼板肋頂以上混凝土厚度的70%。3.1.7再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度標準值，按下式計算：當新混凝土的立方體抗壓強度標準值與舊混凝土的立方體抗壓強度推定值之差大于-10MPa且小于15MPa時：fcuk,com=fcuk,new×(1-η)+fcue,old×η(3.1.7-1)當新混凝土的立方體抗壓強度標準值與舊混凝土的立方體抗壓強度推定值之差大于15MPa時：fcuk,com=[(α2/α1)×(fcue,old/fcuk,new)]0.86η×α1(1-η)fcuk,new/α3+[(α1/α2)×(fcuk,new/fcue,old)]1.1η×α2ηfcue,old/α3(3.1.7-2)式中：fcuk,com——再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度標準值(N/mm2)；fcuk,new——新混凝土的立方體抗壓強度標準值，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定取用(N/mm2)；fcue,old——舊混凝土的立方體抗壓強度推定值(N/mm2)；η——舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率，即再生塊體混凝土中舊混凝土塊體的質(zhì)量百分比；α1——新混凝土的300mm立方體抗壓強度與150mm立方體抗壓強度之比，C50及以下新混凝土取0.87，C70新混凝土取0.94，二者之間按線性插值取用；α2——舊混凝土的300mm立方體抗壓強度與150mm立方體抗壓強度之比，取為0.87；α3——再生塊體混凝土的300mm立方體抗壓強度與150mm立方體抗壓強度之比，按α3=α1×(1-η)+α2×η取用。3.1.8再生塊體混凝土中舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率，宜取為25%~35%且不應超過40%。3.1.9再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度標準值fck,com和組合軸心抗拉強度標準值ftk,com，按表3.1.9取用。表3.1.9再生塊體混凝土的組合軸心抗壓、抗拉強度標準值(N/mm2)強度類別再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度標準值fcuk,com20253035404550fck,com12.115.018.121.124.126.528.7ftk,com1.391.601.811.982.152.262.383.1.10再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值fc,com和組合軸心抗拉強度設計值ft,com，按表3.1.10取用。表3.1.10再生塊體混凝土的組合軸心抗壓、抗拉強度設計值(N/mm2)強度類別再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度標準值fcuk,com20253035404550fc,com8.610.712.915.017.219.020.8ft,com1.001.141.291.411.541.621.703.1.11再生塊體混凝土的彈性模量Ec,com宜按表3.1.11取用，當有可靠試驗依據(jù)時也可采用實測數(shù)據(jù)。再生塊體混凝土的剪切模量Gc,com，可按相應彈性模量值的40%取用。表3.1.11再生塊體混凝土的彈性模量(N/mm2)再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度標準值fcuk,com20253035404550Ec,com(×104)2.172.382.552.682.762.852.933.2鋼材及連接材料3.2.1再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的結(jié)構(gòu)鋼，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定。3.2.2再生塊體混凝土組合構(gòu)件所用結(jié)構(gòu)鋼的強度設計值、強度標準值和物理性能指標，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017或《連續(xù)熱鍍鋅薄鋼板及鋼帶》GB/T2518中相同牌號及相同成型工藝結(jié)構(gòu)鋼的對應取值取用。3.2.3再生塊體混凝土組合構(gòu)件中鋼材連接所采用的焊條、焊絲、焊劑、普通螺栓、高強度螺栓，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定。再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的栓釘及其力學性能指標，應符合現(xiàn)行國家標準《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》GB/T10433的規(guī)定。3.2.4再生塊體混凝土組合構(gòu)件中的焊縫質(zhì)量等級和焊縫強度設計值，以及普通螺栓連接的強度設計值、高強度螺栓連接的鋼材摩擦面抗滑移系數(shù)值和設計預拉力，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定。再生塊體混凝土組合構(gòu)件中單個抗剪栓釘?shù)某休d力設計值，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定計算。3.2.5再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的鋼筋，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。3.2.6再生塊體混凝土組合構(gòu)件所用鋼筋的強度設計值、強度標準值和彈性模量，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010中相同牌號鋼筋的對應取值取用。

4構(gòu)件設計4.1一般規(guī)定4.1.1在再生塊體混凝土組合構(gòu)件的設計過程中，當按國家現(xiàn)行相關標準的規(guī)定執(zhí)行時，這些標準所涉及到的混凝土力學性能參數(shù)應改按再生塊體混凝土的力學性能參數(shù)取用，具體由本規(guī)程第3.1.7條、第3.1.9條、第3.1.10條、第3.1.11條確定。4.1.2凡本規(guī)程未作規(guī)定者，鋼管再生塊體混凝土柱和梁—鋼管再生塊體混凝土柱節(jié)點的設計，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936的規(guī)定；壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板和工字鋼再生塊體混凝土梁的設計，應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138的規(guī)定；外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻的設計，應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼板剪力墻技術規(guī)程》JGJ/T380的規(guī)定；U型外包鋼再生塊體混凝土梁和H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱的設計，應參照現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017和現(xiàn)行行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138執(zhí)行。4.2鋼管再生塊體混凝土柱4.2.1圓鋼管再生塊體混凝土柱的鋼管外徑與壁厚之比不應大于R1的160倍，方鋼管再生塊體混凝土柱的鋼管橫截面邊長與壁厚之比不應大于R2的100倍，其中R1和R2按下式計算：R1=235/fy(4.2.1-1)R2=(235/?y)0.5(4.2.1-2)式中：?y——鋼材的抗拉和抗壓強度標準值(N/mm2)。4.2.2當鋼管外徑與壁厚之比不大于R1的135倍時，圓鋼管再生塊體混凝土柱的軸向受壓承載力設計值，按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936的規(guī)定計算；當鋼管外徑與壁厚之比大于R1的135倍但不大于R1的160倍時，圓鋼管再生塊體混凝土柱的軸向受壓承載力設計值，按國家現(xiàn)行相關標準的規(guī)定計算。4.2.3當鋼管橫截面邊長與壁厚之比不大于R2的60倍時，方鋼管再生塊體混凝土短柱的軸心受壓承載力設計值，按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936的規(guī)定計算并乘以0.95的折減系數(shù)；當鋼管橫截面邊長與壁厚之比大于R2的60倍但不大于R2的100倍時，方鋼管再生塊體混凝土短柱的軸心受壓承載力設計值，按國家現(xiàn)行相關標準的規(guī)定計算并乘以0.95的折減系數(shù)。4.2.4當鋼管外徑與壁厚之比不大于R1的135倍時，圓鋼管再生塊體混凝土柱的橫向受剪承載力設計值，按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936的規(guī)定計算；當鋼管外徑與壁厚之比大于R1的135倍但不大于R1的160倍時，圓鋼管再生塊體混凝土柱的橫向受剪承載力設計值按下式計算：Vu={(1+1.17θ)[0.68/(λ+0.75)+0.41n-0.15n2-0.48]+0.58θ}Ac?c,com(4.2.4-1)n=N/(Aa?+Ac?c,com)(4.2.4-2)θ=Aa?/Ac?c,com(4.2.4-3)式中：Vu——柱的橫向受剪承載力設計值(N)；λ——柱的剪跨比（λ≤0.5）；N——與柱剪力設計值相應的柱軸向壓力設計值(N)；Aa——鋼管的橫截面積(mm2)；Ac——鋼管內(nèi)部混凝土的橫截面積(mm2)；?——鋼材的抗拉和抗壓強度設計值(N/mm2)；?c,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值(N/mm2)；θ——鋼管再生塊體混凝土柱的套箍系數(shù)。4.2.5當鋼管外徑與壁厚之比大于R1的135倍但不大于R1的160倍時，圓鋼管再生塊體混凝土柱的設計軸壓比不宜超過0.65；當鋼管橫截面邊長與壁厚之比大于R2的60倍但不大于R2的100倍時，方鋼管再生塊體混凝土柱的設計軸壓比不宜超過0.65。設計軸壓比等于考慮地震組合的柱軸向壓力設計值與Nu,cs之比，其中Nu,cs按下式計算：Nu,cs=Aa?+Ac?c,com(4.2.5)式中：Aa——鋼管的橫截面積(mm2)；Ac——鋼管內(nèi)部混凝土的橫截面積(mm2)；?——鋼材的抗壓強度設計值(N/mm2)；?c,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值(N/mm2)。4.3H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱4.3.1本規(guī)程適用于由H型鋼、鋼系桿、H型鋼的翼緣和腹板所圍區(qū)域內(nèi)澆筑的再生塊體混凝土三部分組成的H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱（圖4.3.1），鋼系桿的兩端與H型鋼的翼緣焊接，鋼系桿直徑不應小于8mm，鋼系桿間距宜取為100mm~150mm。H型鋼和鋼系桿應分別符合現(xiàn)行行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138對鋼材和箍筋的規(guī)定。圖4.3.1H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱4.3.2H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱的軸向受壓承載力設計值按下式計算：Nu=0.9φ(0.85Ac?c,com+Affyf+Awfyw)(4.3.2)式中：Nu——柱的軸向受壓承載力設計值(N)；φ——柱的穩(wěn)定系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010中鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)取用；Ac——柱橫截面的混凝土面積(mm2)；Af——H型鋼翼緣的橫截面積(mm2)；Aw——H型鋼腹板的橫截面積(mm2)；?c,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值(N/mm2)；fyf——H型鋼翼緣的抗壓強度設計值(N/mm2)；fyw——H型鋼腹板的抗壓強度設計值(N/mm2)。4.3.3H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱正截面強軸方向的偏心受壓承載力，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力的規(guī)定，并將相關公式中的混凝土軸心抗壓強度設計值、截面寬度、截面有效高度、普通鋼筋抗拉強度設計值、普通鋼筋抗壓強度設計值、受拉區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積、受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離、縱向受拉普通鋼筋合力點至截面近邊緣的距離分別取為再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值、H型鋼的翼緣寬度、heff、H型鋼翼緣的抗拉強度設計值、H型鋼翼緣的抗壓強度設計值、H型鋼翼緣的橫截面積、H型鋼翼緣的橫截面積、teff、H型鋼翼緣厚度的一半，其中heff和teff按下式計算：heff=hw+1.5tf+c'(4.3.3-1)teff=0.5tf+c'(4.3.3-2)c'=0.5fywAw/(fc,com×bf)(4.3.3-3)式中：hw——H型鋼的腹板高度(mm)；tf——H型鋼的翼緣厚度(mm)；bf——H型鋼的翼緣寬度(mm)。4.4梁—鋼管再生塊體混凝土柱節(jié)點4.4.1鋼管再生塊體混凝土柱與鋼筋混凝土梁的連接不宜采用穿心式節(jié)點構(gòu)造；若鋼管再生塊體混凝土柱與鋼梁的連接采用內(nèi)加強環(huán)節(jié)點構(gòu)造，內(nèi)加強環(huán)中心孔洞的直徑應大于舊混凝土塊體特征尺寸的兩倍。4.4.2當鋼管外徑與壁厚之比不大于R1的135倍或鋼管橫截面邊長與壁厚之比不大于R2的60倍時，圓鋼管再生塊體混凝土柱和方鋼管再生塊體混凝土柱與鋼梁或鋼筋混凝土梁、板的連接設計，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936的規(guī)定，其中R1和R2按下式計算：R1=235/fy(4.4.2-1)R2=(235/?y)0.5(4.4.2-2)式中：?y——鋼材的抗拉和抗壓強度標準值(N/mm2)。4.4.3當鋼管再生塊體混凝土柱的柱身鋼管外徑與壁厚之比大于R1的135倍但不大于R1的160倍，或柱身鋼管橫截面邊長與壁厚之比大于R2的60倍但不大于R2的100倍時，節(jié)點域內(nèi)及其附近的鋼管應局部加厚。局部加厚處的鋼管外徑或橫截面邊長宜與柱身鋼管相同；局部加厚處的鋼管外徑與壁厚之比或鋼管橫截面邊長與壁厚之比，應分別不大于R1的135倍或R2的60倍；局部加厚鋼管向上和向下伸出節(jié)點域的長度，應不小于鋼管外徑或鋼管橫截面邊長的一半；局部加厚鋼管和柱身鋼管宜采用全熔透焊縫對接。在此基礎上，鋼管再生塊體混凝土柱與鋼梁或鋼筋混凝土梁、板的連接，可按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936的規(guī)定設計。4.5壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板4.5.1壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板宜選用閉口型或縮口型壓型鋼板，壓型鋼板的單槽槽口最小澆筑寬度與舊混凝土塊體特征尺寸之差宜大于50mm。4.5.2壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板的總厚度不應小于125mm，壓型鋼板肋頂以上混凝土厚度不應小于85mm。4.5.3對于簡支壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板，當常溫下其跨中組合彎矩設計值與跨中受彎承載力設計值之比不大于0.3或0.6時，無需涂抹防火涂料即可滿足1.5h或1.0h的耐火極限要求；當該比值大于0.6且小于0.8時，為滿足1.5h的耐火極限要求，應在壓型鋼板底面涂抹厚度不小于10mm的非膨脹型防火涂料。4.6外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻4.6.1本規(guī)程所提外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻由兩片外包鋼板、兩片鋼板之間的內(nèi)填再生塊體混凝土、外包鋼板和內(nèi)填混凝土之間的連接三部分組成（圖4.6.1），墻的總厚度不應小于180mm。外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻的兩端宜設置矩形鋼管混凝土端柱，墻體鋼板與矩形鋼管之間宜采用焊接連接，矩形鋼管內(nèi)部可采用再生塊體混凝土。圖4.6.1外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻（外包鋼板和內(nèi)填再生塊體混凝土之間的連接可采用栓釘、T型加勁肋、綴板、對拉螺栓等形式）4.6.2外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻中單片鋼板的厚度不宜小于6mm，墻的總厚度與單片鋼板厚度之比不宜超過85。4.6.3考慮地震作用的外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻在重力荷載代表值作用下的設計軸壓比限值，按表4.6.3取用。設計軸壓比等于剪力墻的軸向壓力設計值與Nu,ws之比，其中Nu,ws按下式計算：Nu,ws=Aa?+Ac?c,com(4.6.3)式中：Aa——剪力墻橫截面的鋼板總面積(mm2)；Ac——剪力墻橫截面的混凝土面積(mm2)；?——鋼材的抗壓強度設計值(N/mm2)；?c,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值(N/mm2)。表4.6.3外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻的設計軸壓比限值抗震等級一級二、三級設計軸壓比限值0.40.54.7U型外包鋼再生塊體混凝土梁4.7.1本規(guī)程適用于由U型外包鋼、內(nèi)填再生塊體混凝土、抗剪連接件、鋼筋混凝土翼板四部分組成且不直接承受動力荷載的U型外包鋼再生塊體混凝土梁。4.7.2U型外包鋼宜采用冷彎薄壁型鋼，其橫截面寬度不宜小于200mm，鋼板厚度不宜小于4mm。4.7.3U型外包鋼的上翼緣應從梁的兩側(cè)面向外延伸，單側(cè)上翼緣的寬度不宜小于50mm。上翼緣與抗剪連接件之間宜采用焊接連接，抗剪連接件可以是上翼緣上表面布設的栓釘，也可以是橫跨兩側(cè)上翼緣且沿梁縱向間隔布設的角鋼、槽鋼或有可靠依據(jù)的其他類型連接件。當采用橫跨兩側(cè)上翼緣的抗剪連接件時，其沿梁縱向的布設間距不宜小于200mm。4.7.4為提高U型外包鋼再生塊體混凝土梁正彎矩區(qū)段的承載能力，可在梁底配置適量縱向受拉鋼筋，其保護層厚度不應小于鋼筋直徑和20mm二者的較大值。4.7.5U型外包鋼再生塊體混凝土梁負彎矩區(qū)段的縱向受拉鋼筋設置，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。4.7.6在進行U型外包鋼再生塊體混凝土梁的正截面受彎承載力計算時，鋼筋混凝土翼板的有效寬度按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定計算，并將相關公式中的板托頂部寬度取為梁的橫截面寬度。4.7.7完全抗剪連接U型外包鋼再生塊體混凝土梁的正截面受彎承載力，應按下列規(guī)定計算：1、正彎矩區(qū)段1）塑性中和軸在鋼筋混凝土翼板內(nèi)（圖4.7.7-1）時：M≤Aafy1+As1fy1y2(4.7.7-1)x=(Aaf+As1fy1)/befc(4.7.7-2)式中：M——彎矩設計值(N●mm)；x——混凝土等效受壓區(qū)高度(mm)；Aa——U型外包鋼的橫截面積(mm2)；As1——梁底縱向鋼筋的橫截面積(mm2)；f——鋼材的抗拉和抗壓強度設計值(N/mm2)；fy1——梁底縱向鋼筋的抗拉和抗壓強度設計值(N/mm2)；fc——翼板混凝土的軸心抗壓強度設計值(N/mm2)；y1——U型外包鋼橫截面形心至翼板混凝土等效受壓區(qū)形心的距離(mm)；y2——梁底縱向鋼筋截面形心至翼板混凝土等效受壓區(qū)形心的距離(mm)；be——翼板的有效寬度(mm)；hc——翼板的厚度(mm)。(a)橫剖面(b)應力分布圖4.7.7-1塑性中和軸在鋼筋混凝土翼板內(nèi)的梁截面應力分布2）塑性中和軸在U型外包鋼腹板內(nèi)（圖4.7.7-2）時：M≤Wpnf－4y4twf(y3+y4/2－as)+befchcy5+bcfc,com(x－h(huán)c)(y5－x/2)(4.7.7-3)x=[(Aa－2Af)f+4tw(hc+tf)f+As1fy1－behcfc+bchcfc,com]/(bcfc,com+4twf/β1)(4.7.7-4)式中：Wpn——U型外包鋼橫截面對過其形心水平軸的塑性凈截面模量(mm3)；Af——U型外包鋼翼緣的橫截面積(mm2)；tf——U型外包鋼的翼緣厚度(mm)；tw——U型外包鋼的腹板厚度(mm)；bc——U型外包鋼內(nèi)填混凝土的寬度(mm)；fc,com——再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值(N/mm2)；y3——U型外包鋼橫截面形心至梁底面的距離(mm)；y4——U型外包鋼橫截面形心至塑性中和軸的距離(mm)；y5——翼板橫截面形心至梁底縱向鋼筋截面形心的距離(mm)；as——梁底縱向鋼筋截面形心至梁底面的距離(mm)；β1——混凝土等效受壓區(qū)高度與實際受壓區(qū)高度之間的換算系數(shù)，取為0.8。(a)橫剖面(b)應力分布圖4.7.7-2塑性中和軸在U型外包鋼腹板內(nèi)的梁截面應力分布2、負彎矩區(qū)段（圖4.7.7-3）M≤Wpnf－4y4twf(y6+as－tb－y4/2－x/β1)+bcfc,comx(y6+as－tb－x/2)+As1fy1y6(4.7.7-5)x=[(Aa－2Ab)f+As2fy2－As1fy1]/(bcfc,com+4twf/β1)(4.7.7-6)適用條件：x≥2as式中：Ab——U型外包鋼底板的橫截面積(mm2)；tb——U型外包鋼的底板厚度(mm)；As2——負彎矩區(qū)翼板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的橫截面積(mm2)；fy2——負彎矩區(qū)翼板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的抗拉強度設計值(N/mm2)；y6——翼板內(nèi)縱向鋼筋截面形心至梁底縱向鋼筋截面形心的距離(mm)。(a)橫剖面(b)應力分布圖4.7.7-3負彎矩區(qū)段梁截面的應力分布4.7.8U型外包鋼再生塊體混凝土梁的受剪安全性，應采取可靠方法進行驗算。4.7.9U型外包鋼再生塊體混凝土梁的抗剪連接件的計算，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定，并將相關公式中的混凝土力學性能參數(shù)取為翼板混凝土的力學性能參數(shù)。4.7.10U型外包鋼再生塊體混凝土梁的撓度計算，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定，并將相關公式中的混凝土力學性能參數(shù)取為翼板混凝土的力學性能參數(shù)，相關公式中的鋼梁截面面積取為U型外包鋼的橫截面積。4.8工字鋼再生塊體混凝土梁4.8.1保留工字鋼再生塊體混凝土梁兩端的工字鋼上翼緣，除此之外其余部位的工字鋼上翼緣應被去除（圖4.8.1）。圖4.8.1工字鋼再生塊體混凝土梁4.8.2工字鋼再生塊體混凝土梁每端保留的工字鋼上翼緣應延伸至按正截面受彎承載力計算不需要上翼緣的截面以外不小于h0處，h0為工字鋼受拉翼緣和縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓區(qū)邊緣的距離。4.8.3工字鋼再生塊體混凝土梁的上部縱向鋼筋不宜超過每排5根，每排相鄰縱向鋼筋的凈間距應大于舊混凝土塊體的特征尺寸；當采用雙排上部縱向鋼筋時，兩排縱向鋼筋不應錯位布置；除工字鋼腹板正上方的縱向鋼筋以外，其余縱向鋼筋與工字鋼腹板之間的凈距應大于舊混凝土塊體的特征尺寸；非加密區(qū)箍筋的凈間距應大于舊混凝土塊體的特征尺寸。4.8.4工字鋼再生塊體混凝土梁的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力計算，以及裂縫寬度驗算和撓度驗算，應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138對型鋼截面為充滿型實腹型鋼的型鋼混凝土框架梁的相關規(guī)定，只是在涉及到工字鋼上翼緣被去除區(qū)段時，該區(qū)段的工字鋼上翼緣的寬度和厚度取為0。

5施工5.0.1現(xiàn)場施工時，舊混凝土塊體質(zhì)量替代率的波動幅度，不應超過預定數(shù)值的±5%。在與新混凝土混合之前，舊混凝土塊體表面應充分澆水濕潤。5.0.2對于鋼管再生塊體混凝土柱、H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱和外置鋼板再生塊體混凝土墻，宜采用新混凝土和舊混凝土塊體反復交替投放并充分振搗的施工方法，每次投放的舊混凝土塊體在構(gòu)件內(nèi)部的堆積高度不應超350mm。5.0.3對于壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板，以及梁高不超過500mm的U型外包鋼再生塊體混凝土梁和工字鋼再生塊體混凝土梁，可采用先將全部舊混凝土塊體一次性分散投放在壓型鋼板上表面或U型外包鋼圍成的空腔內(nèi)部或模板所圍空間內(nèi)部，然后持續(xù)澆筑新混凝土并充分振搗的施工方法。5.0.4在再生塊體混凝土組合構(gòu)件的施工過程中，應優(yōu)先采用插入式振搗器對舊混凝土塊體和新混凝土的混合物進行振搗，難以采用插入式振搗器時可采用外壁附著式振搗器進行振搗。5.0.5在制作、運輸、裝卸車、吊裝、堆放、安裝、混凝土澆筑過程中，應采取可靠措施保證再生塊體混凝土組合構(gòu)件中的型鋼不發(fā)生非彈性變形。5.0.6凡本規(guī)程未作規(guī)定者，再生塊體混凝土組合構(gòu)件的施工，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666、《鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50755、《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936和現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼板剪力墻技術規(guī)程》JGJ/T380、《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138的相關規(guī)定。

6驗收6.0.1在混凝土澆筑現(xiàn)場應制備再生塊體混凝土立方體試件，并與再生塊體混凝土組合構(gòu)件同條件養(yǎng)護。試件的組合立方體抗壓強度，應按現(xiàn)行國家標準《混凝土強度檢驗評定標準》GB/T50107的規(guī)定分批檢驗評定，其強度試驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T50081的規(guī)定，評定過程中試件的組合立方體抗壓強度標準值按式（3.1.7-1）或式（3.1.7-2）確定。再生塊體混凝土立方體試件的制備，應符合下列規(guī)定：1、針對同一配合比的新混凝土和具有相同立方體抗壓強度推定值的舊混凝土，當舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率保持不變時，每澆筑不超過100m3的再生塊體混凝土，應制備不少于兩組試件。2、當新混凝土的配合比、舊混凝土的立方體抗壓強度推定值、舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率任意一項發(fā)生改變，應針對改變后的再生塊體混凝土制備不少于兩組試件。6.0.2在混凝土澆筑現(xiàn)場制備的再生塊體混凝土立方體試件的邊長應大于舊混凝土塊體特征尺寸的2倍。6.0.3不同邊長的再生塊體混凝土立方體的組合立方體抗壓強度的尺寸換算系數(shù)，按表6.0.3取用。表6.0.3再生塊體混凝土組合立方體抗壓強度的尺寸換算系數(shù)試件尺寸(mm)強度的尺寸換算系數(shù)150×150×1501.00300×300×3001.15400×400×4001.20500×500×5001.30600×600×6001.406.0.4對于重要的再生塊體混凝土組合構(gòu)件或再生塊體混凝土組合構(gòu)件的重要部位，可采用超聲波檢測技術對構(gòu)件內(nèi)部再生塊體混凝土的澆筑質(zhì)量進行檢測，也可采用型鋼外貼壓電材料或再生塊體混凝土內(nèi)嵌壓電材料的檢測技術，對型鋼與再生塊體混凝土之間的界面剝離以及構(gòu)件內(nèi)部再生塊體混凝土的澆筑質(zhì)量進行檢測。6.0.5再生塊體混凝土組合構(gòu)件的施工質(zhì)量，除滿足本規(guī)程的規(guī)定外，還應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204、《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50205和《鋼管混凝土工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50628的相關規(guī)定。

本規(guī)程用詞用語說明一、為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對嚴格程度不同的用詞說明如下：1、表示很嚴格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”，反面詞采用“嚴禁”；2、表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：正面詞采用“應”，反面詞采用“不應”或“不得”；3、表示允許稍有選擇，在條件許可時首先這樣做的：正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”；4、表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的：采用“可”。二、條文中指明應按其他相關標準執(zhí)行的用語為：“應符合……的規(guī)定”或“應按……執(zhí)行”。

引用標準名錄1《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB500102《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB500173《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB509364《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB506665《鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB507556《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB502047《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB502058《鋼管混凝土工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB506289《連續(xù)熱鍍鋅薄鋼板及鋼帶》GB/T251810《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》GB/T1043311《混凝土強度檢驗評定標準》GB/T5010712《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T5008113《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ13814《鋼板剪力墻技術規(guī)程》JGJ/T380

中華人民共和國行業(yè)標準再生混合混凝土組合結(jié)構(gòu)技術規(guī)程JGJ/T×－2017條文說明

1總則1.0.1條文說明：特征尺寸介于60mm~300mm之間的舊混凝土塊狀物與新混凝土混合澆搗，并與型鋼組合形成的構(gòu)件，稱為再生塊體混凝土組合構(gòu)件。該類構(gòu)件不僅可明顯降低砂、石等天然資源的消耗，符合可持續(xù)發(fā)展的國家戰(zhàn)略，而且是從更為宏觀的角度對舊混凝土進行回收利用，簡化了傳統(tǒng)再生骨料（再生細骨料和再生粗骨料的特征尺寸分別為0.075mm~4.75mm和4.75mm~31.5mm）的繁瑣生產(chǎn)過程，降低了該過程的能源消耗，同時還節(jié)省了與舊混凝土塊體體積相當?shù)脑偕橇匣炷僚渲扑杷?，使得舊混凝土的回收利用成本降低，環(huán)保節(jié)能效應更為徹底。本條指明了本規(guī)程制定的目的，以及再生塊體混凝土組合構(gòu)件設計和施工時應遵循的原則。1.0.2條文說明：編制組對再生塊體混凝土組合構(gòu)件進行了較系統(tǒng)的試驗研究（包括多種組合構(gòu)件的基本力學性能試驗和耐火試驗，以及鋼管再生塊體混凝土柱的抗震試驗、梁—鋼管再生塊體混凝土柱節(jié)點的抗震試驗、外置鋼板再生塊體混凝土墻的抗震試驗等）和試點工程應用，研究表明再生塊體混凝土組合構(gòu)件的基本力學性能、抗震性能和耐火性能總體上與全現(xiàn)澆組合構(gòu)件幾乎完全相當或僅略有降低，在此基礎上參考借鑒國內(nèi)外相關技術成果制定本規(guī)程。1.0.3條文說明：本規(guī)程是在我國已有技術標準的基礎上，針對再生塊體混凝土組合構(gòu)件的特點編制的，該類構(gòu)件的設計和施工還應符合國家現(xiàn)行相關標準的其它通用性規(guī)定。

2術語和符號條文說明：本規(guī)程采用的符號遵照《建筑結(jié)構(gòu)術語和符號標準》GB/T50083的規(guī)定，并盡量與其他相關標準一致，以適應工程設計及施工人員的習慣。實際工程中，考慮到舊混凝土塊體的大小不可避免的隨機性，可按下述方法近似確定其特征尺寸：對于一批舊混凝土塊體，若篩余率為5%的篩孔尺寸（尺寸一）與篩余率為95%的篩孔尺寸（尺寸二）之比不大于1.3，則取尺寸一和尺寸二的平均值為該批舊混凝土塊體的特征尺寸。當尺寸一與尺寸二之比大于1.3時，需對該批舊混凝土塊體進行篩選，以使篩選后的舊混凝土塊體的尺寸一與尺寸二之比小于1.3。

3材料3.1混凝土3.1.1條文說明：再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的新混凝土與常規(guī)混凝土結(jié)構(gòu)所用混凝土同類，因此其各種性能指標應滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的要求。為確保新混凝土充分填實舊混凝土塊體之間的空隙，對新混凝土的砂率和粗骨料最大粒徑分別給出了建議，以增強新混凝土的流動性。3.1.2條文說明：舊混凝土的氯離子含量和堿含量過高，可能引發(fā)鋼材銹蝕和堿骨料反應，嚴重影響構(gòu)件的受力性能和耐久性能。因此，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的要求，需對舊混凝土的最大氯離子含量和最大堿含量進行限制。為保障再生塊體混凝土的質(zhì)量，舊混凝土塊體表面應確保未被污染并清洗干凈。3.1.3條文說明：依據(jù)《鉆芯法檢測混凝土強度技術規(guī)程》CECS03的規(guī)定，相同齡期和條件下直徑和高度均為100mm的混凝土芯樣的抗壓強度相當于邊長150mm的混凝土立方體的抗壓強度。在多個舊混凝土芯樣的實測抗壓強度的基礎上，根據(jù)《鉆芯法檢測混凝土強度技術規(guī)程》CECS03的規(guī)定，可統(tǒng)計得出舊混凝土的立方體抗壓強度推定值，該推定值具有強度分布中0.05分位值的概率含義。舊混凝土芯樣的鉆取及其強度檢測應符合《鉆芯法檢測混凝土強度技術規(guī)程》CECS03的規(guī)定。施工單位有可能采購使用舊混凝土塊體，考慮到從采購的塊體上鉆取直徑100mm、高度100mm的芯樣有時存在困難，為方便現(xiàn)場檢測，也可從塊體上鉆取直徑70mm、高徑比1:1的芯樣進行測試。雖然《鉆芯法檢測混凝土強度技術規(guī)程》CECS03首推采用直徑100mm、高度100mm的標準芯樣，但該規(guī)程也允許采用直徑70mm、高徑比1:1的芯樣。3.1.4條文說明：已完成的若干試點工程中，舊混凝土芯樣的實測抗壓強度最低約為15MPa，在缺乏進一步依據(jù)的情況下，為安全起見，參考給出舊混凝土立方體抗壓強度推定值的下限。3.1.5條文說明：為了在構(gòu)件的設計過程中較好地確定再生塊體混凝土的力學性能參數(shù)，同一再生塊體混凝土組合構(gòu)件不應采用具有不同抗壓強度推定值的多批舊混凝土。為便于現(xiàn)場施工組織，同一樓層相同類型的再生塊體混凝土組合構(gòu)件（例如，同一樓層所有的鋼管再生塊體混凝土柱）中的舊混凝土，建議采用具有相同抗壓強度推定值的同一批舊混凝土。3.1.6條文說明：為保障再生塊體混凝土組合構(gòu)件中舊混凝土塊體的分散性、隱蔽性及其與新混凝土的混合澆搗質(zhì)量，需對舊混凝土塊體的特征尺寸加以限制。3.1.7條文說明：編制組開展了大量再生塊體混凝土立方體試件的抗壓強度測試。試驗表明：（1）當新混凝土與舊混凝土的立方體抗壓強度之差介于[-10MPa,15MPa]區(qū)間，且舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率介于[20%,40%]時，再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度可較好地滿足線性公式（3.1.7-1）；（2）當新、舊混凝土的立方體抗壓強度之差超過上述區(qū)間（注：試驗過程中兩種舊混凝土的立方體抗壓強度分別為23.2MPa和33.1MPa，兩種新混凝土的立方體抗壓強度分別為74.9MPa和112.2MPa）時，由于舊混凝土塊體比新混凝土明顯偏弱，前者對試件承載能力的影響上升，致使線性公式（3.1.7-1）的計算誤差增大，此時可采用非線性公式（3.1.7-2）對再生塊體混凝土的組合立方體抗壓強度進行計算。顯然，當新混凝土強度大于舊混凝土強度時，式（3.1.7-2）與式（3.1.7-1）相比，增大了舊混凝土塊體對再生塊體混凝土組合強度的貢獻，同時削弱了新混凝土對該組合強度的影響；若新、舊混凝土強度相同，則式（3.1.7-2）退化為式（3.1.7-1）。3.1.8條文說明：再生塊體混凝土中舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率越高，舊混凝土的循環(huán)利用程度就越高，但施工澆筑難度也就越大。雖然該替代率在實驗室里曾高達50%，但施工已很是不易。大量試驗表明，當舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率約為1/3時，可較好地實現(xiàn)循環(huán)利用程度與施工澆筑難度之間的平衡。為保證施工質(zhì)量，給出了舊混凝土塊體質(zhì)量替代率的上限值。3.1.9條文說明：編制組開展了5組再生塊體混凝土立方體試件（試件邊長分別為150mm和300mm，舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率分別為20%、30%和40%）、5組再生塊體混凝土圓柱體試件（試件高徑比1:2，試件直徑分別為150mm和300mm，舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率分別為20%、30%和40%）、5組再生塊體混凝土棱柱體試件（試件高寬比1:2，試件寬度分別為150mm和300mm，舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率分別為20%、30%和40%），以及同期6組全新混凝土立方體、圓柱體、棱柱體試件（試件尺寸分別與對應的再生塊體混凝土正方體、圓柱體、棱柱體試件相同）的抗壓強度測試。試驗發(fā)現(xiàn)，再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度與組合立方體抗壓強度之比約為全新混凝土軸心抗壓強度與立方體抗壓強度之比的0.78~0.98倍（其中80%大于0.9倍，平均為0.916倍）。據(jù)此，參照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的相關規(guī)定，再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度標準值按fck,com=90%×0.88×0.76αc2fcuk,com計算。αc2為fcuk,com大于40MPa時再生塊體混凝土的脆性折減系數(shù)，fcuk,com=40MPa時取1.00，fcuk,com=50MPa時取0.955，中間按照線性插值。編制組開展了4組再生塊體混凝土立方體試件（試件邊長為300mm，舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率分別為20%和30%），以及同期2組全新混凝土立方體試件（試件邊長300mm）的劈拉強度測試。試驗發(fā)現(xiàn)：第1組和第2組再生塊體混凝土的劈拉強度與抗壓強度之比分別為7.2%和7.0%，對應的全新混凝土劈拉強度與抗壓強度之比為7.3%；第3組和第4組再生塊體混凝土的劈拉強度與抗壓強度之比分別為6.1%和6.2%，對應的全新混凝土劈拉強度與抗壓強度之比為5.6%?？紤]到混凝土試驗不可避免的離散性，可近似認為再生塊體混凝土的劈拉強度與抗壓強度之比與全新混凝土的相應比值一致。據(jù)此，再生塊體混凝土組合軸心抗拉強度標準值與組合立方體抗壓強度標準值之間的定量關系，直接參照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010中混凝土軸心抗拉強度標準值與立方體抗壓強度標準值之間的定量關系并考慮10%的折減取用。3.1.10條文說明：參照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的相關規(guī)定，再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度設計值按fc,com=fck,com/1.4計算，組合軸心抗拉強度設計值按ft,com=ftk,com/1.4計算。3.1.11條文說明：編制組開展了11組再生塊體混凝土圓柱體試件（試件高徑比1:2，試件直徑分別為150mm、200mm、300mm和400mm，舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率分別為20%、30%和40%）、5組再生塊體混凝土棱柱體試件（試件高寬比1:2，試件寬度分別為150mm和300mm，舊混凝土塊體的質(zhì)量替代率分別為20%、30%和40%），以及同期7組全新混凝土圓柱體試件（試件尺寸分別與對應的再生塊體混凝土圓柱體試件相同）和2組全新混凝土棱柱體試件（試件尺寸分別與對應的再生塊體混凝土棱柱體試件相同）的彈性模量和抗壓強度測試。試驗發(fā)現(xiàn)，每組再生塊體混凝土試件的彈性模量與其抗壓強度的平方根之比約為對應組全新混凝土試件的彈性模量與其抗壓強度的平方根之比的0.76~1.09倍（其中約94%大于0.85倍，平均為0.93倍）。美國《BuildingCodeRequirementsforStructuralConcrete》ACI318-14認為，混凝土彈性模量與軸心抗壓強度的平方根之間存在線性關系。由此可知，當再生塊體混凝土和全新混凝土的抗壓強度相同時，前者彈性模量平均約為后者的0.93倍，且絕大多數(shù)情況都大于0.85倍。據(jù)此，通過對《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010中常規(guī)混凝土的彈性模量乘以折減系數(shù)0.85，即可得到表3.1.11。再生塊體混凝土的剪切模量與彈性模量之比直接按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010采用。3.2鋼材及連接材料3.2.1條文說明：再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的結(jié)構(gòu)鋼與常規(guī)鋼結(jié)構(gòu)所用結(jié)構(gòu)鋼同類，考慮構(gòu)件的重要性、荷載特征、應力狀態(tài)、鋼材厚度、連接方式、環(huán)境條件等因素，所用結(jié)構(gòu)鋼的各種性能指標應滿足《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的相應要求。3.2.2條文說明：由于再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的結(jié)構(gòu)鋼與常規(guī)鋼結(jié)構(gòu)所用結(jié)構(gòu)鋼同類，其強度指標和物理性能指標直接按《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017或《連續(xù)熱鍍鋅薄鋼板及鋼帶》GB/T2518（注：主要針對組合樓板中的壓型鋼板）的規(guī)定取用即可。3.2.3條文說明：再生塊體混凝土組合構(gòu)件所用鋼材與常規(guī)鋼結(jié)構(gòu)所用鋼材同類，因此與之相應的焊接用焊條、焊絲和焊劑，以及連接用螺栓應滿足《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定。作為抗剪連接件的栓釘應該是符合《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》GB/T10433規(guī)定的合格產(chǎn)品，不得用短鋼筋代替栓釘。3.2.4條文說明：再生塊體混凝土組合構(gòu)件所用鋼材與常規(guī)鋼結(jié)構(gòu)所用鋼材同類，因此與之相應的焊縫質(zhì)量等級和焊縫強度指標，以及螺栓連接的強度指標、鋼材摩擦面抗滑移系數(shù)和設計預拉力應遵循《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定。此外，該規(guī)范還給出了單個抗剪栓釘?shù)某休d力設計值計算公式。3.2.5條文說明：再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的鋼筋與常規(guī)混凝土結(jié)構(gòu)所用鋼筋同類，考慮構(gòu)件的重要性、荷載特征、應力狀態(tài)等因素，所用鋼筋的各項性能指標應滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的相應要求。3.2.6條文說明：由于再生塊體混凝土組合構(gòu)件所用鋼筋與常規(guī)混凝土結(jié)構(gòu)所用鋼筋同類，其強度和彈模指標直接按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定取用即可。

4構(gòu)件設計4.1一般規(guī)定4.1.1條文說明：再生塊體混凝土組合構(gòu)件所采用的混凝土已由常規(guī)混凝土轉(zhuǎn)換成了再生塊體混凝土，設計過程中混凝土的力學性能參數(shù)自然應改按再生塊體混凝土的力學性能參數(shù)取用。4.1.2條文說明：再生塊體混凝土組合構(gòu)件與常規(guī)混凝土組合構(gòu)件相比，區(qū)別主要在于前者采用的是再生塊體混凝土，由此產(chǎn)生的設計差異已在本規(guī)程中做出了具體規(guī)定。除此之外，再生塊體混凝土組合構(gòu)件的設計應符合國家現(xiàn)行相關標準的規(guī)定。4.2鋼管再生塊體混凝土柱4.2.1條文說明：《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主和受彎為主時圓鋼管徑厚比分別不應大于135×(235/?y)和177×(235/?y)，即隨著彎曲效應的增加，徑厚比的上限值有所放寬。在編制組開展的相關試驗中，圓鋼管再生塊體混凝土軸壓柱和偏壓柱的鋼管徑厚比最高分別為200和160，且取得了較好的試驗效果。綜合上述兩方面因素，為簡便起見對圓鋼管再生塊體混凝土柱（包括軸壓柱和偏壓柱）規(guī)定了統(tǒng)一的徑厚比上限值160×(235/?y)?！朵摴芑炷两Y(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主和受彎為主時方鋼管寬厚比分別不應大于60×(235/?y)0.5和135×(235/?y)0.5，即隨著彎曲效應的增加，寬厚比的上限值明顯放寬。在編制組開展的相關試驗中，方鋼管再生塊體混凝土軸壓柱的鋼管寬厚比最高為200，也取得了較好的試驗效果，其宏觀破壞現(xiàn)象與對比柱（方鋼管全現(xiàn)澆混凝土軸壓柱）非常相似；新、舊混凝土強度接近時，方鋼管再生塊體混凝土軸壓柱的承載能力與對比柱相比降低十分有限；新、舊混凝土強度差約15MPa時，隨著舊混凝土塊體質(zhì)量替代率的增加，雖然方鋼管再生塊體混凝土軸壓柱的承載能力逐漸降低，但只要采用鋼管內(nèi)部再生塊體混凝土的組合抗壓強度并按照《矩形鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)程》CECS159的規(guī)定進行計算，柱承載能力的計算結(jié)果仍與試驗結(jié)果總體吻合較好。綜合上述因素，同時考慮到本規(guī)程相比其他標準的跨度不宜過大，以及前期試點工程中方鋼管再生塊體混凝土柱的寬厚比為100，本規(guī)程對方鋼管再生塊體混凝土柱（包括軸壓柱和偏壓柱）規(guī)定了統(tǒng)一的徑厚比上限值100×(235/?y)0.5。4.2.2條文說明：《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主時圓鋼管徑厚比不應大于135×(235/?y)，在此范圍內(nèi)圓鋼管再生塊體混凝土柱的軸向受壓承載力設計值可直接按該規(guī)范的相關規(guī)定（含偏心率和長細比的考慮）進行計算。試驗和計算表明，即使在徑厚比等于160和200的情況下，利用《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)程》DBJ13-51的相關公式仍可較好地預測圓鋼管再生塊體混凝土柱的軸向受壓承載力。為此，當徑厚比大于135×(235/?y)但不大于160×(235/?y)時，圓鋼管再生塊體混凝土柱的軸向受壓承載力設計值可按該規(guī)程的相關公式（含偏心率和長細比的考慮）進行計算。4.2.3條文說明：《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主時方鋼管寬厚比不應大于60×(235/?y)0.5，在此范圍內(nèi)方鋼管再生塊體混凝土短柱的軸心受壓承載力設計值可首先按該規(guī)范的相關規(guī)定進行計算，然后乘以折減系數(shù)0.95。試驗和計算表明，即使在寬厚比等于200的情況下，利用《矩形鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)程》CECS159的相關公式仍可較好地預測方鋼管再生塊體混凝土短柱的軸心受壓承載力。為此，當寬厚比大于60×(235/?y)0.5但不大于100×(235/?y)0.5時，方鋼管再生塊體混凝土短柱的軸心受壓承載力設計值可首先按該規(guī)程的相關公式進行計算，然后乘以折減系數(shù)0.95。折減系數(shù)0.95是基于試驗和計算結(jié)果，為使方鋼管再生塊體混凝土短柱的軸心受壓承載力設計值具有與常規(guī)方鋼管混凝土短柱相似的安全性而采用的。4.2.4條文說明：《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主時圓鋼管徑厚比不應大于135×(235/?y)，在此范圍內(nèi)圓鋼管再生塊體混凝土柱的橫向受剪承載力設計值可直接按該規(guī)范的相關規(guī)定進行計算。試驗和計算表明，即使在徑厚比等于200的情況下，利用式（4.2.4）仍可較好地預測圓鋼管再生塊體混凝土柱的橫向受剪承載力。為此，當徑厚比大于135×(235/?y)但不大于160×(235/?y)時，該類柱的橫向受剪承載力設計值可按該式進行計算。4.2.5條文說明：《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主時圓鋼管徑厚比和方鋼管寬厚比分別不應大于135×(235/?y)和60×(235/?y)0.5，在此范圍內(nèi)柱的軸壓比限值執(zhí)行該規(guī)范的規(guī)定。試驗表明，圓鋼管實際徑厚比或方鋼管實際寬厚比等于168.5時，實際軸壓比為0.4（設計軸壓比約0.65）的圓鋼管再生塊體混凝土柱和方鋼管再生塊體混凝土柱仍具有良好的抗震性能，極限位移角分別可達1/25和1/35。為此，在缺乏對應更大實際軸壓比的試驗數(shù)據(jù)支持的情況下，規(guī)定徑厚比大于135×(235/?y)但不大于160×(235/?y)時圓鋼管再生塊體混凝土柱的設計軸壓比不宜超過0.65，寬厚比大于60×(235/?y)0.5但不大于100×(235/?y)0.5時方鋼管再生塊體混凝土柱的設計軸壓比不宜超過0.65。4.3H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱4.3.1條文說明：H型鋼部分外包混凝土柱具有如下特點：翼緣、腹板和鋼系桿組成的套箍系統(tǒng)能對核心混凝土提供較好的約束；翼緣在混凝土澆筑時可作為模板；由于腹部埋于混凝土內(nèi)部，其耐火和耐腐蝕性能較優(yōu)；梁-柱節(jié)點的構(gòu)造較為簡便。編制組在總用鋼量不變的情況下，考察了鋼材在腹板、翼緣和鋼系桿三者之間分配對柱軸壓行為的影響。研究發(fā)現(xiàn)：用鋼量的不同分配對柱軸壓承載能力和初始剛度影響有限，但鋼系桿間距對柱下降段剛度的影響相對明顯，其較優(yōu)取值范圍為100mm~150mm。參照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的相關規(guī)定（即柱中全部縱向受力鋼筋的配筋率大于3%時，箍筋直徑不應小于8mm），規(guī)定了鋼系桿直徑的下限值。4.3.2條文說明：編制組開展了9根H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱（高度2000mm，橫截面400mm×400mm）的軸壓試驗。研究發(fā)現(xiàn)，采用美國《BuildingCodeRequirementsforStructuralConcrete》ACI318-14建議的組合柱軸壓承載力計算公式（注：將相關公式中的混凝土軸心抗壓強度取為再生塊體混凝土的組合軸心抗壓強度），可以較好地預測試驗柱的軸壓承載力且預測結(jié)果總體偏于安全。在此基礎上，借鑒《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010有關鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)的相關規(guī)定，制定本條。4.3.3條文說明：編制組開展了7根H型鋼部分外包再生塊體混凝土柱（高度2000mm，橫截面400mm×400mm）強軸方向的偏壓試驗（初始偏心距分別為60mm和120mm）。研究發(fā)現(xiàn)，如果將受拉區(qū)和受壓區(qū)的H型鋼翼緣分別視作是受拉區(qū)和受壓區(qū)的縱向普通鋼筋，并在受壓區(qū)H型鋼翼緣外側(cè)考慮一定厚度的假想混凝土保護層（具體厚度按式（4.3.3）計算，即H型鋼腹板根據(jù)強度等效原則等效為的混凝土厚度的一半），則按照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010中有關矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力的相關規(guī)定，可較好地預測試驗柱的偏壓承載力且總體偏于保守。為簡便起見，本規(guī)程未計及H型鋼腹板對柱偏壓承載力的貢獻，但由于補充考慮了受壓區(qū)H型鋼翼緣外側(cè)的假想混凝土保護層對柱偏壓承載力的貢獻，一定程度上對前者做了彌補。4.4梁—鋼管再生塊體混凝土柱節(jié)點4.4.1條文說明：現(xiàn)場澆筑時為方便舊混凝土塊體順利通過節(jié)點核心區(qū)，鋼管再生塊體混凝土柱與鋼筋混凝土梁的連接宜采用非穿心式節(jié)點構(gòu)造。基于相同的考慮，鋼管再生塊體混凝土柱與鋼梁的連接宜采用外加強環(huán)節(jié)點構(gòu)造；確需采用內(nèi)加強環(huán)節(jié)點構(gòu)造時，內(nèi)加強環(huán)中心孔洞的直徑應大于舊混凝土塊體特征尺寸的兩倍，以避免給舊混凝土塊體的澆筑造成困難。4.4.2條文說明：試驗表明，鋼管再生塊體混凝土柱與梁的連接性能并不會因舊混凝土塊體的采用而呈現(xiàn)明顯變化。《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主時圓鋼管徑厚比和方鋼管寬厚比分別不應大于135×(235/?y)和60×(235/?y)0.5，在此范圍內(nèi)鋼管再生塊體混凝土柱與鋼梁或鋼筋混凝土梁（板）的連接設計執(zhí)行該規(guī)范的規(guī)定。4.4.3條文說明：《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936規(guī)定，受壓為主時圓鋼管徑厚比和方鋼管寬厚比分別不應大于135×(235/?y)和60×(235/?y)0.5。當徑厚比或?qū)捄癖瘸^上述限值時，為避免因鋼管壁較薄而導致節(jié)點域傳力能力不足，有必要對節(jié)點域及其附近的鋼管進行局部加厚。當局部加厚處的鋼管外徑與壁厚之比或鋼管橫截面邊長與壁厚之比分別不大于上述限值時，即可按《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》GB50936的規(guī)定對鋼管再生塊體混凝土柱與鋼梁或鋼筋混凝土梁（板）的連接進行設計。試驗表明，當局部加厚鋼管向上和向下伸出節(jié)點域的長度等于鋼管外徑的一半時，已可較好地實現(xiàn)強柱弱梁更強節(jié)點的設計要求。4.5壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板4.5.1條文說明：相比開口型壓型鋼板，閉口型或縮口型壓型鋼板具有組合作用強、耐火性能好等優(yōu)點，為此本規(guī)程優(yōu)先推薦這兩類壓型鋼板。為保障舊混凝土塊體在壓型鋼板凹槽處的澆筑質(zhì)量，對壓型鋼板的單槽槽口最小澆筑寬度與舊混凝土塊體特征尺寸之差做了規(guī)定。4.5.2條文說明：《組合樓板設計與施工規(guī)范》CECS273規(guī)定常規(guī)壓型鋼板組合樓板的總厚度不應小于90mm，同時壓型鋼板肋頂以上混凝土厚度不應小于50mm。為方便舊混凝土塊體的應用，考慮到本規(guī)程第3.1.6條的規(guī)定以及舊混凝土塊體特征尺寸的下限值為60mm，計算取整后可得壓型鋼板肋頂以上混凝土厚度的下限值。在此基礎上，壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板的總厚度下限值也相應做了提高。4.5.3條文說明：明火試驗表明：當常溫下簡支壓型鋼板再生塊體混凝土組合樓板的跨中組合彎矩與跨中受彎承載力之比不大于0.2或0.4時，無需涂抹防火涂料即可滿足1.5h或1.0h的耐火極限要求；而當該比值等于0.5時，只需在壓型鋼板底面涂抹厚度10mm的非膨脹型防火涂料即可實現(xiàn)長達3.0h的耐火極限?？紤]該比值實測值與設計值之間的轉(zhuǎn)換關系，偏保守地制定本條。4.6外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻4.6.1條文說明：編制組前期開展了外置雙側(cè)鋼板再生塊體混凝土剪力墻的相關試驗，但暫未涉及外置單側(cè)鋼板再生塊體混凝土剪力墻，為此本規(guī)程目前僅對前者設計做出規(guī)定?？紤]到本規(guī)程第3.1.6條的規(guī)定以及舊混凝土塊體特征尺寸的下限值為60mm，計算可得墻總厚度的下限值。4.6.2條文說明：試驗表明，即使在單片鋼板厚度僅為1.0mm~2.0mm的情況下，只要墻的總厚度與單片鋼板厚度之比不超過100且設計軸壓比不超過0.5，外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻的破壞位移角仍可大于1/80。但考慮到施工過程中鋼板的穩(wěn)定性以及栓釘?shù)冗B接的可焊性，建議單片鋼板的厚度不宜小于6mm。為保守起見，墻總厚度與單片鋼板厚度之比的上限值做了適當降低。4.6.3條文說明：試驗表明：實際軸壓比為0.2（設計軸壓比約0.35）時，外置鋼板再生塊體混凝土剪力墻具有良好的抗震性能，破壞位移角約1/35；實際軸壓比為0.3（設計軸壓比約0.5）時，該類墻的抗震性能雖有所退化，但破壞位移角仍可達1/50左右。據(jù)此，對于抗震等級較高的情況，規(guī)定了較嚴的設計軸壓比限值。表4.6.3中的限值相比《鋼板剪力墻技術規(guī)程》JGJ/T380的相應限值收緊了0.1，且只適用于設防烈度6~8度的情況。4.7U型外包鋼再生塊體混凝土梁4.7.1條文說明：將鋼筋混凝土梁的縱筋和箍筋轉(zhuǎn)化為連續(xù)的U型外包鋼，不僅可減少鋼筋綁扎和支模拆模等工序，還可極大地方便舊混凝土塊體的澆筑。由于本規(guī)程未對U型外包鋼再生塊體混凝土梁的疲勞驗算做出規(guī)定，故暫不包括直接承受動力荷載的情況。4.7.2條文說明：考慮到薄鋼板的焊接質(zhì)量有時不易保證，U型外包鋼最好采用冷彎成型?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010要求框架梁截面寬度不宜小于200mm，加之U型外包鋼的空腔內(nèi)還要澆筑舊混凝土塊體，因此U型外包鋼的橫截面寬度不宜小于200mm。試驗表明，即使U型外包鋼的鋼板厚度僅有2mm（實測厚度1.68mm），足尺的U型外包鋼再生塊體混凝土梁仍具有良好的受力性能。但考慮到施工過程中鋼板的穩(wěn)定性以及抗剪連接件的可焊性，建議鋼板厚度不小于4mm。4.7.3條文說明：為了不阻擋舊混凝土塊體的澆筑，U型外包鋼的上翼緣只能從梁的兩側(cè)面向外延伸（即外翻）而不是向內(nèi)延伸（即內(nèi)翻）。為了確保橫跨兩側(cè)上翼緣的抗剪連接件與上翼緣之間具有足夠的焊縫長度，上翼緣的寬度不應過小，此時如果抗剪連接件沿梁縱向的布設間距過小，將對舊混凝土塊體的澆筑造成困難，為此規(guī)定了該間距的下限取值。4.7.4條文說明：試驗表明，為提高U型外包鋼再生塊體混凝土梁正彎矩區(qū)的承載能力，在梁底配置適量縱向受拉鋼筋比增加U型外包鋼的壁厚更為經(jīng)濟有效，同時梁底縱筋還可顯著減小U型外包鋼與內(nèi)填混凝土之間的滑移。為保證鋼筋和混凝土之間的可靠粘結(jié)，規(guī)定了前者保護層厚度的下限值。4.7.5條文說明：由于U型外包鋼的上口完全開敞，其負彎矩區(qū)的縱向受拉鋼筋設置應按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010執(zhí)行。4.7.6條文說明：《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017給出了鋼—混凝土組合梁的混凝土翼板有效寬度計算公式，本規(guī)程參照該規(guī)范執(zhí)行，并將公式中的板托頂部寬度取為U型外包鋼再生塊體混凝土梁的橫截面寬度。4.7.7條文說明：為簡便起見，對于完全抗剪連接U型外包鋼再生塊體混凝土梁，可近似按簡單塑性理論計算梁的正截面受彎承載力。當強度等級不超過C50時，混凝土等效受壓區(qū)高度與實際受壓區(qū)高度之間的換算系數(shù)按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010執(zhí)行，取為0.8。4.7.8條文說明：試驗表明，當剪跨比不小于2時，梁底未配置縱向受拉鋼筋的U型外包鋼再生塊體混凝土梁一般不發(fā)生剪切破壞。目前該類梁的抗剪研究成果還相對較少，本規(guī)程暫只給出原則性的規(guī)定。4.7.9條文說明：《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017對組合梁抗剪連接件的計算專門做出了規(guī)定，本規(guī)程參照該規(guī)范執(zhí)行。由于U型外包鋼再生塊體混凝土梁的抗剪連接件全部位于翼板內(nèi)，因此該規(guī)范相關公式中的混凝土力學性能參數(shù)應取為翼板混凝土的力學性能參數(shù)。該規(guī)范中鋼梁與混凝土翼板交界面的縱向剪力，現(xiàn)指U型外包鋼與翼板交界面的縱向剪力。本條實際上近似忽略了該交界面上U型外包鋼內(nèi)填混凝土可能分擔的部分縱向剪力。4.7.10條文說明：《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017對組合梁的撓度計算專門做出了規(guī)定，本規(guī)程參照該規(guī)范執(zhí)行?？紤]到正彎矩作用下U型外包鋼內(nèi)填混凝土的開裂效應，本條偏保守地不考慮內(nèi)填混凝土對抗彎剛度的貢獻。這樣，U型外包鋼的翼緣、腹板、底板可分別視作常規(guī)工字鋼的上翼緣、腹板、下翼緣。4.8工字鋼再生塊體混凝土梁4.8.1條文說明：工字鋼上翼緣的存在會對施工過程中舊混凝土塊體