地下室高大模板施工計(jì)算書

1-地下室高大模板施工計(jì)算書目錄TOC\h\z\u9.1梁底支撐體系計(jì)算書 -1-9.1.1500*1200梁底支撐體系計(jì)算書 -1-9.1.2600*1300梁底支撐體系計(jì)算書 -16-9.1.3600*2800梁底支撐體系計(jì)算書 -31-9.1.41300*2000梁底支撐體系計(jì)算書 -46-9.2梁側(cè)模加固計(jì)算書 -61-9.2.1梁高≤1100側(cè)模加固要求 -61-9.2.2900mm＜梁高≤1800側(cè)模加固要求 -68-9.2.31800mm＜梁高≤2200側(cè)模加固要求 -75-9.2.42200mm＜梁高≤2800側(cè)模加固要求 -82-9.3高度超限支撐體系計(jì)算書 -90-9.3.1板高度超限模板計(jì)算書 -90-9.3.22號(hào)汽車坡道模板計(jì)算書 -104-9.4板厚超限支撐體系計(jì)算書 -120-9.1梁底支撐體系計(jì)算書9.1.1500*1200梁底支撐體系計(jì)算書500-1200計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200模板支架高度H(m)7.7模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)9模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)9梁側(cè)樓板厚度(mm)300二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.45新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載否三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)II級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500最大步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長(zhǎng)度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)750梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)667,833梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距125每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×1＝43.96kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×39.91×0.1252+0.121×4.05×0.1252＝0.074kN·mσ＝Mmax/W＝0.074×106/37500＝1.984N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×39.91×0.125+0.446×4.05×0.125＝2.186kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×39.91×0.125+1.223×4.05×0.125＝6.321kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×39.91×0.125+1.142×4.05×0.125＝5.208kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.125＝1.508kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.125＝4.386kNR3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.125＝3.561kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.186/1＝2.186kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.321,5.208,6.321]/1=6.321kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.186/1＝2.186kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.45×(1.2-0.3)=0.527kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.45×(1.2-0.3)=0.527kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.5/2)/2=3.606kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×((1.5-0.75)-0.5/2)/2=3.606kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.186+0.033+0.527+3.606=6.351kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=6.321+0.033=6.354kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.186+0.033+0.527+3.606=6.351kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.351,6.354,6.351]=6.354kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.508/1＝1.508kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.386,3.561,4.386]/1=4.386kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.508/1＝1.508kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4=0.025kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.45×(1.2-0.3)=0.405kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.45×(1.2-0.3)=0.405kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×(0.75-0.5/2)/2=1.995kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×((1.5-0.75)-0.5/2)/2=1.995kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.508+0.025+0.405+1.995=3.933kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.386+0.025=4.411kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.508+0.025+0.405+1.995=3.933kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.933,4.411,3.933]=4.411kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.354×0.92，0.5×6.354×0.22]＝0.643kN·mσ=Mmax/W=0.643×106/54000=11.914N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.354×0.9，6.354×0.2]＝3.574kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.574×1000/(2×40×90)＝1.489N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.411×9004/(100×9350×243×104)＝0.664mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.411×2004/(8×9350×243×104)＝0.039mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.354×0.9,0.375×6.354×0.9+6.354×0.2]=7.148kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=7.145kN,R2=7.148kN,R3=5.895kN,R4=7.148kN,R5=7.145kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.411×0.9,0.375×4.411×0.9+4.411×0.2]=4.962kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=4.425kN,R2'=4.962kN,R3'=4.034kN,R4'=4.962kN,R5'=4.425kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.481×106/4120=116.662N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.955kNτmax=2Vmax/A=2×7.955×1000/384＝41.43N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.307mm≤[ν]＝L/250＝667/250＝2.668mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.621kN，R2=9.723kN，R3=9.723kN，R4=0.621kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.621/0.6=1.036kN，P2=9.723/0.6=16.205kN，P3=9.723/0.6=16.205kN，P4=0.621/0.6=1.036kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.621,0.621]＝0.621kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝16.205kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,600+2×0.7×650)=1510mmλ=hmax/i=1510/16=94.375≤[λ]=150長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！查表得：φ＝0.6342、穩(wěn)定性計(jì)算P1＝1.036kN，P2＝16.205kN，P3＝16.205kN，P4＝1.036kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.5/2)/2×0.9=9.087kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.5-0.75-0.5/2)/2×0.9=9.087kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(7.7-1.2)＝max[1.036+9.087，16.205，16.205，1.036+9.087]+1.268＝17.473kNfd＝Nd/(φA)＝17.473×103/(0.634×384)＝71.77N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=7.7/9=0.856≤3滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算！十、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)130混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)9.686混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.911立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=17.473kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1240×110/1000=86.982kN≥F1=17.473kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=17.473kN滿足要求！9.1.2600*1300梁底支撐體系計(jì)算書600-1300計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1300模板支架高度H(m)7.7模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)9模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)9梁側(cè)樓板厚度(mm)300二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.45新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載否三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500最大步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長(zhǎng)度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)750梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)650,850梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)6梁底支撐小梁間距120每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.5×0.9×3]×1＝47.275kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝43.225kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝33.25kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×43.225×0.122+0.121×4.05×0.122＝0.074kN·mσ＝Mmax/W＝0.074×106/37500＝1.964N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×33.25×1204/(100×10000×281250)＝0.015mm≤[ν]＝L/250＝120/250＝0.48mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×43.225×0.12+0.446×4.05×0.12＝2.255kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×43.225×0.12+1.223×4.05×0.12＝6.523kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×43.225×0.12+1.142×4.05×0.12＝5.369kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×33.25×0.12＝1.568kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×33.25×0.12＝4.561kNR3'=0.928q2L=0.928×33.25×0.12＝3.703kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.255/1＝2.255kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.523,5.369,6.523]/1=6.523kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.255/1＝2.255kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/5=0.031kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.45×(1.3-0.3)=0.585kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.45×(1.3-0.3)=0.585kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.6/2)/2=3.245kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×((1.5-0.75)-0.6/2)/2=3.245kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.255+0.031+0.585+3.245=6.117kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=6.523+0.031=6.554kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.255+0.031+0.585+3.245=6.117kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.117,6.554,6.117]=6.554kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.568/1＝1.568kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.561,3.703,4.561]/1=4.561kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.568/1＝1.568kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/5=0.024kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.45×(1.3-0.3)=0.45kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.45×(1.3-0.3)=0.45kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×(0.75-0.6/2)/2=1.796kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×((1.5-0.75)-0.6/2)/2=1.796kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.568+0.024+0.45+1.796=3.838kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.561+0.024=4.585kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.568+0.024+0.45+1.796=3.838kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.838,4.585,3.838]=4.585kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.554×0.92，0.5×6.554×0.22]＝0.664kN·mσ=Mmax/W=0.664×106/54000=12.289N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.554×0.9，6.554×0.2]＝3.687kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.687×1000/(2×40×90)＝1.536N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.585×9004/(100×9350×243×104)＝0.69mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.585×2004/(8×9350×243×104)＝0.04mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.554×0.9,0.375×6.554×0.9+6.554×0.2]=7.373kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=6.882kN,R2=7.373kN,R3=6.075kN,R4=6.075kN,R5=7.373kN,R6=6.882kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.585×0.9,0.375×4.585×0.9+4.585×0.2]=5.158kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=4.318kN,R2'=5.158kN,R3'=4.193kN,R4'=4.193kN,R5'=5.158kN,R6'=4.318kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.567×106/4120=137.653N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.61kNτmax=2Vmax/A=2×7.61×1000/384＝39.633N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.422mm≤[ν]＝L/250＝650/250＝2.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.943kN，R2=11.255kN，R3=11.255kN，R4=0.943kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.943/0.6=1.572kN，P2=11.255/0.6=18.758kN，P3=11.255/0.6=18.758kN，P4=0.943/0.6=1.572kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.943,0.943]＝0.943kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝18.758kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,600+2×0.7×650)=1510mmλ=hmax/i=1510/16=94.375≤[λ]=150長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！查表得：φ＝0.6342、穩(wěn)定性計(jì)算P1＝1.572kN，P2＝18.758kN，P3＝18.758kN，P4＝1.572kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.6/2)/2×0.9=8.763kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.5-0.75-0.6/2)/2×0.9=8.763kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(7.7-1.3)＝max[1.572+8.763，18.758，18.758，1.572+8.763]+1.248＝20.006kNfd＝Nd/(φA)＝20.006×103/(0.634×384)＝82.174N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=7.7/9=0.856≤3滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算！十、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)130混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)9.686混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.911立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=20.006kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1240×110/1000=86.982kN≥F1=20.006kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=20.006kN滿足要求！9.1.3600*2800梁底支撐體系計(jì)算書600-2800計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×2800模板支架高度H(m)7.7模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)9模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)9梁側(cè)樓板厚度(mm)300二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.45新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載否三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500最大步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長(zhǎng)度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)750梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)650,850梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)6梁底支撐小梁間距120每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.8)+1.5×0.9×3]×1＝97kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2.8]×1＝92.95kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.8)]×1＝71.5kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×92.95×0.122+0.121×4.05×0.122＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/37500＝4.007N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×71.5×1204/(100×10000×281250)＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝120/250＝0.48mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×92.95×0.12+0.446×4.05×0.12＝4.6kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×92.95×0.12+1.223×4.05×0.12＝13.343kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×92.95×0.12+1.142×4.05×0.12＝10.906kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×71.5×0.12＝3.372kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×71.5×0.12＝9.807kNR3'=0.928q2L=0.928×71.5×0.12＝7.962kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.6/1＝4.6kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.343,10.906,13.343]/1=13.343kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=4.6/1＝4.6kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/5=0.031kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.45×(2.8-0.3)=1.463kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.45×(2.8-0.3)=1.463kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.6/2)/2=3.245kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×((1.5-0.75)-0.6/2)/2=3.245kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.6+0.031+1.463+3.245=9.339kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=13.343+0.031=13.375kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.6+0.031+1.463+3.245=9.339kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[9.339,13.375,9.339]=13.375kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.372/1＝3.372kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[9.807,7.962,9.807]/1=9.807kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=3.372/1＝3.372kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/5=0.024kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.45×(2.8-0.3)=1.125kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.45×(2.8-0.3)=1.125kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×(0.75-0.6/2)/2=1.796kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×((1.5-0.75)-0.6/2)/2=1.796kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.372+0.024+1.125+1.796=6.316kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=9.807+0.024=9.831kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.372+0.024+1.125+1.796=6.316kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.316,9.831,6.316]=9.831kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×13.375×0.452，0.5×13.375×0.22]＝0.339kN·mσ=Mmax/W=0.339×106/54000=6.27N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×13.375×0.45，13.375×0.2]＝3.762kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.762×1000/(2×40×90)＝1.567N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×9.831×4504/(100×9350×243×104)＝0.092mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝9.831×2004/(8×9350×243×104)＝0.087mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×13.375×0.45,0.375×13.375×0.45+13.375×0.2]=7.523kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.253kN,R2=7.523kN,R3=6.152kN,R4=6.152kN,R5=7.523kN,R6=5.253kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×9.831×0.45,0.375×9.831×0.45+9.831×0.2]=5.53kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.553kN,R2'=5.53kN,R3'=4.492kN,R4'=4.492kN,R5'=5.53kN,R6'=3.553kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.493×106/4120=119.733N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.899kNτmax=2Vmax/A=2×6.899×1000/384＝35.932N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.372mm≤[ν]＝L/250＝650/250＝2.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.767kN，R2=10.59kN，R3=10.59kN，R4=0.767kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.767/0.6=1.279kN，P2=10.59/0.6=17.65kN，P3=10.59/0.6=17.65kN，P4=0.767/0.6=1.279kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.767,0.767]＝0.767kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝17.65kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,600+2×0.7×650)=1510mmλ=hmax/i=1510/16=94.375≤[λ]=150長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！查表得：φ＝0.6342、穩(wěn)定性計(jì)算P1＝1.279kN，P2＝17.65kN，P3＝17.65kN，P4＝1.279kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.6/2)/2×0.45=4.381kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.5-0.75-0.6/2)/2×0.45=4.381kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(7.7-2.8)＝max[1.279+4.381，17.65，17.65，1.279+4.381]+0.956＝18.605kNfd＝Nd/(φA)＝18.605×103/(0.634×384)＝76.422N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=7.7/9=0.856≤3滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算！十、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)130混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)9.686混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.911立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=18.605kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1240×110/1000=86.982kN≥F1=18.605kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=18.605kN滿足要求！9.1.41300*2000梁底支撐體系計(jì)算書1300-2000計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1300×2000模板支架高度H(m)7.7模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)9模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)9梁側(cè)樓板厚度(mm)300二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.45新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載否三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1800最大步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長(zhǎng)度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)900梁底增加立桿根數(shù)3梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)575,900,1225梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)9梁底支撐小梁間距162每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2)+1.5×0.9×3]×1＝70.48kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝66.43kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)]×1＝51.1kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×66.43×0.1632+0.121×4.05×0.1632＝0.201kN·mσ＝Mmax/W＝0.201×106/37500＝5.35N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×162.54/(100×10000×281250)＝0.08mm≤[ν]＝L/250＝162.5/250＝0.65mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×66.43×0.163+0.446×4.05×0.163＝4.536kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×66.43×0.163+1.223×4.05×0.163＝13.143kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×66.43×0.163+1.142×4.05×0.163＝10.769kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×51.1×0.163＝3.263kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×51.1×0.163＝9.491kNR3'=0.928q2L=0.928×51.1×0.163＝7.706kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.536/1＝4.536kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.143,10.769,13.143]/1=13.143kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=4.536/1＝4.536kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×1.3/8=0.042kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.45×(2-0.3)=0.995kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.45×(2-0.3)=0.995kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.9-1.3/2)/2=1.803kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×((1.8-0.9)-1.3/2)/2=1.803kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.536+0.042+0.995+1.803=7.376kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=13.143+0.042=13.186kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.536+0.042+0.995+1.803=7.376kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.376,13.186,7.376]=13.186kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.263/1＝3.263kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[9.491,7.706,9.491]/1=9.491kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=3.263/1＝3.263kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×1.3/8=0.032kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.45×(2-0.3)=0.765kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.45×(2-0.3)=0.765kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×(0.9-1.3/2)/2=0.998kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.3)]×((1.8-0.9)-1.3/2)/2=0.998kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.263+0.032+0.765+0.998=5.058kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=9.491+0.032=9.524kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.263+0.032+0.765+0.998=5.058kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.05