地鐵模板支架施工計算書及圖紙

9.1結(jié)構(gòu)頂板模板支架計算書 19.2側(cè)墻組合鋼模板+型鋼三角支架單側(cè)支模設(shè)計與驗(yàn)算 149.3結(jié)構(gòu)柱模板支架計算書 249.4內(nèi)隔墻模板（木模板）計算書 289.5梁模板（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書 349.1結(jié)構(gòu)頂板模板支架計算書結(jié)合現(xiàn)場各斷面情況，取頂板驗(yàn)算選取700mm進(jìn)行計算。計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-20213、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20184、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱2號風(fēng)亭頂板新澆混凝土樓板計算厚度(mm)700模板支架高度H(m)4.85模板支架縱向長度L(m)22模板支架橫向長度B(m)14二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.361風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500頂層步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)100小梁最大懸挑長度l1(mm)400主梁最大懸挑長度l2(mm)400承載力設(shè)計值調(diào)整系數(shù)γR1荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.90.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.30.9結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×1=29.723kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1×1×3)×1＝20.67kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝q1l2/8＝29.723×0.12/8＝0.037kN·mσ＝Mmax/W＝0.037×106/37500＝0.991N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝5ql4/(384EI)=5×20.67×1004/(384×10000×281250)=0.01mmνmax=0.01mm≤min{100/150，10}=0.667mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×0.1＝3.001kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.555kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.1＝0.446kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×2.555×1.22+0.125×0.446×1.22＝0.54kN·mM2＝q1L12/2=3.001×0.42/2＝0.24kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.54，0.24]＝0.54kN·mσ=Mmax/W=0.54×106/42667=12.66N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×2.555×1.2+0.625×0.446×1.2＝2.251kNV2＝q1L1＝3.001×0.4＝1.2kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.251，1.2]＝2.251kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.251×1000/(2×40×80)＝1.055N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1×1×3)×0.1＝2.087kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.087×12004/(100×9350×170.667×104)＝1.413mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.087×4004/(8×9350×170.667×104)＝0.419mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×400/150，10)＝5.333mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型工字鋼主梁截面類型16號工字鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)1130主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×0.1＝3.03kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.584kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.1＝0.446kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1×1×3)×0.1＝2.107kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.03×1.2＝4.544kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.584+0.437×0.446)×1.2+3.03×0.4＝2.608kNR＝max[Rmax，R1]＝4.544kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.107×1.2＝3.161kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.107×1.2+2.107×0.4＝1.791kNR'＝max[R'max，R'1]＝3.161kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=5.588×106/141000=39.634N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=25.862×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝30.564N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.092mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm懸挑段νmax＝0.021mm≤[ν]=min(2×400/150,10)=5.333mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=46.842kN，R2=55.398kN，R3=55.398kN，R4=46.842kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)100按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝55.398kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф60×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф60×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)571立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1立桿截面抵抗矩W(cm3)7.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.05懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1架體頂層步距修正系數(shù)γ0.91、長細(xì)比驗(yàn)算l01=βHγh'+2ka=1×0.9×1000+2×0.6×650=1680mml0=βHηh=1×1.05×1500=1575mmλ=max[l01，l0]/i=1680/20.1=83.582≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算頂部立桿段：λ1=l01/i=1680.000/20.1=83.582查表得，φ＝0.607不考慮風(fēng)荷載:N1=55.398kNf=N1/(ΦA(chǔ))=55398.361/(0.607×571)=159.835N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：λ=l0/i=1575.000/20.1=78.358查表得，φ1=0.648不考慮風(fēng)荷載:N=55.398+1.1×γG×q×H=55.398+1.1×1.3×0.15×4.85=56.439kNf=N/(φ1A)＝56.439×103/(0.648×571)=152.534N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=4.85/14=0.346≤3滿足要求！十、抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×γLφwγQ(ωkLH2/2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.076×22×4.852/2)=26.282kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×4.85/(1.2×1.2))×22×142/2=1950.506kN·mMT=26.282kN·m≤MR=1950.506kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×γLφwγQ(Q2kLH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.361×22×4.852)=249.679kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×0.7+(0.5+0.15×4.85/(1.2×1.2))]×22×142/2=36043.334kN·mMT=249.679kN·m≤MR=36043.334kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)700混凝土強(qiáng)度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100F1=N=56.439kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明本工程無預(yù)應(yīng)力，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=680mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=3320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×3320×680/1000=1310.085kN≥F1=56.439kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=56.439kN滿足要求！9.2側(cè)墻組合鋼模板+型鋼三角支架單側(cè)支模設(shè)計與驗(yàn)算一、計算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20102、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20174、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20185、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20116、《建筑工程大模板技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ74-2017二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5塌落度修正系數(shù)β1混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)7.15新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×5×1×21/2，24×7.15}＝min{47.5/18，118.8}＝49.497kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4k(kN/m2)2荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1有效壓頭高度h＝G4k/γc＝49.497/25＝1.98m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值Smax＝1.1×（1.3G4k+1.5×0.9Q4k）×1＝1.1×（1.3×49.497+1.5×0.9×2）＝73.751kN/m2Smin＝0.9×1.5Q4k＝0.9×1.5×2.000＝2.7kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sˊmax＝G4k＝49.497kN/m2Sˊmin＝0kN/m2四、面板驗(yàn)算面板類型鋼面板面板厚度（mm）6面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]（N/mm2）215面板彈性模量E（N/mm2）206000根據(jù)《規(guī)范》JGJ162，面板驗(yàn)算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b＝1000mmW＝bh^2/6＝1000×6^2/6＝6000mm3，I＝bh^3/12＝1000×6^3/12=18000mm4考慮到工程實(shí)際和驗(yàn)算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強(qiáng)度驗(yàn)算q＝bSmax＝1.0×73.751＝73.751kN/m驗(yàn)算簡圖Mmax＝ql^2/8=73.751×0.300^2/8=0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×10^6/6000=138.28N/mm2≤[f]=215.00N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算qˊ＝bSˊmax＝1.0×49.497＝49.497kN/m驗(yàn)算簡圖撓度驗(yàn)算,νmax＝5qˊl^4/(384EI)=5×49.497×300^4/(384×206000×18000)=1.408mm≤[ν]=1.5mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型槽鋼小梁截面類型8號槽鋼小梁計算方式三等跨梁小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]（N/mm2）205小梁彈性模量E（N/mm2）206000小梁截面抵抗矩W（cm3）25.3小梁截面慣性矩I（cm4）101.3小梁合并根數(shù)n2小梁受力不均勻系數(shù)η0.61、強(qiáng)度驗(yàn)算q＝ηlSmax＝0.600×0.300×73.751＝13.275kN/mMmax＝1.321kN·mσ＝Mmax/W＝1.321×10^6/25300=52.213N/mm2≤[f]=205.00N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算qˊ＝ηlSˊmax＝0.600×0.300×49.497＝8.909kN/m驗(yàn)算簡圖變形圖νmax＝0.191mm≤[ν]=l/500=900/500=1.8mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)剪力圖Rmax＝13.275/η=10.59/0.600=17.65kN正常使用極限狀態(tài)剪力圖Rˊmax＝8.909/η=8.909/0.600=14.848kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型槽鋼主梁截面類型10號槽鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]（N/mm2）205主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）39.7主梁截面慣性矩I（cm4）198.3主梁合并根數(shù)m1主梁受力不均勻系數(shù)ζ11、強(qiáng)度驗(yàn)算驗(yàn)算簡圖彎矩圖Mmax＝3.969fkN·mσ＝Mmax/W＝3.97×106/39700=99.99N/mm2[f]≤205.00N/mm2滿足要求！2、支座反力計算剪力圖第1道支撐所受主梁反力Rmax(1)＝45.55/ζ=45.55/1.0=45.55kN第2道支撐所受主梁反力Rmax(2)＝-0.97/ζ=-0.97/1.0=-0.97kN第3道支撐所受主梁反力Rmax(3)＝22.63/ζ=22.63/1.0=22.63kN第4道支撐所受主梁反力Rmax(4)＝16.31/ζ=16.31/1.0=16.31kN第5道支撐所受主梁反力Rmax(5)＝18.00/ζ=18.00/1.0=18.00kN第6道支撐所受主梁反力Rmax(6)＝17.55/ζ=17.55/1.0=17.55kN第7道支撐所受主梁反力Rmax(7)＝17.67/ζ=17.67/1.0=17.67kN第8道支撐所受主梁反力Rmax(8)＝17.63/ζ=17.63/1.0=17.63kN第9道支撐所受主梁反力Rmax(9)＝17.68/ζ=17.68/1.0=17.68kN第10道支撐所受主梁反力Rmax(10)＝17.14/ζ=17.14/1.0=17.14kN第11道支撐所受主梁反力Rmax(11)＝14.89/ζ=14.89/1.0=14.89kN第12道支撐所受主梁反力Rmax(12)＝12.25/ζ=12.25/1.0=12.25kN第13道支撐所受主梁反力Rmax(13)＝9.70/ζ=9.70/1.0=9.70kN第14道支撐所受主梁反力Rmax(14)＝7.20/ζ=7.20/1.0=7.20kN第15道支撐所受主梁反力Rmax(15)＝4.40/ζ=4.40/1.0=4.40kN第16道支撐所受主梁反力Rmax(16)＝2.28/ζ=2.28/1.0=2.28kN3、撓度驗(yàn)算驗(yàn)算簡圖變形圖νmax＝0.365mm≤[ν]=l/500=300/500=0.6mm滿足要求！六、支架驗(yàn)算1）單側(cè)支架按間距800mm布置。分析支架受力情況：按q=73.751×0.8=59.0008kN/m計算用sap2000對單側(cè)支架進(jìn)行受力分析(全部按鉸接計算)：單側(cè)支架計算簡圖單側(cè)支架架體桿件長度單側(cè)支架支座反力圖單側(cè)支架變形圖(mm)分析結(jié)果如下（只計算壓桿穩(wěn)定）：桿件內(nèi)力(kN)規(guī)格截面面積mm2長細(xì)比λ穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)力4-85.95][102549.6110.991345-84.58][102549.6450.878386-161.57][102549.61280.397159.68-85.2][102549.6110.99133.710-56.5[101274.8260.9546.7壓桿穩(wěn)定性均滿足要求（穩(wěn)定系數(shù)按3號鋼b類截面查表），7#桿壓力很小，未做驗(yàn)算。2）支架埋件的驗(yàn)算埋件反力為（見反力圖）：支點(diǎn)1：Rx=192.27kN，Rz=141.99KN支點(diǎn)2：Rx=0N，Rz=141.99KN單側(cè)支架按間距800mm布置，埋件400mm間距。（F總）2=（Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992F總=239KN與地面角度為：α=45°共有8/4=2個（若使用強(qiáng)度較高埋件可放大間距）個埋件承擔(dān)合力。其中單個埋件最大拉力為：F=239×(1/2)=119.5KN3）埋件強(qiáng)度驗(yàn)算預(yù)埋件為半成品地腳螺栓M20，加工后埋件最小有效截面積為：A=3.14×12.5^2=490.625mm2軸心受拉應(yīng)力強(qiáng)度：σ=F/A=119.5×1000/490.625=243.56MPa<f=335MPa符合要求4）埋件錨固強(qiáng)度驗(yàn)算對于彎鉤螺栓，其錨固強(qiáng)度的計算，只考慮埋入砼的螺栓表面與砼的粘結(jié)力，不考慮螺栓端部的彎鉤在砼基礎(chǔ)內(nèi)的錨固作用。錨固強(qiáng)度：F錨=3.14×25×550×3=129.525KN>F=119.5KN符合要求七、大模板鋼吊環(huán)驗(yàn)算鋼模板單位面積自重P(kN/㎡)1鋼吊環(huán)數(shù)量2鋼吊環(huán)與模板連接方式螺栓連接螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計值ftw(N/mm2)：170鋼吊環(huán)直徑(mm)20鋼模板自重標(biāo)準(zhǔn)值Fχ=P×b×h=1×2×4.95=9.9kN1、單個鋼吊環(huán)凈截面面積計算Sd=πd2/4=314.159mm2Kd×Fχ/2/(2×σ)=2.6×9900/2/(2×50)=128.7mm2≤Sd=314.159mm2Sd=314.159mm2≥314mm2滿足要求！2、螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算σ=Fχ/2/(π×d2/4)=9900/2/(π×202/4)=63.057N/mm2≤[f]=170N/mm2滿足要求！9.3結(jié)構(gòu)柱模板支架計算書結(jié)合現(xiàn)場各斷面情況，選取FKZ1（700*900）進(jìn)行計算。計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱FKZ1新澆混凝土柱的計算高度(mm)4850新澆混凝土柱長邊邊長(mm)900新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.85新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85}＝min{29.868，116.4}＝29.868kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85]＝min[29.87，116.4]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1.1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝45.68kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板驗(yàn)算面板類型組合鋼模板面板厚度t(mm)2.5面板寬度b(mm)150面板長度(mm)1500面板截面慣性矩I(cm4)16.91面板截面抵抗矩W(cm3)3.88面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205面板彈性模量E(N/mm2)206000單塊面板一端懸臂長(mm)250柱箍間距l(xiāng)1(mm)600荷載設(shè)計值折減系數(shù)1模板設(shè)計平面圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算最不利受力狀態(tài)如下圖：組合鋼模板上作用線荷載q＝1×bS承＝1×0.15×45.681＝6.852kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.253kN·mσ＝Mmax/W＝0.253×106/3.88×103＝65.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算組合鋼模板上作用線荷載q＝1×bS正＝1×0.15×29.868＝4.48kN/m面板變形圖(mm)ν＝0.109mm≤[ν]＝1.5mm滿足要求！四、柱箍驗(yàn)算柱箍材質(zhì)及類型槽鋼柱箍截面類型10號槽鋼柱箍截面慣性矩I(cm4)198柱箍截面抵抗矩W(cm3)39.7柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面積A(cm2)12.74長邊柱箍的計算跨度l2(mm)1110短邊柱箍的計算跨度l3(mm)910模板設(shè)計立面圖1、柱箍間距驗(yàn)算柱箍間距l(xiāng)1須同時滿足：l1≤3.276(EI/(G4kb))1/4=3.276×(206000×198×104/(0.03×150))1/4＝1799.503mml1≤(8W[f]/(S承b))1/2=(8×39.7×103×205/(0.046×150))1/2＝3082.497mml1＝600mm滿足要求！2、柱箍強(qiáng)度驗(yàn)算q＝1S承l(wèi)1＝1×45.681×0.6＝27.409kN/mN＝1×0.5ql3＝1×0.5×27.409×0.91＝12.471kNM＝ql22/8＝27.409×1.112/8＝4.221kN·mN/A+M/W＝12.471×103/1274+4.221×106/(39.7×103)＝116.119N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！3、柱箍撓度驗(yàn)算q＝S正l1＝29.868×0.6＝17.921kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×17.921×11104/(384×206000×198×104)＝0.868mm≤[ν]＝min[900/500，3]＝1.8mm滿足要求！五、柱箍端部節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算長邊柱箍與短邊柱箍連接方式螺栓連接螺栓直徑d(mm)22螺栓抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fvb(N/mm2)125柱箍承壓強(qiáng)度容許值[fc](N/mm2)305(1)螺栓抗剪承載力驗(yàn)算An=πd2/4=3.14×222/4=379.94mm2N/An=12.471×103/379.94=32.824N/mm2≤fvb=125N/mm2(2)柱箍承壓承載力驗(yàn)算Ac=t×d=5.3×22=116.6mm2N/Ac=12.471×103/116.6=106.955N/mm2≤[fc]=305N/mm2滿足要求！9.4內(nèi)隔墻模板（木模板）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土墻名稱云霄路站2號風(fēng)亭新澆混凝土墻墻厚(mm)500混凝土墻的計算高度(mm)4850混凝土墻的計算長度(mm)14000二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.85新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85}＝min{29.868，116.4}＝29.868kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85]＝min[29.87，116.4]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1.1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝45.68kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式水平下部模板懸臂高度(mm)0小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)150主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)200對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)500平面圖HYPERLINK"立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設(shè)計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.5×3]×1＝63.437kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)×1＝58.487kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×58.487×0.1432+0.121×4.95×0.1432＝0.14kN·mσ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.732N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算面板承受梁截面方向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1×3]×1＝43.9kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×43.9×142.8574/(100×10000×281250)＝0.041mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[142.857/150，10]＝0.952mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×58.487×0.143+0.446×4.95×0.143＝3.599kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×58.487×0.143+1.223×4.95×0.143＝10.415kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×58.487×0.143+1.142×4.95×0.143＝8.561kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×43.9×0.143＝2.465kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×43.9×0.143＝7.168kNR3'=0.928q2L=0.928×43.9×0.143＝5.82kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計算方式簡支梁板底左側(cè)立桿距離梁中心線距離s1(mm)900板底右側(cè)立桿距離梁中心線距離s2(mm)900主梁間距l(xiāng)1(mm)6001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側(cè)樓板的荷載取板底立桿至梁側(cè)邊一半的荷載。小梁自重設(shè)計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數(shù)-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×1/7=0.041kN/m1）左側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.599/1＝3.599kN/m小梁自重：q2=0.041kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.6-0.7)=0.644kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×3]×(0.9-1/2)/2=6.158kN/m左側(cè)小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.599+0.041+0.644+6.158=10.441kN/m2）中間小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[10.415,8.561,10.415]/1=10.415kN/m小梁自重：q2=0.041kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=10.415+0.041=10.456kN/m3）右側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.599/1＝3.599kN/m小梁自重：q2=0.041kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.6-0.7)=0.644kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×3]×(0.9-1/2)/2=6.158kN/m右側(cè)小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.599+0.041+0.644+6.158=10.441kN/m4）各道小梁最大線荷載設(shè)計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[10.441,10.456,10.441]=10.456kN/m5）各道小梁最大線荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算參考小梁線荷載設(shè)計值計算步驟，將荷載標(biāo)準(zhǔn)值代入后得到：小梁最大荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[7.157,7.197,7.157]=7.197kN/m為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.456×0.62，0.5×10.456×0.32]＝0.471kN·mσ=Mmax/W=0.471×106/42667=11.028N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.456×0.6，10.456×0.3]＝3.137kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.137×1000/(2×40×80)＝1.47N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.197×6004/(384×9350×170.667×104)＝0.761mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.197×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.457mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.456×0.6,0.5×10.456×0.6+10.456×0.3]=6.274kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設(shè)計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設(shè)計值依次為R1=6.265kN,R2=6.274kN,R3=5.161kN,R4=5.161kN,R5=5.161kN,R6=5.161kN,R7=6.274kN,R8=6.265kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.197×0.6,0.5×7.197×0.6+7.197×0.3]=4.318kN同理可得：各道小梁所受線荷載標(biāo)準(zhǔn)值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標(biāo)準(zhǔn)值依次為R1'=4.294kN,R2'=4.318kN,R3'=3.509kN,R4'=3.509kN,R5'=3.509kN,R6'=3.509kN,R7'=4.318kN,R8'=4.294kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型工字鋼主梁截面類型16號工字鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)1130可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1承載能力極限狀態(tài)單根主梁自重設(shè)計值：q=1.1×1.3×0.205=0.293kN/m正常使用極限狀態(tài)單根主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：q'=1×0.205=0.205kN/m1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=1.618×106/141000=11.473N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝12.598kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.598×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝14.888N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.014mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=23.008kN，R2=23.007kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)100可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2]＝23.008kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф60×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф60×3.2鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)571回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1立桿截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.05懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1架體頂層步距修正系數(shù)γ0.9抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)5501、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×550)=1575mmλ=hmax/i=1575/20.1=78.358≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.6482、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.254×0.6×1.52/10＝0.051kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考慮風(fēng)荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：1)面板驗(yàn)算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.5×0.9×3]×1＝62.942kN/m2)小梁驗(yàn)算q1＝max{3.567+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×1/7+0.5×(1.6-0.7)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×max[0.9-1/2，0.9-1/2]/2×1，10.328+1.1×1.3×(0.3-0.1)×1/7}=10.369kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝22.781kN，R2＝22.78kN立桿最大受力Nw＝ma