DL∕T 5154-2012 架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定

structuresofoverhe2012-11-09發(fā)布2013-03-01實(shí)施中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)structuresofoverheadtransmissionline代替DL/T5154~-2002批準(zhǔn)部門：國(guó)家能源局施行日期：2013年3月1日中國(guó)計(jì)劃出版社2012年第9號(hào)分類與技術(shù)條件》等63項(xiàng)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(見附件),其中能源標(biāo)準(zhǔn) 予以發(fā)布。序號(hào)標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)標(biāo)準(zhǔn)名稱采標(biāo)號(hào)批準(zhǔn)日期實(shí)施日期架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定1.本標(biāo)準(zhǔn)適用范圍調(diào)整為新建110kV～750kV架空輸電線8.根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》10.根據(jù)國(guó)外桿塔設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，增加當(dāng)受力材之間的夾角小于11.將受壓構(gòu)件的最大允許長(zhǎng)細(xì)比由220修訂為200,同時(shí)參sionStructures》ASCE10—97對(duì)構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)進(jìn)行了修SteelTransmission拉桿內(nèi)力小于20%壓桿內(nèi)力按同時(shí)受壓計(jì)算的規(guī)定。25.取消了原標(biāo)準(zhǔn)附錄E“等直徑鋼管起振臨界風(fēng)速V曲主要起草人：肖洪偉郭躍明梁政平李喜來段松濤劉勇廖宗高董建堯王虎長(zhǎng)包永忠李正翁炳華鄧安全肖兵黃璜 3.1一般規(guī)定 3.2正常運(yùn)行情況 3.3斷線情況 3.4不均勻覆冰情況 3.5安裝情況 3.6驗(yàn)算情況 3.7導(dǎo)線及地線線條風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 3.8桿塔風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 3.9絕緣子串風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 5.1計(jì)算的基本規(guī)定 5.2桿塔結(jié)構(gòu)基本規(guī)定 6.1鐵塔構(gòu)件計(jì)算及斷面選擇 6.2環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿的計(jì)算 6.3環(huán)形截面預(yù)應(yīng)力混凝土電桿的計(jì)算 7.1螺栓連接 8構(gòu)造要求 8.2連接構(gòu)造 9附屬設(shè)施 附錄A塔身斜材的埃菲爾效應(yīng)和最小承載力要求 附錄B桁架內(nèi)力分析簡(jiǎn)化表 附錄D環(huán)形截面混凝土電桿斜截面承載力計(jì)算 3.7Characteristicvalue 3.8Characteristic 3.9Characteristicvalueofwindloadofinsulato 5Generalprovisionsofdesign 5.1Generalprovisionsofcalcula 5.2Generalprovisionsfortower 6Calculationofmembe 6.1Calculationoftowermembersands 6.2Calculationofcircularsectionalreinforcedconcrete 6.3Calculationofcircularsectionapole 7Calculationofconnection 7.3Nodeboardconnection 7.5Towerfoo 7.6Blockshearoftensilecomponent ofcrossbearings AppendixBSimplifiedanalysis memberoftower AppendixDBearingca Explanationofwordinginthiscode Addition:Explanationofprovisions 1.0.1為了在架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)1.0.2本標(biāo)準(zhǔn)適用于新建的110kV～750kV架空輸電線路桿塔2.1.1架空輸電線路overheadtra設(shè)計(jì)覆冰厚度為10mm及以下為輕冰區(qū)，設(shè)10mm且小于20mm為中冰區(qū)，設(shè)計(jì)覆冰厚度為20mm及以上為A——塔架的輪廓面積；構(gòu)件毛截面面積；底板面積；A?—絕緣子串承受風(fēng)壓面積計(jì)算值；An——構(gòu)件、插入角鋼的凈截面面積；A?！姉U換算截面面積；Ap——縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；A,———縱向普通鋼筋截面面積；單個(gè)螺桿的截面積；迎風(fēng)面構(gòu)件的投影面積計(jì)算值；Asv-—螺旋筋截面面積；B——電桿剛度；構(gòu)件寬度；B?——導(dǎo)、地線及絕緣子串覆冰風(fēng)荷載增大系數(shù)；B?——桿塔構(gòu)件覆冰風(fēng)荷載增大系數(shù)；BL、Bs——構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度、短期剛度；C———結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的裂縫寬度或變形的規(guī)定限制值；主角鋼邊至底板邊的距離；D?——電桿外徑；Ee——混凝土的彈性模量；E?——鋼材、鋼筋的彈性模量；H—電桿拉線點(diǎn)至地面的距離；桿塔全高；Ib?——填板斷面扣孔后的慣性矩；換算截面的慣性矩；K——構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)；交叉斜材計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)；K?---—塔身風(fēng)載斷面形狀系數(shù)；Lp—-桿塔的水平檔距；Lw——焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度；M——彎矩；M——電桿開裂彎矩；M、M?———長(zhǎng)期、短期效應(yīng)組合下的彎矩值；Mu——按通過軸向拉力作用點(diǎn)的彎矩平面計(jì)算的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值；Mv——螺栓群受的扭矩；N--—拉力或壓力；Nc——電桿開裂軸力；NEx——參數(shù)；N?、N——每個(gè)螺栓所承受的拉力、剪力設(shè)計(jì)值；Nkp——臨界壓力；N.、N?——-驗(yàn)算截面在短期、長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的軸心力值；Na——偏心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力；構(gòu)件的軸心受拉承載力的設(shè)計(jì)值；Nh、Ni、Nk-每個(gè)螺栓承壓、受拉和承剪承載力設(shè)計(jì)值；N:—一每個(gè)錨栓受拉承載力設(shè)計(jì)值；Q.——單個(gè)螺桿錨固件承受剪力的承載力設(shè)計(jì)值；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力設(shè)計(jì)值；S——螺旋筋間距；組合斷面中和軸處半個(gè)斷面繞虛軸的面積矩；S'--—填板扣孔后的半個(gè)斷面對(duì)形心的面積矩；SEhk、SEvk-—水平地震、豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)；SEQk——導(dǎo)、地線張力可變荷載代表值的效應(yīng)；SGE——永久荷載代表值的效應(yīng)；SGk——永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SQik——第i項(xiàng)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；T——基礎(chǔ)作用上拔力；底板上作用的拉力；T?——一個(gè)地腳螺栓承受的上拔力；Tu——構(gòu)件的抗扭承載力設(shè)計(jì)值；V——基準(zhǔn)高度的風(fēng)速；V——抗剪承載力設(shè)計(jì)值；V?——每個(gè)螺栓平均承受的剪力值；V?—-離螺栓群形心最遠(yuǎn)的螺栓在x—x軸方向承受的剪Wd—-電桿換算截面彈性抵抗矩；W?——絕緣子串風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Ws——桿塔風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Wy—-繞Y軸的截面抵抗矩；Y;第i個(gè)區(qū)隔地腳螺栓中心至主角鋼邊的距離；迎風(fēng)面與背風(fēng)面之間距離；組合斷面邊緣屈服的mx——壓桿穩(wěn)定強(qiáng)度折減系數(shù)；n-—角鋼錨固件數(shù)目；構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度l的等分?jǐn)?shù)；ny——承剪面數(shù)目；q——桿身風(fēng)壓均布荷載；r——角鋼內(nèi)圓弧的半徑；r.——十字?jǐn)嗝娴刃Щ剞D(zhuǎn)半徑；∑t在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度；Z角鋼錨固件上反力呈三角形分布長(zhǎng)度；積的比值；平連桿與斜材的剛度比；a?—--受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值；αE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；αEP—--預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；a?——受拉縱向鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的β——正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)；Y受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)；oLc-——荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向osc——荷載的短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向9.——環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿穩(wěn)定系數(shù)；9p-—環(huán)形截面預(yù)應(yīng)力混凝土電桿穩(wěn)定系數(shù)；ψwe—-地震基本組合中風(fēng)荷載的組合系數(shù)；5——受拉鋼筋的應(yīng)變不均勻系數(shù)；按表3.1.3選用。表3.1.3角度風(fēng)作用時(shí)風(fēng)荷載分配表風(fēng)向角線條風(fēng)荷載水平橫擔(dān)角度風(fēng)作用示意圖CyyTy力力線條方向“b”面0000(Wsa十Wsb)0十0.249Wsb)000式3.8.1計(jì)算。衡張力),以及不均勻覆冰情況下的不平衡張力均應(yīng)按靜態(tài)荷載3.3.1懸垂型桿塔(不含大跨越懸垂型桿塔)的斷線情況應(yīng)按任意一極導(dǎo)線(分裂導(dǎo)線任意一極導(dǎo)線有縱向不平衡張(或分裂導(dǎo)線縱向不平衡張力)取值表(%)地線懸垂型桿塔耐張型桿塔單導(dǎo)線雙分裂導(dǎo)線雙分裂以上導(dǎo)線單導(dǎo)線雙分裂及以上導(dǎo)線山地直冰荷載取100%設(shè)計(jì)覆冰荷載。(或分裂導(dǎo)線縱向不平衡張力)取值表(%)冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔單導(dǎo)線雙分裂導(dǎo)線雙分裂以上導(dǎo)線地線單導(dǎo)線雙分裂及以上導(dǎo)線地線按表3.3.5-1覆冰率計(jì)算，垂直冰荷載取100%設(shè)計(jì)覆冰荷載。(或分裂導(dǎo)線縱向不平衡張力)覆冰率取值表(%)冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔一類二類一類二類冰區(qū)(m)懸垂型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線單導(dǎo)線雙分裂及以上導(dǎo)線地線要求。一般110kV線路采用標(biāo)準(zhǔn)值2kN～3kN;220kV線路采用標(biāo)準(zhǔn)值5kN～6kN。荷載取75%設(shè)計(jì)覆冰荷載。相應(yīng)氣象條件按—5℃、10m/s風(fēng)速懸垂型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線導(dǎo)線地線3.4.3重覆冰區(qū)不均勻覆冰情況的導(dǎo)、地線不平衡張力的取值可按表3.4.3-1覆冰率計(jì)算，垂直冰荷載取不小于75%設(shè)計(jì)覆冰荷載。相應(yīng)氣象條件按-5℃、10m/s風(fēng)速的氣象條件計(jì)算。線路等級(jí)懸垂型桿塔耐張型桿塔一側(cè)另一側(cè)一側(cè)另一側(cè)750、500kV及重要的330kV0330kV及重要的220kV中冰區(qū)不均勻覆冰情況的導(dǎo)、地線不平衡張力的取值除按表3.4.3-1的覆冰率進(jìn)行計(jì)算外，具體取值不應(yīng)低于表3.4.3-2規(guī)定冰區(qū)(mm)懸垂型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線導(dǎo)線地線重冰區(qū)不均勻覆冰情況的導(dǎo)、地線不平衡張力的取值除按表3.4.3-1的覆冰率進(jìn)行計(jì)算外，具體取值不應(yīng)低于表3.4.3-3規(guī)定的導(dǎo)、地線最大使用張力的百分?jǐn)?shù)值。冰區(qū)(mm)懸垂型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線導(dǎo)線地線符合表3.5.1的規(guī)定。電壓(kV)跳線懸垂型桿塔耐張型桿塔懸垂型桿塔耐張型桿塔線對(duì)地夾角不應(yīng)大于45°,方向與導(dǎo)、地線方向一致。500kV以下桿塔臨時(shí)拉線一般可平衡導(dǎo)、地線張力的線張力標(biāo)準(zhǔn)值取30kN,6分裂及以上導(dǎo)線的臨時(shí)拉線平衡導(dǎo)線張力標(biāo)準(zhǔn)值取40kN,地線臨時(shí)拉線平衡地線張力標(biāo)準(zhǔn)值取5kN。緊線牽引繩對(duì)地夾角宜不大于20°,計(jì)算緊線張力可按表3.5.1的規(guī)定選用。4終端桿塔應(yīng)計(jì)及變電所(或升壓站)側(cè)導(dǎo)線及地線已架設(shè)5%～10%,地線上拔力可取最大使用張力的5%。相鄰塔位高差(不論線徑大小)應(yīng)取μsc=1.2;線徑大于或等于Lp——桿塔的水平檔距(m);B?——導(dǎo)、地線及絕緣子串覆冰風(fēng)荷載增大系數(shù)，5mm冰區(qū)取1.1,10mm冰區(qū)取1.2,15mm冰區(qū)取1.3,20mm及以上冰區(qū)取1.5～2.0;V—--基準(zhǔn)高度為10m的風(fēng)速(m/s)。風(fēng)速V(m/s)a設(shè)計(jì)桿塔(風(fēng)偏計(jì)算用)離地面或海平面高度(m)地面粗糙度類別ABCD5續(xù)表3.7.1-2離地面或海平面高度(m)地面粗糙度類別ABCD混凝土桿取0.7;B?——桿塔構(gòu)件覆冰風(fēng)荷載增大系數(shù)，5mm冰區(qū)取1.1,10mm冰區(qū)取1.2,15mm冰區(qū)取1.6,20mm取1.8,20mm以上冰區(qū)取2.0～2.5;超過60m時(shí)，應(yīng)按照表3.8.1-2對(duì)全高采用一個(gè)系塔不應(yīng)小于1.3。2桿塔全高H(m)單柱拉線桿塔材厚度和結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境及氣溫等條件進(jìn)行合理選擇。鋼材等級(jí)材的質(zhì)量應(yīng)分別符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700和4.0.2所有桿塔的鋼材均應(yīng)滿足不低于B級(jí)鋼的質(zhì)量要求。當(dāng)質(zhì)量等級(jí)應(yīng)滿足不低于D級(jí)鋼的質(zhì)量要求，螺栓孔宜采用鉆孔4.0.3當(dāng)采用40mm及以上厚度的鋼板焊接時(shí)，應(yīng)采取防止鋼別符合國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱》4.0.6對(duì)白動(dòng)焊和半自動(dòng)焊應(yīng)采用與主體金屬?gòu)?qiáng)度相適應(yīng)的焊用HPB300級(jí)和RRB400級(jí)鋼筋。4.0.8普通鋼筋混凝土離心環(huán)形電桿的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C40;預(yù)應(yīng)力混凝土離心環(huán)形電桿的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于GB50017的規(guī)定采用，孔壁承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)按表4.0.10-1采表4.0.10-1鋼材的孔壁承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)厚度或直徑(mm)厚度或直徑(mm)孔壁承壓表4.0.10-2螺栓和錨栓的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)類別厚度或直徑和抗彎孔壁承壓”鍍鋅粗制螺栓(C級(jí))螺桿5.8級(jí)6.8級(jí)10.9級(jí)Q235鋼外徑≥16Q345鋼外徑≥1635號(hào)優(yōu)質(zhì)碳素鋼外徑≥1645號(hào)優(yōu)質(zhì)碳素鋼外徑≥1640Cr合金結(jié)構(gòu)鋼外徑≥1642CrMo合金結(jié)構(gòu)鋼外徑≥16計(jì)規(guī)范》GB50017的規(guī)定采用。5設(shè)計(jì)基本規(guī)定5.1計(jì)算的基本規(guī)定5.1.1桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度采用可靠指標(biāo)度量，極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值、材料性能標(biāo)準(zhǔn)值、幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值以及各種分項(xiàng)系數(shù)等表達(dá)。5.1.2結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在規(guī)定的各種荷載組合作用下或各種變形或裂縫的限值條件下，滿足線路安全運(yùn)行的臨界狀態(tài)。極限狀態(tài)分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。1承載能力極限狀態(tài)：結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到最大承載力或不適合繼續(xù)承載的變形。計(jì)算表達(dá)式為：式中：Y。-——桿塔結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，重要線路不應(yīng)小于1.1,臨時(shí)線路取0.9,其他線路取1.0;YG——永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，對(duì)結(jié)構(gòu)受力有利時(shí)不大于1.0,不利時(shí)取1.2;驗(yàn)算結(jié)構(gòu)抗傾或抗滑移時(shí)取0.9;Yqi——第i項(xiàng)可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取1.4;SGk——永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SQik——第i項(xiàng)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；ψ—-可變荷載組合系數(shù)，應(yīng)按表5.1.2-1取值；R—--結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力設(shè)計(jì)值。表5.1.2-1計(jì)算各類桿塔用的可變荷載組合系數(shù)正常運(yùn)行情況斷線情況安裝情況不均勻冰荷載情況2正常使用極限狀態(tài)：結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形或裂縫等達(dá)到正常使用或耐久性能的規(guī)定限值。計(jì)算表達(dá)式為：3結(jié)構(gòu)或構(gòu)件承載力的抗震驗(yàn)算，應(yīng)按以下公式計(jì)算：Yc·SGe+YEh·SEhk+Yeo·SEvk+YEQ·SEok+ψwE·式中：YEh,YEv——水平、豎向地震作用分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按表5.1.2-2表5.1.2-2地震作用分項(xiàng)系數(shù)僅計(jì)算水平地震作用0僅計(jì)算豎向地震作用0同時(shí)計(jì)算水平與豎向地震作用水平地震作用為主時(shí)豎向地震作用為主時(shí)SGE——永久荷載代表值的效應(yīng)；SEhk——水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SEvk-—豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；YEa—導(dǎo)、地線張力可變荷載的分項(xiàng)綜合系數(shù)，取0.5;Swk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；YRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，應(yīng)按表5.1.2-3取值。表5.1.2-3承載力抗震調(diào)整系數(shù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件除跨越塔外的其他桿塔結(jié)構(gòu)構(gòu)件各類受剪構(gòu)件5.1.6桿塔拉線初應(yīng)力一般控制在120N/mm2~140N/mm2,拉桿預(yù)拉力可取拉桿最大使用拉力的20%～30%。5.1.7桿塔輔助材在其支撐點(diǎn)所提供的支撐力一般不低于所支撐主材內(nèi)力的2%、斜材內(nèi)力的5%,當(dāng)受力材之間的夾角小于25時(shí)，支撐該受力材的輔助材，其承載力應(yīng)適當(dāng)提高或通過試驗(yàn)2不應(yīng)采用轉(zhuǎn)動(dòng)橫擔(dān)或變形橫擔(dān)；3110kV線路30°以上轉(zhuǎn)角桿塔和220kV及以上線路耐張型桿塔宜采用自立式桿塔；4鋼筋混凝土桿應(yīng)有便于冰期登桿的設(shè)施。5.1.11塔架為空間桁架結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用三維計(jì)算模型程序進(jìn)行內(nèi)力分析。當(dāng)用人工進(jìn)行桿塔內(nèi)力分析時(shí)，可按附錄B簡(jiǎn)化計(jì)算。繪制桿塔結(jié)構(gòu)加工圖時(shí)必須與內(nèi)力計(jì)算圖保持一致。按工程設(shè)計(jì)的全部荷載組合情況進(jìn)行計(jì)算。5.2.1長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合(無冰、風(fēng)速5m/s及年平均氣溫)作用下，桿塔的計(jì)算撓度(不包括基礎(chǔ)傾斜和拉線點(diǎn)位移),應(yīng)符合表5.2.1的規(guī)定。表5.2.1桿塔的計(jì)算撓度(不包括基礎(chǔ)傾斜和拉線點(diǎn)位移)懸垂直線拉線桿塔的桿(塔)頂懸垂直線拉線桿塔，拉線點(diǎn)以下桿(塔)身懸垂直線自立式桿塔懸垂轉(zhuǎn)角自立式桿塔耐張轉(zhuǎn)角及終端自立式桿塔5.2.2在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，普通和部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面的裂縫控制等級(jí)為三級(jí)，計(jì)算裂縫的允許寬度分別為0.2mm及0.1mm。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面的裂縫控制等級(jí)為鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件允許最大長(zhǎng)細(xì)比受壓主材受壓材受拉材(預(yù)應(yīng)力的拉桿可不受長(zhǎng)細(xì)比限制)拉線桿塔主柱允許最大長(zhǎng)細(xì)比耐張轉(zhuǎn)角和終端塔單柱拉線鐵塔主柱6構(gòu)件計(jì)算及斷面選擇6.1鐵塔構(gòu)件計(jì)算及斷面選擇6.1.1軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：N/An≤m·f(6.1.1)式中：N——-軸心拉力或軸心壓力設(shè)計(jì)值(N);m—-構(gòu)件強(qiáng)度折減系數(shù)，應(yīng)按表6.1.1取值；An——構(gòu)件凈截面面積(mm2);對(duì)多排螺栓連接的受拉構(gòu)件，要計(jì)及鋸齒形破壞情況；f-—鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。表6.1.1構(gòu)件強(qiáng)度折減系數(shù)單肢連接的角鋼構(gòu)件單肢連接的角鋼構(gòu)件(肢寬>40mm)組合斷面構(gòu)件(無偏心)單肢連接的角鋼構(gòu)件(肢寬≤40mm)組合斷面構(gòu)件(有偏心)6.1.2軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：N/(φ·A)≤mxf·對(duì)軸心受壓構(gòu)件：對(duì)壓彎構(gòu)件：式中：A-—構(gòu)件毛截面面積(mm2);λ——構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比，當(dāng)λ<30時(shí)，取λ=30:當(dāng)λ>100時(shí).取f,——鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2);mx——壓桿穩(wěn)定強(qiáng)度折減系數(shù)，根據(jù)翼緣板自由外伸寬度b(圖6.1.2)與厚度t之比計(jì)算確定；4—-軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，按第6.1.3條確定。圖6.1.2翼緣板自由外伸寬度示意圖6.1.3軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)下列規(guī)定確定：1等邊單角鋼構(gòu)件繞最小軸失穩(wěn)時(shí)，按附錄C確定；2格構(gòu)式組合結(jié)構(gòu)，根據(jù)附錄C表C.0.1-1中公式算出換算長(zhǎng)細(xì)比，再按表C.0.1-2和表C.0.1-3確定；3雙軸對(duì)稱十字形截面組合角鋼構(gòu)件(圖6.1.3),按公式6.1.3計(jì)算其等效回轉(zhuǎn)半徑，再按附錄C確定。L-一構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度(mm)。6.1.4受彎構(gòu)件計(jì)算：式中：Mx、M,—-繞x軸Wx、Wy——對(duì)x軸和y軸的截面抵抗矩(mm3)。6.1.5壓彎構(gòu)件彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定計(jì)算：W—--截面抵抗矩(mm3);E—--鋼材的彈性模量(N/mm2);λx——構(gòu)件繞x-x軸的長(zhǎng)細(xì)比；NEx--—參數(shù)。6.1.6拉彎構(gòu)件彎矩平面內(nèi)的強(qiáng)度計(jì)算：6.1.7軸心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計(jì)算剪力：注：1剪力V.值可認(rèn)為沿構(gòu)件全長(zhǎng)不變。2對(duì)格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，剪力V;應(yīng)由承受剪力的綴材面(包括用整體板連接的面)分擔(dān)。6.1.8構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)符合下列規(guī)定：1主材計(jì)算長(zhǎng)度按表6.1.8-1采用。2交叉斜材計(jì)算長(zhǎng)度按表6.1.8-2采用。3K型斜材計(jì)算長(zhǎng)度按表6.1.8-3采用。結(jié)構(gòu)型式計(jì)算回轉(zhuǎn)半徑rL續(xù)表6.1.8-1結(jié)構(gòu)型式計(jì)算長(zhǎng)度L?X表6.1.8-2交叉斜材計(jì)算長(zhǎng)度表序號(hào)結(jié)構(gòu)型式兩根斜材為一拉一壓且拉桿內(nèi)力大于或等于20%壓桿內(nèi)力時(shí)兩根斜材為一拉一壓且拉桿內(nèi)力小于20%壓桿內(nèi)力或兩根斜材同時(shí)受壓時(shí)計(jì)算長(zhǎng)度半徑r計(jì)算長(zhǎng)度半徑1續(xù)表6.1.8-2序號(hào)結(jié)構(gòu)型式且拉桿內(nèi)力大于或等于20%壓桿內(nèi)力時(shí)內(nèi)力或兩根斜材同時(shí)受壓時(shí)計(jì)算長(zhǎng)度計(jì)算長(zhǎng)度半徑r2345序號(hào)結(jié)構(gòu)形式兩根斜材為一拉一壓時(shí)交于主材同一點(diǎn)的相鄰斜材為壓桿時(shí)計(jì)算長(zhǎng)度半徑r計(jì)算長(zhǎng)度半徑r12L3L42塔腿斜材計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)乘以1.2增大系數(shù)。3當(dāng)交于主材同一點(diǎn)的相鄰斜材均為壓桿時(shí)，斜材選材容許長(zhǎng)細(xì)比可取同輔4圖例3和圖例4所示平連桿應(yīng)視作受力構(gòu)件與塔體同時(shí)計(jì)算，其中α為平6.1.9交叉斜材計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)，按下式計(jì)算確定：兩根斜材一拉一壓時(shí)：兩根斜材同時(shí)受壓時(shí)：N?——相交另一桿的內(nèi)力(N),取絕對(duì)值；兩根斜材同時(shí)受6.2環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿的計(jì)算6.2.1承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1軸心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力，可按下式計(jì)算：式中：N——軸心拉力設(shè)計(jì)值(N);f-—縱向普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。2軸心受壓構(gòu)件的正截面受壓承載力，可按下式計(jì)算：f——縱向普通鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);A——構(gòu)件截面面積(mm2),當(dāng)縱向鋼筋的配筋率大于3%時(shí)，構(gòu)件截面面積A應(yīng)扣除縱向鋼筋的截面積As;f.——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);9?！h(huán)形截面鋼筋混凝土電桿穩(wěn)定系數(shù)，按表6長(zhǎng)細(xì)比0123456789續(xù)表6.2.1長(zhǎng)細(xì)比01234567893受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力，可按下列公式計(jì)算：此時(shí)，相對(duì)含筋率w宜符合：r?、r?——電桿的內(nèi)、外半徑(mm);rs—縱向普通鋼筋所在圓的半徑(mm);f—-混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);a?-受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值；當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時(shí)，α?取為1.0;當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，α?取為0.94,其間按線性內(nèi)插法確定；α——受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值；a?——受拉縱向鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當(dāng)α>2/3時(shí)，取α?=0;4偏心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力，可按下式計(jì)算：式中：Nu——構(gòu)件的軸心受拉承載力設(shè)計(jì)值(N);M----按通過軸向拉力作用點(diǎn)的彎矩平面計(jì)算的正截面受e。-——軸向力作用點(diǎn)至截面中心的距離(mm)。5環(huán)形截面鋼筋混凝土壓彎電桿拉線點(diǎn)以下任一截面的承載力，應(yīng)滿足下式要求：MLx·(x/L)+Mx十N·f≤M(6.作用于拉線點(diǎn)以上的外力引起的端彎矩(包括拉線偏心產(chǎn)生的彎矩)(N·mm);Mx——拉線點(diǎn)以下作用于桿段上的外力在計(jì)算截面處的L?！姉U的計(jì)算長(zhǎng)度(mm);當(dāng)電桿的埋入深度h/D?≤H-一電桿拉線點(diǎn)(或合力點(diǎn))至地面的距離(mm);D---電桿外徑；f-一計(jì)算截面處桿身總增大撓度的代數(shù)和，按第6款的規(guī)定計(jì)算(mm)。6計(jì)算截面處桿身總增大撓度的代數(shù)和f,可按下式計(jì)算：f=(f+fi+f?+f3)n(6.2.1-9)式中：fo——由制造、安裝引起的桿身初撓度(mm),見圖6.2.1f?-——桿身風(fēng)壓產(chǎn)生的撓度(mm),見圖6.2.1(a);f?——端彎矩Mx產(chǎn)生的撓度(mm),見圖6.2.1(b);f?-——桿身橫向集中荷載產(chǎn)生的撓度(mm),見圖6.2.1B——電桿剛度(N·mm2),按6.2.3的規(guī)定計(jì)算和采用；Nkp——臨界壓力(N);q---桿身風(fēng)壓均布荷載(N/mm)。7混凝土電桿斜截面承載力的計(jì)算，按照本標(biāo)準(zhǔn)附錄D執(zhí)行。注：按壓彎構(gòu)件或偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行拉線點(diǎn)以下桿段的計(jì)算時(shí)，除按第6.2.1條第3款計(jì)算彎矩作用平面的承載力外，尚應(yīng)按第6.2.1條第2款軸心受壓構(gòu)件計(jì)算6.2.2正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗(yàn)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1在荷載的短期效應(yīng)組合下，鋼筋混凝土電桿的最大裂縫寬1)受彎構(gòu)件：2)偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件：N.-—按荷載的短期效應(yīng)組合計(jì)算的驗(yàn)算截面上的軸向M,-——按荷載的短期效應(yīng)組合計(jì)算的驗(yàn)算截面上的彎矩Ner-——構(gòu)件驗(yàn)算截面的開裂軸力(N),按本條第3款規(guī)定Mc———構(gòu)件驗(yàn)算截面的開裂彎矩值(N·mm),按本條第3款規(guī)定計(jì)算；Es——鋼筋的彈性模量(N/mm2);v——與縱向受力鋼筋表面特征有關(guān)的系數(shù)：變形鋼筋v=0.7;光面鋼筋v=1.0;冷拔低碳鋼絲v=1.25。2按本標(biāo)準(zhǔn)公式(6.2.2-1)和公式(6.2.2-2)驗(yàn)算長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合下的裂縫寬度時(shí)，應(yīng)乘以1.5的擴(kuò)大系數(shù)，此時(shí)N,、M應(yīng)按長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算。3構(gòu)件驗(yàn)算截面的開裂彎矩和軸力(抗裂強(qiáng)度),可按下列公式計(jì)算：1)受彎構(gòu)件：2)偏心受壓構(gòu)件：3)偏心受拉構(gòu)件：式中：fik——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2);A?！姉U換算截面面積(mm2);Wd——電桿換算截面彈性抵抗矩(mm3);ae——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；y———受拉區(qū)混凝土的塑性影響系數(shù)。6.2.3變形驗(yàn)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)構(gòu)件的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。2在荷載的短期效應(yīng)下不出裂構(gòu)件的短期剛度B、可按下列公式計(jì)算：式中：B——構(gòu)件的短期剛度(N·mm2);E.——混凝土的彈性模量(N/mm2);I?！獡Q算截面的慣性矩(mm?);I——截面的慣性矩(mm?)。3在荷載的短期效應(yīng)下構(gòu)件出裂后的短期剛度B,可按下列公式計(jì)算：1)偏心受力構(gòu)件：2)受彎構(gòu)件(e。→一),則公式(6.2.3-3)可簡(jiǎn)化為：注：1公式(6.2.3-3)中，計(jì)算受拉構(gòu)件時(shí)取正號(hào)，受壓構(gòu)件時(shí)取負(fù)號(hào)。2當(dāng)偏心受壓構(gòu)件的相對(duì)偏心距e。/rs≤0.6或計(jì)算出的B,≥0.425A?！?在荷載的短期效應(yīng)組合下并計(jì)及長(zhǎng)期效應(yīng)組合影響的長(zhǎng)期剛度可按下列公式計(jì)算：N.、N?.——驗(yàn)算截面在短期、長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的軸心力值(N);6.3環(huán)形截面預(yù)應(yīng)力混凝土電桿的計(jì)算6.3.1環(huán)形截面預(yù)應(yīng)力混凝土電桿計(jì)算的一般規(guī)定：1預(yù)應(yīng)力鋼筋(絲)的張拉控制應(yīng)力值σon,不宜超過表6.3.1-1的數(shù)值。表6.3.1-1張拉控制應(yīng)力允許值序號(hào)張拉控制應(yīng)力2熱處理鋼筋、冷軋帶肋鋼筋3冷拉鋼筋2碳素鋼絲、刻痕鋼絲、熱處理鋼筋、冷軋帶肋鋼筋的張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)小于0.4fpty;3冷拉鋼筋的張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)小于0.5fpy。2預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1)張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σL1(N/mm2)可按下式計(jì)算：式中：a-----張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm),根據(jù)實(shí)際制造情況而定，對(duì)鐓頭錨具一般取a=1mm;L——張拉端至錨固端之間的長(zhǎng)度(mm)。2)混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，張拉鋼筋與鋼模之間的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失oL?可按下式計(jì)算：式中：△?——鋼模與鋼筋之間的溫差，一般取△?=20℃。3)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失o按表6.3.1-2選用。普通松弛：0.45(dcon/fpiy-0此處，一次張拉：y=1,超張拉：5=0.9低松弛：當(dāng)σcon≤0.7fpty時(shí)：0.125(ocon/fply-0.5)ocon冷拉鋼筋、熱處理鋼筋冷軋帶肋鋼筋4)由于混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失oLs可按下列公式計(jì)算：p=(Ap+A?)/A式中：fu-——施加預(yù)應(yīng)力時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度(N/mm2);施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，所需的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度應(yīng)經(jīng)計(jì)算確定，但不宜低于設(shè)計(jì)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)的75%;Ap——縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(mm2);op——計(jì)及第一批預(yù)應(yīng)力損失(o+oi?+ou)后，預(yù)應(yīng)力鋼筋作用在混凝土截面上的法向應(yīng)力(N/mm2)。5)預(yù)應(yīng)力總損失：當(dāng)按計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值oi.小于100時(shí)，取3計(jì)及預(yù)應(yīng)力總損失后，混凝土截面上的有效預(yù)應(yīng)力o?？砂聪铝泄接?jì)算：QEp—-預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比。6.3.2承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1軸心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力，可按下式計(jì)算：式中：N——軸心拉力設(shè)計(jì)值(N);2軸心受壓構(gòu)件的正截面受壓承載力，可按下列公式計(jì)算：fp——縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);0p—預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力(N/mm2);長(zhǎng)細(xì)比023456789續(xù)表6.3.2長(zhǎng)細(xì)比234567893受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力，可按下列公式計(jì)算：1)只采用預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件：2)同時(shí)采用預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的構(gòu)件：此時(shí)，相對(duì)含筋率w宜符合：1)只配有預(yù)應(yīng)力主筋時(shí)：w=(fp·Ap)/(a?·f.·A)≤0.752)配有預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力主筋時(shí)：w=(fp·A,+f·A.)/(αi·f·A)式中：rp—-—縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋所在圓半徑(mm)。5環(huán)形截面預(yù)應(yīng)力混凝土壓彎電桿拉線點(diǎn)以下任一截面的承載力，應(yīng)滿足下式要求：電桿的剛度按本節(jié)第6.3.4條的規(guī)定計(jì)算采用。6預(yù)應(yīng)力電桿斜截面承載力的計(jì)算，應(yīng)按照附錄D執(zhí)行。6.3.3抗裂驗(yàn)算應(yīng)符合下列要求：1嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫(裂縫控制等級(jí)為一級(jí))的預(yù)應(yīng)力混凝土電桿：在荷載的短期效應(yīng)組合作用下，受拉邊緣不得產(chǎn)生拉應(yīng)力，即：式中：osc——荷載的短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向應(yīng)力(N/mm2)。2一般要求不出現(xiàn)裂縫(裂縫控制等級(jí)為二級(jí))的預(yù)應(yīng)力混凝土電桿：在荷載的短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)符合下列規(guī)定：在荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下應(yīng)符合下列規(guī)定：式中：fik—--混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2);荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向應(yīng)力(N/mm2)。3在荷載的短期及長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算：1)軸心受拉構(gòu)件：2)受彎構(gòu)件：3)偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件：4使用階段允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土電桿，在荷載的短期效應(yīng)組合下，最大裂縫寬度可按下列公式計(jì)算：1)受彎構(gòu)件：2)偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件：(N·mm),按本條第6款計(jì)算。5按公式(6.3.3-10)和公式(6.3.3-11)驗(yàn)算長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合下的裂縫寬度時(shí)，應(yīng)乘以1.5的擴(kuò)大系數(shù)，此時(shí)N.、M、應(yīng)按長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算。6構(gòu)件驗(yàn)算截面的開裂彎矩值和軸力值(抗裂強(qiáng)度),可按下列公式計(jì)算：1)受彎構(gòu)件：2)偏心受壓構(gòu)件：3)偏心受拉構(gòu)件：6.3.4變形驗(yàn)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1構(gòu)件在正常使用狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)構(gòu)件的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。2預(yù)應(yīng)力混凝土電桿的短期剛度B、,可按下列公式計(jì)算：1)要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件：2)允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件：注：公式(6.3.3-17)只適用于0.7≤Mcr/M.≤1.0。3)預(yù)應(yīng)力混凝土電桿的長(zhǎng)期剛度B,可按下式計(jì)算：和承壓承載力設(shè)計(jì)值中的較小者：N—-—每個(gè)螺栓的承壓承載力設(shè)計(jì)值(N);n、承剪面數(shù)目；d-—螺栓桿直徑(mm);Σt——在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度(mm);7.1.2在螺栓或錨栓桿軸方向受拉的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列公式計(jì)算：d.——螺栓或錨栓在螺紋處的有效直徑(mm);7.1.3同時(shí)承受剪力和軸心拉力的螺栓，應(yīng)符合下列公式的式中：N、N?———每個(gè)螺栓所承受的剪力和拉力設(shè)計(jì)值(N)。7.1.4在構(gòu)件的節(jié)點(diǎn)處或拼接接頭的一端，當(dāng)螺栓沿軸向受力方向的連接長(zhǎng)度l?大于15do時(shí)，應(yīng)將螺栓的承載力設(shè)計(jì)值乘以折減系數(shù)(1.1-l?/150do)。當(dāng)l?大于60d。時(shí)，應(yīng)將螺栓的承載力設(shè)計(jì)值乘以折減系數(shù)0.7,d?為孔徑。7.2.1對(duì)接焊縫應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1在對(duì)接接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對(duì)接焊縫，其強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：或t——在對(duì)接接頭中為連接件的較小厚度；在T形接頭中為腹板的厚度(mm);f"、fw——對(duì)接焊縫的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。2在對(duì)接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對(duì)接焊縫，其正應(yīng)力和剪應(yīng)力應(yīng)分別進(jìn)行計(jì)算。但在同時(shí)受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力：t——剪應(yīng)力(N/mm2)。注：1當(dāng)承受軸心力的板件用斜焊縫對(duì)接，焊縫與作用力間的夾角0符合tan0≤1.5時(shí)，其強(qiáng)度可不計(jì)算。2當(dāng)對(duì)接焊縫無法采用引弧板和引出板施焊時(shí)，每條焊縫的長(zhǎng)度計(jì)算時(shí)應(yīng)各7.2.2直角角焊縫(圖7.2.2)的強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：1在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：當(dāng)作用力垂直于焊縫長(zhǎng)度方向時(shí)：當(dāng)作用力平行于焊縫長(zhǎng)度方向時(shí)：按焊縫有效截面(he·Lw)計(jì)算，垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的應(yīng)力(N/mm2);t?——-按焊縫有效截面計(jì)算，沿焊縫長(zhǎng)度方向的剪應(yīng)力(N/he—--角焊縫的有效厚度(mm),對(duì)直角角焊縫等于0.7h,h?為較小焊腳尺寸；Lw—-角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度(mm),對(duì)每條焊縫取其實(shí)際長(zhǎng)度fw——角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);β--—正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)，對(duì)承受靜力荷載和間接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，β=1.22;對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，β?=1.0。7.2.3兩焊腳邊夾角α為60°≤α≤135°的T型接頭，其斜角角焊縫(圖7.2.3-1、圖7.2.3-2)的強(qiáng)度應(yīng)按公式(7.2.2-1)～公式(7.2.2-3)計(jì)算，但取β=1.0,其計(jì)算厚度為：(根部間隙b、b?或b?≤1.5mm)或或b?>1.5mm且≤5mm)。7.2.4角鋼與鋼板連接的角焊縫，角鋼肢背、肢尖的焊縫受力可7.3節(jié)點(diǎn)板連接7.3.1連接節(jié)點(diǎn)板的強(qiáng)度除應(yīng)滿足螺栓孔壁承壓要求外，還應(yīng)按下式計(jì)算：式中：N——作用于板件的拉力或壓力(N);t——板件厚度(mm)。7.4插入角鋼連接7.4.1插入角鋼的強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：式中：An——-插入角鋼的凈截面面積(mm2);N——插入角鋼承受的拉力或壓力(N);V.—-垂直于插入角鋼的剪力(N)。7.4.2角鋼錨固件承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算(圖7.4.2),錨固件與插入角鋼的連接螺栓按本標(biāo)準(zhǔn)第7.1.1條計(jì)算：式中：P——單個(gè)角鋼錨固件承受剪力承載力設(shè)計(jì)值(N);x——角鋼錨固件上反力呈三角形分布長(zhǎng)度(mm);t-—角鋼厚度(mm);r——-角鋼內(nèi)圓弧的半徑(mm);fe——混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);L——角鋼錨固件的長(zhǎng)度(mm);b——角鋼錨固件的肢寬(mm)。7.4.3螺桿錨固件承載力應(yīng)按下式計(jì)算(圖7.4.3),錨固件可焊接，也可螺栓連接，螺桿直徑d不應(yīng)小于16mm且不大于連接材料厚度的2.5倍，錨固寬度b不應(yīng)小于螺桿直徑的4倍：式中：Q.———單個(gè)螺桿錨固件承受剪力的承載力設(shè)計(jì)值(N);A.——單個(gè)螺桿的截面積(mm2);圖7.4.3螺桿錨固件受力簡(jiǎn)圖7.4.4插入角鋼埋入混凝土的最小深度h應(yīng)按下式計(jì)算：7.5.1無加勁方型塔腳板底板強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算(圖7.5.1):1受壓時(shí)：1)底板厚度：N基礎(chǔ)作用下壓力(N);A—-底板面積(B×B)(mm2);C主角鋼邊至底板邊的距離(mm);t——底板的厚度(mm)。2)I—I斷面強(qiáng)度：2受拉時(shí)：1)地腳螺栓受力：T?-—一個(gè)地腳螺栓承受的上拔力(N)。2)Ⅱ—Ⅱ斷面強(qiáng)度：M?——一個(gè)地腳螺栓對(duì)應(yīng)的Ⅱ-Ⅱ斷面的彎矩(N·mm);D-—一個(gè)地腳螺栓對(duì)應(yīng)的Ⅱ—Ⅱ斷面的計(jì)算寬度(mm);Y-—地腳螺栓中心至主角鋼邊的距離(mm)。3)主角鋼與底板的連接焊縫根據(jù)焊縫剖口尺寸的實(shí)際情況按第7.2.3條計(jì)算。3無加勁塔腳板底板強(qiáng)度計(jì)算公式的適用條件：1)主角鋼的重心應(yīng)位于底板的中心；2)當(dāng)斜材與主角鋼直接用螺栓連接時(shí)，主角鋼肢尖焊接的鋼板仍應(yīng)保留，其高度h不小于2b(b為鋼板與底板滿焊的寬度),厚度可取t-2mm(t為主角鋼的厚度)。圖7.5.1無加勁塔腳板7.5.2有加勁方型塔腳板底板強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算(圖7.5.2):1受壓時(shí)：1)底板的作用彎矩：式中：a——底板計(jì)算區(qū)段的自由邊長(zhǎng)度(mm)。2)底板厚度：2受拉時(shí)底板厚度：當(dāng)Y;<0.5b;時(shí)，取Y,=0.5bj。式中：T——底板上作用的拉力(N);Y;第i個(gè)區(qū)隔地腳螺栓中心至主角鋼的距離(mm);b?——第i個(gè)區(qū)隔的寬度(mm)。圖7.5.2有加勁塔腳板7.5.38個(gè)地腳螺栓塔腳板計(jì)算：8個(gè)螺栓的方型塔腳板設(shè)計(jì)，計(jì)算模型和構(gòu)造布置如圖7.5.3所示。當(dāng)沒有布置加勁板時(shí)，其底板強(qiáng)度的計(jì)算公式與4個(gè)地腳螺栓無加勁板的計(jì)算公式一致，單個(gè)螺栓所對(duì)應(yīng)的假定受力區(qū)域之D、Y值如圖中所示。當(dāng)布置有加勁板時(shí)，底板強(qiáng)度可按照三邊固端、一邊自由進(jìn)行計(jì)算，也可按照?qǐng)D示1/3區(qū)域的受力范圍按照公式7.5.1-7～公式7.5.1-9進(jìn)行計(jì)算。邊距塔孔距2圖7.5.38個(gè)地腳螺栓塔腳板結(jié)構(gòu)布置圖線(圖7.6.1)超出了角鋼形心線時(shí)，應(yīng)按以下方法作塊剪(也叫破裂)校核。圖7.6.1塊剪(破裂)的確定式中：fv——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mmf——鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);t——角鋼肢厚度(mm)。7.7組合角鋼填板計(jì)算7.7.1常用角鋼組合斷面型式如圖7.7.1-1所示，填板或螺栓承受的剪力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：“7r”字和“十”字?jǐn)嗝?見圖7.7.1-2):“-L”字?jǐn)嗝妫骸?L”字?jǐn)嗝?，?dāng)填板在一個(gè)等分點(diǎn)上兩個(gè)方向布置組成一對(duì)時(shí)，則一塊填板的縱向剪力Vs為公式(7.7.1-1)乘以0.5;式中：f——鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);φ——組合角鋼對(duì)應(yīng)虛軸的壓屈穩(wěn)定系數(shù)；b——組合斷面邊緣屈服的寬度(mm);n-——構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度l的等分?jǐn)?shù)；S——組合斷面中和軸處半個(gè)斷面繞虛軸的面積矩(mm3);A——整個(gè)斷面的毛面積(mm2);Z——組合構(gòu)件的重心距離(mm),見圖7.7.1-2。7.7.2組合斷面的連續(xù)桿件，如圖7.7.2,節(jié)點(diǎn)應(yīng)采用十字焊接填板[圖7.7.1-1(d)],縱向剪力：NNN7.7.3“-L”字?jǐn)嗝媛菟ㄓ?jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：M、=Vb?式中：My——螺栓群承受的扭矩(N·mm);b?——螺栓群中心到填板中心的距離(mm);Vmax-----離螺栓群形心最遠(yuǎn)一個(gè)螺栓所承受的全部剪力值V?——每個(gè)螺栓平均承受的剪力值(N);V?——離螺栓群形心最遠(yuǎn)的螺栓在x—x軸方向承受的剪x,——某個(gè)螺栓離螺栓群形心在y-y軸方向的距離y;——某個(gè)螺栓離螺栓群形心在x—x軸方向的距離7.7.4“-L”字?jǐn)嗝嫣畎逵?jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1填板所受彎曲正應(yīng)力：hmax——-距填板形心較遠(yuǎn)的高度(mm)。2填板所受剪應(yīng)力：式中：S′———填板扣孔后的半個(gè)斷面對(duì)形心的面積矩(mm3);to——填板的厚度(mm)。x件的形心線(或螺栓準(zhǔn)線)應(yīng)盡可能匯交于一點(diǎn)，力求減小偏心。8.1.2桿塔構(gòu)件的最小規(guī)格應(yīng)符合下列要求：防腐方式熱鍍鋅涂料45型鋼34型鋼45鋼管3圓鋼(柔性腹桿)2等邊角鋼型號(hào)不宜小于L40×3。3拉線截面不應(yīng)小于50mm2。4拉線棒的直徑不應(yīng)小于16mm,且應(yīng)根據(jù)土壤對(duì)其腐蝕情8.1.3節(jié)點(diǎn)構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：2連接螺栓宜使用強(qiáng)度較高的6.8級(jí)、8.8級(jí)螺栓，減少節(jié)7連接承受壓力的單角鋼的節(jié)點(diǎn)板，如斜材的長(zhǎng)細(xì)比小于及塔腿與塔身連接斷面處應(yīng)設(shè)置橫隔面。同一塔身坡度不變段8.1.5主材坡度和空間尺寸較大的塔身角鋼交叉2組合構(gòu)件應(yīng)滿足以下的構(gòu)造要求(圖8.1.8-2):L?不應(yīng)超過40r?(壓桿)或80r;(拉桿)。2)當(dāng)組成如圖8.1.8-2(a)、(b)所示的雙角鋼或雙槽鋼截3)受壓桿件的兩個(gè)側(cè)向支承點(diǎn)之間的填板數(shù)不得少于兩表8.2.1螺栓的容許間距名稱位置和方向最大容許距離(取兩者的較小值)最小容許距離中心間距任意方向外排8d或121中間排構(gòu)件受壓力12d或18t構(gòu)件受拉力16d或24t螺栓中心至構(gòu)件邊緣距離順內(nèi)力方向4d或8t垂直內(nèi)力方向軋制邊高強(qiáng)度螺栓3受剪螺栓孔的直徑一般比螺栓直徑大1.5mm,有特殊要求時(shí)可以僅大8.2.5焊縫的坡口形式應(yīng)根據(jù)焊件尺寸和加工條件按國(guó)家現(xiàn)行8.2.6對(duì)于厚度大于或等于25mm的焊接件，應(yīng)按有關(guān)規(guī)定采8.2.7焊縫的布置應(yīng)避免立體交叉和集中在一處。焊縫高度不腳尺寸可減小1mm,T形連接的單面角焊縫應(yīng)增加1mm。當(dāng)焊2焊件邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，當(dāng)焊件厚度t≤6mm3側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不得小于8h:和40mm;側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于60he,當(dāng)大于上述數(shù)值8.2.8桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接焊縫，一般宜采用兩面?zhèn)群?，也可用三面圍焊，?duì)角鋼桿件可采用L形圍焊，節(jié)點(diǎn)板焊在桿件余的面應(yīng)用薄焊縫封焊，如圖8.2.8中桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接圖8.2.8桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接焊縫2離地面最近的錨固件最小深度可取8b(b見圖7.4.2和圖8.2.10自立式桿塔塔腳板厚度不宜小于16mm,地腳螺栓墊板厚度不宜小于12mm。8.3.1環(huán)形截面鋼筋混凝土受彎桿件的最小配筋量(I級(jí))宜按表8.3.1取用。表8.3.1環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿最小配筋8.3.2環(huán)形截面鋼筋混凝土受彎桿件的主筋(I級(jí))其直徑不宜小于φ10和不宜大于φ20,凈距不宜大于70mm和不宜小于30mm,凈保護(hù)層不宜小于15mm。間距的螺旋筋和內(nèi)鋼箍，螺旋筋的直徑不宜小于3.5mm,間距按管徑的大小采用50mm～100mm,內(nèi)鋼箍的直徑不宜小于φ6,間距一般為500mm～1000mm,大管徑內(nèi)鋼箍中加十字鋼筋架增加8.3.4預(yù)應(yīng)力環(huán)形截面受彎桿件的主筋，其直徑不宜大于12mm,凈距不應(yīng)小于30mm、錐型桿小頭不宜小于25mm層不宜小于15mm力鋼筋和普通鋼筋主筋間隔布置，預(yù)應(yīng)力主筋直徑不宜大于12mm,普通鋼筋主筋直徑不宜小于φ10和不宜大于φ20,凈距不宜小于30mm,凈保護(hù)層不宜小于15mm。8.3.6預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋混凝土環(huán)形截面桿件的鋼板圈高度及厚度分別不宜小于140mm及8mm,穿(掛)預(yù)應(yīng)力筋的穿8.3.7預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋混凝土桿段中的預(yù)留孔宜設(shè)置穿9.0.1總高度在80m以下的桿塔，登塔設(shè)施可選用腳釘；高于1腳釘一般可用圓鋼，直徑不宜小于16mm,端部應(yīng)設(shè)置彎走道寬度不宜小于600mm,兩側(cè)護(hù)欄高度不應(yīng)小于1.2m。10.0.1山區(qū)線路桿塔應(yīng)采用全方位長(zhǎng)短腿配合使用不等高基10.0.2桿塔宜與周邊環(huán)境協(xié)調(diào)。附錄A塔身斜材的埃菲爾效應(yīng)A.0.1斜材的埃菲爾效應(yīng)的概念：風(fēng)速作為隨機(jī)過程，在空間沿著三個(gè)方向都隨著時(shí)間發(fā)生變化。由于桿塔結(jié)構(gòu)具有很大的空間尺度，因此不可能同時(shí)在不同的高度上達(dá)到最大風(fēng)速。當(dāng)桿塔某個(gè)高度處的風(fēng)速達(dá)到最大值化的這種特性，對(duì)曲線形桿塔斜材的受力影響很大。鑒于曲線形桿塔與埃菲爾桿塔外形相似，因此把這種影響稱之為斜材的埃菲爾效應(yīng)。曲線形桿塔斜材的埃菲爾效應(yīng)，一般可采取折減系數(shù)法A.0.2折減系數(shù)法是以桿塔變坡段主材的交點(diǎn)為界，將桿塔分求得風(fēng)速最不利分布下斜材內(nèi)力的一種方法。設(shè)計(jì)風(fēng)載是指按設(shè)計(jì)基本風(fēng)速和相關(guān)系數(shù)計(jì)算確定的水平風(fēng)荷載，折減風(fēng)載是將設(shè)計(jì)風(fēng)載乘以折減系數(shù)后得到的風(fēng)荷載。折減荷載法主要適用于1首先確定桿塔每個(gè)變坡段主材交點(diǎn)的位置；3在桿塔上下兩個(gè)部分分別作用設(shè)計(jì)風(fēng)荷載和折減風(fēng)荷載，圖A.0.2中情況1,變坡段主材交點(diǎn)下兩部分的情況，僅需按設(shè)計(jì)風(fēng)載計(jì)算即可；情況2.變坡段主材交點(diǎn)位于塔身內(nèi)，將桿塔分成上下兩部分，應(yīng)按圖示荷載計(jì)算3個(gè)工況；情況3,塔身有3個(gè)坡度段，主材的兩個(gè)交點(diǎn)都位于塔身內(nèi)，應(yīng)按圖示荷載計(jì)算5個(gè)工況。當(dāng)桿塔具有更多坡段時(shí)，可按以上方法類推。 33風(fēng)載風(fēng)載設(shè)計(jì)風(fēng)載折減風(fēng)載折減風(fēng)載設(shè)計(jì)風(fēng)載情況3圖A.0.2折減法荷載工況示意圖折減系數(shù)的數(shù)值可按表A.0.2取用。表A.0.2折減系數(shù)表線條張力懸垂直線塔轉(zhuǎn)角塔(包括懸垂轉(zhuǎn)角塔)速最不利分布時(shí)斜材內(nèi)力的一種方法，我國(guó)2007年開始實(shí)施的國(guó)菲爾效應(yīng)列出了相應(yīng)的計(jì)算公式，規(guī)定當(dāng)計(jì)算所得四邊形鋼塔斜桿的剪力與同層塔柱承擔(dān)的剪力比時(shí)，斜桿內(nèi)力取塔柱內(nèi)力乘以系數(shù)α(見圖A.0.3),α可按式(A.0.3)確定。b-——層頂寬度(mm);0—塔柱與鉛直線之夾角(°);h——計(jì)算截面以上塔體高度(mm);μ—-系數(shù)，剛性斜桿取1.0,柔性斜桿取2.0。A.0.4當(dāng)曲線形桿塔斜材沒有按照第A.0.2條或第A.0.3條規(guī)定的方法計(jì)及埃菲爾效應(yīng)時(shí)，為了保證斜材具有足夠的承載能力，其設(shè)計(jì)內(nèi)力不宜小于主材內(nèi)力的3%。A.0.5斜材的最小承載力要求應(yīng)按以下方法確定：桿塔斜材不但要傳遞外部荷載產(chǎn)生的剪力，同時(shí)也對(duì)主材穩(wěn)定起到關(guān)鍵的支撐作用。因此，斜材的內(nèi)力不但應(yīng)按外部荷載計(jì)算確定，而且還應(yīng)滿足維持主材穩(wěn)定所必需的強(qiáng)度和剛度要求。載力宜按2.5%主材內(nèi)力計(jì)算的荷載確定。計(jì)算時(shí)應(yīng)將2.5%的對(duì)于受力斜材，應(yīng)按2.5%主材內(nèi)力計(jì)算的荷載和與其相同圖A.0.5對(duì)稱荷載示意圖序號(hào)實(shí)際受力圖式簡(jiǎn)化后的受力圖式備注10.5P的壓力2為不受力桿件3P另P虛線桿件假定不受力41.正側(cè)面斜材布置型式相同；正側(cè)面寬度比是定附錄C桿塔軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ表C.0.1-1和表C.0.1-2采用。0ì234567890表C.0.1-2b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)φ0234567890C.0.2Kλ=K·L?/r,對(duì)格構(gòu)式組合構(gòu)件K=1,λ為換算長(zhǎng)細(xì)比。表C.0.2格構(gòu)式組合構(gòu)件換算長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算公式表項(xiàng)次組合斷面形式類別符號(hào)說明1綴板λhx、入hy組合構(gòu)件對(duì)虛軸x—x、y-y的換算長(zhǎng)細(xì)比λx、λy整個(gè)構(gòu)件對(duì)虛軸x-x、y-y的長(zhǎng)λi單肢對(duì)最小剛度軸i—i的長(zhǎng)細(xì)比；A?x、A?y一構(gòu)件斷面所截垂直于x—x、y--y毛截面面積之和；A?一構(gòu)件橫截面所截各斜綴條的毛截面面積之和；積總和；0-綴條所在平面和x軸的夾角f2綴條3綴條C.0.3角鋼構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)K:1兩端雙肢連接的主材長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)K=1;2其他受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)按表C.0.3-1計(jì)算；表C.0.3-1受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)K序號(hào)桿件端部受力狀況長(zhǎng)細(xì)比長(zhǎng)細(xì)比適用構(gòu)件舉例1兩端中心受壓2一端中心另端1.一端雙肢連接另端單3兩端偏心受壓4兩端無約束15一端有約束6兩端有約束兩端均有兩個(gè)以上螺栓3輔助材長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)按表C.0.3-2計(jì)算。表C.0.3-2輔助材長(zhǎng)細(xì)比修正系數(shù)K序號(hào)桿件端部受力狀況長(zhǎng)細(xì)比長(zhǎng)細(xì)比適用構(gòu)件舉例1兩端偏心受壓12兩端無約束]3一端有約束4兩端有約束兩端均有兩個(gè)以上螺栓C.0.4節(jié)點(diǎn)對(duì)所連接構(gòu)件具有部分扭轉(zhuǎn)約束的條件：1被約束的桿件必須有至少兩個(gè)螺栓連接到提供約束的構(gòu)2提供約束的桿件在應(yīng)力平面內(nèi)的剛度系數(shù)I/L(I為慣性剛度系數(shù)總和；3節(jié)點(diǎn)偏心盡可能小，單肢連接的角鋼上的螺孔應(yīng)在角鋼背與連接肢中心線之間。C.0.5軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ如表C.0.1-2、表C.0.1-3,按下列公式計(jì)算：當(dāng)λ>0.215時(shí)，表C.0.5-1軸心受壓鋼構(gòu)件的截面分類截面類別截面形式和對(duì)應(yīng)軸線軋制軋制四角鋼截面類別截面形式和對(duì)應(yīng)軸線YYxy軋制雙角鋼軋制雙角鋼軋制等邊角鋼y軋制等邊角鋼XX軋制等邊角鋼XyyxyyXxXyxyxyyy附錄D環(huán)形截面混凝土電桿斜截面承載力計(jì)算D.0.1環(huán)形截面混凝土電桿在剪力作用下的斜截面受剪承載力V、,可按下式計(jì)算：V≤V=1.2t·D·f(D.0.1-1)Vu—-構(gòu)件的抗剪承載力設(shè)計(jì)值(N);t—-電桿截面的壁厚(mm);f.一一混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);DI—-電桿外徑(mm)。當(dāng)V、小于或等于V時(shí)，剪力產(chǎn)生的主拉應(yīng)力全部由混凝土承擔(dān)。當(dāng)V大于V.時(shí).電桿已開裂，斜截面上的主拉應(yīng)力由螺旋筋承擔(dān)80%、縱向鋼筋承擔(dān)20%,螺旋筋面積A、和縱向鋼筋的面S-——螺旋筋間距(mm);f-—普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);r?—一普通鋼筋所在圓半徑(mm);f—一螺旋筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);θ--—螺旋筋與電桿橫截面的夾角(°)。D.0.2環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿在扭矩作用下的斜截面受扭承載力T,可按下式計(jì)算：Tk≤T?=0.5(r?+r?)A·f(D.0.2-1)T.--構(gòu)件的抗扭承載力設(shè)計(jì)值(N·mm);r?、r?---電桿的內(nèi)、外半徑(mm);f—混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。當(dāng)Tk小于或等于T時(shí)，扭矩產(chǎn)生的主拉應(yīng)力全部由混凝土承擔(dān)。當(dāng)Tk大于Tu時(shí)，電桿已開裂，斜截面上的主拉應(yīng)力由螺旋筋和縱向鋼筋共同承受，螺旋筋面積A、和縱向鋼筋的面積A.可按下式計(jì)算：式中：0---—螺旋筋與電桿橫截面的夾角，順螺旋筋方向扭轉(zhuǎn)時(shí)取D.0.3剪力和扭矩共同作用時(shí)，將以上公式進(jìn)行組合即可。D.0.4預(yù)應(yīng)力混凝土電桿在扭矩作用下的斜截面受扭承載力T?,可按下式計(jì)算：式中：σpc—--混凝土截面上的有效預(yù)應(yīng)力(N/mm2);W?-—截面受扭塑性抵抗矩(N·mm)。D.0.5彎、扭共同作用下，預(yù)應(yīng)力混凝土電桿的抗裂強(qiáng)度應(yīng)滿足下式要求：式中：M——彎矩設(shè)計(jì)值(外荷載引起)(N·mm);M——電桿的抗裂彎矩(結(jié)構(gòu)抗力)(N·mm)。本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明1為便于在執(zhí)行本標(biāo)準(zhǔn)條文時(shí)區(qū)別對(duì)待，對(duì)要求嚴(yán)格程度不引用標(biāo)準(zhǔn)名錄架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定條文說明經(jīng)國(guó)家能源局2012年11月9日發(fā)布，2013年3月1日實(shí)施。本標(biāo)準(zhǔn)是在《架空送電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T文規(guī)定的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中需注意的有關(guān)事項(xiàng) 3.1一般規(guī)定 3.2正常運(yùn)行情況 3.3斷線情況 3.4不均勻覆冰情況 3.5安裝情況 3.6驗(yàn)算情況 3.7導(dǎo)線及地線線條風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 3.8桿塔風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 5.1計(jì)算的基本規(guī)定 5.2桿塔結(jié)構(gòu)基本規(guī)定 6構(gòu)件計(jì)算及斷面選擇 6.1鐵塔構(gòu)件計(jì)算及斷面選擇 6.2環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿的計(jì)算 6.3環(huán)形截面預(yù)應(yīng)力混凝土電桿的計(jì)算 7.1螺栓連接 7.3節(jié)點(diǎn)板連接 7.4插入角鋼連接 7.5塔腳板 7.6受拉構(gòu)件的塊剪 7.7組合角鋼填板計(jì)算 8.1一般要求 8.2連接構(gòu)造 1.0.4根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》3.1.5考慮陣風(fēng)在高度方向的差異對(duì)曲線型鐵塔斜材產(chǎn)生的不3.1.72008年的嚴(yán)重冰災(zāi)在湖南、江西和浙江等省份均有發(fā)生路設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T5440—2009第GB50545—2010第10.1.8條確定，無冰區(qū)段和5mm冰區(qū)段可不一般仍按常規(guī)2倍起吊考慮。如果考慮避免安裝荷載(包括檢修將起吊荷載控制在導(dǎo)、地線重量的1.5倍以內(nèi)是可行的。但是，應(yīng)在設(shè)計(jì)文件中加以說明。圖1轉(zhuǎn)向滑輪起吊(2)錨線作業(yè)發(fā)生的荷載：錨線作業(yè)在220kV～750kV線路上普遍采用。錨線對(duì)地夾角是影響錨線垂直分力的主要因素，因此，要求錨線夾角盡量小，不宜大于20°。如果達(dá)到這個(gè)要求，導(dǎo)、地線錨線作業(yè)產(chǎn)生的垂直荷重與導(dǎo)、地線2倍起吊荷載接近。根據(jù)工程實(shí)踐，一般地形條直線桿塔錨線作業(yè)的荷載可按下列公式計(jì)算：Lk——導(dǎo)、地線張力的標(biāo)準(zhǔn)值(包括施工誤差、過牽引和初伸長(zhǎng))(N);go——導(dǎo)、地線安裝時(shí)的附加荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N);ψ——可變荷載的組合系數(shù)，取0.9;0——線路轉(zhuǎn)角度數(shù)的一半(°);Lo——臨時(shí)拉線平衡導(dǎo)、地線縱向力標(biāo)準(zhǔn)值(臨時(shí)拉線與導(dǎo)、地線方向一致)(N)。(3)耐張桿塔的安裝荷載：線路架線施工時(shí)，耐張塔可能作為錨塔(盡頭塔),也可能作為緊線塔(操作塔)(圖2)。因此，鐵塔強(qiáng)度和變形必須同時(shí)滿足錨塔和緊線塔的各種荷載組合。作為錨塔和緊線塔需要滿足本標(biāo)準(zhǔn)的假設(shè)條件。這些假設(shè)條件主要是根據(jù)首先施工的那個(gè)耐張段作出的。架設(shè)次序一般考慮自上而下左右平衡逐相(根)進(jìn)行，荷載示意如圖3和圖4所示。圖3錨塔的荷載示意圖圖4操作塔的荷載示意圖T=1.4ψ[1.1Lk(1-cos20°)sinθ+0.8Tk]操作完成：(同錨塔)(4)雙回及多回路桿塔如無特殊要求，一般不考慮單邊導(dǎo)、地線先架設(shè)的情況；雙回路及以上的桿塔，導(dǎo)線分期架設(shè)往往會(huì)在施工時(shí)使桿塔受到較大的扭矩。為了盡可能減小施工荷載的影響，一般只有當(dāng)實(shí)際工程需要分期架設(shè)時(shí)，才考慮分期架設(shè)的荷載組合。電側(cè)導(dǎo)、地線已架設(shè)和未架設(shè)兩種情況的荷載組合。(6)各類鐵塔的水平或接近水平的桿件在任意點(diǎn)考慮1000N人和工具荷重是施工和維護(hù)時(shí)的需要。此荷重不與其他荷載組合，是參照國(guó)外的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，國(guó)內(nèi)不少工程也按此設(shè)計(jì)，積累了一定的經(jīng)驗(yàn)。設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，這種工況一般只對(duì)細(xì)長(zhǎng)的輔助材起控制作用。計(jì)算圖式可按集中荷載的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)國(guó)外的經(jīng)驗(yàn)，此荷載產(chǎn)生的應(yīng)力對(duì)應(yīng)桿件的材料屈服強(qiáng)度，國(guó)內(nèi)一些工程以往也是按此原則設(shè)計(jì)?？紤]到本標(biāo)準(zhǔn)的材料強(qiáng)度指標(biāo)已按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017統(tǒng)一為材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值，為便于設(shè)計(jì)，將此荷載計(jì)算得出的桿件應(yīng)力也偏安全地對(duì)應(yīng)材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。水平或接近水平的桿件是指安裝工人可能站立的桿件，由于人重垂直于地面，計(jì)算時(shí)可用桿件的投影長(zhǎng)度。桿件的水平夾角本標(biāo)準(zhǔn)建議按不大于30°視為接近水平的桿件。美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)和有些招標(biāo)書按小于或等于45°為接近水平的桿件。3.6.1驗(yàn)算情況是指稀有氣象條件、地震，以及其他特殊情況。3.6.2遵照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《110kV～750kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50545—2010第10.1.16條確定，并明確抗震驗(yàn)算的條件為風(fēng)荷載取最大設(shè)計(jì)值的30%、無冰、未斷線。根據(jù)以往工程設(shè)計(jì)實(shí)踐，鋼結(jié)構(gòu)桿塔位于9度地震區(qū)，個(gè)別斷面或者構(gòu)件由地震荷載控制，應(yīng)進(jìn)行抗震驗(yàn)算。3.7導(dǎo)線及地線線條風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值3.7.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)μ?取值參考國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載3.8桿塔風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值3.8.1目前，在輸電線路鐵塔的設(shè)計(jì)中，我國(guó)采用線路所在地的10min最大平均風(fēng)速來計(jì)算風(fēng)荷載，考慮到風(fēng)的脈動(dòng)成分對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，并依據(jù)線路的重要性，引入了風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)(風(fēng)振系數(shù))的概念調(diào)整基本風(fēng)壓，從而轉(zhuǎn)換為等效靜風(fēng)荷載進(jìn)行計(jì)算。由于脈動(dòng)風(fēng)荷載的復(fù)雜性，等效靜力風(fēng)荷載的設(shè)計(jì)方法具有一定的局限性，對(duì)于各種具體的鐵塔結(jié)構(gòu)形式不具有普遍適用性。為便于設(shè)計(jì)，對(duì)一般高度的鐵塔在全高度內(nèi)采用單一系數(shù)。根據(jù)過去部分實(shí)測(cè)結(jié)果和經(jīng)驗(yàn)，總高度在20m及以下的桿塔的自振周期較小(一般在0.25s以下),可以不考慮風(fēng)振的影響(即β?=1.0)。當(dāng)鐵塔高度大于60m時(shí)，應(yīng)采用隨機(jī)振動(dòng)理論計(jì)算，同時(shí)，為保證鐵塔結(jié)構(gòu)構(gòu)件可靠度指標(biāo)不低于原設(shè)計(jì)鐵塔標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)定其加權(quán)平均值不得小于1.6。桿塔為1.0;對(duì)60m及以上桿塔為1.3。國(guó)內(nèi)第一條750kV線路工程中得到了成功應(yīng)用，隨后在新建500kV和1000kV、士800kV輸電線路工程推廣應(yīng)用。華東電力國(guó)材料試驗(yàn)學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)ASTMGr65(屈服應(yīng)力450MPa)大規(guī)格角4.0.3當(dāng)采用40mm及以上厚度的鋼板焊接時(shí)，應(yīng)采取采用Z塔結(jié)構(gòu)和鋼管塔的法蘭上有一定的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)。但是10.9級(jí)螺栓的基礎(chǔ)中均用到了40Cr合金結(jié)構(gòu)鋼作為地腳螺栓，在500kV馬的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值材料分項(xiàng)系數(shù)取3.0,即40Cr取260MPa、42CrMo取310MPa。在美國(guó)土木工程師學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)ASCE中就明確指出孔壁承壓必須規(guī)定不論是對(duì)構(gòu)件還是螺桿，它們的孔壁承壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度均按1.5F,取用，本次修訂近似用原標(biāo)準(zhǔn)對(duì)鋼材孔壁承壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度fcb≈1.5F,/(1.5～1.85)的關(guān)系取對(duì)螺桿的fb≈1.5Fu/1.7,