2019年一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)基礎(chǔ)真題

2019年一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)基礎(chǔ)真題

（總分：120.00,做題時(shí)間：180分鐘）

一、單項(xiàng)選擇題（總題數(shù)：60,分?jǐn)?shù)：120.00）

1.親水材料的潤(rùn)濕角（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.>90°

B.W90°V

C.>45°

D.W180°

解析：

材料能被水潤(rùn)濕的性質(zhì)稱為親水性，材料不能被水潤(rùn)濕的性質(zhì)稱為憎水性。在材料、水和空氣的交點(diǎn)處，

沿水滴表面的切線與水和固體接觸面所成的夾角稱為潤(rùn)濕角。當(dāng)潤(rùn)濕角W90°時(shí)，為親水性材料；當(dāng)潤(rùn)濕

角>90°時(shí)，為憎水性材料。

2.含水率為5%的砂250g,其中所含的水量為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.12.5g

B.12.9g

C.11.0g

D.11.9gJ

解析：

材料在潮濕空氣中吸收水分的性質(zhì)稱為吸濕性，常用含水率w表示：w=m./m=mw/（m濕一m.）

式中，m.為材料吸收空氣中水的質(zhì)量，g；m濕為材料吸收空氣中水分后的質(zhì)量，g；m為材料烘干至恒

重時(shí)的質(zhì)量，g?

代入數(shù)據(jù)，mw/（250—m,）=5%,解得：mw=ll.9g1,

3.某工程基礎(chǔ)部分使用大體積混凝土澆筑，為降低水泥水化溫升，針對(duì)水泥可以用如下措施

（）O

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.加大水泥用量

B.摻入活性混合材料J

C.提高水泥細(xì)度

D.減少堿含量

解析：

水泥的水化熱是指水泥水化過(guò)程中放出的熱。對(duì)于大體積混凝土，由于內(nèi)部水化熱不易散失，會(huì)產(chǎn)生溫度

應(yīng)力導(dǎo)致混凝土開(kāi)裂，因此，水泥的水化熱是一項(xiàng)需要嚴(yán)格控制的指標(biāo)。水泥細(xì)度愈細(xì)，水化反應(yīng)愈易進(jìn)

行，水化放熱量愈大、放熱速度也愈快?；钚曰旌喜牧蠐饺胨嗟闹饕饔檬牵焊纳扑嗟哪承┬阅堋⒄{(diào)

節(jié)水泥強(qiáng)度等級(jí)、降低水化熱、降低生產(chǎn)成本、增加水泥產(chǎn)量、擴(kuò)大水泥品種。

4.粉煤灰是現(xiàn)代混凝土材料膠凝材料中常見(jiàn)的礦物摻合物，其主要活性成分是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.二氧化硅和氧化鈣

B.二氧化硅和三氧化二鋁J

C.氧化鈣和三氧化二鋁

D.氧化鐵和三氧化二鋁

解析：

粉煤灰是現(xiàn)代混凝土材料膠凝材料中常見(jiàn)的礦物摻合物，具有火山灰活性作用，其主要活性成分為SiO2

和Al20to

5.混凝土強(qiáng)度的形式受到其養(yǎng)護(hù)條件的影響，主要是指（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.環(huán)境溫濕度V

B.攪拌時(shí)間

C.試件大小

D.混凝土水灰比

解析：

為了獲得質(zhì)量良好的混凝土，混凝土成型后必須進(jìn)行適當(dāng)?shù)酿B(yǎng)護(hù)，以保證水泥水化過(guò)程的正常進(jìn)行?；炷?/p>

土標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試塊是在溫度為20±2℃范圍，濕度不小于95%的條件下，養(yǎng)護(hù)28天，所以養(yǎng)護(hù)過(guò)程需要控

制的參數(shù)為溫度和濕度。

6.石油瀝青的軟化點(diǎn)反映了瀝青的（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.粘滯性

B.溫度敏感性V

C.強(qiáng)度

D.耐久性

解析：

瀝青軟化點(diǎn)是指瀝青受熱由固態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榫哂幸欢鲃?dòng)態(tài)時(shí)的溫度，用來(lái)表示石油瀝青的溫度穩(wěn)定性。軟化

點(diǎn)越高，表明瀝青的耐熱性越好，即溫度穩(wěn)定性越好。當(dāng)溫度達(dá)到軟化點(diǎn)時(shí)，任何一種瀝青材料的黏度皆

相同。瀝青另外一個(gè)主要質(zhì)量指標(biāo)是瀝青針入度，它表示瀝青軟硬程度和稠度、抵抗剪切破壞的能力，反

映在一定條件下瀝青的相對(duì)黏度。

7.鋼材中的含碳量降低，會(huì)降低鋼材的（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.強(qiáng)度-J

B.塑性

C.可焊性

D.韌性

解析：

建筑鋼材中碳含量不大于0.8%,鋼材中的含碳量減少將會(huì)降低鋼材的抗拉強(qiáng)度與硬度，但會(huì)使其塑性與

韌性增強(qiáng)，焊接性能也隨之增大。

8.下列何項(xiàng)表示AB兩點(diǎn)間的坡度？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.1AB=（HAB/DAB）%

=

B.if￡（HB—HA）/DAB

V

C.IAB—（HA—HB）/DAB

D.IAB—[（HA-HB）/DAB]%

解析：

百分比法是用來(lái)表示坡度最為常見(jiàn)的方法，即兩點(diǎn)的高程差與其水平距離的百分比，其計(jì)算公式如下：坡

度=（高程差/水平距離）X100%o地面上A、B兩點(diǎn)間的高程差稱高差，即11AB=HB—HA,A、B兩點(diǎn)間的

水平距離為DAB。因此，A、B兩點(diǎn)間的坡度表示為：iAB=[（HB—HA）/DAB]X100%O

9.下列何項(xiàng)是利用儀器所提供的一條水平視線來(lái)獲?。ǎ?。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.三角高程測(cè)量

B.物理高程測(cè)量

C.GPS高程測(cè)量

D.水準(zhǔn)測(cè)量J

解析：

水準(zhǔn)測(cè)量是利用水準(zhǔn)儀提供的水平視線截取豎立在地面上兩點(diǎn)的水準(zhǔn)尺高度，然后利用公式求出兩點(diǎn)間的

高差值。

10.下列何項(xiàng)對(duì)比例尺精度的解釋是正確的（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.傳統(tǒng)地形圖上0.1mm所代表的實(shí)地長(zhǎng)度

B.數(shù)字地形圖上0.1mm所代表的實(shí)地長(zhǎng)度

C.數(shù)字地形圖上0.2mm所代表的實(shí)地長(zhǎng)度

D.傳統(tǒng)地形圖上0.2mm所代表的實(shí)地長(zhǎng)度

解析:

AD兩項(xiàng)，比例尺精度是傳統(tǒng)地形圖上0.1mm所代表的實(shí)地水平距離。BC兩項(xiàng)，數(shù)字地形圖是指紙質(zhì)的

地圖的數(shù)字存在和數(shù)字表現(xiàn)形式，是在一定的坐標(biāo)系統(tǒng)內(nèi)具有確定的坐標(biāo)和屬性的地面要素和現(xiàn)象的離散

數(shù)據(jù)，數(shù)字地形圖的應(yīng)用不受比例尺精度的限制。

11.鋼尺量距時(shí)，下面哪項(xiàng)改正是不需要的（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.尺子改正

B.溫度改正

C.傾斜改正

D.地球曲率和大氣折光改正V

解析：

鋼尺量距時(shí)，需要經(jīng)過(guò)以下三項(xiàng)的改正后才能得到測(cè)距實(shí)長(zhǎng)：①尺子改正數(shù)；②溫度改正數(shù)；③傾斜改正

數(shù)。

12.建筑物的沉降觀測(cè)是依據(jù)埋設(shè)在建筑物附近的水準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行的，為了防止由于某個(gè)水準(zhǔn)點(diǎn)的高程變動(dòng)造

成差錯(cuò)，一般至少埋設(shè)幾個(gè)水準(zhǔn)點(diǎn)？（）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.3個(gè)V

B.4個(gè)

C.6個(gè)

D.10個(gè)以上

解析：

建筑物的沉降觀測(cè)是依據(jù)埋設(shè)在建筑物附近的水準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行的，根據(jù)《建筑變形測(cè)量規(guī)范》（JGJ8—2016）

第5.2.1條規(guī)定，沉降觀測(cè)應(yīng)設(shè)置沉降基準(zhǔn)點(diǎn)。特等、一等沉降觀測(cè)，基準(zhǔn)點(diǎn)不應(yīng)少于4個(gè)；其他等級(jí)

沉降觀測(cè)，基準(zhǔn)點(diǎn)不應(yīng)少于3個(gè)。故一般情況下至少埋設(shè)3個(gè)水準(zhǔn)點(diǎn)。

13.《建筑法》關(guān)于申請(qǐng)領(lǐng)取施工許可證的相關(guān)規(guī)定中，下列表述中正確的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.需要拆遷的工程，拆遷完畢后建筑單位才可以申請(qǐng)領(lǐng)取施工許可證

B.建設(shè)行政主管部門(mén)應(yīng)當(dāng)自收到申請(qǐng)之日起一個(gè)月內(nèi)，對(duì)符合條件的申請(qǐng)人頒發(fā)施工許可證

C.建筑資金必須全部到位后，建筑單位才可以申請(qǐng)領(lǐng)取施工許可證

D.領(lǐng)取施工許可證按期開(kāi)工的工程，中止施工不滿一年又恢復(fù)施工應(yīng)向發(fā)證機(jī)關(guān)報(bào)告7

解析：

ABC三項(xiàng)，根據(jù)《中華人民共和國(guó)建筑法》第八條規(guī)定，申請(qǐng)領(lǐng)取施工許可證，應(yīng)當(dāng)具備下列條件：①已

經(jīng)辦理該建筑工程用地批準(zhǔn)手續(xù)；②依法應(yīng)當(dāng)辦理建設(shè)工程規(guī)劃許可證的，已經(jīng)取得建設(shè)工程規(guī)劃許可

證；③需要拆遷的，其拆遷進(jìn)度符合施工要求；④已經(jīng)確定建筑施工企業(yè)；⑤有滿足施工需要的資金安

排、施工圖紙及技術(shù)資料；⑥有保證工程質(zhì)量和安全的具體措施。建設(shè)行政主管部門(mén)應(yīng)當(dāng)自收到申請(qǐng)之日

起七日內(nèi)，對(duì)符合條件的申請(qǐng)頒發(fā)施工許可證。D項(xiàng)，根據(jù)《中華人民共和國(guó)建筑法》第十條規(guī)定，在建

的建筑工程因故中止施工的，建設(shè)單位應(yīng)當(dāng)自中止施工之日起一個(gè)月內(nèi)，向發(fā)證機(jī)關(guān)報(bào)告，并按照規(guī)定做

好建筑工程的維護(hù)管理工作。建筑工程恢復(fù)施工時(shí)，應(yīng)當(dāng)向發(fā)證機(jī)關(guān)報(bào)告；中止施工滿一年的工程恢復(fù)施

工前，建設(shè)單位應(yīng)當(dāng)報(bào)發(fā)證機(jī)關(guān)核驗(yàn)施工許可證。

14.根據(jù)《招投標(biāo)法》，依法必須進(jìn)行招標(biāo)的項(xiàng)目，其招標(biāo)投標(biāo)活動(dòng)不受地區(qū)或者部門(mén)的限制。該規(guī)定體

現(xiàn)了《招投標(biāo)法》的（）原則。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.公開(kāi)

B.公平J

C.公正

D.誠(chéng)實(shí)信用

解析：

根據(jù)《中華人民共和國(guó)招標(biāo)投標(biāo)法》第五條規(guī)定，招標(biāo)投標(biāo)活動(dòng)應(yīng)當(dāng)遵循公開(kāi)、公平、公正和誠(chéng)實(shí)信用的

原則。第六條規(guī)定，依法必須進(jìn)行招標(biāo)的項(xiàng)目，其招標(biāo)投標(biāo)活動(dòng)不受地區(qū)或者部門(mén)的限制，任何單位和個(gè)

人不得違法限制或者排斥本地區(qū)、本系統(tǒng)以外的法人或者其他組織參加投標(biāo)，不得以任何方式非法干涉招

標(biāo)投標(biāo)活動(dòng)。該規(guī)定體現(xiàn)了《招投標(biāo)法》的公平原則。

15.根據(jù)《環(huán)境保護(hù)法》建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境影響評(píng)價(jià)，下列選項(xiàng)錯(cuò)誤的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.作為一項(xiàng)整體建設(shè)項(xiàng)目的規(guī)劃，按照建設(shè)項(xiàng)目進(jìn)行環(huán)境影響評(píng)價(jià)，不進(jìn)行規(guī)劃的環(huán)境影響評(píng)價(jià)

B.已經(jīng)進(jìn)行了環(huán)境影響評(píng)價(jià)的規(guī)劃所包含的具體建設(shè)項(xiàng)目，其環(huán)境影響評(píng)價(jià)內(nèi)容建設(shè)單位可以簡(jiǎn)化

C.環(huán)境影響評(píng)價(jià)文件中的環(huán)境影響報(bào)告書(shū)或者環(huán)境影響報(bào)告表，應(yīng)當(dāng)由具有環(huán)境影響評(píng)價(jià)資質(zhì)的機(jī)構(gòu)編

制

D.環(huán)境保護(hù)行政主管部門(mén)可以為建設(shè)單位指定對(duì)其建設(shè)項(xiàng)目進(jìn)行環(huán)境影響評(píng)價(jià)的機(jī)構(gòu)y

解析：

根據(jù)環(huán)境影響評(píng)價(jià)資格審查制度，國(guó)家對(duì)從事建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境影響評(píng)價(jià)工作的單位實(shí)行資格審查制度。D

項(xiàng)，建設(shè)單位可以采取公開(kāi)招標(biāo)的方式，選擇從事環(huán)境影響評(píng)價(jià)工作的單位，對(duì)建設(shè)項(xiàng)目進(jìn)行環(huán)境影響評(píng)

價(jià)，任何行政機(jī)關(guān)不得為建設(shè)單位指定從事環(huán)境影響評(píng)價(jià)工作的單位。因此，D項(xiàng)敘述錯(cuò)誤。

16.取得注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師執(zhí)業(yè)資格證書(shū)者，要從事結(jié)構(gòu)工程師設(shè)計(jì)業(yè)務(wù)的，需申請(qǐng)注冊(cè)，下列情形中，可

以予以注冊(cè)的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.甲不具備完全民事行為能力

B.乙曾受過(guò)刑事處罰，處罰完畢之日至申請(qǐng)注冊(cè)之日已滿3年

C.丙因曾在結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)業(yè)務(wù)中犯有錯(cuò)誤并受到了行政處罰，處罰決定之日起至申請(qǐng)注冊(cè)之日已滿3

年-J

D.丁曾被吊銷證書(shū)，自處罰決定之日起至申請(qǐng)注冊(cè)之日止已滿3年

解析：

《注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師執(zhí)業(yè)資格制度暫行規(guī)定》第十一條規(guī)定，有下列情形之一的，不予注冊(cè)：①不具備完全

民事行為能力的；②因受刑事處罰，自處罰完畢之日起至申請(qǐng)注冊(cè)之日止不滿5年的；③因在結(jié)構(gòu)工程

設(shè)計(jì)或相關(guān)業(yè)務(wù)中犯有錯(cuò)誤受到行政處罰或者撤職以上行政處分，自處罰、處分決定之日起至申請(qǐng)注冊(cè)之

日止不滿2年的；④受吊銷注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師注冊(cè)證書(shū)處罰，自處罰決定之日起至申請(qǐng)注冊(cè)之日止不滿5

年的；⑤建設(shè)部和國(guó)務(wù)院有關(guān)部門(mén)規(guī)定不予注冊(cè)的其他情形的。C項(xiàng)，根據(jù)第③條，予以注冊(cè)。A項(xiàng)，根

據(jù)第①條，不予注冊(cè)。B項(xiàng)，根據(jù)第②條，不予注冊(cè)。D項(xiàng)，根據(jù)第④條，不予注冊(cè)。

17.作為檢驗(yàn)填土壓實(shí)質(zhì)量控制指標(biāo)的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.土的干密度J

B.土的壓實(shí)度

C.土的壓縮比

D.土的可松性

解析：

土的孔隙中完全沒(méi)有水時(shí)的密度，稱干密度，是指土單位體積中土粒的重量。土的干密度是評(píng)定填土壓實(shí)

質(zhì)量控制指標(biāo)。其參數(shù)越大，則土越密實(shí)，反之越疏松。

18.采用鋼管抽芯法留設(shè)空道時(shí)，抽管時(shí)間為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.混凝土初凝前

B.混凝土初凝后，終凝前V

C.混凝土終凝后

D.混凝土達(dá)到30%設(shè)計(jì)強(qiáng)度

解析：

鋼管抽芯法是預(yù)先將鋼管埋設(shè)在模板內(nèi)孔道位置處，在混凝土澆筑過(guò)程中和澆筑之后，每間隔一定時(shí)間慢

慢轉(zhuǎn)動(dòng)鋼管，使之不與混凝土黏結(jié)，待混凝土初凝后、終凝前抽出鋼管，即形成孔道。該法只用于留設(shè)直

線孔道。

19.設(shè)置腳手架剪刀撐的目的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.抵抗風(fēng)荷載

B.增加建筑結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定J

C.方便外裝飾的施工操作

D.為懸掛吊籃創(chuàng)造條件

解析：

腳手架剪力撐是為了加強(qiáng)腳手架側(cè)向剛度、提高側(cè)向穩(wěn)定性而設(shè)置的支撐構(gòu)件。

20.進(jìn)行資源有限-工期最短優(yōu)化時(shí)，當(dāng)將某工作移出超過(guò)限量的資源時(shí)段后，計(jì)算發(fā)現(xiàn)工期增加△小于

零，以下說(shuō)明正確的是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.總工期不變

B.總工期會(huì)縮短

C.總工期會(huì)延長(zhǎng)

D.這種情況不會(huì)出現(xiàn)4

解析：

當(dāng)進(jìn)行資源有限-工期最短優(yōu)化時(shí)，是利用網(wǎng)絡(luò)計(jì)劃的自由時(shí)差和總時(shí)差來(lái)優(yōu)化資源的，未超出原來(lái)工期

時(shí)，總工期不變，超出原工期時(shí)，有工期增量，即總工期會(huì)延長(zhǎng)。發(fā)現(xiàn)工期增量小于零，這種情況是不會(huì)

出現(xiàn)的。

21.以整個(gè)建設(shè)項(xiàng)目或建筑群為編制對(duì)象，用以指導(dǎo)整個(gè)建筑群或建設(shè)項(xiàng)目施工全過(guò)程的各項(xiàng)施工活動(dòng)的

綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)文件為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.分部工程施工組織設(shè)計(jì)

B.分項(xiàng)工程施工組織設(shè)計(jì)

C.施工組織總設(shè)計(jì)7

D.單位工程施工組織設(shè)計(jì)

解析：

C項(xiàng)，施工組織總設(shè)計(jì)是以一個(gè)建設(shè)項(xiàng)目或建筑群為編制對(duì)象，用以指導(dǎo)其施工全過(guò)程各項(xiàng)活動(dòng)的技術(shù)和

經(jīng)濟(jì)的綜合性文件。AB兩項(xiàng)，分部分項(xiàng)工程施工組織設(shè)計(jì)，是以分部分項(xiàng)工程為編制對(duì)象，具體實(shí)施施

工全過(guò)程的各項(xiàng)施工活動(dòng)的綜合性文件。D項(xiàng)，單位工程施工組織設(shè)計(jì)是以一個(gè)建筑物、構(gòu)筑物或一個(gè)

交、竣工工程系統(tǒng)為編制單位，用以指導(dǎo)其施工全過(guò)程各項(xiàng)活動(dòng)的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)綜合性文件。

22.建筑結(jié)構(gòu)用的碳素鋼強(qiáng)度與延性間關(guān)系是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.強(qiáng)度越高，延性越高

B.延性不隨強(qiáng)度而變化

C.強(qiáng)度越高，延性越低7

D.強(qiáng)度越低，延性越低

解析：

隨著含碳量的增加，鋼筋的強(qiáng)度提高，但塑性、冷彎性能、韌性、可焊性變差。鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般

不大于0.22%,對(duì)焊接結(jié)構(gòu)不宜大于0.2%。

23.鋼筋混凝土受彎構(gòu)件界限中和軸高度確定的依據(jù)是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.平截面假設(shè)及縱向受拉鋼筋達(dá)到屈服和受壓區(qū)邊緣混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變V

B.平截面假設(shè)和縱向受拉鋼筋達(dá)到屈服

C.平截面假設(shè)和受壓區(qū)邊緣混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變

D.僅平截面假設(shè)

解析：

中和軸，一般是指中性軸的概念。界限受壓區(qū)高度指混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面受壓邊緣混凝土達(dá)到彎曲受壓

的極限壓應(yīng)變，而受拉區(qū)縱向鋼筋同時(shí)達(dá)到屈服拉應(yīng)變所對(duì)應(yīng)的受壓區(qū)高度為界限破壞時(shí)的中和軸高度。

因此，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件界限中和軸高度確定的依據(jù)為：平截面假設(shè)及縱向受拉鋼筋達(dá)到屈服和受壓區(qū)

邊緣混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變。

24.如下圖五等跨連續(xù)梁，為使第2和第3跨間的支座上出現(xiàn)最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在以下幾跨

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.第2、3、4跨

B.第1、2、3、4、5跨

C.第2、3、5跨V

D.第1、3、5跨

解析：

根據(jù)超靜定梁的影響線可知，活荷載只有布置在影響線的頂點(diǎn)時(shí)才會(huì)產(chǎn)生最大彎矩。五等跨連續(xù)梁要在第

2和第3跨之間的支座上出現(xiàn)最大負(fù)彎矩，應(yīng)從支座相鄰兩跨（第2跨和第3跨）布置，然后隔跨布

置，則活荷載應(yīng)該布置在第2、3、5跨。

25.高層筒中筒結(jié)構(gòu)、框架-筒體結(jié)構(gòu)設(shè)置加強(qiáng)層的作用是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.使結(jié)構(gòu)側(cè)向位移變小和內(nèi)筒彎矩減少7

B.增加結(jié)構(gòu)剛度，不影響內(nèi)力

C.不影響剛度，增加結(jié)構(gòu)整體性

D.使結(jié)構(gòu)剛度降低

解析:

高層建筑物受到的側(cè)向水平荷載比一般的建筑物要大，為了抵抗較大的水平荷載作用，高層建筑物需要具

有比一般建筑更高的側(cè)向剛度，從而減少荷載對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的側(cè)向位移和彎矩。高層建筑主要是通過(guò)設(shè)置水

平剛性層（加強(qiáng)層）來(lái)增加其抗側(cè)剛度，從而提高高層整體結(jié)構(gòu)剛度。其布置位置一般在頂層，若需要再

加強(qiáng)側(cè)向剛度，可以在高層中間部位加上一兩層的加強(qiáng)層。

26.鋼材檢驗(yàn)塑性的試驗(yàn)方法為（

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.冷彎試驗(yàn)

B.硬度試驗(yàn)

C.拉伸試驗(yàn)-J

D.沖擊試驗(yàn)

解析：

塑性是鋼材在受力破壞前可以經(jīng)受永久變形的性能，通常用伸長(zhǎng)率和斷面收縮率來(lái)表示。鋼材的主要機(jī)械

性能指標(biāo)有抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、冷彎性能和沖擊韌性五項(xiàng)。前三項(xiàng)指標(biāo)由標(biāo)準(zhǔn)拉伸試驗(yàn)確定，

后兩項(xiàng)指標(biāo)分別由冷彎試驗(yàn)與沖擊試驗(yàn)確定。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.第2、3、4跨

B.第1、2、3、4、5跨

C.第2、3、5跨V

D.第1、3、5跨

解析：

根據(jù)超靜定梁的影響線可知，活荷載只有布置在影響線的頂點(diǎn)時(shí)才會(huì)產(chǎn)生最大彎矩。五等跨連續(xù)梁要在第

2和第3跨之間的支座上出現(xiàn)最大負(fù)彎矩，應(yīng)從支座相鄰兩跨（第2跨和第3跨）布置，然后隔跨布

置，則活荷載應(yīng)該布置在第2、3、5跨。

25.高層筒中筒結(jié)構(gòu)、框架-筒體結(jié)構(gòu)設(shè)置加強(qiáng)層的作用是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.使結(jié)構(gòu)側(cè)向位移變小和內(nèi)筒彎矩減少7

B.增加結(jié)構(gòu)剛度，不影響內(nèi)力

C.不影響剛度，增加結(jié)構(gòu)整體性

D.使結(jié)構(gòu)剛度降低

解析：

高層建筑物受到的側(cè)向水平荷載比一般的建筑物要大，為了抵抗較大的水平荷載作用，高層建筑物需要具

有比一般建筑更高的側(cè)向剛度，從而減少荷載對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的側(cè)向位移和彎矩。高層建筑主要是通過(guò)設(shè)置水

平剛性層（加強(qiáng)層）來(lái)增加其抗側(cè)剛度，從而提高高層整體結(jié)構(gòu)剛度。其布置位置一般在頂層，若需要再

加強(qiáng)側(cè)向剛度，可以在高層中間部位加上一兩層的加強(qiáng)層。

26.鋼材檢驗(yàn)塑性的試驗(yàn)方法為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.冷彎試驗(yàn)

B.硬度試驗(yàn)

C.拉伸試驗(yàn)V

D.沖擊試驗(yàn)

解析：

塑性是鋼材在受力破壞前可以經(jīng)受永久變形的性能，通常用伸長(zhǎng)率和斷面收縮率來(lái)表示。鋼材的主要機(jī)械

性能指標(biāo)有抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、冷彎性能和沖擊韌性五項(xiàng)。前三項(xiàng)指標(biāo)由標(biāo)準(zhǔn)拉伸試驗(yàn)確定，

后兩項(xiàng)指標(biāo)分別由冷彎試驗(yàn)與沖擊試驗(yàn)確定。

27.設(shè)計(jì)鋼結(jié)構(gòu)圓管截面支撐壓桿時(shí)，需要計(jì)算構(gòu)件的（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.撓度

B.彎扭穩(wěn)定性

C.長(zhǎng)細(xì)比V

D.扭轉(zhuǎn)穩(wěn)定性

解析:

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第7.2.1條規(guī)定，除可考慮屈服后強(qiáng)度的實(shí)腹式構(gòu)件外，軸

心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算應(yīng)符合下式要求：N/（4）Af）WLO。穩(wěn)定系數(shù)6主要由構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比、鋼材的

屈服強(qiáng)度和截面類型控制。

28.采用三級(jí)對(duì)接焊縫拼接的鋼板，如采用引弧板，計(jì)算焊縫強(qiáng)度時(shí)（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.應(yīng)折減焊縫計(jì)算長(zhǎng)度

B.無(wú)需折減焊縫計(jì)算長(zhǎng)度V

C.應(yīng)折減焊縫厚度

D.應(yīng)采用角焊縫設(shè)計(jì)強(qiáng)度值

解析：

在焊縫的起點(diǎn)和終點(diǎn)處，常因不能熔透而出現(xiàn)凹形的焊口，為了避免受力后出現(xiàn)裂紋及應(yīng)力集中，施焊時(shí)

應(yīng)將兩端焊至引弧板上（見(jiàn)圖28解圖），即將弧坑引到焊件外，從而消除起落弧在焊口處的缺陷，然后

將多余部分切除。采用引弧板后就不致減小焊縫處的截面，也無(wú)需折減焊縫計(jì)算長(zhǎng)度。當(dāng)不用引弧板時(shí)，

在計(jì)算時(shí)需扣除兩端各一個(gè)板厚長(zhǎng)度。

29.結(jié)構(gòu)鋼材的碳當(dāng)量指標(biāo)反映了鋼材的（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.屈服強(qiáng)度大小

B.伸長(zhǎng)率大小

C.沖擊韌性大小

D.可焊性優(yōu)劣V

解析：

碳當(dāng)量是指將鋼鐵中各種合金元素對(duì)共晶點(diǎn)實(shí)際碳量的影響折算成碳的增減，用C.E.標(biāo)識(shí)，其決定了碳

素鋼的強(qiáng)度和可焊性。

30.砌體是由塊材和砂漿組合而成的。砌體抗壓強(qiáng)度與塊材及砂漿強(qiáng)度的關(guān)系是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.砂漿的抗壓強(qiáng)度恒小于砌體的抗壓強(qiáng)度

B.砌體的抗壓強(qiáng)度隨砂漿強(qiáng)度提高而提高J

C.砌體的抗壓強(qiáng)度與塊材的抗壓強(qiáng)度無(wú)關(guān)

D.砌體的抗壓強(qiáng)度與塊材的抗拉強(qiáng)度有關(guān)

解析：

塊材抗壓強(qiáng)度和砂漿抗壓強(qiáng)度是影響砌體抗壓強(qiáng)度的兩個(gè)主要因素。砌體抗壓強(qiáng)度隨塊材和砂漿抗壓強(qiáng)度

的提高而提高。對(duì)提高砌體抗壓強(qiáng)度而言，提高塊材抗壓強(qiáng)度比提高砂漿抗壓強(qiáng)度更有效。一般情況下，

砌體強(qiáng)度低于塊材和砂漿的強(qiáng)度。

在計(jì)算時(shí)需扣除兩端各一個(gè)板厚長(zhǎng)度。

29.結(jié)構(gòu)鋼材的碳當(dāng)量指標(biāo)反映了鋼材的（)O

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.屈服強(qiáng)度大小

B.伸長(zhǎng)率大小

C.沖擊韌性大小

D.可焊性優(yōu)劣V

解析：

碳當(dāng)量是指將鋼鐵中各種合金元素對(duì)共晶點(diǎn)實(shí)際碳量的影響折算成碳的增減，用C.E.標(biāo)識(shí)，其決定了碳

素鋼的強(qiáng)度和可焊性。

30.砌體是由塊材和砂漿組合而成的。砌體抗壓強(qiáng)度與塊材及砂漿強(qiáng)度的關(guān)系是（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.砂漿的抗壓強(qiáng)度恒小于砌體的抗壓強(qiáng)度

B.砌體的抗壓強(qiáng)度隨砂漿強(qiáng)度提高而提高V

C.砌體的抗壓強(qiáng)度與塊材的抗壓強(qiáng)度無(wú)關(guān)

D.砌體的抗壓強(qiáng)度與塊材的抗拉強(qiáng)度有關(guān)

解析：

塊材抗壓強(qiáng)度和砂漿抗壓強(qiáng)度是影響砌體抗壓強(qiáng)度的兩個(gè)主要因素。砌體抗壓強(qiáng)度隨塊材和砂漿抗壓強(qiáng)度

的提高而提高。對(duì)提高砌體抗壓強(qiáng)度而言，提高塊材抗壓強(qiáng)度比提高砂漿抗壓強(qiáng)度更有效。一般情況下，

砌體強(qiáng)度低于塊材和砂漿的強(qiáng)度。

31.截面尺寸為240mmX370mm的磚砌短柱，當(dāng)軸力N的偏心距如圖所示時(shí)受壓承載力的大小順序?yàn)?/p>

)O

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.①〉③〉④〉②7

B.①，②〉③〉④

C.③〉①，②）④

D.③〉②:④

解析：

無(wú)筋砌體墻、柱的承載力計(jì)算公式為：NW6fA。式中，N為軸壓力設(shè)計(jì)值；4＞為高厚比B和軸向力的

偏心距e對(duì)受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)；A為截面面積，砌體結(jié)構(gòu)按毛截面計(jì)算；f為砌體的抗壓強(qiáng)度

設(shè)計(jì)值。

由于砌體的高厚比B和偏心距e越大，影響系數(shù)值@越小，則砌體抗壓承載力越小，即抗壓承載力與

高厚比B和偏心距e成反比。

砌體的高厚比與偏心方向的截面尺寸h（即厚度）成反比，則偏心方向的截面尺寸h越大，那么砌體的

抗壓承載力越大。因此，砌體抗壓承載力與h/e成正比。截面①、②、③、④的h/e分別為240/40=

6,240/72=3.33,370/74=5,370/100=3.7=因此，砌體抗壓承載力大小順序?yàn)椋?②。

32.砌體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則是（）。

①采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法

②按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，進(jìn)行變形驗(yàn)算滿足正常使用極限狀態(tài)要求

③按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，由相應(yīng)構(gòu)造措施滿足正常使用極限狀態(tài)要求

④根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)，按重要性系數(shù)考慮其重要程度

31.截面尺寸為240mmX370mm的磚砌短柱，當(dāng)軸力N的偏心距如圖所示時(shí)受壓承載力的大小順序?yàn)?/p>

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.①〉③〉④〉②V

B.①〉②：④

C.③〉①，②〉④

D.③>②:④

解析：

無(wú)筋砌體墻、柱的承載力計(jì)算公式為：NW6fA。式中，N為軸壓力設(shè)計(jì)值；4>為高厚比6和軸向力的

偏心距e對(duì)受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)；A為截面面積，砌體結(jié)構(gòu)按毛截面計(jì)算；f為砌體的抗壓強(qiáng)度

設(shè)計(jì)值。

由于砌體的高厚比B和偏心距e越大，影響系數(shù)值@越小，則砌體抗壓承載力越小，即抗壓承載力與

高厚比B和偏心距e成反比。

砌體的高厚比與偏心方向的截面尺寸h（即厚度）成反比，則偏心方向的截面尺寸h越大，那么砌體的

抗壓承載力越大。因此，砌體抗壓承載力與h/e成正比。截面①、②、③、④的h/e分別為240/40=

6,240/72=3.33,370/74=5,370/100=3.7?因此，砌體抗壓承載力大小順序?yàn)椋?/p>

32.砌體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則是（）。

①采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法

②按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，進(jìn)行變形驗(yàn)算滿足正常使用極限狀態(tài)要求

③按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，由相應(yīng)構(gòu)造措施滿足正常使用極限狀態(tài)要求

④根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)，按重要性系數(shù)考慮其重要程度

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.①②④

B.①③④V

C.②④

D.③④

解析：

根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第4.L1條規(guī)定，采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)

方法，以可靠指標(biāo)度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度，采用分項(xiàng)系數(shù)的設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行計(jì)算。第4.L2條規(guī)定，砌

體結(jié)構(gòu)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，并滿足正常使用極限狀態(tài)的要求。第4.1.5條規(guī)定，對(duì)安全等級(jí)為

一級(jí)或設(shè)計(jì)使用年限為50年以上的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)不應(yīng)小于L1；對(duì)安全等級(jí)為二級(jí)或設(shè)計(jì)

使用年限為50年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不應(yīng)小于1.0；對(duì)安全等級(jí)為三級(jí)或設(shè)計(jì)使用年限為la?5a的結(jié)構(gòu)構(gòu)

件，不應(yīng)小于0.9。

33.用水泥砂漿與用同等級(jí)混合砂漿砌筑的砌體（塊材相同），兩者的抗壓強(qiáng)度（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.相等

B.前者小于后者

C.前者大于后者

D.不一定7

解析：

塊材強(qiáng)度和砂漿強(qiáng)度是影響砌體抗壓強(qiáng)度的兩個(gè)主要因素，砌體強(qiáng)度隨塊材和砂漿強(qiáng)度的提高而提高。根

據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.3-2條規(guī)定，當(dāng)砌體用強(qiáng)度等級(jí)小于M5.0的水泥砂

漿砌筑時(shí)，砂漿強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)乘以相應(yīng)折減系數(shù)。當(dāng)采用同等級(jí)的水泥砂漿和混合砂漿砌筑時(shí)，若砂漿等級(jí)

低于M5.0,水泥砂漿砌筑抗壓強(qiáng)度低于混合砂漿；當(dāng)大于M5.0時(shí)，兩者相同。題中沒(méi)有明確說(shuō)明砂漿

等級(jí)，因此選擇D項(xiàng)。

34.超靜定結(jié)構(gòu)的計(jì)算自由度（）O

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.>0

B.<0V

C.=0

D.不定

解析：

計(jì)算自由度數(shù)W是指，體系全部自由度的總數(shù)與全部約束的總數(shù)的差值。W>0時(shí)，自由度總數(shù)大于約束

總數(shù)，體系是幾何可變的；w=o時(shí)，自由度總數(shù)等于約束總數(shù)，若無(wú)多余約束則為靜定結(jié)構(gòu)，否則幾何

可變；W<0時(shí)，自由度總數(shù)小于約束總數(shù)，若體系幾何不變，則為超靜定結(jié)構(gòu)。因此，若結(jié)構(gòu)為超靜定

結(jié)構(gòu)，由于存在多余約束，其計(jì)算自由度必小于零。

35.圖示結(jié)構(gòu)BC桿軸力為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.-2FP

根據(jù)幾何關(guān)系得，A點(diǎn)到BC桿的垂直距離為

36.圖示剛架M?c為（下側(cè)受拉為正）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.20kN-m

B.40kN,m

C.60kN?m

D.OkN?m-J

解析：

首先取BC桿為研究對(duì)象，設(shè)支座B水平反力F,、方向向左，豎向反力F,，方向向上，力矩順時(shí)針?lè)较?/p>

為正。對(duì)C點(diǎn)取矩，由￡此=0,FBlX4-FByX4=0,解得：F,x=F,,。然后取整體為研究對(duì)象，對(duì)A點(diǎn)取

矩，由12MA=0,20X4+5X4X2—FB、X4—F?X8=0,解得FBl=10kNo最后取DCB為研究對(duì)象，可得

MDC=5X4X2+FBXX4-FBTX8=0,.

35.圖示結(jié)構(gòu)BC桿軸力為（）0

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.-2FP

B.

c.

D.-4FP

解析：

）0

36.圖示剛架MDC為（下側(cè)受拉為正）（

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.20kN?m

B.40kN?m

C.60kN-m

D.OkN?mV

解析:

首先取BC桿為研究對(duì)象，設(shè)支座B水平反力FB、方向向左，豎向反力FB,方向向上，力矩順時(shí)針?lè)较?/p>

為正。對(duì)C點(diǎn)取矩，由￡Mc=O,FBxX4-FByX4=0,解得：FBX=F,，。然后取整體為研究對(duì)象，對(duì)A點(diǎn)取

矩，由￡M.=0,20X4+5X4X2-FB,X4-FB,X8=0,解得FBx=10kNo最后取DCB為研究對(duì)象，可得

岫=C5X4X2+FB*X4-FB，X8=0。

37.圖示三較接拱，若高跨比f(wàn)/L=l/2,則水平推力FH為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.Fp/4

V

B.Fp/2

C.3Fp/4

D.3Fp/8

解析：

拱有兩種常見(jiàn)形式，一種是拉桿式，一種是側(cè)推式。由于跨中校的存在，兩種形式都是靜定結(jié)構(gòu)，且計(jì)算

過(guò)程和步驟一樣。首先，整體受力分析，對(duì)任一支座取矩，求出另一個(gè)支座的豎向反力。對(duì)B點(diǎn)取矩

SMB=0,FPXL/4-FiyXL=0,解得：FAy=Fp/4?然后，對(duì)一半拱結(jié)構(gòu)進(jìn)行受力分析，對(duì)跨中校取矩，求

出該支座的水平反力。取AC部分為研究對(duì)象，對(duì)C點(diǎn)取矩，LMc=0,FtaXL/2-FtoXL/2=0,解得：

FAX=Fp/4。

38.圖示桁架桿1的內(nèi)力為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.-P

B.-2P

C.P

D.2PJ

解析：

如題38解圖所示，三角形剛片ACF和三角形剛片BDG通過(guò)桿AD和桿BC組成的瞬較E,以及桿1

相連接，形成一個(gè)無(wú)多余約束的大剛片。首先，對(duì)整體進(jìn)行豎向受力分析，求出支座B的豎向反力FBy

=3P。然后，取BEDG部分（見(jiàn)圈內(nèi)）為隔離體進(jìn)行受力分析。根據(jù)結(jié)點(diǎn)C的受力平衡，剛片ACF中被

截開(kāi)的三根桿合力為零，則該合力對(duì)E點(diǎn)的力矩也為零，因此對(duì)E點(diǎn)取矩時(shí)，不考慮這三桿所產(chǎn)生的力

矩作用，由￡%=0,N1X3a+PXa+PX2a-3PX3a=0,解得：N1=2P（受拉）。

39.圖示三較接拱支座A的豎向反力（以向上為正）等于（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.Fp/4

J

B.Fp/2

C.3Fp/4

D.3Fp/8

解析：

拱有兩種常見(jiàn)形式，一種是拉桿式，一種是側(cè)推式。由于跨中校的存在，兩種形式都是靜定結(jié)構(gòu)，且計(jì)算

過(guò)程和步驟一樣。首先，整體受力分析，對(duì)任一支座取矩，求出另一個(gè)支座的豎向反力。對(duì)B點(diǎn)取矩

EMB=0,FPXL/4-FSyXL=0,解得：F*y=Fp/4?然后，對(duì)一半拱結(jié)構(gòu)進(jìn)行受力分析，對(duì)跨中校取矩，求

出該支座的水平反力。取AC部分為研究對(duì)象，對(duì)C點(diǎn)取矩，￡Mc=0,F*xXL/2-F#yXL/2=0,解得：

FAX=Fp/4O

38.圖示桁架桿1的內(nèi)力為（）0

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.-P

B.-2P

C.P

D.2PV

解析:

如題38解圖所示，三角形剛片ACF和三角形剛片BDG通過(guò)桿AD和桿BC組成的瞬較E,以及桿1

相連接，形成一個(gè)無(wú)多余約束的大剛片。首先，對(duì)整體進(jìn)行豎向受力分析，求出支座B的豎向反力FBy

=3P。然后，取BEDG部分（見(jiàn)圈內(nèi)）為隔離體進(jìn)行受力分析。根據(jù)結(jié)點(diǎn)C的受力平衡，剛片ACF中被

截開(kāi)的三根桿合力為零，則該合力對(duì)E點(diǎn)的力矩也為零，因此對(duì)E點(diǎn)取矩時(shí)，不考慮這三桿所產(chǎn)生的力

矩作用，由￡ME=O,NIX3a+PXa+PX2a-3PX3a=0,解得：N1=2P（受拉）。

39.圖示三校接拱支座A的豎向反力（以向上為正）等于（）0

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.P

B.

c.

D.

解析:

方法一：取整體為研究對(duì)象，對(duì)B點(diǎn)取矩XMB=O,-F.X1+PX1/2=0,解得：FAy=P/2o方法二：首

先觀察發(fā)現(xiàn)荷載P作用線經(jīng)過(guò)點(diǎn)A,因此由￡此=0可得支座B豎向反力為0,那么荷載P的豎向分

力P/2將全部由支座A承擔(dān)，即F.=P/2。

40.圖示結(jié)構(gòu)B截面轉(zhuǎn)角位移為（以順時(shí)針為正）（）。

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.P17(EI)

B.P17(2EI)

C.P17(3EI)

V

D.P17(4EI)

解析：

方法一：豎向力p在B點(diǎn)作用的彎矩為P1,根據(jù)簡(jiǎn)單荷載作用下梁的撓度和轉(zhuǎn)角公式，eB=MB1/

（3EI）,代入得，9B=P17（3EI）。方法二：采用單位荷載法結(jié)合圖乘法計(jì)算。在截面B處施加一個(gè)

單位力偶，分別作出單位力偶和外荷載作用下的彎矩圖，如題40解圖所示。由圖乘法，

41.圖示（a）結(jié)構(gòu)如化為（b）所示的等效結(jié)構(gòu)，則（b）中彈簧的等效剛度鼠為（）。

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.

ki+k2

D.

解析：

方法一：取整體為研究對(duì)象，對(duì)B點(diǎn)取矩￡MB=O,—F.X1+PX1/2=0,解得：F.=P/2。方法二：首

先觀察發(fā)現(xiàn)荷載P作用線經(jīng)過(guò)點(diǎn)A,因此由￡MA=0可得支座B豎向反力為0,那么荷載P的豎向分

力P/2將全部由支座A承擔(dān)，即F?y=P/2?

40.圖示結(jié)構(gòu)B截面轉(zhuǎn)角位移為（以順時(shí)針為正）（)O

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.Pl2/(EI)

B.Pl2/(2EI)

C.Pl2/(3EI)

D.P17(4EI)

解析：

方法一：豎向力P在B點(diǎn)作用的彎矩為PL根據(jù)簡(jiǎn)單荷載作用下梁的撓度和轉(zhuǎn)角公式，eB=MBl/

(3EI),代入得，9B=P17(3EI),,方法二：采用單位荷載法結(jié)合圖乘法計(jì)算。在截面B處施加一個(gè)

單位力偶，分別作出單位力偶和外荷載作用下的彎矩圖，如題40解圖所示。由圖乘法，

41.圖示（a）結(jié)構(gòu)如化為（b）所示的等效結(jié)構(gòu)，則（b）中彈簧的等效剛度ke為（）0

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

ki+k2

B.

J

C.

解析：

當(dāng)兩個(gè)彈簧串聯(lián)時(shí)，在質(zhì)塊上施加一個(gè)方向向右的單位力，此時(shí)總變形A=A1+A2=l/h+l/k2,貝I」彈

簧的等效剛度ke=l/A=kik2/（ki+k2）?

42.圖示梁的抗彎剛度為EI,長(zhǎng)度為1,k=6EI/l3,跨中C截面彎矩為（以下側(cè)受拉為正）

）.

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.0J

B.ql2/32

C.ql2/48

D.ql2/64

解析：

撤去支座B約束，代以未知反力X,方向向上，得到力法的基本體系，則有力法方程811XI+A1P=-

X/k。作出均布荷載單獨(dú)作用下基本體系的彎矩圖，如題42解圖（a）所示。在B端作用一個(gè)方向向上

的單位力，并做出彎矩圖，如題42解圖（b）所示。

由圖乘法：

43.圖示結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，當(dāng)支座A發(fā)生轉(zhuǎn)角9支座B處截面的轉(zhuǎn)角為（以順時(shí)針為正）

）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.9/3

B.2e/5

D.

解析：

當(dāng)兩個(gè)彈簧串聯(lián)時(shí)，在質(zhì)塊上施加一個(gè)方向向右的單位力，此時(shí)總變形△=△i+A2=l/ki+l/k2,

簧的等效剛度ke=l/A=kik2/(ki+k2)o

42.圖示梁的抗彎剛度為EI,長(zhǎng)度為1,k=6EI/l3,跨中C截面彎矩為（以下側(cè)受拉為正）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.0J

B.ql2/32

C.ql2/48

D.ql2/64

解析：

撤去支座B約束，代以未知反力X,方向向上，得到力法的基本體系，則有力法方程6]X+A1P=-

Vko作出均布荷載單獨(dú)作用下基本體系的彎矩圖，如題42解圖（a）所示。在B端作用一個(gè)方向向上

的單位力，并做出彎矩圖，如題42解圖（b）所示。

43.圖示結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，當(dāng)支座A發(fā)生轉(zhuǎn)角0支座B處截面的轉(zhuǎn)角為（以順時(shí)針為正）

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.0/3

B.20/5

C.-0/3

D.-20/5V

解析：

在截面B處施加一個(gè)剛臂，根據(jù)位移法形常數(shù)公式，MBA=4i0B+2i0A-6iA/l=4i0B+2i0,MBC=

i9Bo根據(jù)結(jié)點(diǎn)B受力平衡,EMB=MBA+MBc=4i9B+2i0+i0B=0,解得：％=—20/5。

44.圖示結(jié)構(gòu)用力矩分配法計(jì)算時(shí)，分配系數(shù)2Ac為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.1/4

B.1/2

C.2/3V

D.4/9

解析：

根據(jù)遠(yuǎn)端支撐方式，桿件的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度分為以下幾種情況：①遠(yuǎn)端固支（或帶有一定傾角的定向支座），轉(zhuǎn)

動(dòng)剛度S—4io,io=EoI/lo；②遠(yuǎn)端釵接（或自由度方向與桿件平行的滑動(dòng)支座），轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S—3io；③

遠(yuǎn)端為常規(guī)的定向支座，轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S=i°；④遠(yuǎn)端為自由端（或自由度方向與桿件垂直的滑動(dòng)支座），轉(zhuǎn)

動(dòng)剛度S-0o因此，根據(jù)第①條，AB桿轉(zhuǎn)動(dòng)剛度SAB—4io=4EI/4=EI,AC桿轉(zhuǎn)動(dòng)剛度SAC=4io—

4X2.5EI/5—2EIO根據(jù)第④條,AD桿轉(zhuǎn)動(dòng)剛度SAD~0O因此，分配系數(shù)uAC—SAC/（SAB+SAC+SAD）—

2EI/（EI+2EI+0）=2/3。

45.圖示結(jié)構(gòu)B處彈性支座的彈性剛度k=3EI/l3,B結(jié)點(diǎn)向下的豎向位移為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.P17（12EI）

B.Pl3/（6EI）

V

C.Pl3/（4EI）

D.Pl3/（3EI）

解析：

撤去B支座約束，代以未知反力X,方向向上，得到力法的基本體系，則有力法方程81X+A1P=一

Xi/ko做出集中荷載單獨(dú)作用下基本體系的彎矩圖，如題45解圖（a）所示。在B端作用一個(gè)方向向上

的單位力，并做出彎矩圖，如題45解圖（b）所示。

由圖乘法：

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.1/4

B.1/2

C.2/3V

D.4/9

解析：

根據(jù)遠(yuǎn)端支撐方式，桿件的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度分為以下幾種情況：①遠(yuǎn)端固支（或帶有一定傾角的定向支座），轉(zhuǎn)

動(dòng)剛度S=4i0,i?=E0I/l0；②遠(yuǎn)端較接（或自由度方向與桿件平行的滑動(dòng)支座），轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S=3i0；③

遠(yuǎn)端為常規(guī)的定向支座，轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S=i。；④遠(yuǎn)端為自由端（或自由度方向與桿件垂直的滑動(dòng)支座），轉(zhuǎn)

動(dòng)剛度S=0?因此，根據(jù)第①條，AB桿轉(zhuǎn)動(dòng)剛度SAB=4i0=4EI/4=EI,AC桿轉(zhuǎn)動(dòng)剛度SAC=4i0=

4X2.5EI/5=2EK根據(jù)第④條，AD桿轉(zhuǎn)動(dòng)剛度Sa=0。因此，分配系數(shù)HAC=SAC/（SAB+SM+SQ=

2EI/（EI+2EI+0）=2/3。

45.圖示結(jié)構(gòu)B處彈性支座的彈性剛度k=3EI/l3,B結(jié)點(diǎn)向下的豎向位移為（）。

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.P17(12EI)

B.P17(6EI)

C.P17(4EI)

D.Pl3/（3EI）

解析：

撤去B支座約束，代以未知反力X,方向向上，得到力法的基本體系，則有力法方程8nXi+A1P=-

Vko做出集中荷載單獨(dú)作用下基本體系的彎矩圖，如題45解圖（a）所示。在B端作用一個(gè)方向向上

的單位力，并做出彎矩圖，如題45解圖（b）所示。

因此,

46.圖示簡(jiǎn)支梁在所示移動(dòng)荷載下跨中截面K的最大彎矩值是（）。

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.120kN?m

B.140kN,mJ

C.160kN?m

D.180kN?m

解析：

簡(jiǎn)支梁跨中彎矩影響線如題46解圖所示，跨中豎標(biāo)y=8X8/（8+8）=4,或根據(jù)單位力作用下的受力

平衡條件求解。當(dāng)任一集中力作用于影響線峰值上時(shí)，截面K的彎矩值最大,且MK3=20X4+20X4X

(8-2)/8=140kN?mo

47.設(shè)u和以分別表示圖（a）、（b）所示兩結(jié)構(gòu)的位移動(dòng)力系數(shù)，則（)O

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.口a=ub/2

B.Ra=-Ub/2

C.Ua=Ub

V

D.Ua=-Ub

解析：

單自由度體系強(qiáng)迫振動(dòng)下的位移動(dòng)力系數(shù)

48.單自由度體系自由振動(dòng)時(shí)，實(shí)測(cè)振動(dòng)10周后振動(dòng)衰減為yl0=0.0016y0,則阻尼比等于

)O

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.0.05

B.0.02

C.0.008

D.0.1025V

解析：

A.120kN-m

B.140kN?mV

C.160kN?m

D.180kN-m

解析：

簡(jiǎn)支梁跨中彎矩影響線如題46解圖所示，跨中豎標(biāo)y=8X8/（8+8）=4,或根據(jù)單位力作用下的受力

平衡條件求解。當(dāng)任一集中力作用于影響線峰值上時(shí)，截面K的彎矩值最大，且MK3=20X4+20X4X

(8-2)/8=140kN,mo

和口b分別表示圖（a）、（b）所示兩結(jié)構(gòu)的位移動(dòng)力系數(shù)，則（）。

2.00)

A.Pa=Ub/2

B.Ua=一口b/2

C.Ua=Ub

V

D.□a=一□b

解析：

單自由度體系強(qiáng)迫振動(dòng)下的位移動(dòng)力系數(shù)

48.單自由度體系自由振動(dòng)時(shí)，實(shí)測(cè)振動(dòng)10周后振動(dòng)衰減為yl0=0.0016y0,則阻尼比等于

（）O

(分?jǐn)?shù)：2.00)

A.0.05

B.0.02

C.0.008

D.0.1025V

解析：

單自由度體系有阻尼自由振動(dòng)時(shí)，根據(jù)阻尼比計(jì)算公式，得阻尼比為:

49.下列四種試驗(yàn)所選用的設(shè)備哪一種最不當(dāng)（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.采用試件表面刷石蠟后，四周封閉抽真空產(chǎn)生負(fù)壓方法進(jìn)行薄殼試驗(yàn)

B.采用電液伺服加載裝置對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)構(gòu)件進(jìn)行模擬地震反應(yīng)實(shí)驗(yàn)

C.采用激振器方法對(duì)吊車梁做疲勞試驗(yàn)J

D.采用液壓千斤頂對(duì)桁架進(jìn)行承載力實(shí)驗(yàn)

解析：

C項(xiàng)，吊車梁疲勞試驗(yàn)時(shí)，施加的荷載應(yīng)為脈動(dòng)循環(huán)荷載。激振器產(chǎn)生的荷載是對(duì)稱循環(huán)荷載，且一般的

激振器也沒(méi)有足夠的激振力。激振法通常用于測(cè)定結(jié)構(gòu)的自振特性以及在動(dòng)荷載下的反應(yīng)。

50.結(jié)構(gòu)試驗(yàn)前，應(yīng)進(jìn)行預(yù)載，以下結(jié)論哪一條不當(dāng)（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)載值不可超過(guò)開(kāi)裂荷載

B.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)載值可以超過(guò)開(kāi)裂荷載J

C.鋼結(jié)構(gòu)的預(yù)載值可以加到使用荷載值

D.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)載值可以加至使用荷載值

解析：

試件加載的全部程序分為預(yù)加載、標(biāo)準(zhǔn)荷載、破壞荷載三個(gè)階段。在試驗(yàn)前對(duì)試件進(jìn)行預(yù)加載，其目的

是：①使試件各部分接觸良好，進(jìn)入正常工作狀態(tài)，經(jīng)過(guò)若干次預(yù)加載，使荷載與變形關(guān)系趨于穩(wěn)定；②

檢查全部試驗(yàn)裝置是否可靠；③檢查全部測(cè)試儀器儀表是否工作正常；④檢查全體試驗(yàn)人員的工作情況，

使他們熟悉自己的任務(wù)和職責(zé)以保證試驗(yàn)工作順利進(jìn)行。B項(xiàng)，預(yù)載一共分三級(jí)進(jìn)行，每級(jí)取標(biāo)準(zhǔn)荷載的

20%,然后分2?3級(jí)卸完。對(duì)于混凝土試件，預(yù)載值不宜超過(guò)開(kāi)裂荷載值的70%?

51.對(duì)原結(jié)構(gòu)損傷較小的情況下，在評(píng)定混凝土強(qiáng)度時(shí)，下列哪一項(xiàng)方法較為理想（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.回彈法J

B.超聲波法

C.鉆孔后裝法

D.鉆芯法

解析：

非破損檢測(cè)混凝土強(qiáng)度的方法有回彈法、超聲法和超聲回彈綜合法等。局部破損檢測(cè)混凝土強(qiáng)度的方法有

鉆芯法和撥出法等。對(duì)原結(jié)構(gòu)損傷較小的情況下，在評(píng)定混凝土強(qiáng)度時(shí)，用回彈法較為理想。

52.應(yīng)變片靈敏系數(shù)指下列哪一項(xiàng)（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.在單向應(yīng)力作用下，應(yīng)變片電阻的相對(duì)變化與沿其軸向的應(yīng)變之比值V

B.在X、Y雙向應(yīng)力作用下，X方向應(yīng)變片電阻的相對(duì)變化與Y方向應(yīng)變片電阻的相對(duì)變化之比值

C.在X、Y雙向應(yīng)力作用下，X方向應(yīng)變值與Y方向應(yīng)變值之比值

D.對(duì)于同一單向應(yīng)變值，應(yīng)變片在此應(yīng)變方向垂直安裝時(shí)的指示應(yīng)變與沿此應(yīng)變方向安裝時(shí)指示應(yīng)變的

比值（以百分?jǐn)?shù)表示）

解析：

當(dāng)金屬導(dǎo)體在外力作用下發(fā)生機(jī)械變形時(shí)，其電阻值將相應(yīng)地發(fā)生變化，這種現(xiàn)象稱為金屬導(dǎo)體的電阻-

應(yīng)變效應(yīng)。應(yīng)變片的靈敏系數(shù)是指在軸線方向的單向應(yīng)力作用下，敏感柵的電阻變化率和引起此電阻變化

的構(gòu)件表面在應(yīng)變計(jì)軸線方向的應(yīng)變之比。

53.下列哪一種量測(cè)儀表屬于零位測(cè)定法（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.百分表應(yīng)變量測(cè)裝置（量測(cè)標(biāo)距250mm）

B.長(zhǎng)標(biāo)距電阻應(yīng)變計(jì)J

C.機(jī)械式杠桿應(yīng)變儀

D.電阻應(yīng)變式位移計(jì)（量測(cè)標(biāo)距250mm）

解析：

零位測(cè)定法，是指用惠斯登電橋測(cè)定應(yīng)變，其中一個(gè)橋臂接被測(cè)電阻，當(dāng)被測(cè)電阻值變化時(shí)，電橋不平

衡，再用另一個(gè)可變電阻調(diào)節(jié)另一個(gè)橋臂阻值，使電橋平衡指針為零?；菟沟请姌?qū)儆陂L(zhǎng)標(biāo)距電阻應(yīng)變

計(jì)。

54.由兩層土體組成的一個(gè)地基，其中上層為厚4m的粉砂層，其下則為粉質(zhì)土層，粉砂的天然容重為

17kN/m3,而粉質(zhì)黏土的容重為20kN/m3,那么埋深6m處的總豎向地應(yīng)力為（）。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.108kPaV

B.120kPa

C.188kPa

D.222kPa

解析：

土的自重應(yīng)力計(jì)算公式為：。cz=Yihi+Yzh2H---1-ynhno式中，yn為第n層土層的容重，kN/m3；hn

為第n層土層的厚度，mo代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：。cz=丫h+丫2h2=17X4+20X（6—4）=108kPao

55.軟弱下臥層驗(yàn)算公式Pz+PczWfaz,其中Pcz為軟弱下臥層頂面處土的自重應(yīng)力值，下面說(shuō)法正確的是

（）O

（分?jǐn)?shù)：2.00