電廠環(huán)評報告 - 8聲環(huán)境影響評價DM

濱恒民生熱電聯產項目環(huán)境影響報告書聲環(huán)境影響評價PAGE9山東省環(huán)科院環(huán)境科技有限公司8聲環(huán)境影響評價8.1聲環(huán)境現狀監(jiān)測與評價8.1.1聲環(huán)境現狀監(jiān)測8.1.1.1監(jiān)測布點在擬建廠址廠界布設4個監(jiān)測點，具體見表8.1-1及圖8.1-1。表8.1-1噪聲現狀監(jiān)測點一覽表序號名稱監(jiān)測位置設置意義1#北廠界北廠界外1m北廠界環(huán)境噪聲現狀2#西廠界西廠界外1m西廠界環(huán)境噪聲現狀3#南廠界南廠界外1m南廠界環(huán)境噪聲現狀4#東廠界東廠界外1m東廠界環(huán)境噪聲現狀8.1.1.2監(jiān)測時間與頻率于2016年12月10日進行監(jiān)測，監(jiān)測一天，晝間、夜間各一次。8.1.1.3監(jiān)測方法及條件監(jiān)測方法執(zhí)行《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中的有關規(guī)定，晝間和夜間各監(jiān)測1次，測量期間無雨雪、無雷電天氣，風速5m/s以下時進行，監(jiān)測等效連續(xù)A聲級作為噪聲代表值。廠界監(jiān)測點位于廠界外1m，高度1.2m以上，距任意反射面距離不小于1m的位置。8.1.1.4監(jiān)測項目統(tǒng)計各監(jiān)測點等效聲級LAeq。8.1.1.5監(jiān)測結果監(jiān)測結果見表8.1-2。表8.1-2噪聲環(huán)境現狀監(jiān)測結果一覽表監(jiān)測日期監(jiān)測時間監(jiān)測點位北廠界西廠界南廠界東廠界12.10晝間46.553.168.348.1夜間45.148.666.848.6監(jiān)測期間3#點位受交通噪聲影響：晝：3#大（87）中（11）?。?3）；夜：3#大（72）中（9）?。?8）。單位：輛/20min8.1.2噪聲環(huán)境現狀評價8.1.2.1評價標準執(zhí)行《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中的3類標準，即：晝間65dB(A)、夜間55dB(A)。8.1.2.2評價方法采用超標值法對等效聲級LAeq[dB(A)]進行評價，計算方法為：P=LAeq-Lb式中：P為超標值，dB(A)；LAeq為測點等效A聲級，dB(A)；Lb為噪聲評價標準，dB(A)。8.1.2.3評價結果根據以上監(jiān)測結果及評價方法、評價標準，得出評價結果見表8.1-3。表8.1-3聲環(huán)境現狀評價結果一覽表序號名稱晝間dB(A)夜間dB(A)現狀值標準值超標值現狀值標準值超標值1#北廠界46.565-18.545.155-9.92#西廠界53.165-11.948.655-6.43#南廠界68.3653.366.85511.84#東廠界48.165-16.947.655-7.4由表8.1-3可見，擬建項目除南廠界外，其余廠界環(huán)境晝間、夜間噪聲均滿足《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中的3類標準要求，造成超標的原因為南側320省道車流量的影響。8.2聲環(huán)境影響預測與評價8.2.1擬建項目噪聲源分析項目新增噪聲源主要為風機、引風機、破碎機、各種泵類、發(fā)電機、汽輪機等，噪聲級一般在80~110dB(A)之間，大都集中在廠房內。除此之外，還有設備調試期間的瞬時高頻排汽噪聲。具體如表8.2-1所示。表8.2-1擬建項目噪聲產生及治理情況序號主要噪聲源數量安裝位置降噪措施源強(dB)1給煤器8鍋爐房廠房隔聲＋減振處理+隔音門窗（雙層玻璃）65鍋爐本體2管道進行包扎+閥門設隔聲罩+底層設計圍護結構一次風機2吸氣口安裝阻性消聲器+阻尼減振材料包扎+隔聲罩+隔音門窗（雙層玻璃）二次風機2流化風機4泵類——隔聲罩+廠房隔聲+隔音門窗（雙層玻璃）2汽輪機2汽機房廠房隔聲＋減振處理+隔音門窗（雙層玻璃）63發(fā)電機2油/水泵10排油煙風機43氧化風機4脫硫綜合樓減振基礎＋隔聲罩＋吸氣口安裝阻性消聲器68工藝水泵34漿液循環(huán)泵15脫硫循環(huán)樓廠房隔聲+基礎減震65真空泵2粉倉流化風機25篩分破碎一體機2破碎樓廠房隔聲+基礎減震+隔音門窗736氣化風機2灰?guī)鞙p振處理+消聲器+隔聲罩757引風機4鍋爐房后減振處理+消聲器+隔聲罩778水處理泵類/凝結水泵類41化水車間廠房隔聲659循環(huán)水泵2循環(huán)水泵房廠房隔聲＋減振處理65工業(yè)水泵2廠房隔聲＋減振處理10裝載機1干煤棚——70推煤機211空壓機4空壓機房廠房隔聲＋減振處理+隔音門窗7012供油泵/污油3點火泵房泵房隔聲＋減振處理6513機械通風冷卻塔2循環(huán)冷卻系統(tǒng)消聲百葉7514鍋爐排汽噪聲——消聲器10515鍋爐吹管噪聲——消聲器105注：源強界定2臺鍋爐正常工作。項目在設計和建設過程中，采取的主要噪聲源防治措施如下：（1）設備訂貨時要求廠家制造的設備噪聲值不超過設計標準值。（2）在設備、管道設計中，應注意防振、防沖擊，以減輕振動噪聲，并應注意改善氣體輸送時流場狀況，以減少空氣動力噪聲。（3）在廠房建筑設計中，應盡量使主要工作和休息場所遠離強聲源，并設置必要的值班室，對工作人員進行噪聲防護隔離。在廠房建設時，應避免孔洞縫的存在。8.2.2聲環(huán)境影響預測8.2.2.1預測模式采用《環(huán)境影響評價技術導則—聲環(huán)境》（HJ2.4-2009）中推薦的噪聲戶外傳播聲級衰減基本計算方法：室外聲源在預測點產生的聲級計算基本公式①如已知聲源的倍頻帶聲功率級（從63Hz到8KHz標稱頻帶中心頻率的8個倍頻帶），預測點位置的倍頻帶聲壓級LP(r)可按公式（A.1）計算：LP(r)=Lw+Dc?A（A.1）A=Adiv+Aatm+Agr+Abar+Amisc式中：Lw—倍頻帶聲功率級，dB；Dc—指向性校正，dB；它描述點聲源的等效連續(xù)聲壓級與產生聲功率級Lw的全向點聲源在規(guī)定方向的級的偏差程度。指向性校正等于點聲源的指向性指數DI加上計到小于4π球面度（sr）立體角內的聲傳播指數DΩ。對輻射到自由空間的全向點聲源，Dc=0dB。A—倍頻帶衰減，dB；Adiv—幾何發(fā)散引起的倍頻帶衰減，dB；Aatm—大氣吸收引起的倍頻帶衰減，dB；Agr—地面效應引起的倍頻帶衰減，dB；Abar—聲屏障引起的倍頻帶衰減，dB；Amisc—其他多方面效應引起的倍頻帶衰減，dB。②如已知靠近聲源處某點的倍頻帶聲壓級LP(r0)時，相同方向預測點位置的倍頻帶聲壓級LP(r)可按公式（A.2）計算：LP(r)=LP(r0)?A（A.2）預測點的A聲級LA(r)，可利用8個倍頻帶的聲壓級按公式（A.3）計算：（A.3）式中：LPi(r)—預測點（r）處，第i倍頻帶聲壓級，dB；ΔLi—i倍頻帶A計權網絡修正值，dB（見附錄B）。③在不能取得聲源倍頻帶聲功率級或倍頻帶聲壓級，只能獲得A聲功率級或某點的A聲級時，可按公式（A.4）和（A.5）作近似計算：LA(r)=LAw?Dc?A（A.4）或LA(r)=LA(r0)?A（A.5）A可選擇對A聲級影響最大的倍頻帶計算，一般可選中心頻率為500Hz的倍頻帶作估算。室內聲源等效室外聲源聲功率級計算方法聲源位于室內，室內聲源可采用等效室外聲源聲功率級法進行計算。設靠近開口處（或窗戶）室內、室外某倍頻帶的聲壓級分別為Lp1和Lp2。若聲源所在室內聲場為近似擴散聲場，則室外的倍頻帶聲壓級可按公式（A.6）近似求出：Lp2=LP1?(TL+6)（A.6）式中：TL—隔墻（或窗戶）倍頻帶的隔聲量，dB也可按公式（A.7）計算某一室內聲源靠近圍護結構處產生的倍頻帶聲壓級：（A.7）式中：Q—指向性因數；通常對無指向性聲源，當聲源放在房間中心時，Q=1；當放在一面墻的中心時，Q=2；當放在兩面墻夾角處時，Q=4；當放在三面墻夾角處時，Q=8。R—房間常數；R=Sα/(1?α)，S為房間內表面面積，m2；α為平均吸聲系數。r—聲源到靠近圍護結構某點處的距離，m。然后按公式（A.8）計算出所有室內聲源在圍護結構處產生的i倍頻帶疊加聲壓級：（A.8）式中：LP1i(T)—靠近圍護結構處室內N個聲源i倍頻帶的疊加聲壓級，dB；LP1ij—室內j聲源i倍頻帶的聲壓級，dB；N—室內聲源總數。在室內近似為擴散聲場時，按公式（A.9）計算出靠近室外圍護結構處的聲壓級：LP2i(T)=LP1i(T)?(TLi+6)（A.9）式中：LP2i(T)—靠近圍護結構處室外N個聲源i倍頻帶的疊加聲壓級，dB；TLi—圍護結構i倍頻帶的隔聲量，dB。然后按公式（A.10）將室外聲源的聲壓級和透過面積換算成等效的室外聲源，計算出中心位置位于透聲面積（S）處的等效聲源的倍頻帶聲功率級。LW=LP2(T)+10lgs（A.10）然后按室外聲源預測方法計算預測點處的A聲級?？拷曉刺幍念A測點噪聲預測模式如預測點在靠近聲源處，但不能滿足點聲源條件時，需按線聲源或面聲源模式計算。本次評價采用Cadna/A環(huán)境噪聲模擬軟件系統(tǒng)。Cadna/A系統(tǒng)是一套基于ISO9613標準方法、利用windows作為操作平臺的噪聲模擬和控制軟件。該系統(tǒng)適用于工業(yè)設施、公路、鐵路和區(qū)域等多種噪聲源的影響預測、評價、工程設計與控制對策研究。Cadna/A軟件計算原理源于國際標準化組織規(guī)定的ISO9613-2:1996《戶外聲傳播的衰減的計算方法》。軟件中對噪聲物理原理的描述、聲源條件的界定、噪聲傳播過程中應考慮的影響因素以及噪聲計算模式等方面與國際標準化組織的有關規(guī)定完全相同。我國公布的GB/T17247.2-1998《聲學戶外聲傳播的衰減第2部分：一般計算方法》，等效采用了國際標準化組織規(guī)定的ISO9613-2:1996標準。因此Cadna/A軟計算方法和我國聲傳播衰減的計算方法原則上是一致的。8.2.2.2預測結果（1）廠界噪聲預測結果根據項目廠區(qū)平面布置和擬建項目各噪聲源強，繪制本項目噪聲等值線圖，具體見圖8.2-1，由此得出擬建項目運行噪聲對各測點的貢獻值見表8.2-2。表8.2-2擬建項目噪聲貢獻值預測單位：dB(A)廠區(qū)序號點位晝間夜間北廠區(qū)1東廠界44.044.02南廠界51.251.23西廠界44.844.84北廠界33.033.0南廠區(qū)1東廠界52.352.32南廠界52.352.33西廠界54.954.94北廠界52.252.28.2.3聲環(huán)境影響評價8.2.3.1評價標準廠界噪聲廠界采用《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》（GB12348-2008）中3類標準進行評價，即：晝間65dB(A)、夜間55dB(A)。8.2.3.2評價方法采用超標值法進行評價，計算公式為：P=LAeq-Lb式中：P為超標值，dB(A)；LAeq為預測值，dB(A)；Lb為噪聲標準值，dB(A)。8.2.3.3評價結果廠界噪聲貢獻值評價結果見表8.2-3。表8.2-3廠界噪聲貢獻值評價結果一覽表單位：dB(A)廠區(qū)序號晝間夜間貢獻值標準值超標值貢獻值標準值超標值北廠區(qū)東廠界44.065-21.044.055-11.0南廠界51.265-13.851.255-3.8西廠界44.865-20.244.855-10.2北廠界33.065-3233.055-22南廠區(qū)東廠界52.365-12.752.355-2.7南廠界52.365-12.752.355-2.7西廠界54.965-10.154.955-0.1北廠界52.265-12.852.255-2.8圖8.2-1噪聲等值線圖圖8.2-1噪聲等值線圖由表8.2-3可知，擬建項目投產后，項目晝夜間噪聲貢獻值均滿足《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》（GB12348-2008）中的3類標準要求，對周圍環(huán)境敏感點影響較小。8.2.4偶發(fā)噪聲環(huán)境影響預測8.2.4.1偶發(fā)噪聲源強擬建項目偶發(fā)噪聲包括鍋爐排汽噪聲和吹管噪聲。鍋爐排汽噪聲是鍋爐在超壓時為保護主設備而減壓所產生的噪聲，屬于不定期高頻噴汽噪聲，每年排放次數很少，持續(xù)時間一般為幾十秒，噪聲級為120dB(A)左右；吹管噪聲是在系統(tǒng)安裝完畢、準備運行前，為消除系統(tǒng)內的雜物而采用蒸汽吹掃時所產生的排氣噪聲，持續(xù)時間為幾十秒，噪聲級為120dB(A)左右，僅在系統(tǒng)安裝完畢后進行一次。經采取消聲器等降噪措施，其噪聲級可控制在105dB(A)以內；本次評價偶發(fā)噪聲源強確定為105dB(A)。8.2.4.2偶發(fā)噪聲影響評價根據《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》（GB12348-2008），“夜間偶發(fā)噪聲的最大聲級超過限值的幅度不得高于15dB(A)”。本項目偶發(fā)噪聲源強按105dB(A)計算，其距離衰減采用《環(huán)境影響評價技術導則—聲環(huán)境》（HJ2.4-2009）中推薦的點源模式進行預測，預測結果見表8.2-4。表8.2-4偶發(fā)噪聲預測及評價結果表衰減距離100m178m300m317m380m400m500m563m貢獻值dB(A)65.060.055.555.053.453.051.050.0由表8.2-4可知：受偶發(fā)噪聲源影響晝間噪聲不達標區(qū)域為距離瞬時噪聲源178m范圍內、夜間噪聲不達標區(qū)域為距離瞬時噪