DB42-T 159-2024 基坑工程技術(shù)規(guī)程

DB42Technicalspecificationforexcavati湖北省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳湖北省市場監(jiān)督管理局I 2 4 4 5 5 5 6 9 9 7.4勘察成果 8.4排樁支護結(jié)構(gòu) 8.7地下連續(xù)墻 8.9錨桿與內(nèi)支撐結(jié)構(gòu) 9.4管井降水 9.5輕型井點降水 9.6地下水回灌 本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定2012）相比，除結(jié)構(gòu)調(diào)整和編輯性改動外，主要技術(shù)——增加了按基坑工程環(huán)境保護等級確定支護結(jié)構(gòu)變形控制標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)原則和內(nèi)容——增加了懸臂式、錨拉式和內(nèi)撐式支護結(jié)構(gòu)基坑穩(wěn)定性驗算內(nèi)容和方）；——增加了長短樁支護結(jié)構(gòu)、分階支護結(jié)構(gòu)、傾斜樁支護結(jié)構(gòu)和咬合樁支護結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本原）；——增加了玻璃纖維筋（GFRP筋）錨桿、高壓旋噴擴大頭錨桿、可回收錨桿設(shè)計、施工和檢驗）；）；——更改了有限土壓力計算公式、雙排樁支護結(jié)構(gòu)抗傾覆計算公式、水泥土擋墻抗滑移穩(wěn)定性）；——對“基本規(guī)定”、“地下連續(xù)墻”、“內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)”“地下水控制”、“監(jiān)測”等章節(jié)進行了部分更改（見6.1、6.2、8.78.12.3、8.13.5、9.3.5、9.4.6、12.3.4、12.3.5——增加了襄陽地區(qū)工程地質(zhì)和水文地質(zhì)概況及荊州地區(qū)工程地質(zhì)和水文地質(zhì)概況（見附錄——增加了玻璃纖維筋材性能指標(biāo)測試和檢驗方法（見附錄G——增加了支護結(jié)構(gòu)構(gòu)件節(jié)點大樣示意圖（見附錄H）。本文件主要起草單位：中南勘察設(shè)計院集團有限公司、武漢市勘察設(shè)計有限責(zé)任公司、中國建筑第三工程局有限公司、湖——本次為第二次修訂。本文件實施應(yīng)用中的疑問，可咨詢湖北省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳，聯(lián)系電話郵箱：1基坑工程技術(shù)規(guī)程m但巖土工程及周邊環(huán)境條件復(fù)雜、影響臨近建（構(gòu)）筑物安全的基GB50086巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術(shù)GB50202建筑地基與基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收GB50204混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收GB50205鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收GB50497建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)GB50911城市軌道交通工程監(jiān)測技CJJ/T192盾構(gòu)可切削混凝土JGJ111建筑與市政工程地下水控DB42/242建筑地基基礎(chǔ)技術(shù)DB42/269建筑地基基礎(chǔ)檢測技術(shù)DB42/T830基坑管井降水工程技術(shù)規(guī)程DB42/T914湖北省地下連續(xù)墻施工技術(shù)規(guī)程DB42/T1774等厚度水泥土攪拌墻技術(shù)23.1基坑工程excavationeng為保證地面向下開挖形成的地下空間在地下主體結(jié)構(gòu)施工期間的安全穩(wěn)定、正常施工及保護周邊環(huán)境而采取的支護結(jié)構(gòu)、地下水控制、土方開挖基坑周邊環(huán)境surroundingaroundex懸臂式支護結(jié)構(gòu)cantileverr構(gòu)）提供的支撐反力和支護樁（墻）嵌固段的土抗力保持基坑穩(wěn)定的支護結(jié)玻璃纖維增強筋（GFRP）glassfiber3靠外圍穩(wěn)定巖土體保持邊坡穩(wěn)定并限制其變形的支護結(jié)復(fù)合土釘墻compositesoil水泥土擋墻cement-soilretainin在深厚軟弱土層中為了增加被動區(qū)抗力，提高支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性并減小變形而設(shè)置的位于基坑底型鋼水泥土攪拌墻reinforcedcement-soil利用主體地下結(jié)構(gòu)的全部或部分作為基坑支護構(gòu)件，按地下結(jié)構(gòu)樓層自上而下并與基坑開挖交替4采用輕型井點、管井等抽排水設(shè)施降低地下水位，防止地下水產(chǎn)生滲流破壞，影響土方開挖、基注：基底進入含水層（承壓水或潛水）時，將水位降低至基底以下，稱為疏干降水；如基底有一定厚度的隔水層，用以阻隔或減少地下水通過基坑側(cè)壁或坑底進入基坑的幕墻狀豎向和水平向截水體，稱為隔滲帷渠式切割水泥土攪拌墻（TRD）trench-cuttingre-mixingdee銑削深攪水泥土攪拌墻（CSM）cuttersoilmixingdeep采用銑削式設(shè)備，在槽內(nèi)通過銑輪的鉆進、提升、噴漿攪拌、固結(jié)形成等厚度水泥土攪拌墻。4.1作用與作用效應(yīng)、抗力、材料性能Eak——主動土壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值Epk——被動土壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值eaz——深度z處的主動土壓力強度標(biāo)準(zhǔn)值epz——深度z處的被動土壓力強度標(biāo)準(zhǔn)值?——土層的極限摩阻力G——水泥土擋墻的自重、滑動土條的自重；雙排樁、樁頂連梁和樁間土的自重之和k——含水層滲透系數(shù)ka——主動土壓力系數(shù)ko——靜止土壓力系數(shù)kp——被動土壓力系數(shù)Mk、k——彎矩、剪力標(biāo)準(zhǔn)值M、——彎矩、剪力設(shè)計值Na——錨桿軸向拉力設(shè)計值Nak——錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nuk——錨桿軸向極限抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值Nθk——圓形圍筒軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值paz——主動側(cè)深度z處由于上覆土自重引起的豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值ppz——被動側(cè)深度z處由于上覆土自重引起的豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值5pwaz——主動側(cè)深度z處的孔隙水壓力pwpz——被動側(cè)深度z處的孔隙水壓力qo——坡頂超載標(biāo)準(zhǔn)值qz——深度z處的由于超載引起的豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計值Sk——作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合值γ——土的重力密度、簡稱重度φk——土的內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值4.2幾何參數(shù)H——基坑設(shè)計開挖深度；自承壓水含水層底部起算的承壓水測壓水位高度Hw——承壓水水頭高度R——引用影響半徑；圓形圍筒半徑；結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計值Ro——基坑等效圓半徑S——水位降深α——滑動土條底面與水平面的夾角；潛在破裂與垂直面β——坡面與水平面的夾角4.3計算系數(shù)Kgy——側(cè)壁抗流土安全系數(shù)Khd——整體滑動穩(wěn)定安全系數(shù)Klq——抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù)Kqf——擋墻抗傾覆安全系數(shù)Ktk——被動區(qū)抗力安全系數(shù)Kty——抗承壓水突涌安全系數(shù)Y0——支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)到安全可靠、技術(shù)先進、保護環(huán)境、節(jié)約資源，確保工程質(zhì)量和環(huán)境安全5.2基坑工程應(yīng)綜合考慮場地工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件、周邊環(huán)境條件及其保護要求、基坑開挖深度及規(guī)模、施工條件等，因地制宜地確定需要解決的重點問題，合理設(shè)計、精心施工、嚴(yán)格管理。5.4基坑工程設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)工程經(jīng)驗和概念設(shè)計分析判斷計算模型、計算參數(shù)和計算結(jié)果的合理性5.6執(zhí)行本文件的同時，尚應(yīng)執(zhí)行國家或行業(yè)的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)以及其它湖北省地方標(biāo)準(zhǔn)中的有關(guān)規(guī)定。當(dāng)基坑支護結(jié)構(gòu)作為永久性工程一部分時，尚應(yīng)滿足永久性工6定性安全系數(shù)，支護結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力設(shè)計值和允許a＜HH≤a≤2Ha＞2HⅠⅡⅢⅠⅡⅢⅠⅡⅢH＞15H≤6注4：基坑周邊環(huán)境保護對象是指周邊建（構(gòu)）筑物、地下管線、道路、橋梁和隧道、軌道交通、鐵路、江河堤防也可根據(jù)樁端持力層及埋深、樁頂標(biāo)高等具體情況按H≤a≤2H或a注7：距基坑開挖深度1倍（軟土為2倍）范圍內(nèi)存在歷史文物或優(yōu)秀建筑、軌道交通及其附屬構(gòu)筑物、精密儀器及注9：同一基坑巖土條件或周邊環(huán)境條件不同時，可分段劃分不同的支護結(jié)構(gòu)安全等級，但采用內(nèi)支撐時應(yīng)考慮各的方法，如有限元數(shù)值分析法、“m”法，并采用工程地質(zhì)類比法，結(jié)合類似條件工程的實測資料對計7表2基坑環(huán)境保護等級劃分和支護結(jié)構(gòu)δ特殊重要保護對象a＜H特殊重要保護對象H≤a＜2H重要保護對象a＜H重要保護對象H≤a＜2H一般保護對象a＜H特殊或重要保護對象2H≤a＜3H一般保護對象H≤a＜2H注3：當(dāng)支護結(jié)構(gòu)同時用作地下主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，支護結(jié)構(gòu)的變形控制值尚應(yīng)滿足建（構(gòu)）筑物注4：支護結(jié)構(gòu)的水平變形控制值除應(yīng)滿足周邊環(huán)境保護要求外，尚應(yīng)結(jié)合基坑開挖深度、巖土條件及支護結(jié)構(gòu)構(gòu)件允許變形值和基坑穩(wěn)定性要求等綜合確定，不得因變形過大而使支護結(jié)構(gòu)失穩(wěn)，且不能導(dǎo)致6.4基坑工程設(shè)計前應(yīng)取得下列資料：e)基坑施工平面布置圖及基礎(chǔ)施工對基a)支護結(jié)構(gòu)方案比較和選型；d)支護結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力、穩(wěn)定性和變形計算；e)支護結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面設(shè)計及結(jié)構(gòu)構(gòu)造（含支8a)巖土體的主動、被動土壓力和靜止土壓力；b)靜水壓力、滲流壓力；c)基坑開挖影響范圍內(nèi)建（構(gòu)）筑物的荷載、地面超載（含既有堆載f)支護結(jié)構(gòu)作為永久性結(jié)構(gòu)使用時，尚應(yīng)考慮相關(guān)規(guī)定的荷載作用及抗震要求。6.7基坑支護結(jié)構(gòu)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設(shè)計和驗算，采用的作用效應(yīng)最不S——基本組合的效應(yīng)設(shè)計值；Sk——標(biāo)準(zhǔn)組合作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合值；d)驗算基坑支護結(jié)構(gòu)、周邊建（構(gòu)）筑物及地面的水平位移和沉降變形時，作用效應(yīng)應(yīng)采用正常使用極限狀態(tài)下作用的標(biāo)準(zhǔn)組合，相應(yīng)的限值應(yīng)為支護結(jié)構(gòu)構(gòu)件、周邊建（構(gòu)）筑物及地面水Sd≤C··············································································(2)Sd——作用的標(biāo)準(zhǔn)組合的效應(yīng)設(shè)計值（水平位移和沉降變形等C——支護結(jié)構(gòu)構(gòu)件、周邊建（構(gòu)）筑物及地面水平位移和沉降變形的限值。6.8采用多種支護結(jié)構(gòu)組合使用時，相互之間的搭接構(gòu)造應(yīng)滿足變形協(xié)調(diào)和局部穩(wěn)定的要求。6.9對進入地鐵軌道交通、橋梁、綜合管廊、鐵路、江河堤防等安全保護區(qū)范圍內(nèi)的基坑工程，應(yīng)分a)開挖深度頂標(biāo)高應(yīng)取開挖前場地現(xiàn)狀地面標(biāo)高或整平標(biāo)高；b)開挖深度底標(biāo)高按下列原則確定：9凈間距與其邊長之比不小于2，且獨立柱基（或承臺）相對底板底標(biāo)邊邊長不大于1.5m時，可以地下室底板墊層底標(biāo)高為開挖深度底標(biāo)高(設(shè)有基礎(chǔ)梁時以基礎(chǔ)梁墊層底標(biāo)高為開挖深度底標(biāo)高)；否則應(yīng)以獨立柱基（或承臺）墊層底標(biāo)高為開挖深度底3)當(dāng)基坑開挖采用被動區(qū)留土、或存在坑中坑及坑底超挖時，應(yīng)根據(jù)坑邊留度按8.2.5條分析其對支護結(jié)構(gòu)的影響；當(dāng)坑中坑或坑底超挖采用有效支護措施滿足c)當(dāng)基坑開挖位于既有邊坡附近時，應(yīng)根據(jù)既有邊坡與基坑邊的距離、高度及巖土合性狀、巖土分界處軟弱結(jié)構(gòu)面的性質(zhì)和強度，采取相應(yīng)深大基坑或平面狹長形基坑，宜采取分區(qū)開挖、分區(qū)降水的原則進行設(shè)計和施工，控制降水強度。6.14基坑周邊堆載不得超過設(shè)計規(guī)定?；油练介_挖應(yīng)嚴(yán)格按設(shè)計要求分區(qū)、分層開挖，不得超挖；6.16基坑工程設(shè)計和施工，應(yīng)考慮相鄰基坑開挖及地下工程施工的相互影響。6.17基坑工程設(shè)計應(yīng)針對工程特點，結(jié)合場地工程地質(zhì)、水文地質(zhì)條件和周邊環(huán)境條件進行基坑工7.1.1基坑工程設(shè)計前應(yīng)進行勘察。鄰近既有邊坡的基坑工程勘察，應(yīng)將既有邊坡一并納入勘察或評a)附有擬建建（構(gòu)）筑物的位置、坐標(biāo)與地面標(biāo)高以及周邊已有建筑物與管線的總平面圖；b)涉及既有邊坡附近的基坑工程，尚應(yīng)收集場地地形圖、場地豎向設(shè)計整平d)場地及基坑附近地區(qū)已有的勘察資b)提供各巖土層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)及基坑工程設(shè)計、施工所需的有關(guān)參數(shù)指標(biāo)；查明巖土層e)當(dāng)擬建場地及附近存在不良地質(zhì)作用和地質(zhì)災(zāi)害時，應(yīng)查明不良地質(zhì)作用和潛類型（溶洞、土洞和其他洞穴，潛在的滑坡，采空區(qū)等）、成因、空間分7.1.4湖北省區(qū)域工程地質(zhì)及水文地質(zhì)概況可7.2現(xiàn)場勘探與測試7.2.1基坑工程勘察勘探點的布置應(yīng)符土層、暗溝（暗塘）或巖土地質(zhì)條件復(fù)雜時應(yīng)加密勘探置1個勘探點；臨時支護結(jié)構(gòu)勘探孔深度進入設(shè)計樁底（墻底）標(biāo)高以下完整質(zhì)基坑的勘探深度應(yīng)穿過潛在滑動面進入穩(wěn)定巖體3m～5m。7.2.3工程勘察宜采用鉆探取樣、原位測試及室內(nèi)試驗等多種手段，原位測試應(yīng)根據(jù)地層特點合理選張開程度、充填狀況、膠結(jié)程度、組合關(guān)系及與基坑邊坡臨空7.2.6對場地地下水應(yīng)測量初見水位和穩(wěn)定水位；當(dāng)多層含水層對基坑開挖有影響的時，應(yīng)分層測量同步觀測地表水與地下水位，查明地下水與地表水的水7.2.7基坑工程需要降水或隔滲設(shè)計時應(yīng)進行水文地質(zhì)勘察，并按要求布置水文地質(zhì)試驗井，進行現(xiàn)7.2.8現(xiàn)場抽水試驗應(yīng)模擬工程降水時降水井結(jié)構(gòu)、降深等要求，合理布置試驗井和水位觀測井；抽7.2.9對位于基坑側(cè)壁或坑底以下的黏性土與粉土、粉砂交互層，在工程勘察時應(yīng)重點加以研究，并7.3室內(nèi)試驗a)各巖土層的重度、抗剪強度、壓縮系數(shù)、固結(jié)d)一般黏性土及粉土的垂直及水平滲透系7.3.2對黏性土和粉土采用直接快剪試驗或有效自重壓力下預(yù)固結(jié)的三軸不固結(jié)不排水剪試驗,有要對巖體穩(wěn)定起控制作用的結(jié)構(gòu)面試樣可采用專用設(shè)備進行抗剪強度試7,4勘察成果7.4.1勘察報告應(yīng)針對基坑工程設(shè)計、施工的需要進行編制?？碧缴疃确秶鷥?nèi)的土層進行合理劃分，規(guī)定及本文件附錄C并結(jié)合地區(qū)工程經(jīng)驗分別提供巖體等效內(nèi)摩擦角及結(jié)h)有可靠地方工程經(jīng)驗時，抗剪強度指標(biāo)可根據(jù)當(dāng)?shù)貛r土特7.4.3勘察報告應(yīng)闡明場地上層滯水和潛水、粉土粉砂互層土中弱承壓水及深部承壓水的埋藏條件、7.4.4山區(qū)（包括丘陵地帶）進行基坑工程勘察時，應(yīng)闡明場地地形地貌、地質(zhì)條件和巖土特性（尤7.5環(huán)境調(diào)查7.5.1基坑工程設(shè)計前，應(yīng)進行周邊環(huán)境調(diào)查，包括c)查明基坑周邊的道路位置、寬度、路面標(biāo)高等；f)調(diào)查場地是否存在因地下水控制產(chǎn)生區(qū)域地面沉降及其沉降現(xiàn)狀；g)調(diào)查其他可能對基坑工程設(shè)計、施工及維護有影響的其他環(huán)境因素。8.1.1基坑支護結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)根據(jù)基坑開挖深度、開挖面積和平面形狀、周邊環(huán)境條件及其保護要求、可行、綠色環(huán)保、施工便捷、經(jīng)濟合理的支護結(jié)構(gòu)型式和方案，確保工程順利進行。坡面保護采用掛網(wǎng)噴砼或土工膜二級或三級的土質(zhì)基坑和各級巖質(zhì)基超過6.0m時宜采取卸載分級放坡或與其他支護深層攪拌樁、旋噴樁等水泥土擋二級或三級的土質(zhì)二級或三級土質(zhì)基并設(shè)置水泥土攪拌樁、微型鋼管二級或三級土質(zhì)基二級或三級土質(zhì)基坑和各級土巖組合凝土橫梁連結(jié)成門式剛架結(jié)構(gòu)；基坑和土巖組合基下連續(xù)墻加預(yù)應(yīng)力或非預(yù)應(yīng)力注基坑和土巖組合基鋼水泥土攪拌墻和鋼筋混凝土地下連續(xù)墻可兼下連續(xù)墻加鋼結(jié)構(gòu)或鋼筋混凝土支撐構(gòu)件，包括各種水平支撐或豎向斜撐，承受支撐點集中力的基坑和土巖組合基泥土攪拌墻和鋼筋混凝土地下連續(xù)墻可兼作隔鋼筋混凝土地下連續(xù)墻與地下結(jié)構(gòu)外墻相結(jié)合；地下結(jié)構(gòu)水平構(gòu)件與水平支撐結(jié)構(gòu)相結(jié)合；地下結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件與豎向支承結(jié)構(gòu)相結(jié)合；地下連續(xù)墻與上部結(jié)構(gòu)的基坑和土巖組合基基坑和土巖組合基狀接近圓形或橢圓形，可充分利用結(jié)構(gòu)受力特8.2支護結(jié)構(gòu)側(cè)向壓力計算b)周邊既有和在建的建（構(gòu)）筑物荷載；8.2.2作用在支護結(jié)構(gòu)上的土壓力應(yīng)根據(jù)支護結(jié)構(gòu)側(cè)向變形控制要求，分別按靜止土壓力、主動土壓重要的基坑工程，宜采用土與結(jié)構(gòu)共同作用的方法a)靜止土壓力標(biāo)準(zhǔn)值可采用下式進行計算:=k0··································eoz——計算點處靜止土壓力強度標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)；i——計算深度以上第i層土層的天然重度和厚度；k0——計算點處靜止土壓力系數(shù)。b)主動、被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值可采用朗肯或庫倫土壓力理論公式及其他可靠的計算方法確定。方法計算。對黏性土和粉土宜采用總應(yīng)力法；對粉細(xì)砂、中粗砂及卵礫層宜采用有效應(yīng)力法,epz=ppz.kp+2ck························································(5)eaz=(paz+qz)ka+pwaz(1—ka)—2ckka paz、ppz=(8)eazqz——主動側(cè)深度z處由于超載引起的豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)；paz、ppz——主、被動側(cè)深度z處的由上覆土層自重引起的豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)pwaz、pwpz——主、被動側(cè)深度z處的孔隙水壓力(kPa)，按8.2.4條規(guī)定計算；i——計算深度以上第i層土層的天然重度和厚度；ka——主動土壓力系數(shù)，ka=tan2(45—φk/2)，土水分算時應(yīng)采用有效應(yīng)力參數(shù)φEQ\*jc3\*hps19\o\al(\s\up1(/),k)計算；kp——被動土壓力系數(shù)，kp=tan2(45+φk/2)，土水分算時應(yīng)采用有效應(yīng)力參數(shù)φEQ\*jc3\*hps19\o\al(\s\up1(/),k)計算；ckk——計算深度處土的總應(yīng)力、有效應(yīng)力黏聚力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)；φk、φ’k——計算深度處土的總應(yīng)力、有效應(yīng)力內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)8.2.3巖質(zhì)基坑的側(cè)向壓力應(yīng)根據(jù)巖體強度及其完整程度、巖層產(chǎn)狀和節(jié)理裂隙等軟弱結(jié)構(gòu)面的組合性狀，通過結(jié)構(gòu)面分析按塊體極限平衡法等方法計算；存在多組結(jié)構(gòu)面時，取最不利巖體等效內(nèi)摩擦角、以破裂角為滑動面計算側(cè)向巖石壓力，取兩者8.2.4對位于低級階地的基坑工程，按承壓水水頭確定水壓力時算。有多層地下水時，應(yīng)分別按各含水層的水位（頭）計無無pwaz=pwpz=Yw(z—hwa)降有pwaz1=Yw(z2hwp)pwpz2=Yw(z2—hwp)降無pwaz=Yw(zhwa)pwpz=Yw(z—hwp)無降有pwaz=Yw(zhwa)pwpz=Yw(z—hwp)a)無隔水帷幕不降水b)懸掛式帷幕降水c)落底式帷幕降水d)無隔水帷幕降水 eaz=Y(zz1)kp+2ckp··················································(9) epz=Y(zz2)kp+2ckp················································(10)bz2bzODO’8.2.6當(dāng)支護樁（墻）頂標(biāo)高低于地面，其上方采用放坡或土釘墻時，樁頂標(biāo)高以上土體對支護結(jié)構(gòu)a)假定qo從基坑邊開始向外無窮遠(yuǎn)分布時,qz(z)=qo(x)–γd；c)qo局部分布在沿基底45度折線范圍以外時，qz按應(yīng)力雙向擴散假定計算(圖3c)。qox∞45°O’∞45°d 45° qzzO45°Z0O’45°Z0bdqz=——————bqz=——————b+2zo45°8.2.8當(dāng)臨近基坑外側(cè)存在地下建（構(gòu)）筑物，且其地下結(jié)構(gòu)外邊線距支護樁（墻）凈距b小于HtanK構(gòu)上任一深度z處主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值eazb。eaz——按8.2.2條計算的主動土壓力強度標(biāo)準(zhǔn)值（kPaeazb——有限寬度土體的主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kPanb與有限土體寬度有關(guān)的系數(shù)，nb=b/{H.tan(π/4—φk/2)}(φk為dh深度范圍內(nèi)土層），8.2.9基坑邊超載應(yīng)按實際產(chǎn)生和可能產(chǎn)生的超載分布情況和強度分別計算?？紤]隨機發(fā)生的施工堆工過程中不得超過設(shè)計限值?；又苓吶缬兄?.3.1對懸臂式、錨拉式或支撐式支護結(jié)構(gòu)宜采用彈性抗力法或其他能考慮支護結(jié)構(gòu)與土體共同作用d)在土層中,錨拉式、支撐式支護樁（墻）計算嵌固深度小于0.3H時，應(yīng)取0.3H（H為基坑開挖深度）；懸臂式支護樁（墻）計算嵌固深度小于0.5H注：α為樁的變形系數(shù)，α=（mb0/EI）0.2kh=m(zh0)···························z——計算點距地面的深度（mh0——計算工況下的基坑開挖深度（m）?！軰tk·············································· eptk——按彈性抗力法計算的被動區(qū)抗力標(biāo)準(zhǔn)值（kPakh——水平向反力系數(shù)，按“m”法確定（kPa/mΔx——支護樁（墻）的水平位移（mEpk——支護樁（墻）嵌固深度范圍內(nèi)的被動土壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值（kNKtk——被動區(qū)抗力安全系數(shù)。對于懸臂式支護結(jié)構(gòu)，不應(yīng)小于1.50（采用被動區(qū)加固時，不應(yīng)小于1.35對于單支點支護結(jié)構(gòu)，不應(yīng)小于1.20；對于多支點支護結(jié)構(gòu)，不應(yīng)小于18.3.5采用錨拉式支護結(jié)構(gòu)時，錨桿水平向剛度系數(shù)宜通過現(xiàn)場抗拔試驗確定。缺乏試驗資料時可按cos2θ·························································································KB——錨桿水平向剛度系數(shù)（kN/mEg——錨桿桿體的彈性模量（kN/m2Ec——錨桿錨固段的組合彈性模量（kN/m2Ag——錨桿桿體的截面面積（m2）；A——錨桿錨固段的截面面積（m2lf——錨桿自由段長度（mld——錨桿錨固段長度（mEm——錨桿注漿錨固體的彈性模量（kN/m2b0——計算寬度（ms——錨桿水平間距（mθ——錨桿水平傾角。8.3.6采用支撐式支護結(jié)構(gòu)時，水平向支撐剛cos2θ·······························································）；λ——支撐不動點調(diào)整系數(shù)：支撐兩對邊巖土條件、開挖深度、周邊荷載等條件相近，且分層差異時，對土壓力較大或先開挖的一側(cè)，取λ=0.5～1.0，且差異大時取大值，反之取小固定支座考慮；對坑內(nèi)豎向斜撐構(gòu)件，取λ=1；ac——支撐松弛系數(shù)：對混凝土支撐和預(yù)加軸向壓力的鋼支撐，取αc＝1.0，A——支撐構(gòu)件的截面面積(m2)；L——受壓支撐構(gòu)件的長度(m)；s——支撐桿件水平間距(m)；8.3.7基坑支護結(jié)構(gòu)應(yīng)按下列規(guī)定進行整體穩(wěn)定性a)基坑整體穩(wěn)定性可采用圓弧滑動法進行分析和驗算。b)采用放坡開挖的基坑邊坡應(yīng)按下式計算（圖6）下滑力T、抗滑力R和整體滑移穩(wěn)定安全系數(shù)Khd。min{Khd1,Khd2,Khdi,}≥Khd····················································(18)·········································Khd=R/T······················································Khdi——第i個滑動圓弧的抗滑力矩與滑動力矩的比值；抗滑力矩與滑動力矩之比的最小值宜通過搜索不同圓心及半徑的所有潛在滑動圓li——第i土條底面的弧長（m）。取li=bi/cosai，bi為第i土條寬度；），i——第i土條的自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/mαi——第i土條底中點切線與水平線的夾角(°),αi為負(fù)值時取正值；a）滑弧經(jīng)過坡底的整體穩(wěn)定性驗算b）滑弧經(jīng)過坡底以下的整體穩(wěn)定性驗算min{Khd1,Khd2,Khdi,}≥Khd····················································(22)Khd=R/T···················································Khd——整體滑動穩(wěn)定安全系數(shù)；基坑支護結(jié)構(gòu)安全等級為一級、二級、三級的Khd分別不應(yīng)bi——第i土條的寬度(m)；ai——第i土條底中點切線與水平線的夾角(°)；i——第i土條的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；'Rk,kak——第k層錨桿的傾角(°)；θk——滑動面在第k層錨桿處的法線與垂直面的夾角(°)；sx,k——第k層錨桿的水平間距(m)；k——圓弧滑動穿越的錨桿層數(shù)；ψv——計算系數(shù)；可按ψv=0.5sin(θk+ak)tanφk取值；此處，φk為第k層錨桿與滑弧交點處土的γap——分別為主動側(cè)、被動側(cè)土層的加權(quán)平均重度（kN/m3Nq——承載力系數(shù)，Nq=kpeπtanφk，kp=tan2(45+φk/2)。8.3.9對于放坡開挖的基坑工程（包括土釘墻）≥1.80Ru——按OA寬度計算的驗算土層的極限承載力合力(kN)?！軰ty······························································D——基坑底至承壓含水層頂板的距離(m)；γ——D深度范圍內(nèi)土的平均天然重度(kN/m3)；Hw——承壓水水頭高度(m)；γw——水的重度，取10kN/m3。≥Kgy·················································γw——水的重度，取10kN/m3。8.4排樁支護結(jié)構(gòu)8.4.1根據(jù)基坑周邊環(huán)境條件、基坑開挖深度及工程地質(zhì)條件等，可采用懸臂式、錨拉式、支撐式排8.4.2排樁的樁型與成樁工藝應(yīng)根據(jù)土層性質(zhì)、地下水條件及基坑周邊環(huán)境要求等，按安全適用、經(jīng)應(yīng)采用擠土效應(yīng)嚴(yán)重、易塌孔、易縮徑或有較大震動的樁型和施工下混凝土強度等級不應(yīng)低于C30；采用預(yù)應(yīng)力高強度混凝土管樁時，管樁直徑不宜8.4.4采用灌注樁、預(yù)制樁時，樁頂應(yīng)設(shè)置鋼筋混凝土冠梁；當(dāng)采用鋼板樁、鋼管樁時，樁頂宜設(shè)置當(dāng)混凝土冠梁作為受力構(gòu)件時，應(yīng)按計算確定截面和配筋，樁身縱向主筋伸入冠梁的錨固長度應(yīng)符合8.4.5排樁中心間距根據(jù)巖土條件和環(huán)境保護要求確定。樁間土保護可采用掛網(wǎng)噴射混凝土、高壓旋），a)樁身彎矩和剪力設(shè)計值M、V分別按下式確定:M=1.25Y0Mk Mk、Vk——按本文件8.3.2條確定的樁身彎矩(kN·m)和剪力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；0——支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，根據(jù)本文件6.7條確定；文件附錄E確定。并滿足下列構(gòu)造要求：縱向受力鋼筋不小于HRB400級，不應(yīng)少于8根，鋼筋直徑不宜小于16mm，最大間距不宜大于150mm；箍筋可采用螺旋式箍筋，箍筋直徑不應(yīng)小于6mm，縱向鋼筋保護層厚度不應(yīng)少于35mm，采用水下灌注工藝時，不應(yīng)少于5c)當(dāng)施工條件滿足要求時，可采用不均勻配筋，將抗彎鋼筋集中布置于受拉邊的彎矩作用平面左右各45°~60°范圍內(nèi)。鋼筋較多時可用束筋，但每束不應(yīng)多于2根；e)采用預(yù)制樁時宜采用一節(jié)樁。預(yù)制樁單樁正截面彎矩設(shè)計值不應(yīng)大于其極8.4.7采用長短樁支護結(jié)構(gòu)時應(yīng)符合下列）；c)深厚軟土基坑采用長短樁支護結(jié)構(gòu)時宜與被e)按長短樁協(xié)同作用的原則確定支護結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和）：2)關(guān)聯(lián)式分級支護設(shè)計應(yīng)考慮各級支護之間的相互作用和影響，宜采象進行分析，同時考慮上排樁被動抗力傳遞至下排樁對其內(nèi)力、變形以及穩(wěn)定性的影b)對于分級支護結(jié)構(gòu)除應(yīng)進行各級支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性分析外，尚應(yīng)進行整體8.4.9采用傾斜樁支護結(jié)構(gòu)時應(yīng)符合下）；b)作用在傾斜樁上的土壓力標(biāo)準(zhǔn)值宜按庫倫土壓力理論進行計算；作用在斜直組合中豎直樁上c)傾斜樁傾角宜取10°~30°,傾斜樁嵌固段被動區(qū)的土抗力彈簧水平反力系數(shù)應(yīng)根據(jù)傾斜樁的慮樁端支承力外，尚應(yīng)考慮坑底面以下樁周土側(cè)摩阻力的8.4.10采用咬合樁支護結(jié)構(gòu)時應(yīng)符合下列a)相互搭接咬合的混凝土排樁宜同時滿足支護結(jié)構(gòu)兼作隔滲帷幕的a）有筋樁和無筋樁搭配的咬合式排樁b）有筋樁d)有筋樁的樁徑不宜小于800mm，有筋樁與有筋樁搭配時的樁徑f)有筋樁和有筋樁搭配的排樁宜按等厚度墻體進行內(nèi)力與變形計算；有筋樁和無筋樁搭配的排樁宜僅考慮有筋樁抗彎剛度，并應(yīng)對樁身局部受剪承載力進行驗算；有筋樁和有筋樁搭配的排樁），a)樁端進入巖面以下深度根據(jù)巖石強度和完整性確定，可取1.5m～3.0m；c)樁端以下應(yīng)隨著開挖及時對巖體側(cè)壁進行噴錨支護。噴錨支護錨桿長度及豎向間距根據(jù)巖體結(jié)構(gòu)面發(fā)育和組合情況確定，錨桿長度一般可取5m～8m，并錨入穩(wěn)定巖體。a）嵌巖樁支護示意圖b）懸壁8.5.1當(dāng)單排懸臂樁支護剛度不足或變形過大不能滿足環(huán)境保護和設(shè)計要求，且存在一定的施工空間b)雙排樁之間的中心間距宜為2.5～5（為樁徑或樁寬），且不宜超過前排樁墻背主動朗肯c)剛架橫梁的寬度不應(yīng)小于，高度不宜小于0.8，剛架橫梁的高度與雙排樁排距的比值宜取e)懸臂式雙排樁的嵌固深度尚應(yīng)滿足以下構(gòu)造要求：對一般黏性土、砂土，不宜小于0.5H（H質(zhì)模擬或采用實體單元等其它有經(jīng)驗的土體應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系模型kv——地基土的垂直向基床系數(shù)（kN/m3宜由現(xiàn)場試驗確定或參照類似工程的經(jīng)驗確定；8.5.5雙排樁支護結(jié)構(gòu)的抗傾覆穩(wěn)定性應(yīng)符合下式規(guī)定（圖20）:≥Kqf·······················Kqf——抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)；基坑支護結(jié)構(gòu)安全等級為一級、二級、三級的Kqf應(yīng)分別Eak、Epk——基坑外側(cè)主動土壓力、基坑內(nèi)側(cè)被動土壓力的標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）；zazG——雙排樁、樁頂連梁和樁間土的重心至前排樁邊緣的水平距離（msy——雙排樁排距（md——樁直徑或邊長（m）；Tf——后排樁樁土結(jié)合面抗拔摩阻力（kN/m）：Eaki.tani+ckihi；其中Eaki為第i層土沿樁GEaksyGEaksyhTf’Tf’TfEpkzazzpzG）：≥Khd·······························Khd——抗滑移穩(wěn)定性安全系數(shù)；基坑支護結(jié)構(gòu)安全等級為一級、二級、三級的Khd應(yīng)分別Eak、Epk——基坑外側(cè)主動土壓力、基坑內(nèi)側(cè)被動土壓力的標(biāo)準(zhǔn)值（kN/mG——雙排樁、樁頂連梁和樁間土的自重之和（kN/m）。8.5.7雙排樁冠梁之間設(shè)置的橫梁或連板的截面及配筋應(yīng)通過內(nèi)力計算確定；雙排樁冠梁與橫梁或連8.6.1型鋼水泥土攪拌墻包括在連續(xù)套接的三軸（或多軸）水泥土攪拌樁、等厚度水泥土攪拌8.6.2型鋼水泥土攪拌墻適用于填土、淤泥和淤泥質(zhì)土、黏性土、粉土、砂土等土層，對復(fù)雜地質(zhì)條基坑工程，當(dāng)具備放坡卸載條件或采用增加支撐（錨）的方式時，開挖支護深度可適當(dāng)加大。8.6.4型鋼水泥土攪拌墻支護結(jié)構(gòu)內(nèi)力、變形、撐（錨）力計算及基坑穩(wěn)定性驗算應(yīng)符合本文件8.3節(jié)的有關(guān)規(guī)定；兼作為隔滲帷幕時，尚應(yīng)滿足滲流穩(wěn)定性a)三軸水泥土攪拌樁的直徑宜采用650mm、850mmb)采用三軸水泥土攪拌樁成墻時成墻e)攪拌用水泥宜采用不低于P.O42.5級的普通硅8.6.7采用等厚度水泥土攪拌墻時應(yīng)符合下列a)等厚度水泥土攪拌墻28d齡期無側(cè)平順度等應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求，并滿足各種工況下型8.6.9水泥土攪拌樁內(nèi)插型鋼時，型鋼的間距和平面布置形式應(yīng)根據(jù)計算確定，可采用連續(xù)密插、插a）連續(xù)密插b）插二跳一c）插一跳一8.6.10型鋼水泥土攪拌墻內(nèi)插型鋼的截面承載力應(yīng)按下列規(guī)定驗≤f·····································································(35)Mk——作用于型鋼水泥土攪拌墻的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（N.mmf——型鋼的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2對重復(fù)使用的型鋼，應(yīng)考慮折減?！躥v····································································(36)S——型鋼計算剪應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩（mm3I——型鋼沿彎矩作用方向的毛截面慣性矩（mm4tw——型鋼的腹板厚度（mmfv——型鋼的抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）。對重復(fù)使用的型鋼，應(yīng)按實際情況折減。8.6.11水泥土攪拌樁內(nèi)插型鋼應(yīng)對型鋼與水泥土之間的錯動剪切承載力和水泥土最薄弱截面處的局a)型鋼與水泥土之間的錯動剪切承載力（圖23a）應(yīng)τ1≤τ····························································································V=qks1/2························································τ1——作用于型鋼與水泥土之間的錯動剪應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2V1k——作用于型鋼與水泥土之間單位深度范圍內(nèi)的錯qk——作用于型鋼水泥土攪拌墻計算截面處的側(cè)向土壓力強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2s1——相鄰型鋼翼緣之間的凈距（mmde1——型鋼翼緣處水泥土墻體的有效厚度（mmτ2≤τ······························································································V2k=qks2/2····························································τ2——作用于水泥土攪拌樁最薄弱截面處的錯動剪應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2V2k——作用于水泥土最薄弱截面處單位深度范s2——相鄰水泥土最薄弱截面之間的凈距（mm8.6.12采用等厚度水泥土攪拌墻內(nèi)插型鋼作為支護結(jié)構(gòu)時，除8.6.13型鋼水泥土攪拌墻的頂部應(yīng)設(shè)置封閉的鋼筋混凝土冠梁。冠梁的高度和寬度應(yīng)由設(shè)計計算確a)冠梁截面高度不應(yīng)小于500mm。采用內(nèi)支撐時，冠梁箍筋宜適當(dāng)加密。在內(nèi)插型鋼而未能設(shè)置封閉箍筋的部位宜在型鋼翼緣外側(cè)設(shè)置封閉箍筋予撐、鋼筋混凝土支撐等內(nèi)支撐體系或錨桿體系8.6.15型鋼水泥土攪拌墻墻身厚度變化處或型鋼插入密度變化處，連續(xù)墻厚度較大區(qū)段或型鋼插入8.7.1本節(jié)適用于現(xiàn)澆鋼筋混凝土地下連續(xù)墻作為臨時基坑支護結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件，或根據(jù)需要作為永久8.7.2臨時支護結(jié)構(gòu)的地下連續(xù)墻設(shè)計應(yīng)符合下列要求:8.7.3永久地下結(jié)構(gòu)的地下連續(xù)墻設(shè)計除滿足8.7.要求，同時應(yīng)滿足作為地下結(jié)構(gòu)外墻在施工期和使用期的內(nèi)力、變形撓度控制、裂縫控制等要8.7.4地下連續(xù)墻的厚度應(yīng)根據(jù)墻體的受力和8.7.5地下連續(xù)墻單元槽段的平面形狀和槽段長度，應(yīng)根據(jù)墻段的結(jié)構(gòu)受力特性、槽壁穩(wěn)定性、環(huán)境8.7.6地下連續(xù)墻槽段間的施工接頭根據(jù)設(shè)計要求可采用柔性接頭和剛性接頭。當(dāng)?shù)叵逻B續(xù)墻作為基坑臨時支護結(jié)構(gòu)時，可采用柔性接頭；當(dāng)?shù)叵逻B續(xù)墻作為8.7.7地下連續(xù)墻的縱向受力鋼筋應(yīng)沿墻身均勻配置，并可根據(jù)內(nèi)力分布沿墻體縱向分段配置，且通mm，鋼筋凈間距不宜小于50mm，應(yīng)采用8.7.8地下連續(xù)墻鋼筋籠封頭鋼筋形狀應(yīng)與施工接頭相匹配。封頭鋼筋與水平鋼筋宜采用焊接。鋼筋籠兩側(cè)的端部與接頭管（箱）或相鄰墻段混凝土接頭面之間應(yīng)留有不大于150mm的間隙。鋼筋籠下端HRB500鋼筋，直徑不宜小于25mm，且應(yīng)滿足吊裝和沉放過程中鋼筋籠的整體性及鋼筋籠骨架不產(chǎn)生塑性變形的要求。L形、T形等異型槽段轉(zhuǎn)角處宜設(shè)置加強鋼筋8.7.10地下工程施工盾構(gòu)或頂管穿越地下連續(xù)墻開洞處的相關(guān)位置和范圍，宜采用GFRP筋代替普通b)GFRP筋性能指標(biāo)：抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fk≥450MPa，彈性模量Ef≥40GPa，極限拉應(yīng)變≥1.2%；GFRP筋中采用的玻璃纖維含量需控制在70%～80%之間，樹脂基體使用乙烯基和筋與鋼筋、GFRP筋與GFRP筋之間的連接可采用鐵絲綁絲等綁扎牢靠；h)GFRP筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)滿足CJJ/T192的相關(guān)要求。8.8.1圍筒式支護結(jié)構(gòu)可采用圓形、橢圓形、拋物線或多心圓連拱等基本形式，也可由以上幾種形式a）圓形8.8.2基坑外輪廓為圓形、橢圓形時宜采用圍筒式支護結(jié)構(gòu)，利用弧形、拱形結(jié)構(gòu)的特點將徑向力轉(zhuǎn)8.8.3圍筒結(jié)構(gòu)可由鋼筋混凝土咬合樁、鋼筋混凝土連續(xù)墻等構(gòu)筑。圍筒的形式、斷面和材料的選擇8.8.5作用于圍筒的側(cè)土壓力及穩(wěn)定性可按本文8.8.6圓形圍筒在均布外力作用下，內(nèi)力只有軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值NθkN=R.Pθk·················Nθk——圓形圍筒軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kNR——圓形圍筒外圈半徑（m8.8.7在均勻荷載或非均勻荷載作用下的橢圓形、拋物線形或多心圓連拱及復(fù)合型圍筒，可簡化為若求出協(xié)調(diào)后的各拱土壓力EEQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up0(’),a)，然后以EEQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up0(’),a)為荷載，分別8.8.8為抵抗推向拱體的拱座合力，設(shè)計時應(yīng)考慮8.9.1.1采用錨拉式支護結(jié)構(gòu)時，錨桿設(shè)計應(yīng)按符合下列要采用不拔管的一次性錨桿。根據(jù)變形控制要求，可分別選用預(yù)應(yīng)力錨桿、非預(yù)應(yīng)力錨桿；互錯開的措施，并根據(jù)實際情況對設(shè)計錨拉e)錨桿注漿宜采用二次壓力注漿工藝；注漿材料宜采用水泥漿或水泥砂漿，注漿宜低于20MPa。b)采用預(yù)應(yīng)力錨桿時，錨桿自由段長度不宜小于5.0m，且穿d)錨桿傾角宜取15°~35°,且不應(yīng)大于45°,不宜小于10°;Nak=·················································Na=1.25Y0Nak·····················θ——錨桿對水平方向的傾斜角(°);0——支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，根據(jù)本文件6.7條確定。8.9.1.4驗算錨桿的極限抗拔力時應(yīng)滿足下Nak≤Nuk/1.7，Nuk=Ai.fi······················································Ai——錨桿有效錨固段內(nèi)在第i層巖土層中的錨固表面積(m2)；fi——第i層巖土的極限摩擦力(kPa)，根據(jù)試驗確定，無試驗資料時可根據(jù)工程經(jīng)驗并參照本Nuk——錨桿極限抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)。8.9.1.5錨桿芯材可采用高強鋼As≥Na(ξfy)(47)As——芯材的截面面積(m2)；fy——芯材抗拉強度設(shè)計值(kPa)。注：A-B-C老黏性土的潛在破裂面，A’-B’一般土的潛在破裂面a)GFRP筋錨桿不宜用于對環(huán)境保護要求嚴(yán)格或深厚軟土變b)GFRP筋主要物理力學(xué)性能指標(biāo)見本文件附錄G；d)錨桿水平向剛度系數(shù)宜通過試驗確定，缺乏試驗資料時可按本文件8.3.5條計算a)錨桿擴大頭應(yīng)采用高壓流體對設(shè)計錨固段的土體進行旋噴切割擴孔并灌注水泥漿或水泥砂）；6——支護樁（墻）；Lf——自由段；Ld——非擴大頭錨固段選用，或者根據(jù)類似地質(zhì)條件的施工經(jīng)驗選用，施工時應(yīng)通過現(xiàn)場試驗或試驗性施工驗證；——N＜30注2：擴孔壓力（25～30）MPa；噴嘴移動速度（10～25）cm/min；轉(zhuǎn)速（5～15）a)可回收式錨桿當(dāng)使用功能完成后需拆除筋材并回收，應(yīng)采用無粘結(jié)鋼絞線構(gòu)成的壓力型或壓b)壓力型錨桿（圖30）應(yīng)由不與注漿固結(jié)體相互粘結(jié)的帶隔離防護層的桿體和位于桿體底端的c)壓力分散型錨桿（圖31）應(yīng)由兩個或兩個以上壓力型單元錨桿4——桿體；5——承載板；6——錨具；7——臺座。d)錨桿使用功能結(jié)束后，可采用熱熔等方式實現(xiàn)錨桿芯材的拆除回收；f)壓力分散型熱熔錨桿（圖33）應(yīng)由兩個或兩個以上承載板復(fù)g)錨桿外側(cè)帶導(dǎo)線的PE鋼絞線，應(yīng)符合GB/T5224的規(guī)定；h)熱熔錨具應(yīng)符合JGJ85和GB/T14370的要求，其基本1)基本性能要求：a、靜載錨固性能；bi)錨桿的錨頭標(biāo)高宜在樓板或底板標(biāo)高以上0.5m～1.5m之間，錨頭前端與地下室外墻的距離j)錨桿的錨固段長度應(yīng)通過計算確定，并應(yīng)進行局部k)錨桿的設(shè)計、檢驗和驗收，除應(yīng)執(zhí)行8.9.1.10對錨桿錨固段主要位于粘土層、填土層、全風(fēng)化與強風(fēng)化泥質(zhì)巖層中的預(yù)應(yīng)力錨桿,宜進行8.9.2.2內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)包括下8.9.2.4內(nèi)支撐桿件可采用鋼結(jié)構(gòu)或鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，也可采用鋼與混凝土的混合結(jié)構(gòu)：a)基坑平面狹長形或形狀較規(guī)則時可采用鋼支撐；基坑面積較大、形狀不規(guī)則時宜采用鋼腹梁支撐等周邊環(huán)境變形控制要求嚴(yán)格時可采用軸力伺服自動補償?shù)匿撝蜗到y(tǒng)e)內(nèi)支撐構(gòu)件穿越地下室底板、外墻板時必須做好防水構(gòu)造處理。c）長邊對頂加角撐d）邊桁架加對e）對頂桁架加琵琶撐、角撐f）加強角撐式g）環(huán)梁式10）；6——橫向水平支撐；7——縱向水平支撐；8——支撐立柱；9——立柱基礎(chǔ)；10——預(yù)8.9.2.5內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)宜按支護樁（墻）和內(nèi)支撐協(xié)同工作的原則進行整體分析計算；對于特別重要的基坑工程宜采用三維結(jié)構(gòu)分析空間有限元方法計算校核。按本文件8.3節(jié)“彈性抗力法”進行支護樁a)應(yīng)根據(jù)支護樁（墻）變形大小和方向，對支撐反力的計算結(jié)果進行合理判斷和調(diào)整；計壓力相差較大時，應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)作用，內(nèi)支撐桿件應(yīng)配置抗扭、抗e)內(nèi)支撐桿件截面和配筋應(yīng)按各種正逆工況下最大內(nèi)力進行設(shè)計。8.9.2.6格構(gòu)式、桁架式、環(huán)梁式支撐桿件的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值及變形宜按桿件有限元法進行計算。某一支'Nh=1.25Y0ξNhk···················Nh——支撐桿件軸向支撐力設(shè)計值（kNξ——內(nèi)力分布不均勻及溫度影響分項系數(shù)：當(dāng)支撐桿件長度小于40m時可取1.00；當(dāng)支撐桿件長度大于4N’hk——支撐桿件軸向支撐力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）。8.9.2.7使用“彈性抗力法”計算時，對頂式支撐、角撐及豎向斜支撐的軸向支撐力設(shè)計值按下式計··········································L——所計算支撐與兩邊相鄰支撐水平間距之和的二分之一（mN’hk——根據(jù)本文件8.9.2.5條確定的每延米支撐桿件軸向支撐力標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m支撐兩端α——支撐軸線與N’hk作用方向的夾角(°)。8.9.2.8對于內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)有限元計算為受壓的構(gòu)件，應(yīng)考慮其所受施工偏心和自重荷載及施工荷載的e=L0/1000（L0為支撐計算長度），且對于混凝士支撐不宜小于20mm，對于鋼支撐不宜小于40mm），Mh=1.25Y0Mk····································································(50)0——支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，根據(jù)本文件6.7條確定；“k——支撐桿件彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）。b)立柱可按偏心受壓（受拉）柱計算，長細(xì)比不宜大于40，鋼格構(gòu)立柱截面不宜小于兩層支撐的立柱受壓計算長度宜取此兩層支撐的中心距，最底層支撐立柱的受壓計算長度宜支撐拆除且未采取措施對該層立柱側(cè)限進行有效約束時，立柱的受壓計算長度取上層支撐中Nzk=Nz1 Nzk=Nz1-Nz2 Nz2=ηNi·····································································Nz1——支撐構(gòu)件及立柱自重產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值（kNNz2——附加軸力標(biāo)準(zhǔn)值（kNNi——第i層支撐匯交于立柱的最大受力桿件η——附加軸力系數(shù)。一層內(nèi)支撐時η取0.10，超過一層內(nèi)支撐時η可取0.05。0——支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，根據(jù)本文件6.7條確定；），a)水平內(nèi)支撐在豎向平面內(nèi)的受壓計算長度，設(shè)置立柱時，可取相鄰立柱的中心距b)水平內(nèi)支撐在水平平面內(nèi)的受壓計算長度，可取與該支撐桿件相交的相鄰橫向水平支撐的中心距，無水平支撐桿件交匯的取內(nèi)支撐桿件的實際長度；對鋼結(jié)構(gòu)支撐，當(dāng)橫向與縱向支撐桿件的交匯點不在同一水平面內(nèi)時，水平平面內(nèi)的受壓計算長度宜取與該支撐桿件相交的相d)斜支撐按偏心受壓構(gòu)件計算，軸向支撐a)水平支撐宜設(shè)置在同一標(biāo)高，同一桿件或單元水平標(biāo)高誤差不得大于20mmb）各水平支撐桿件根據(jù)受力情況可采用不同的截面尺寸，截面高度不宜小于其豎向平面內(nèi)計算長度的1/20，且不宜小于500mm，同一桿件不宜變截面合內(nèi)支撐時，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)宜作為主要的承壓構(gòu)件，連接件件通過計算確定，節(jié)點連接應(yīng)應(yīng)加設(shè)一定數(shù)量的斜桿，增加結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性和支撐構(gòu)件的抗變形和抗壓曲能力；f)對支撐結(jié)構(gòu)體系應(yīng)進行構(gòu)件強度、變形及b)水平鋼支撐與圍檁斜交時，圍檁上應(yīng)設(shè)置牛腿或采用其他能承受剪力的連接措施；支撐桿件d)鋼支撐與立柱之間應(yīng)設(shè)置鋼托架連接，鋼托架應(yīng)能對節(jié)點位置鋼支撐的水平和時宜設(shè)置加勁板。鋼筋混凝土冠梁（圍檁）與鋼支撐連接處應(yīng)設(shè)置鋼板預(yù)埋g)鋼支撐施加預(yù)應(yīng)力值宜取支撐軸向力設(shè)計值的0.5倍～0.8倍；當(dāng)發(fā)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力損失達(dá)到一定8.9.2.15采用預(yù)應(yīng)力魚腹梁鋼支撐時，應(yīng)參照T/CCES3的有關(guān)規(guī)定進行設(shè)計、施工和質(zhì)量檢驗，并b)采用預(yù)應(yīng)力魚腹梁鋼支撐支護結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第8.3節(jié)的規(guī)定，支撐剛度系數(shù)應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力作用并通過對支撐結(jié)構(gòu)整體進行線彈性結(jié)構(gòu)分析得出的支撐力與水平位移的關(guān)c)支撐支柱的設(shè)計應(yīng)考慮基坑隆起對預(yù)應(yīng)力魚腹梁鋼支撐穩(wěn)定性的不利影響；8.9.2.17鋼筋混凝土圍檁可按以支撐點為支座的多跨連續(xù)梁計算或采用有限元法進行計算，其支座挖機、運輸車輛等各種靜、動荷載，并同時考慮支護結(jié)構(gòu)側(cè)向土壓力的作b)兼做棧橋的內(nèi)支撐桿件不宜改變內(nèi)支撐主梁的平面布置；棧橋梁板應(yīng)按下列三組中內(nèi)力最大3)取同一根梁的上述兩組內(nèi)力疊加計算確定梁板截面和配a)換撐設(shè)計應(yīng)驗算換撐工況下支護結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形以及對周邊環(huán)境的影響，包括換撐結(jié)構(gòu)體行換撐；當(dāng)間距較大時，可另外設(shè)置換撐圍檁與換撐梁形成f）當(dāng)換撐結(jié)構(gòu)在同一水平面上不對稱或不在同一水平面，以及存在其他對主體結(jié)構(gòu)8.10.1支護結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)可采用下列結(jié)合形a)地下結(jié)構(gòu)外墻與地下連續(xù)墻體相結(jié)合；b)地下結(jié)構(gòu)水平構(gòu)件與支撐結(jié)構(gòu)相結(jié)合；c)地下結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件與豎向支承結(jié)構(gòu)相結(jié)d)地下連續(xù)墻與上部結(jié)構(gòu)的豎向承重結(jié)構(gòu)相結(jié)合。c)支護結(jié)構(gòu)與地下室主體結(jié)構(gòu)全面相結(jié)合，采用逆作法施工。b)基坑開挖階段坑內(nèi)外土壓力按本文件8.2節(jié)相關(guān)規(guī)定計算，永久使用階段坑外土壓c)支護結(jié)構(gòu)相關(guān)構(gòu)件的節(jié)點連接、變形協(xié)調(diào)與防水構(gòu)造尚應(yīng)滿足主體工程的設(shè)計要求。8.10.4兩墻合一地下連續(xù)墻可采a)兩墻合一地下連續(xù)墻應(yīng)分別按照承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行承載力、變形計b)復(fù)合墻和疊合墻應(yīng)分別根據(jù)基坑施工階段和永久使用階段的不同情況，按內(nèi)外墻實際受荷過c)兩墻合一地下連續(xù)墻在基坑施工階段和永久使用階段最大裂縫寬度限值為應(yīng)滿足主體結(jié)構(gòu)使f)墻體承受上部結(jié)構(gòu)豎向荷載時，應(yīng)根據(jù)相關(guān)規(guī)范分別按照承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)計算地下連續(xù)墻的豎向承載力和沉降量。地下連續(xù)墻豎向承載力宜通過現(xiàn)場靜載荷試驗i)墻頂冠梁與地下連續(xù)墻及上部結(jié)構(gòu)的連接處應(yīng)8.10.6地下連續(xù)墻兼作上部結(jié)構(gòu)的豎向承重結(jié)構(gòu)時，其承載力和變形應(yīng)同時按水平向和豎向受荷狀a)選擇壓縮性較低的土層作為地下連續(xù)墻持力層。b)對地下連續(xù)墻采取墻底注漿的加固措施。于20mm時，宜采用預(yù)埋鋼筋接駁器連接，連接鋼筋采用HRB400或HRB50地下結(jié)構(gòu)邊柱、結(jié)構(gòu)外墻宜通過預(yù)留插筋或鋼筋接駁器的方式8.10.8地下主體結(jié)構(gòu)水平構(gòu)件與水平支撐相結(jié)合時可采用簡化方法或有限元整體分析方法對地下結(jié)8.10.9地下主體結(jié)構(gòu)的水平構(gòu)件與支撐相結(jié)合的設(shè)計應(yīng)符合下列規(guī)定：a)設(shè)計計算時應(yīng)考慮由立柱樁之間差異沉降以及立柱樁與支護樁（墻）之間差異沉降引起b)作為水平支撐的地下結(jié)構(gòu)水平構(gòu)件應(yīng)通過計算確定；8.10.10地下主體結(jié)構(gòu)水平構(gòu)件與a)在地下主體結(jié)構(gòu)樓板上設(shè)置多個孔洞滿足施工豎向運輸?shù)男枰獣r，孔洞的數(shù)量和位置應(yīng)b)地下結(jié)構(gòu)樓板的施工運輸預(yù)留孔洞、立柱預(yù)留孔洞，應(yīng)驗算孔洞周邊構(gòu)件在水平力和施工荷載作用下的承載力和變形，并采取設(shè)置邊梁或增強洞口周邊構(gòu)件配筋等a)立柱和立柱樁在基坑開挖階段承受的豎向荷載包括地下結(jié)構(gòu)自重、同時施工的上部結(jié)構(gòu)自重b)立柱應(yīng)按受壓構(gòu)件進行承載力計算和穩(wěn)定性驗算，立柱樁應(yīng)進行單樁豎向承載力計算與沉降驗算。立柱與立柱樁的設(shè)計計算除應(yīng)符合本文件要求外，計算原則與方法尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行主體結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；當(dāng)利用主體地下結(jié)構(gòu)柱及其工程樁作為立柱和立柱樁時，應(yīng)滿足）；f)外包混凝土形成主體結(jié)構(gòu)框架柱的立柱，其型式與截面設(shè)計應(yīng)與地下結(jié)構(gòu)梁板和柱的截面和8.11.4水泥宜采用強度等級不低于P.O），），則應(yīng)插筋加強；被動區(qū)墻寬BQ2不應(yīng)大于被動區(qū)墻高d)墻底應(yīng)置于承載力相對較好的土層上，可將墻底做成斜坡狀或齒狀；不宜小于1.0m，直徑不宜小于Φ12，每樁或隔樁梅花形布置一根，插筋可采a）樁墻平面布置示意圖b）概8.11.6水泥土擋墻28d無側(cè)限抗壓強度8.11.7水泥土抗壓、抗剪、抗拉強度可分別按下式確定：fcu.k····································································ql=0.15qu·········································qj——水泥土抗剪強度設(shè)計值（kPa）；），fcu,k——水泥土28d無側(cè)限抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）。資料時可按E=(100～150)fcu,k取值。a)水泥土擋墻抗滑穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗算：≥Khd·························································Khd——擋墻抗滑安全系數(shù),不應(yīng)Eak——主動土壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；Epk——被動土壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；ck、φk——墻體基底土層的黏聚力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)和內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值B——墻體基底寬度(m)；≥Kqf·······························································Kqf——擋墻抗傾覆安全系數(shù),不應(yīng)小于1.35。其余詳見圖37。8.11.9水泥土擋墻墻體應(yīng)力驗算應(yīng)符合下列要a)等截面擋墻墻身最大正應(yīng)力σmax、最小正應(yīng)力σmin和剪應(yīng)力τ設(shè)計值按下式分別驗算：σmin=1.25Y0-Ycs.z······················································τ=1.25Y0···································································0——支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；z——驗算截面在擋墻頂面以下的深度(m)；Iy——驗算截面每延米的慣性矩(m4/m)；A——驗算截面墻體每延米樁體概化水泥土凈截面積(m2/m)。8.11.10水泥土擋墻基底地基承載力應(yīng)按下式·······························pmax≤1.20fa，pmin＞0···························································(64)a)增加擋墻的寬度；8.12.1本節(jié)規(guī)定適用于土質(zhì)基坑按照土釘錨固系統(tǒng)的穩(wěn)定條件進行設(shè)計的土釘墻或復(fù)合土釘墻支護挖深度不宜超過6.0m；在二級、三級階地，當(dāng)土質(zhì)條件較好采8.12.3土釘墻和復(fù)合土釘墻支護結(jié)構(gòu)設(shè)計和構(gòu)造應(yīng)符合以下要求：b)土釘?shù)乃介g距和垂直間距宜在1.0m～1.5m之間，宜采用孔徑80mm～200mm的鉆孔注漿土c)最下一層土釘距離坡腳垂直高度不宜大于0.5m；2)鋼管土釘直徑不應(yīng)小于Φ48mm，壁厚不應(yīng)小于3mm，注漿孔應(yīng)設(shè)置在鋼管末端L/2~L/3(L為鋼管土釘?shù)目傞L度)范圍內(nèi)，鋼筋沿截面均勻分布拼焊，接頭焊接強度不應(yīng)低于鋼管強3)GFRP玻纖筋土釘應(yīng)采用整根全螺紋筋，并采e)噴射混凝土面板厚度宜為80mm～120mm，混凝土強度等級不低于C20。面板中應(yīng)配置鋼筋網(wǎng)f)當(dāng)土釘超過三層時，宜間隔設(shè)置加強圍檁，加強圍檁可采用型鋼或鋼不小于5%并在反坡坡腳設(shè)豎向土釘鎖定；當(dāng)土釘墻后存在滯水時，應(yīng)在含水層下的長度之比不應(yīng)小于1∕6，采用兩排或兩排以上的水泥土i)采用預(yù)應(yīng)力錨桿的復(fù)合土釘墻，錨桿宜布置在基坑開挖深度的中上部，并置，錨頭與混凝土面板連接應(yīng)另設(shè)承壓板（鋼板）或加強圍檁；錨桿預(yù)應(yīng)力值不宜超過錨桿8.12.4土釘長度可按土壓力法或滑動面法確定，并符合下列規(guī)定。a)采用土壓力法時（圖38），土釘軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值按本文件8.9.3條確定，式中Htk按下式計 Htk=ζeakSxSz····································································(65)ak土釘受力深度范圍(按Sx——土釘水平間距(m)。），1)采用圓弧滑動面法，對無土釘邊坡進行分析，2)求出各土條下滑力與抗滑力之差即為不平衡下滑（L為弧長）；按中心角二分之一法確定土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nak。min{Khd1,Khd2,Khdi,}≥Khd····················································(67)QiQiqQiQiqHqαNuktGiαθNukβNukrNuktHθNukNNuktHθNukNGiαa）通過坡腳的滑弧b）通過坡腳以下Khd——整體抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)；基坑支護結(jié)構(gòu)安全等級為一、二、三級的Khd分別不應(yīng)低于cki標(biāo)準(zhǔn)值(°)；li——第i土條底面弧長(m)；i——第i土條的自重(kN/m)；θi——第i層土釘與水平線的夾角(°)；Nuki——第i層土釘極限抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；Sxi——第i層土釘水平方向的間距(m)8.12.7土釘墻坡腳以下有軟弱土層時應(yīng)按本文件8.3.9條的要求進行坑底抗隆起穩(wěn)定性8.12.8對于復(fù)合土釘墻，當(dāng)采用的水泥土攪拌樁加固體滿足8.12.9采用土釘墻的基坑邊坡變形宜根據(jù)類似條件的實測資料和經(jīng)驗判斷，也可以采用其他理論和經(jīng)驗公式計算。為限制變形，可采取增加土釘墻豎向支8.13被動區(qū)加固8.13.1本節(jié)規(guī)定適用于為改善基坑被動區(qū)軟土層力學(xué)性能，控制支護結(jié)構(gòu)變形而進行的被動區(qū)土體a)裙邊加固b)裙邊+抽條加固bddbddbh挖深度、環(huán)境保護變形控制要求、支護結(jié)構(gòu)a)當(dāng)基坑底標(biāo)高以下被動區(qū)軟土分布厚度較小(≤5.0m）時，加固體宜采用平板式豎向布置形b)當(dāng)基坑底標(biāo)高以下被動區(qū)軟土分布厚度較大5.0m）時，加固體可采用平板式或階梯式豎e)當(dāng)需嚴(yán)格控制基坑開挖過程中支護結(jié)構(gòu)的變形時，可對基坑底標(biāo)高以上和以下軟土層采用連數(shù)可采用m法或K法（K為加固土水平基床系數(shù)），加固厚度應(yīng)滿足支護結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和變形控c)以上驗算均應(yīng)選取加固體的最小截面8.13.9當(dāng)主體結(jié)構(gòu)設(shè)計要求對工程樁承臺周邊進行加固時，被動區(qū)土體加固可與主體結(jié)構(gòu)工程樁加8.13.10被動區(qū)加固宜在基坑開挖之前完成；加固范圍和加固強度應(yīng)滿足設(shè)計要求且齡期達(dá)28天后8.13.11被動區(qū)加固在坑底以上空孔段宜適量噴灰（漿），水泥摻量根據(jù)現(xiàn)場實際情況確定。8.14放坡開挖據(jù)經(jīng)驗確定穩(wěn)定坡度2.有外傾軟弱結(jié)構(gòu)面的巖土邊坡坡率允許值應(yīng)通過穩(wěn)定性計算分析弱夾層或邊坡巖體構(gòu)造節(jié)理發(fā)育的情況下,對邊坡穩(wěn)定性應(yīng)做專門研強風(fēng)化強風(fēng)化8.14.3放坡開挖應(yīng)按本文件8.3.7條進行邊坡整體穩(wěn)定性驗算，坑側(cè)和坡腳以下有軟弱土層分布時a)放緩坡率或分階放坡，減少邊坡高度，卸去部分坡體重量；對上級坡應(yīng)驗算從平臺或下級坡面剪出的的可能性；下級坡坡底以下有軟弱土層時應(yīng)驗算上下級整個8.14.6抹面宜按下列要求進行:b)厚度30mm～50mm，必要時加鐵b)噴射表面應(yīng)平整，骨料分布均勻，自下而上分層噴射，達(dá)初凝后應(yīng)及時養(yǎng)護；9地下水控制9.1.1在基坑工程開挖中，應(yīng)對地下水進行控制，防止因地下水引起的流砂、管涌及坑底突涌等滲透b)保證基坑周邊環(huán)境的安全和正常使用；9.1.3基坑工程地下水控制設(shè)計應(yīng)具備必要的水文地質(zhì)勘察資料。當(dāng)已有水文地質(zhì)勘察資料不能滿足設(shè)計要求時，應(yīng)進行補充勘察；當(dāng)水文地質(zhì)條件復(fù)雜時，應(yīng)進行專門水文9.1.4基坑工程地下水控制方法可分為集水明排、降水、隔滲、回灌等，應(yīng)根據(jù)基坑開挖深度、場地9.1.5對于二、三級階地及其中的古河道的承壓水，在滲流計算影響范圍內(nèi)，應(yīng)充分考慮邊界條件的9.1.6對于承壓含水層上部存在的互層土（即粉土、粉砂、粉質(zhì)黏土互層），當(dāng)基坑開挖深9.1.7對于隔滲帷幕深度大于或接近降水井深度的降水工程，宜采用有限元數(shù)值模擬方法計算地下水的滲流場；對于落底式隔滲帷幕應(yīng)進行帷幕形成后9.1.8地下水控制設(shè)計，除進行有關(guān)降排水、隔滲等的設(shè)計計算以外，尚應(yīng)包括變形預(yù)測及變形監(jiān)測9.1.9地下水控制設(shè)計應(yīng)與基坑支護結(jié)構(gòu)設(shè)計統(tǒng)一考慮，并應(yīng)對降水引起的地面變形和支護結(jié)構(gòu)水平9.1.10地下水控制設(shè)計、施工及檢驗驗收，除滿足本文件的有關(guān)要求外，尚應(yīng)符合DB42/T830的相9.2.1在填土、淺層黏性土中開挖基坑，經(jīng)計算不可能發(fā)生坑底突涌或側(cè)壁滲漏、流土?xí)r，可采用明9.3隔滲），9.3.2應(yīng)根據(jù)基坑開挖深度、周邊環(huán)境條件及場地水文地質(zhì)條件，合理選擇隔滲帷幕類型及深度，預(yù)9.3.3隔滲體形成方法可按下列原則選擇：攪拌樁、鉆孔后注漿水泥土連續(xù)墻、混凝土咬合樁、低強度混凝土素墻、鋼板樁等；b)水平隔滲：可采用深層攪拌樁、高壓旋噴樁、雙液灌漿等；c)凍結(jié)法隔滲墻：采用人工制冷技術(shù)凍結(jié)含水層，形成b)對承壓水含水層，當(dāng)坑底有一定厚度的互層，其中壓力水頭難以與下部含水于1.5m～2.0m，如強風(fēng)化巖層厚度小9.3.6對于承臺、電梯井、豎井等平面尺寸較小的基坑，當(dāng)采用水平隔滲與豎向隔滲墻結(jié)合，形成五面封閉的隔滲帷幕時宜結(jié)合降水等輔助措施。對于大面積的基坑不宜采用五面隔滲帷9.3.7當(dāng)基坑開挖深度不大，采用深層攪拌樁、高壓旋噴樁作為隔滲帷幕時，對于深層攪拌樁，搭接9.4管井降水9.4.1管井降水可根據(jù)水文地質(zhì)條件、水位降深要求和環(huán)境保護要求采用完整井或非完整井。濾水管設(shè)計參數(shù)并調(diào)整降水設(shè)計后，方可進行