礦山提升井塔規(guī)范

總則1.0.1為了在礦山提升井塔設(shè)計中貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟政策，做到安全適用、技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)量，制定本規(guī)范。1.0.2本規(guī)范適用于新建、改建、擴建礦山鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)提升井塔、鋼結(jié)構(gòu)提升井塔設(shè)計。1.0.3本規(guī)范依據(jù)現(xiàn)行國家標準《工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50153的原則制定。1.0.4井塔結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限為50年。1.0.5井塔結(jié)構(gòu)的安全等級應(yīng)為一級。 1.0.6井塔的抗震設(shè)防類別應(yīng)為重點設(shè)防類（簡稱乙類）。1.0.7井塔的耐火等級不應(yīng)低于二級。1.0.8井塔的火災(zāi)危險性類別應(yīng)為丙類。1.0.91.0.10井塔屬特種提升構(gòu)筑物2術(shù)語與符號2.1術(shù)語2.1.1井塔shafttower位于井口，支承多繩提升機承受提升荷載并起維護作用的構(gòu)筑物。2.1.2摩擦輪frictionwinder設(shè)置在井塔大廳層，用于懸掛鋼絲繩，由摩擦傳動提升重物的滾輪。2.1.3導(dǎo)向輪deflectorwheel;deflectorsheave設(shè)置在摩擦輪下方，用以改變鋼絲繩的方向或鋼絲繩在摩擦輪上的圍包角，在摩擦提升中用以保證兩提升容器的中心距離的裝置。2.1.4提升容器hoistingconveyance罐籠、箕斗、吊桶等的總稱。2.1.5罐籠cage裝載人員、礦車、設(shè)備等的提升容器。2.1.6箕斗skip裝載煤炭、礦石、矸石等的提升容器。2.1.7罐道guide提升容器在立井井筒及井塔中上、下運行時的導(dǎo)向裝置。2.1.8吊桶sinkingbucket;bucket井筒施工時用于升降物料、人員和器材的桶型提升容器。2.1.9防撞梁bumperbeams提升容器過卷后防止沖撞井塔結(jié)構(gòu)的裝置。2.1.10過卷高度overwinddistance為避免提升容器過卷可能造成的破壞，在確定井塔高度時留有的安全高度或距離。2.2符號2.2.1荷載和荷載效應(yīng)Gk──永久荷載標準值；Qk──可變荷載標準值；Ak──偶然荷載標準值；SGK──永久荷載效應(yīng)標準值；SQik──第i個可變荷載效應(yīng)標準值；SWK──風(fēng)荷載效應(yīng)標準值；Sd──荷載組合的效應(yīng)設(shè)計值；Rd──結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計值；SA1k、SA2k──第一個、第2個偶然荷載效應(yīng)標準值；Smax、Smin──提升鋼絲繩的最大、最小靜張力；T──摩擦輪一側(cè)所有鋼絲繩斷繩荷載；2.2.2幾何尺寸H1──摩擦輪中心高度；H2──提升機大廳的高度；R1──摩擦輪半徑；R2──導(dǎo)向輪半徑；θ──鋼絲繩與垂直線之間的夾角；l1——減速機支座間的距離；l2──電機支座間的距離；2.2.3計算系數(shù)及其他P──旋轉(zhuǎn)運動設(shè)備在運動過程中產(chǎn)生的動擾力(N)；──轉(zhuǎn)動圓頻率(rad/s)；f──運行阻力系數(shù)；──摩擦輪及電動機轉(zhuǎn)動頻率(Hz)；──梁第1,2頻率密集區(qū)內(nèi)最低固有頻率(Hz)；──梁第1,2頻率密集區(qū)內(nèi)最高固有頻率(Hz)；c──梁的混凝土彈性模量（）；──梁的截面慣性距（）；──梁上單位長度的均勻質(zhì)量（kg/m）；、──對于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)第頻率密集區(qū)的自振頻率系數(shù)；γG──永久荷載的分項系數(shù)；γQ──可變荷載的分項系數(shù)：γw──風(fēng)荷載的分項系數(shù)；γEH、γEV──分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)；Ψ──可變荷載的準永久值系數(shù)；3布置與選型3.1平面布置3.1.1井塔主體平面布置，應(yīng)考慮下列因素：提升容器在井筒中的平面布置，提升機大廳的平面布置，導(dǎo)向輪層的平面布置；同時根據(jù)工藝要求考慮變壓器室、高低壓配電室、電容器室等的位置；根據(jù)設(shè)備的要求，還需要在提升機大廳下層設(shè)主電機通風(fēng)機室等。3.1.2提升機大廳的平面布置：應(yīng)根據(jù)設(shè)備的運行、安裝、檢修等的要求確定，并應(yīng)符合下列要求：1提升機、電動機等設(shè)備運轉(zhuǎn)部分，離墻面的距離應(yīng)大于1500mm，電動機端部與墻面之間的距離，應(yīng)考慮電動機轉(zhuǎn)子抽出所需空間；2提升機、電動機等設(shè)備固定部分，離墻面的距離應(yīng)大于1200mm；3應(yīng)設(shè)置手動或電動橋式吊車一臺，噸位由工藝提供，主要設(shè)備均應(yīng)在吊車吊鉤的運行范圍之內(nèi)；4大廳層應(yīng)設(shè)封閉、隔音的司機操縱室，操縱室應(yīng)能清楚地觀察提升機的運轉(zhuǎn)情況。5設(shè)備安裝檢修場地應(yīng)布置在主要設(shè)備附近。3.1.3導(dǎo)向輪平面布置應(yīng)根據(jù)設(shè)備的運行、安裝、檢修等的要求確定，設(shè)于提升機大廳的下層3.1.41副井人行入口位置，上下罐籠的人流路線；主井儲料倉位置，礦物運輸出口位置；2信號室應(yīng)布置在進車側(cè)；空氣加熱室應(yīng)留出風(fēng)道口；3井口周圍應(yīng)設(shè)安全欄桿，且高度不應(yīng)小于1200mm。3.1.5井塔內(nèi)應(yīng)設(shè)疏散樓梯一部，樓梯間可不封閉?？捎脤挾炔恍∮?.1.6井塔內(nèi)應(yīng)設(shè)客貨兩用電梯一部，其載重量不宜小于1000kg。電梯宜布置在塔內(nèi)，也可緊貼外墻布置在塔外3.1.7吊裝孔的布置1塔內(nèi)吊裝時：在井塔內(nèi)部的各層同一位置，沿豎直方向各層樓板均設(shè)吊裝孔，吊裝孔凈尺寸不應(yīng)小于所吊設(shè)備最大外形尺寸每側(cè)加100mm；吊裝孔應(yīng)設(shè)蓋板或活動欄桿；2塔外吊裝時：在井塔懸挑結(jié)構(gòu)的樓板上設(shè)吊裝孔，吊裝孔凈尺寸不應(yīng)小于所吊設(shè)備最大外形尺寸每側(cè)加100mm；吊裝孔應(yīng)設(shè)蓋板，在寒冷地區(qū)蓋板應(yīng)加鋪保溫層；3側(cè)墻吊裝時：在塔壁某一位置上設(shè)吊裝孔；吊裝孔應(yīng)安裝保溫及氣密性能好的內(nèi)開大門，且應(yīng)在安裝大門外側(cè)加設(shè)活動欄桿。3.2豎向布置3.2.1摩擦輪中心高度應(yīng)滿足提升機安裝、檢修所需的高度。摩擦輪H1=h1+h2+h3+h4+h5(3.2(a)罐籠提升(b)箕斗提升圖3.2.1摩擦輪式中：h1——罐籠提升時，為井口至出車軌面的高度；箕斗提升時，為井口至箕斗卸載閘門卸載口的高度，應(yīng)由工藝確定；h2——罐籠出車軌面（或箕斗卸載閘門卸載口）至其本體上框梁頂面的高度，應(yīng)由工藝確定；h3——提升容器在正常卸載位置時，容器上框梁頂面至防撞梁底面的高度，應(yīng)由工藝確定；h4——防撞梁底面至導(dǎo)向輪中心的高度，應(yīng)滿足h4≥h2’+(0.75~0.90)R2，導(dǎo)向輪直徑小于等于3500mm時可取0.90，大于3h5——導(dǎo)向輪中心至摩擦輪中心的高度；（應(yīng)由工藝確定）h2,’——提升容器本體上框梁頂面至懸掛裝置繩卡上緣的高度，應(yīng)由工藝確定；3.2.2提升機3.1.2提升機1提升機大廳的高度應(yīng)按下式計算：H2=d1+d2+d3+d4+d5+d6（3.2式中：d1——提升機基礎(chǔ)臺的高度；d2——吊車起吊高度，可取200mm-d3——提升機摩擦輪閘盤的直徑，應(yīng)由工藝確定；d4——吊車取物裝置的計算高度，應(yīng)由工藝確定；d5——吊車要求高度；d6——吊車頂面與屋面構(gòu)件底面間的凈空，可取400mm2當(dāng)電梯間、樓梯間位于起重機行走范圍時，起重機最下凸出部分與電梯間、樓梯間最高點之間凈距不應(yīng)小于200mm；3采用其他簡易方法起吊時，提升機大廳高度可根據(jù)實際情況參照上述方法確定。3.2.31導(dǎo)向輪頂面至安裝起吊梁底的高度不宜小于1500m2導(dǎo)向輪頂面至上層大梁底的凈空不應(yīng)小于200mm3當(dāng)鋼絲繩罐道懸掛裝置設(shè)于導(dǎo)向輪層時，導(dǎo)向輪層的層高應(yīng)考慮滿足鋼絲繩罐道懸掛裝置的安裝、檢修和更換所需要的高度。3.2.4井塔底層的高度應(yīng)根據(jù)安裝和更換提升容器的要求確定，宜降低底層高度。3.2.5其他無特殊要求的中間各樓層高度宜相近。3.3建筑設(shè)計3.3.1井塔設(shè)計應(yīng)在體型、平面、立面及材料選用方面均有利于抗震及3.3.2井塔窗戶不應(yīng)向外開啟，大廳層應(yīng)設(shè)置紗窗。室內(nèi)應(yīng)有良好的采光，開窗不應(yīng)產(chǎn)生面對司機的眩光。底層大門洞可根據(jù)實際情況設(shè)活動門3.3.3提升機大廳內(nèi)粉刷應(yīng)考慮清潔衛(wèi)生要求，地面宜3.3.4井塔內(nèi)應(yīng)設(shè)置衛(wèi)生間、污水池，衛(wèi)生間宜3.3.5兒墻，高度不應(yīng)小于1200mm。3.3.6井塔內(nèi)各樓層孔洞周圍均應(yīng)設(shè)高度不小于100mm的擋水埂3.3.7井塔應(yīng)設(shè)防雷裝置；高度在45m以上時應(yīng)設(shè)置航空障礙燈。3.4結(jié)構(gòu)設(shè)計3.4.13.4.2鋼筋混凝土井塔可采用框架、筒體（包括圓形及多邊形）等結(jié)構(gòu)體系；鋼結(jié)構(gòu)井塔可采用框架、框架-支撐等結(jié)構(gòu)體系3.4.3結(jié)構(gòu)布置應(yīng)符合下列規(guī)定1井塔平面尺寸大于15m時，宜設(shè)中柱；2平面宜簡單，柱網(wǎng)宜對稱，體型宜規(guī)則、均勻，平面宜減少扭轉(zhuǎn)的影響；3水平動荷載較大的方向宜與結(jié)構(gòu)剛度較大的方向平行；4鋼筋混凝土筒（箱）體井塔在壁板上開設(shè)的窗洞口宜均勻?qū)ΨQ，并應(yīng)上下對齊，成列布置。5各樓層的主次梁宜布置在同一豎向平面內(nèi)，梁寬宜相等。3.5結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其他3.5.11防撞梁應(yīng)設(shè)置在提升容器或平衡錘過卷高度限值以上的位置，防撞梁底部的防撞木底標高不應(yīng)低于過卷高度終止標高；2防撞梁底到導(dǎo)向輪層間的凈高應(yīng)大于h2'；3防撞梁底部應(yīng)設(shè)防撞木，厚度不應(yīng)小于200mm3.5.2支撐罐道和卸載系統(tǒng)的套架可采用分段式或整體式，一般由工藝設(shè)計：1套架宜采用鋼結(jié)構(gòu)，整體式套架底梁支承在井頸上或懸掛于井塔上。分段式套架利用井塔樓層梁作立柱支點并將樓層梁兼做套架橫梁；2支承于井頸上的套架與井塔間應(yīng)考慮不均勻沉降。3套架下部部分橫梁為滿足安裝和更換提升容器的需要應(yīng)設(shè)計成可拆式。3.5.3罐道、楔形罐道、四角罐道、卸載曲軌、外動力開閉器、緩沖裝置、防墜器和安全門均需固定在套架上。3.5.4提升容器與樓層梁板的間隙不應(yīng)小于200mm。3.6永久鑿井兩用井塔3.6.1利用永久井塔鑿井：在布置鑿井設(shè)備時，應(yīng)力求使井塔受力對稱，各樓層荷載均勻，盡可能利用井塔門窗洞作為臨時出繩孔或溜槽孔。3.6.2井塔的樓層梁需支承臨時天輪時，可將該梁增設(shè)可拆卸的鋼桁架，提高其承載力。3.6.3鑿井時的卸料和排料設(shè)施不應(yīng)損壞井塔的構(gòu)件，應(yīng)采取臨時防護措施。4結(jié)構(gòu)上的荷載4.1荷載分類4.1.1井塔結(jié)構(gòu)上的荷載可分為下列三類：1永久荷載：結(jié)構(gòu)自重、其他構(gòu)件及固定設(shè)備施加在井塔上的作用力、預(yù)應(yīng)力、土壓力等。2可變荷載：提升工作荷載、鋼絲繩罐道工作荷載、防墜鋼絲繩工作荷載、樓(屋)面活荷載、雪荷載、風(fēng)荷載、吊車荷載、設(shè)備檢修荷載、溫度作用等。3偶然荷載：斷繩荷載、防墜器制動荷載、過卷荷載、托罐荷載、地震作用等。4.1.2結(jié)構(gòu)設(shè)計時對不同荷載應(yīng)采用不同的代表值。對永久荷載應(yīng)采用標準值作為代表值。對可變荷載應(yīng)根據(jù)設(shè)計要求采用標準值、組合值、頻遇值或準永久值作為代表值。對事故狀態(tài)下偶然荷載的標準值應(yīng)由工藝確定。4.1.3永久荷載標準值（GK）：1結(jié)構(gòu)自重標準值（G1K）可按計算確定。2設(shè)備重標準值（ G2K），摩擦輪、減速器、電動機、導(dǎo)向輪、起重設(shè)備、卸載裝置、防墜器、電器設(shè)備等應(yīng)由工藝確定。3地基變形引起的作用（G3K），可按實際情況考慮。4.1.4井塔樓面均布活荷載的標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系數(shù)應(yīng)符合表4.1.4的規(guī)定。表4．1．4樓面均布活荷載的標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系數(shù)樓層名稱標準值（kN/㎡）組合值系數(shù)頻遇值系數(shù)準永久值系數(shù)適用條件多繩摩擦式提升機井塔提升機大廳提升機直徑≤2.25m10.01.000.950.85指提升機安裝檢修區(qū)的平均值，當(dāng)有2臺及以上時，按較大的一臺取值提升機直徑=2.8m、3.25m15.01.000.950.85提升機直徑=3.5m、4.0m20.01.000.950.85提升機直徑>4.0m25.0~30.01.000.950.85導(dǎo)向輪及有設(shè)備的樓層6.00.900.900.80指有較重設(shè)備或部件時其他樓層4.00.700.700.60—井口樓層及地面10.01.000.950.85—注：1按偶然荷載計算提升機的支撐梁時，對無設(shè)備區(qū)域樓面活荷載可取2.0kN/㎡。2在樓面設(shè)置臨時起重設(shè)施時應(yīng)按施工臨時荷載進行驗算。3計算板和次梁時，活荷載不折減，計算主梁時（提升機層的主摩擦輪減速機，電機支承梁除外）均可考慮乘0.5~0.6折減系數(shù)；4.1.5表4．1．5屋面均布活荷載的標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系數(shù)類別標準值（kN/㎡）組合值系數(shù)頻遇值系數(shù)準永久值系數(shù)不上人的屋面0.50.70.50上人的屋面2.00.70.50.4注：不上人的屋面，當(dāng)施工或維修荷載較大時，應(yīng)按實際情況采用。4.1.6可變荷載標準值（QK、AK)：1摩擦輪荷載標準值（Q1K）：1)摩擦輪正常運轉(zhuǎn)時，摩擦輪作用于支承梁上工作荷載標準值(Q3K)：罐籠提升時：Q1k=2Smax(4.1.6-1)箕斗提升時：(4.1.6-2)式中：Smax──鋼絲繩最大靜張力，由工藝確定；Smin──鋼絲繩最小靜張力，由工藝確定；q──提升容器的載重，由工藝確定；a──提升加速度；g──重力加速度；f──運行阻力系數(shù)；2)摩擦輪的斷繩荷載標準值(A1K)：A1K=1.33T(4.1.6-3)式中：T──摩擦輪一側(cè)所有鋼絲繩斷繩荷載，應(yīng)由工藝確定。2摩擦輪制動器作用于樓面的荷載標準值(Q2K)，摩擦輪緊急制動荷載(A2K)標準值，應(yīng)由工藝確定。3減速機荷載標準值1)減速器正常運轉(zhuǎn)時，減速機作用于支承梁上工作荷載標準值(Q3K)：(4.1.6-4)式中：Q3K──減速機作用于樓面上左（右）支承梁上的荷載標準值（見圖4.1.6-1）；l1──減速機支座間的距離；M1──減速器的額定扭矩，應(yīng)由工藝確定；(a)剛性支座(b)彈簧支座圖4.1.6-1減速機示意圖2)主軸在緊急制動以前的事故扭矩全部傳給減速機的事故荷載標準值(A3K)：(4.1.6-5)式中：Mmax──減速器的事故扭矩，應(yīng)由工藝確定；。4電動機荷載標準值：1)電動機正常運轉(zhuǎn)時，電動機作用于支承梁上的荷載標準值(Q4K)：(4.1.6-6)式中：l2──電動機支座間的距離；M2──電動機額定扭矩，應(yīng)由工藝確定；2)電動機發(fā)生事故時，電動機作用于支承梁上的荷載標準值(A4K)：(4.1.6-7)式中2.5──動力系數(shù)。圖4.1.6-2電動機示意圖5導(dǎo)向輪作荷載標準值(Q5K)：1）摩擦輪正常時Q5Kx=Smaxsinθ(4.1.6-8)Q5Ky=Smax(1-cosθ)(4.1.6-9)式中：Q5Kx──水平荷載標準值，作用于導(dǎo)向輪軸承中心；Q5Ky──豎向荷載標準值，作用于導(dǎo)向輪軸承中心；θ──鋼絲繩與垂直線之間的夾角；2)摩擦輪斷繩時：A5Kx=Tsinθ(4.1.6-10)A5Ky=T(1-cosθ)(4.1.6-11)式中：A5Kx──事故情況下水平荷載標準值，作用于導(dǎo)向輪軸承中心；A5Ky──事故情況下豎向荷載標準值，作用于導(dǎo)向輪軸承中心；圖4.1.6-3導(dǎo)向輪示意圖4.1.7防撞梁荷載標準值A(chǔ)6K，可按下式計算:A6K=4.0Smax(4.1.7)式中：4.0——動力系數(shù)4.1.8鋼絲繩罐道作用于支承梁的荷載鋼絲繩罐道作用于支承梁的荷載按鋼絲繩罐道懸掛裝置的最大吊掛力作為永久荷載計算。最大吊掛力應(yīng)由工藝確定。4.1.9風(fēng)荷載應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3的規(guī)定執(zhí)行。4.1.10提升容器的套架、罐道、防墜器及托罐裝置，當(dāng)其與井塔有連接時，應(yīng)由工藝確定其工作荷載及事故荷載。4.1.114.2荷載組合4.2.1井塔應(yīng)根據(jù)使用過程中在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的荷載，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)，分別進行荷載效應(yīng)組合，并取各自最不利的效應(yīng)組合進行設(shè)計。4.2.2對于承載能力極限狀態(tài)，應(yīng)按荷載效應(yīng)基本組合或事故組合進行荷載效應(yīng)組合，并可采用下列設(shè)計表達式進行設(shè)計：1基本組合：γ0Sd≤Rd（4.2事故組合（斷繩、防墜制動荷載組合）：Sd≤Rd（4.式中：γ0──結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，不應(yīng)小于1.1；Sd──荷載組合的效應(yīng)設(shè)計值；Rd──結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計值；3地震作用組合：Sd≤Rd/γRE（4.γRE──承載力抗震調(diào)整系數(shù)，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》GB50191的規(guī)定。4.2.3正常提升工作荷載效應(yīng)的基本組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值Sd，應(yīng)按下式計算：（4.2式中：γG──永久荷載的分項系數(shù)；γQi──第i個可變荷載的分項系數(shù)，其中γQ1為可變荷載Q1的分項系數(shù)；γw──風(fēng)荷載的分項系數(shù)；SGk──按永久荷載標準值Gk計算的荷載效應(yīng)標準值；SQik──按可變荷載標準值Qik計算的荷載效應(yīng)標準值，其中SQ1k為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者；SWk──按風(fēng)荷載標準值wk計算的荷載效應(yīng)標準值；ΨCi──第i個可變荷載Qi的組合值系數(shù)；n──參與組合的可變荷載數(shù)。4.2.4對于事故組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值Sd，可按下式計算：（4.2式中：SA1k──按斷繩荷載標準值A(chǔ)1k計算的荷載效應(yīng)標準值；SA2k──按防墜制動荷載標準值A(chǔ)2k計算的荷載效應(yīng)標準值。注：斷繩荷載A1k與防墜制動荷載A2k不同時出現(xiàn)。4.2.5地震作用效應(yīng)控制的組合，可按下式計算：Sd=γGSGE+γEhSEhk+γEvSEvk+γwΨwSwk（4.式中：γG──永久荷載的分項系數(shù),應(yīng)采用1.2；當(dāng)永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)承載能力有利時，不應(yīng)大于1.0；當(dāng)驗算結(jié)構(gòu)抗傾覆或滑移時，不應(yīng)小于0.9；γEh、γEv──分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)，應(yīng)按表4.2.7采用；γw──風(fēng)荷載的分項系數(shù)，應(yīng)采用1.4；SGE──永久荷載效應(yīng)的標準值；SEhk──水平地震作用標準值的效應(yīng)值；SEvk──豎向地震作用標準值的效應(yīng)值；Swk──風(fēng)荷載效應(yīng)的標準值；Ψw──風(fēng)荷載組合值系數(shù)，應(yīng)取0.2。4.2.6對于承載能力極限狀態(tài)荷載效應(yīng)組合的分項系數(shù)和組合值系數(shù)，應(yīng)符合表4.2.6的規(guī)定。表4.2.6井塔荷載效應(yīng)組合的分項系數(shù)和組合值系數(shù)荷載種類組合情況永久荷載樓面活荷載4kN/m2屋面活荷載（雪荷載）受料倉滿倉料重摩擦輪工作荷載鋼絲繩罐道荷載風(fēng)荷載備注工作荷載組合1.21.31.41.41.31.2—風(fēng)荷載組合1.2[0.5]1.2[0.5]1.21.21.21.21.4注：1永久荷載中包括結(jié)構(gòu)自重及大型設(shè)備自重；2表中屋面活荷載（雪荷載）一項按屋面活荷載與雪荷載的較大值取用；3方括號中所注數(shù)字為組合系數(shù)，未注明者組合系數(shù)可取1.0；4當(dāng)豎向荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，相應(yīng)分項系數(shù)可取1.0；5進行位移計算時，全部分項系數(shù)可取1.0。4.2.7對于承載能力極限狀態(tài)地震作用效應(yīng)組合的分項系數(shù)和組合值系數(shù)，應(yīng)符合表4.2.7的規(guī)定。表4.2.7地震作用效應(yīng)組合及分項系數(shù)荷載種類組合情況重力荷載摩擦輪工作荷載鋼絲繩罐道荷載水平地震作用豎向地震作用風(fēng)荷載說明水平地震作用組合1.21.31.01.3——豎向地震作用組合1.21.31.0—1.3—9度抗震設(shè)計時才考慮，但水平懸臂結(jié)構(gòu)8度是也應(yīng)考慮水平及豎向地震作用組合1.21.31.01.3[0.4]1.3—9度抗震設(shè)計時才考慮水平地震作用及風(fēng)荷載組合1.21.31.01.3—[0.2]1.4高度60m以上的井塔才考慮水平及豎向地震作用及風(fēng)荷載組合1.21.31.01.3[0.4]1.3[0.2]1.4高度60m以上的井塔、9度抗震設(shè)計時才考慮注：1方括號中所注數(shù)字為組合系數(shù)，未注明者組合系數(shù)可取1.0；當(dāng)豎向荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，相應(yīng)分項系數(shù)可取1.0；進行位移計算時，全部分項系數(shù)可取1.0。4.2.8Sd≤C（4.2.8）式中C結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到正常使用要求的規(guī)定限值，例如變形、裂縫、振幅、加速度、應(yīng)力等的限值，應(yīng)按各有關(guān)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行。4.2.9對于標準組合和準永久組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值Sd，可按下式規(guī)定確定：1標準組合，可按下式計算：（4.22準永久組合，可按下式計算：（4.2式中：Ψqi──第i個可變荷載Qi的組合值系數(shù)。4.2.10對于正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)組合的組合值系數(shù)和準永久值系數(shù)，應(yīng)符合表4.2.10的規(guī)定。表4.2.10井塔荷載效應(yīng)組合的組合值系數(shù)和準永久值系數(shù)荷載種類組合情況永久荷載樓面活荷載4kN/m2屋面活荷載（雪荷載）受料倉滿倉料重摩擦輪工作荷載鋼絲繩罐道荷載摩擦輪事故荷載風(fēng)荷載備注工作荷載1.01.01.01.01.01.0——工作荷載及風(fēng)荷載1.0[0.5]1.0[0.5]1.01.01.01.0—0.2注：方括號中所注數(shù)字為準永久值系數(shù)；4.2.11施工安裝荷載、罐道梁工作荷載、防撞梁荷載、緩沖裝置荷載和托罐荷載的分項系數(shù)均可取1.3。5結(jié)構(gòu)計算5.1靜力計算5.1.1井塔結(jié)構(gòu)進行內(nèi)力和位移計算時，所選用的結(jié)構(gòu)分析模型以及分析時采用的簡化處理及計算假定，應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實際工作情況。5.1.2井塔結(jié)構(gòu)應(yīng)采用空間分析方法進行荷載效應(yīng)計算；對高度大于100m5.1.3井塔各構(gòu)件計算應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》GB50191的有關(guān)規(guī)定。5.1.4井塔結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)根據(jù)承載能力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的要求，分別進行下列計算和驗算：1結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)進行承載力及穩(wěn)定計算；2直接承受重復(fù)荷載的構(gòu)件應(yīng)進行疲勞驗算；3必要時應(yīng)進行結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移、漂移驗算；4使用上需要控制變形值的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)進行變形驗算；5鋼筋混凝土構(gòu)件應(yīng)進行裂縫寬度驗算。5.1.5兼作鑿井工作的井塔應(yīng)進行鑿井工作階段的承載能力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的計算。5.1.6對于高度大于30m且高寬比大于1.5的井塔和基本自振周期T1大于0.25s的井塔，應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響。5.1.7井塔在工作荷載和鑿井工作荷載效應(yīng)標準組合下,按彈性方法計算的樓層層間最大位移與層高之比均不應(yīng)大于1/1000。5.1.8對結(jié)構(gòu)分析軟件的計算結(jié)果，應(yīng)進行分析判斷，確認其合理、有效后，方可用于工程設(shè)計。5.2動力計算5.2.1承重結(jié)構(gòu)的動力計算應(yīng)按下列順序進行：1計算由設(shè)備產(chǎn)生的動力荷載；2計算結(jié)構(gòu)的自振頻率并確定結(jié)構(gòu)的振型；3計算結(jié)構(gòu)的振動速度和位移；4確定結(jié)構(gòu)內(nèi)力的幅值，并進行構(gòu)件承載力計算。5.2.2旋轉(zhuǎn)運動設(shè)備在運動過程中產(chǎn)生的動擾力，應(yīng)按下式計算：(5.2.2-1)(5.2.2-2)式中：──旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量(kg)； ──質(zhì)量m對旋轉(zhuǎn)中心線的偏心距(m），由工藝提供；──轉(zhuǎn)動圓頻率(rad/s)；──旋轉(zhuǎn)設(shè)備轉(zhuǎn)動頻率(Hz)；5.2.3承受動力荷載的梁豎向振動允許位移按下列公式計算：當(dāng)時(5.2.3-1)當(dāng)時(5.2.3-2)式中A──梁豎向振動允許振幅值(mm)；v──梁豎向允許振動速度為10mm/s；5.2.4梁的自振頻率，應(yīng)按下列公式計算：(5.2.4-1)(5.2.4-2)式中──頻率密集區(qū)的順序，=1，2；──梁第1,2頻率密集區(qū)內(nèi)最低固有頻率(Hz)；──梁第1,2頻率密集區(qū)內(nèi)最高固有頻率(Hz)；──梁上單位長度的均勻質(zhì)量（kg/m）,當(dāng)有集中質(zhì)量時應(yīng)按本規(guī)范第5.2.7條的規(guī)定計算；──梁的計算跨度，可取梁支座中心間的長度；──對于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)第頻率密集區(qū)的自振頻率系數(shù)，可按本規(guī)范附錄A確定。5.2.5計算梁的豎向振動時，其自振頻率計算值應(yīng)按下列公式計算：(5.2.5-1)(5.2.5-2)式中──梁第頻率密集區(qū)內(nèi)第低自振頻率計算值（Hz）；──梁第頻率密集區(qū)內(nèi)第高自振頻率計算值（Hz）。5.2.6當(dāng)梁上有均布質(zhì)量和集中質(zhì)量時，對于單跨梁和各跨剛度相同的等跨連續(xù)梁,應(yīng)按下式將集中質(zhì)量換算成均布質(zhì)量(5.2.6)式中──梁上單位長度的均布質(zhì)量(kg/m)；──梁上的集中質(zhì)量（kg）；──集中質(zhì)量數(shù)1~n；──集中質(zhì)量總個數(shù)；──集中質(zhì)量換算系數(shù)，可按本規(guī)范附錄B采用。5.2.7當(dāng)梁第一頻率密集區(qū)內(nèi)最低自振頻率計算值大于設(shè)備的擾力頻率時，可不進行梁的動力計算。5.2.8井塔結(jié)構(gòu)的水平振動宜采用空間結(jié)構(gòu)分析程序進行計算。5.2.9梁的豎向振動振幅和速度及結(jié)構(gòu)的水平振動，計算時可不計及兩者之間的相互影響。6構(gòu)造6.1一般構(gòu)造6.1.1混凝土強度等級不應(yīng)低于C30，最大水膠比為0.50，最大氯離子含量為0.06%。6.1.2壁板厚度不應(yīng)小于200mm；當(dāng)各層壁板厚度不相等時，相鄰層壁板厚度差不宜超過較小壁板厚度的1/3。6.1.3矩形平面井塔壁板的四角部位應(yīng)加腋，腋寬不應(yīng)小于250mm，且不應(yīng)小于壁板厚度。6.1.4混凝土框架柱縱鋼筋每側(cè)的配筋率不應(yīng)小于0.3%。6.1.5有振動設(shè)備的現(xiàn)澆樓板厚度一般為板短向跨度L的1/15~1/18,且不應(yīng)小于120m，宜雙向雙層配筋，其他樓層不應(yīng)小于100mm。6.1.6鋼筋混凝土井塔屋面承重結(jié)構(gòu)采用鋼結(jié)構(gòu)時，應(yīng)設(shè)置鋼-混凝土組合或非組合屋面板，混凝土屋面板與周邊井塔壁板或梁整體澆筑；板厚不應(yīng)小于120mm，宜雙向雙層配筋，且樓板鋼筋錨入周邊井塔壁板或梁內(nèi)。6.1.7鋼井塔宜采用鋼-混凝土組合樓板或非組合樓板，當(dāng)樓面開孔較大時，應(yīng)增設(shè)樓面水平支撐。6.1.8樓板易受機油濺落或漏油的部位應(yīng)采用防油措施。6.1.9井塔垂直度應(yīng)控制在1/1000以內(nèi)，偏差尺寸不得大于50mm。6.1.10滑模通過的梁內(nèi)不宜設(shè)置斜向鋼筋，可加密鋼箍代替斜向鋼筋；主筋宜按偶數(shù)配置，以便居中布置爬桿。6.2密閉井塔6.2.1回風(fēng)井井塔導(dǎo)向輪層以下套架宜封閉。6.2.2導(dǎo)向輪層繩孔用橡膠墊密封。6.2.3導(dǎo)向輪層下層設(shè)防爆門，面積應(yīng)由工藝確定。6.2.4底層設(shè)密閉門，門大小應(yīng)滿足提升容器安裝要求，應(yīng)由工藝確定。7地基與基礎(chǔ)7.1一般規(guī)定7.1.1井塔的地基基礎(chǔ)設(shè)計等級應(yīng)為甲級。建于完整、穩(wěn)定巖體上的井塔地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級。7.1.2基礎(chǔ)類型：獨立基礎(chǔ)、條型基礎(chǔ)、樁基礎(chǔ)、箱形基礎(chǔ)、筏形基礎(chǔ)、巖石錨桿基礎(chǔ)及井頸基礎(chǔ)。注：井頸基礎(chǔ)系指倒方臺、倒圓臺或倒錐殼體基礎(chǔ)形式。7.1.3基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)考慮下列因素：1上部結(jié)構(gòu)形式、荷載作用類型及工藝設(shè)備布置的特殊要求;2場地的地質(zhì)條件;3基礎(chǔ)的埋置深度;4基礎(chǔ)邊距井筒的距離不應(yīng)小于100mm；5施工條件以及井筒施工工藝。7.1.4地基基礎(chǔ)設(shè)計，采用的荷載效應(yīng)組合應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007的有關(guān)規(guī)定。在抗震設(shè)防區(qū)，地基基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011中有關(guān)的規(guī)定。7.1.5地基基礎(chǔ)，可不進行斷繩、防墜制動荷載效應(yīng)的驗算。7.1.6地基變形允許值:1Hg≤40m，其傾斜率不應(yīng)大于0.002；240<Hg≤60m，其傾斜率不應(yīng)大于0.0015；3Hg＞60m，其傾斜率不應(yīng)大于0.001；4地基平均沉降量不大于200mm。式中Hg—為室外地面至井塔屋面的高度;傾斜率—指基礎(chǔ)傾斜方向兩點的沉降差與其距離的比值;7.1.7對采用凍結(jié)鑿井法施工的井筒，井塔基礎(chǔ)是否應(yīng)在凍結(jié)井壁完全融化后施工，應(yīng)根據(jù)場地土的類別和含水率情況參照《凍土地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》JGJ118的有關(guān)規(guī)定判斷場地土其凍脹性和融沉性，按其等級確定基礎(chǔ)施工要求。并在基礎(chǔ)施工前應(yīng)補充地基凍結(jié)后的巖土勘察報告，視情況對地基進行必要的處理。7.1.8井塔應(yīng)設(shè)不少于四個沉降觀察點。沉降觀察點宜設(shè)在標高±0.000以上1000mm7.2天然地基基礎(chǔ)7.2.1在確定基礎(chǔ)埋置深度時，應(yīng)綜合考慮上部結(jié)構(gòu)形式、井塔高度、地基土質(zhì)、抗震設(shè)防烈度、井口的地下管線布置、人員及設(shè)備上下井口的運輸方式等因素。埋置深度可從室外地面算至基礎(chǔ)底面，并宜符合下列規(guī)定：1天然地基（或復(fù)合地基），不宜小于井塔高度的1/15。2建于基巖上的巖石錨桿基礎(chǔ)，在滿足地基承載力及穩(wěn)定的要求下，基礎(chǔ)埋深可不受本條第1款限制。當(dāng)?shù)鼗赡墚a(chǎn)生滑移時，應(yīng)采取有效的抗滑移措施。7.2.2基礎(chǔ)平面形心宜與上部結(jié)構(gòu)豎向永久荷載重心重合。非抗震設(shè)計時，基礎(chǔ)底面不應(yīng)出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)；抗震設(shè)計時，抗震作用下基礎(chǔ)底面不宜出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)。7.2.3地基變形計算應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。7.2.4柱下條形基礎(chǔ)，宜布置雙向正交基礎(chǔ)梁，并加強基礎(chǔ)的整體剛度，減少不均勻沉降。7.2.5筏形基礎(chǔ)因井筒的關(guān)系，筏形基礎(chǔ)平面中心部分要開（5~10）m左右的孔，基礎(chǔ)平面整體剛度削弱很大，設(shè)計除應(yīng)滿足有關(guān)規(guī)范要求外，要對孔洞邊的板及梁進行加強，確?；A(chǔ)的承載力及變形滿足井塔的正常使用要求。7.2.6箱形基礎(chǔ)墻體預(yù)留管道孔洞尺寸要考慮礦井生產(chǎn)過程中場地下沉引起基礎(chǔ)與井筒的相對位移，以免管道被切斷，孔洞頂與管道頂?shù)膬艨崭叨炔灰诵∮?.2.7箱形基礎(chǔ)因井筒的關(guān)系，箱形基礎(chǔ)平面中心部分要開（5~10）m左右的孔，基礎(chǔ)平面整體剛度削弱很大，設(shè)計除應(yīng)滿足有關(guān)規(guī)范要求外，要對基礎(chǔ)7.2.8筏形、箱形基礎(chǔ)與井壁之間應(yīng)設(shè)沉降縫，沉降縫寬度不應(yīng)小于17.2.97.2.10基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。7.3樁基礎(chǔ)7.3.1樁基礎(chǔ)的埋置深度，可取井塔高度的1/18埋置深度同時要滿足井口的工藝設(shè)備布置要求。7.3.2樁基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》7.4井頸基礎(chǔ)7.4.1井頸基礎(chǔ)的混凝土強度等級不宜低于7.4.27.4.3倒方臺、倒圓臺、倒7.4.4倒錐殼基礎(chǔ)殼壁厚按計算確定，且不宜小于井壁厚。錐殼豎向和水平分布筋的配筋率不應(yīng)小于0.4%，其鋼筋間距不應(yīng)大于200mm，鋼筋直徑不應(yīng)小于16mm，分布筋配鋼筋之間的拉接筋間距不應(yīng)大于400mm；鋼筋的錨固7.4.57.4.6井筒的豎向鋼筋，宜與井頸基礎(chǔ)的豎向鋼筋焊接，且豎向鋼筋間距不應(yīng)大于200mm。同一截面處的鋼筋接頭數(shù)不應(yīng)大于總鋼筋數(shù)的50%，相鄰接頭鋼筋錯開凈距不應(yīng)小于1.0m。井頸基礎(chǔ)以下1.5D(D為井筒直徑)范圍內(nèi)井壁水平鋼筋直徑不宜小于16mm，間距不宜大于150mm。該范圍內(nèi)井壁內(nèi)外豎向和水平分布鋼筋間應(yīng)設(shè)置拉筋，拉筋間距不宜大于600mm7.4.7井頸基礎(chǔ)設(shè)計除應(yīng)符合本規(guī)范外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土設(shè)計規(guī)范》8抗震8.1一般規(guī)定8.1.1井塔的高度不宜超過表8表8.1.1井塔的最大適用高度結(jié)構(gòu)類型6度7度8度9度鋼筋混凝土井塔框架605040—筒井塔框架110907050框架-支撐不限不限150120注：1井塔高度指室外地面到主要屋面板板頂?shù)母叨?不包括局部突出屋頂部分）；2筒體包括筒體、筒—框架及筒中筒結(jié)構(gòu)。3乙類和丙類井塔均可按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度確定其最大高度。8.1.2井塔的高寬比不宜超過表8.1.2的規(guī)定。表8.1.2井塔的最大高寬比結(jié)構(gòu)類型6度、7度8度9度鋼筋混凝土井塔框架43—筒體543鋼井塔6.565.5注：1井塔高度指室外地面到主要屋面板板頂?shù)母叨?不包括局部突出屋頂部分）；2筒體包括筒體、筒—框架及筒中筒結(jié)構(gòu)。3乙類和丙類井塔均可按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度確定其最大高度。8.1.3井塔的結(jié)構(gòu)布置應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼筋混凝土框架或鋼框架應(yīng)雙向布置抗側(cè)力結(jié)構(gòu)，柱在底層不宜中斷。2鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)的壁板應(yīng)雙向布置，且宜均勻；每側(cè)壁板上、下宜連續(xù)；壁板底層有大洞口時，應(yīng)有一定寬度的壁板延伸至基礎(chǔ)，以保證井塔有足夠的側(cè)向剛度和側(cè)向承載能力。3鋼框架-支撐體系的支撐宜采用中心支撐，支撐應(yīng)雙向?qū)ΨQ布置，豎向宜連續(xù)布置。8.1.4鋼筋混凝土井塔的抗震等級應(yīng)按表8.1.4確定。表8.1.4鋼筋混凝土井塔的抗震等級結(jié)構(gòu)類型烈度6度7度8度9度框架三二一筒體高度(m)≤60＞60≤60＞60≤60＞60≤60框架四三三二二一一壁板三二一一注：1應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度提高一度確定抗震等級。當(dāng)提高一度后超出表中上限時，應(yīng)采取比對應(yīng)抗震等級更有效的抗震構(gòu)造措施。2當(dāng)建筑場地為Ⅰ類時，除6度外，應(yīng)允許按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度確定抗震等級。8.1.5鋼井塔的抗震等級應(yīng)按表8.1.5確定。表8.1.5鋼井塔的抗震等級高度（m）烈度6度7度8度9度≤60m四三二一＞60m三二一————8.1.6井塔與貼建的建（構(gòu)）筑物之間應(yīng)設(shè)防震縫，防震縫寬度應(yīng)按表8.1.6采用，且對鋼筋混凝土井塔不應(yīng)小于100mm，對鋼井塔不應(yīng)小于150mm。表8.1.6井塔防震縫最小寬度結(jié)構(gòu)類型烈度6度7度8度9度鋼筋混凝土井塔h/250h/200h/175h/125鋼井塔h/150h/140h/120h/100注：h為貼建的建（構(gòu)）筑物高度8.2計算要點8.2.1井塔應(yīng)進行多遇地震作用下的內(nèi)力和變形分析，此時，可假定結(jié)構(gòu)與構(gòu)件處于彈性工作狀態(tài)，內(nèi)力和變形分析可采用線性靜力方法或線性動力方法。8.2.2符合下列條件之一的井塔可不進行抗震驗算，但應(yīng)滿足相應(yīng)的抗震措施要求：17度Ⅰ、Ⅱ類場地且塔高不大于50m的鋼筋混凝土箱（筒）型井塔。27度Ⅰ、Ⅱ類場地的鋼井塔。8.2.3鋼筋混凝土井塔的阻尼比可采用0.05；鋼井塔多遇地震作用下，高度不大于50m時可取0.04，高度大于50m時可取0.03。在罕遇地震下的彈塑性分析，阻尼比可取0.04。8.2.4井塔應(yīng)按兩個主軸方向分別進行水平地震計算；水平地震作用計算時應(yīng)采用振型分解反應(yīng)譜法，計算模型應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼筋混凝土箱（筒）型井塔可選擇空間桿-薄壁桿系、空間桿-墻板元及其他組合有限元等計算模型。2鋼筋混凝土和鋼框架結(jié)構(gòu)井塔均采用空間桿系模型。3鋼框架-支撐結(jié)構(gòu)井塔應(yīng)采用空間桿系計算模型。8.2.49度時鋼筋混凝土和鋼井塔應(yīng)進行彈塑性變形驗算。8.2.57度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度時鋼筋混凝土和鋼井塔宜進行彈塑性變形驗算。8.2.69度時，井塔應(yīng)計算豎向地震作用，并應(yīng)與水平地震作用進行不利組合。8.2.7鋼結(jié)構(gòu)井塔在進行水平地震作用下的內(nèi)力和變形分析時，當(dāng)結(jié)構(gòu)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時，應(yīng)計入重力二階效應(yīng)的影響。8.2.8地震作用計算時，井塔的重力荷載代表值應(yīng)按下列規(guī)定采用：1結(jié)構(gòu)、放置在樓層上的各種設(shè)備、固定在井塔上的套架及各種剛性罐道等應(yīng)采用自重標準值的100%。2樓面