水位觀測平臺、水文纜道荷載及計算、主索直徑選用表

附錄A水位觀測平臺荷載及計算A.1荷載分類及代表值A.1.1作用于水位觀測平臺及附屬物上的荷載，可分為下列三類：永久荷載：自重、土重和固定的儀器設備重等?？勺兒奢d：平臺面活荷載、棧橋面活荷載、風荷載、雪荷載和水沖擊荷載等。偶然荷載：撞擊力和地震作用等。A.1.2平臺設計時，不同荷載應采用以下不同的代表值：永久荷載應采用標準值作為代表值?？勺兒奢d可根據設計要求采用標準值、組合值作為代表值。偶然荷載應根據試驗資料，結合實踐經驗確定或按有關規(guī)范計算其代表值。確定可變荷載代表值時應采用50年設計基準值。A.1.3平臺設計時，可采用標準值作為荷載的代表值，并應滿足下列要求：永久荷載標準值：對平臺各部份結構的自重，可按結構構件尺寸與材料單位體積的自重計算確定。常用材料和構件，其自重可參照GB50009-2012附錄A的規(guī)定采用?？勺兒奢d標準值，應按本章的有關規(guī)定計算或采用。A.2均布活荷載A.2.1平臺各部分均布活荷載的標準值，應按表A.2.1的規(guī)定采用。表A.2.1平臺各部分均布活荷載標準值項次類別標準值（kN/m2）1平臺儀器房2.02平臺挑出部份2.53平臺屋面1.54棧橋橋面3.5注：第1項包括工作人員、儀器設備；第2項，當人群有可能密集時，宜按3.5kN/m2采用。A.3雪荷載A.3.1平臺臺面和棧橋橋面上的雪荷載標準值，應按公式（A.3.1）計算：（A.3.1）式中——雪荷載標準值(kN/m2)；——平臺平面積雪分布系數；——基本雪壓(kN/m2)。A.3.2基本雪壓應按GB50009－2012附錄E中附表E.5給出的50年一遇的雪壓采用。A.3.3有雪地區(qū)，當城市或建設地點的基本雪壓值在GB50009-2012附錄E中未給出時，可根據附近地區(qū)規(guī)定的基本雪壓或長期資料，通過氣象和地形條件的對比分析確定；也可按GB50009-2012附錄E中全國基本雪壓分布圖近似確定。A.3.4山區(qū)的基本雪壓，可按當地空曠平坦地區(qū)的基本雪壓值乘以系數1.2采用。A.3.5平臺平面積雪分布系數可按GB50009-2012第C.0.4條有關規(guī)定采用。A.4風荷載A.4.1垂直作用于平臺單位面積上的風荷載標準值，應按公式（A.4.1）計算：（A.4.1）式中——風荷載標準值（kN/m2）；——Z高度處的風振系數；——風荷載體型系數；——風壓高度變化系數；——基本風壓（kN/m2）。A.4.2基本風壓應按GB50009-2012附錄D.4中附表D.4給出的50年一遇的風壓采用，但不應小于0.30kN/m2。A.4.3當城市或建設地點的基本風壓值在全國基本風壓分布圖上未給出時，可根據附近地區(qū)規(guī)定的基本風壓或長期資料，通過氣象和地形條件的對比分析確定；也可按GB50009-2012附錄D中全國基本風壓分布圖近似確定。A.4.4山區(qū)的基本風壓可按相鄰地區(qū)的基本風壓值乘以下列調整系數采用：山間盆地、谷地等閉塞地形取0.75~0.85。與大風方向一致山谷口、山口取1.20~1.50。A.4.5風壓高度變化系數應根據地面粗糙度類別按表A.4.5確定。地面粗糙度根據水位觀測平臺位置的特點，可分為下列二類：A類指河岸、湖岸和沙漠地區(qū)等；B類指鄉(xiāng)村、丘陵以及房屋比較稀疏的中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)。表A.4.5風壓高度變化系數離地面或海平面高度（m）51015203040A類1.171.381.521.631.801.92B類0.801.001.141.251.421.56A.4.6風荷載體型系數可按GB50009-2012第8.3.1條有關規(guī)定采用。A.4.7平臺z高度處的風振系數可按公式（A.4.7）計算：（A.4.7）式中——脈動增大系數可按表A.4.7-1確定；——脈動影響系數可按表A.4.7-2確定；——振型系數（取1.00）；——風壓高度變化系數。表A.4.7-1脈動增大系數ζ(kNs2/m2)0.010.020.040.060.080.100.200.400.600.801.002.00鋼筋混凝土及砌體結構1.111.141.171.191.211.231.281.341.381.421.441.54注1：平臺結構的基本自振周期T可按GB50009-2012附錄F計算；注2：計算時，A類地區(qū)用當地基本風壓乘以1.38代入，B類地區(qū)可直接代入基本風壓。表A.4.7-2脈動影響系數總高度H（m）10203040A類0.780.830.860.87B類0.720.790.830.85A.5水沖擊荷載A.5.1作用于平臺測井和棧橋橋墩上的水沖擊荷載的標準值，應按公式（A.5.1）計算：（A.5.1）式中——水沖擊荷載標準值（kN）；——水阻力系數，園形截面取0.8，多邊形截面取0.9，方形截面取1.0；——水的密度系數（t/m3），淡水取1.0；——臺身或橋墩處最大水面流速（m/s）；——臺身或橋墩每米高度的阻水面積（m2）；——測井出土面至水面的高度（m）。A.5.2對可能發(fā)生比設計荷載還要大的荷載（漂浮物、冰排、波浪等），可用水沖擊荷載乘以綜合工作條件系數ζ確定。計算時應根據考慮因素的多少，系數ζ按3.0～5.0采用。A.6地震荷載A.6.1抗震設防烈度為6~9度地區(qū)，設計水位觀測平臺時，應考慮地震荷載作用。A.6.2計算地震荷載作用時，可僅考慮水平方向的地震荷載作用。水平地震作用標準值可按底部剪力法計算。A.6.3作用于平臺臺身的水平地震標準值，應按公式（A.6.3）計算：（A.6.3）式中——水平地震作用標準值（kN）；——地震影響系數；G——平臺重力荷載（kN）。A.6.4計算時地震影響系數取最大值，不同基本烈度的最大值可按表A.6.4采用。表A.6.4水平地震影響系數最大值與基本烈度關系基本烈度67890.040.080.160.32A.7荷載組合與校核A.7.1設計平臺支承結構和基礎時，應以使用過程中可能同時作用的荷載的最不利組合為依據。A.7.2荷載組合可分為以下3種，設計時應根據荷載實際情況選用：永久荷載、水沖擊荷載與其他活荷載；永久荷載、風荷載、雪荷載和撞擊力；永久荷載、風荷載和潮（嘯）水撞擊力。A.7.3抗震設防烈度為6度以上地區(qū)，計算時應將地震荷載納入相應的荷載組合，對設計進行校核。附錄B水文纜道荷載及計算B.1鉛魚纜道主索的荷載B.1.1作用在主索上的荷載可分為垂直集中荷載和水平荷載。垂直集中荷載包括行車架重量、行車架上附有的循環(huán)索重量以及懸吊重量。水平集中荷載包括行車架的風阻力、行車架上附有的循環(huán)索風阻力、入水部分的鋼索、鉛魚和儀器的水流沖力。B.1.2鉛魚重量應大于循環(huán)索在空載垂度時的張力，滿足控制測流偏角的需要，應保證出現設計洪水時,懸吊設備的起重索與水面垂線最大偏角不大于35°。B.1.3不拉偏條件下的鉛魚質量應按式(B.1.3-1)～(B.1.3-3)計算，并同時滿足式(B.1.3-1)或式(B.1.3-2)和式（B.1.3-3）。窄深河道（深寬比大于1/100）：Get＞5qxL(B.SEQB.\*ARABIC1.3-1)寬淺河道（深寬比在1/200～1/100之間）：Get≥（6～9）qxL(B.1.3-2)式中Get——鉛魚質量，kg；Qx——循環(huán)索單位長度質量，kg/m；L——跨度，m。在同時考慮流速和水深時:Get≥8mm(B.1.3-3)式中Vm——最大垂線平均流速，m/s；hm——最大水深，m。B.1.4拉偏條件下的鉛魚質量可按式（B1.4-1）計算：Get=（2.58qsc+0.5qpc）hm(B.1.SEQB.\*ARABIC2-1)其中qsc=1/2KspdscVm2(B.1.4-2)qpc=1/2KpsdpcVm2(B.1.4-3)式中Get——鉛魚質量，kg；qsc——起重索上（入水部分）單位長度的水流沖（阻）力，kg/m；qpc——拉偏索上（入水部分）單位長度的水流沖（阻）力，kg/m；Ksp——起重索阻水體型系數，取0.8；Kps——拉偏索阻水體型系數，取0.4；dsc、dpc——分別為起重索、拉偏索直徑，m；此處代表索對水的單位長度上阻水面積；Vm——垂線平均流速，m/s；hm——最大水深，m；——水的密度，kg.s2/m4；取102。B.1.5集中荷載應按式(B.7)～（B.9)計算：垂直荷載：=(B.1.5-1)水平荷載，拉偏時：=+(B.1.5-2)水平荷載，不拉偏：=+(B.1.5-3)式中F——行車重量（包括循環(huán)索重量），N；P——懸吊重量，N；——垂直荷載，N；——水平荷載，N；Q——行車架上所附有的循環(huán)索重量，其中：閉口Q取，開口Q取，N；——循環(huán)索單位長度的重量，N/m；——跨度，雙跨纜道主索的Q取；——入水部分起重索、鉛魚等項的水流沖力，N；——水面以上起重索、行車架上循還索（閉口循還索長度按計算、開口循還索長度按計算）、行車架本身等項的風阻力，N。B.1.6水流沖力、風阻力應按式（B.1.6-1)、(B.1.6-2)計算：(B.1.6-1)(B.1.6-2)式中、——為水流沖力、風阻力，N；——為水的流速和風速，m/s，按測站具體情況確定；——為阻水、擋風面積，m2，按阻水、擋風物體在水流方向及風向上的投影面積計算；——分別為水和空氣的密度，kg.s2/m4；；——為與物體體型有關的阻水、阻風體型系數，阻水物的體型系數對于起重索、鉛魚及儀器等可取0.6~0.8。擋風物件的體型系數若受風面呈流線型時取0.6~0.7；受風面呈圓角墻面時取0.7~0.8；受風面呈直角墻面時取0.8~1.0；——重力加速度，m/s2，取10。B.2吊船纜道主索的荷載B.2.1計算參數的選取應滿足下列要求：設計流速V（m/s），取該河段的最大測點流速。設計含沙量（kg/m3）,取最大含沙量。無資料地區(qū)參照同一自然地理區(qū)域內其它測站的最大含沙量。劈水角，取高水期吊船運行的最大劈水角度，取20°～30°。水文測船尺寸。水線長L1(m)、型深h（m）、吃水深h1（m）、型寬B1(m)，機艙長、寬、高，駕駛樓長、寬、高。B.2.2流速阻力應按式(B.2.2-1)計算：(B.2.2-1)阻水面積應按式(B.13)計算：(B.2.2-2)式中——流速阻力，N；——水阻力系數，矩形截面的平底吊船，取0.5～0.6，一般船，取0.3，起重索、鉛魚、儀器等取0.6～0.8；——阻水面積，m2；——水的密度，kg.s2/m4；取102，含沙量較大時可按式(B.2.2-3)計算：=(B.2.2-3)式中1.58——置換系數；——含沙量，kg/m3。B.2.3作用于船上的風阻力應按式(B.2.3)計算：(B.2.3)式中 ——風阻力系數，取0.7～0.8；——空氣的密度，kgs2/m4，具體數值由實際情況確定；——順流向的風速，m/s，由實際情況確定；——阻風面積，水線以上包含機艙、駕駛艙的全部投影面積，m2。B.2.4測船總水平阻力應按式(B.2.4)計算：(B.2.4)式中——超載系數，取1.1～1.2。B.2.5吊船索的拉力應按式(B.2.5-1)計算，垂直分力可按式(B.2.5-2)計算：(B.2.5-1)(B.2.5-2)式中——測船牽引索拉力，N；——垂直分力，N；——加載后主索與測船的高差，m；——加載后主索與測船的水平距離，m。B.3吊箱纜道主索的荷載B.3.1垂直集中荷載應按式(B.3.1)計算：(B.SEQB.\*ARABIC3)B.3.2水平集中荷載應按式(B.3.2)計算：(B.3.2)式中——垂直集中荷載，N；F——行車重量（包括循環(huán)索重量），N；——行車上所附屬的循環(huán)索重量，N；Gbh——吊箱重量（包括吊箱自重、操作人員體重、儀器設備重），N；——水平集中荷載，N；——行車風荷載,N；——吊箱風荷載，N；——循環(huán)索及起重索風荷載，N/m；——拉偏索風荷載，N；——起重索或懸桿入水部分及儀器設備的水流沖擊力，N；——跨度，m。標引序號說明：1-主索；2-循環(huán)索。圖B.3.2吊箱纜道荷載計算分析圖B.4副索的荷載B.4.1纜道拉偏索荷載應按式(B.4.1-1)、(B.4.1-2)計算：(B.4.1-1)(B.4.1-2)B.4.2鉛魚纜道拉偏索荷載應按式(B.4.2-1)、(B.4.2-2)計算：(B.4.2-1)(B.4.2-2)式中——拉偏索行車自重，N。B.5單跨纜道主索拉力、垂度B.5.1僅受自重作用的單跨纜道主索、副索，不論有無邊跨（見圖B.5.1），其空載拉力均應按式(B.5.1)計算：(B.5.1)式中——空索拉力，N；α≤3o——主索單位長度自重，N/m。α≤3o圖B.5.1單跨纜道主索布設圖B.5.2單跨纜道主索（見圖B.5.2），不分主索、副索，以有邊跨者為例，其加載拉力均應按式（B.5.2-1）～（B.5.2-2)計算。對無邊跨的，可將公式（B.5.2-2）的(左右邊跨的跨度)當零處理。圖B.5.2有邊跨纜道主索布設圖(B.5.2-1)其中(B.5.2-2)(B.5.2-3)當集中荷載位于跨內任意位置時(B.5.2-4)當集中荷載位于跨中央，即時，(B.5.2-5)式中——主索截面面積，mm２；——主索彈性模量，N/mm2。計算加載拉力，確定安全系數時，可?。挥嬎慵虞d垂度，考慮安全超高時，取為宜。 B.5.3主索、副索的加載垂度應按式（B.5.3)計算：(B.SEQB.\*ARABIC4)B.6雙跨纜道主索拉力、垂度B.6.1橫跨兩道河槽的雙跨纜道，兩跨的跨度宜相等或相近（見圖B.6.1）。跨度不等時，主索的拉力、垂度計算，應以主槽一跨受載為依據，跨度相同時可按任意一跨計算。圖B.6.1雙跨主索B.6.2空載拉力應按式(B.6.2)計算：(B.6.2)式中——任意一跨的跨度，m；——任意一跨的主索空載垂度，m；——主槽最大跨跨度，m；——主槽最大主索空載垂度，m。B.6.3加載拉力應按式(B.6.3-1)計算：(B.6.3-1)其中(B.SEQB.\*ARABIC5)(B.6.3-3)(B.6.3-4)按任意一跨受載的情況計算時：(B.6.3-5)按主槽一跨受載的情況計算時：(B.6.3-7)式中——本跨的荷載數據。B6.4加載垂度應按式(B.6.4-1)、(B.6.4-2)計算：任意一跨受載時(B.6.4-1)主槽一跨受載(B.6.4-2)上式中，由于兩跨的不同，計算值是有差異的。B.6.5雙跨主索的設計拉力和垂度，應按公式(B.41)計算加載拉力。在計算出后，空索拉力應按式(B.6.5)式計算：(B.6.5)算出后，值即可采用式（B.6.2)計算。B.7纜道工作索拉力B.7.1設計拉力應按式(B.7.1)確定： (B.7.1)式中——工作索的安全系數；——工作索的設計拉力，N；——工作索的破斷拉力，N。B.7.2拉偏索的拉力計算（見圖B.7.2）應按式（B.7.2-1）、（B.7.2-2）確定：在同一測線上，鉛魚接近河底時起重索偏角最大，水流沖力可按此設計(鉛魚本身水流沖力較小可以略而不計）。如將垂線上不均勻的流速概化成平均流速，并以之計算。標引序號說明：1-主索；2-副索；3-拉偏索；4--起重索圖B.7.2拉偏索的拉力分析計算圖QUOTEWp=12qah+12q式中——水流沖力，N；h——施測垂線水深，m，應按最大水深考慮；qsc——起重索入水部分單位長度的水流沖（阻）力，N/m；qpc——拉偏索入水部分單位長度的水流沖（阻）力，N/m。(B.7.2-2)式中——垂線平均流速，m/s，按最大情況考慮；——水的密度，清水可取=102；dsc、dpc——分別為起重索、拉偏索的直徑，m；此處代表鋼索對水的單位長度上的阻水面積；Ksp、Kps——分別為起重索、拉偏索的阻水體型系數，Ksp取0.8，Kps取0.4，或采用實驗所得數據。(B.7.2-3)式中——拉偏索工作拉力，N；——拉偏索承受的水流沖力，N；——拉偏索的傾斜角；B.7.3單一的平衡拉力可由平衡錘的重量決定；循環(huán)索、起重索和“一索兼幾用”的，應作必要的分析后確定。B.8行車爬坡阻力B.8.1對于吊箱和鉛魚纜道，行車爬坡阻力應按式(B.8.1)計算：(B.SEQB.\*ARABIC6)圖B.8.1行車爬坡阻力計算分析圖B.8.2對于吊船纜道，行車爬坡阻力應按式(B.8.2)計算：(B.8.2)式中TP——當行車位于距左支架處時所遇到的爬坡阻力，N；——當行車位于距左支架處時所產生主索加載拉力的水平分力，N。——行車運行極限位置，宜取1m。B.9閉口式纜道工作索計算B.9.1循環(huán)索拉力計算應滿足下列要求：當行車由遠至近，向驅動輪一邊靠近爬坡時，循環(huán)索（緊邊）的拉力最大可作為設計拉力，應按式(B.9.1-1)確定：(B.9.1-1)當行車由近至遠，向對岸運動爬坡時，對驅動輪附著力最不利的情況。此時循環(huán)索(松邊）的拉力最小，它作為保證牽引索不打滑的驅動輪附著力，應按式(B.9.2-2)、（B.9.2-3)確定：(B.9.1-2)(B.9.1-3)式中——循環(huán)牽引時（包括循環(huán)方式的起重牽引），絞車驅動輪上兩種緊邊拉力中之最大者，N；——循環(huán)索的裝配拉力，N；——循環(huán)驅動線路（循環(huán)索閉合圈）上轉向滑輪總阻力，N；——跨度，m；——循環(huán)索單位長度的重量，N/m；——循環(huán)索的裝配垂度，m。——循環(huán)牽引時（包括循環(huán)方式的起重牽引），絞車驅動輪上兩種松邊拉力中之最小者，N。循環(huán)牽引時（不論行車運動方向如何），驅動絞車上動力應按式(B.9.2-4)確定：(B.9.1-4)B.9.2不論有無省力裝置，閉口式起重索拉力均應按式(B.9.2)計箅： (B.9.2)式中——起重驅動線路上各滑輪的總阻力，N；其數量一般較小，可略而不計?！寗虞唫鲃訒r，輪上緊邊和松邊的拉力差值，N；循環(huán)時用表示，起重時用表示（其中最大者，是絞車動力設計的根據）。B.10開口式纜道工作索計算B.10.1各種形式開口式纜道，循環(huán)索的拉力,在有平衡錘省力裝置時，宜符合“循環(huán)時較大、起重時較小”?？砂囱h(huán)拉力設計，起重拉力可不計算。B.10.2循環(huán)拉力計算應滿足下列要求（見圖B.10.2）：標引序號說明：1-起重輪；2-循環(huán)輪；3-循環(huán)牽引索a邊；4-循環(huán)牽引索b邊圖B.10.2開口式游輪纜道牽引索布設行車由牽引索邊拉緊爬坡時，循環(huán)索牽引的拉力最大。絞車驅動（循環(huán)）輪兩邊拉力應按式(B.10.2-1)、(B.10.2-2)計算：緊邊拉力： (B.10.2-1)松邊拉力：(B.10.2-2)驅動絞車上需用的動力應按式(B.10.2-3)確定：(B.10.2-3)當行車由牽引循環(huán)索邊拉緊爬坡時，循環(huán)牽引的拉力最小。絞車驅動（循環(huán)）輪兩邊拉力應按式(B.10.2-4)、(B.10.2-5)計算：緊邊拉力：(B.SEQB.\*ARABIC72-4)松邊拉力：(B.10.2-5)驅動絞車上需用的動力應按式(B.10.2-6)確定：(B.10.2-6)是設計牽引循環(huán)索強度的，是驗算是否打滑所需的。不論由哪邊拉緊驅動，循環(huán)牽引時絞車所需的動力是一樣的,可由公式(B.10.2-7)、(B.10.2-8)、(B.10.2-9)計算。(B.10.2-7)(B.10.2-8)(B.10.2-9)式中——a、b兩條循環(huán)驅動線路上有關轉向滑輪的總阻力；N——按布設的滑輪數目分別計算累加而得。B.10.3開口牽引的起重拉力應根據采用的形式參照表B.10.3采用，起重時絞車上所需動力除參照表B.10.3外，不論有無省力裝置均還需計算懸索及鉛魚受水流沖擊、受水草纏繞、漂浮物阻礙等情況，可根據本站情況確定。表B.10.3開口式纜道循環(huán)、起重既合又分形式的起重拉力查閱表設型式圖例絞車起重輪型式絞車至游輪段起重索拉力（N）絞車驅動時備注無省力裝置有滑輪組省力有平衡錘省力工作方式需用動力(N)圖B.10-4卷筒單邊收、放只適用機（電）動圖B.10-5卷筒單邊收、放機（電）動、手動可以結合圖B.10-6卷筒單邊收、放機（電）動、手動可以結合圖B.10-2繩（槽）輪循環(huán)收、放機（電）動、手動可以結合圖B.10-3繩（槽）輪循環(huán)收、放機（電）動、手動可以結合注：代表滑輪組上走線根數。圖B.10.3-1開口式纜道平衡錘省力布設圖圖B.10.3-2開口式纜道平衡錘省力布設圖圖B.10.3-3開口式纜道循環(huán)索(牽引)布設圖圖B.10.3-4開口式纜道布設圖圖B.10.3-5開口式纜道布設圖B.11驅動輪附著力B.11.1附著力應按式(B.11.1)確定。圖B.11.1驅動輪附著力計算分析圖(B.11.1)式中——a、b兩條線路上所有轉向滑輪阻力的總和，kN。B.11.2為了保證不打滑，應滿足式(B.11.2)的要求：(B.11.2)式中——松邊拉力，取兩種轉向中最小者，N；——與對應的緊邊拉力，N；——附著力的安全系數，可取1.25；——自然對數之底，取2.718；a——驅動輪上牽引索所纏繞的包角，按弧度計箅；——摩擦系數，鋼繩對鐵質驅動輪，可取0.10。B.11.3如經驗算值不能滿足式（B.11.2)的要求時，可采用“加大包角”的方法增強附著力。加大包角可采用以下方法：牽引索在驅動輪上可多纏1~2圈，把。可在絞車前面合適的位置安裝分線滑輪，把到所需的數值，如圖B.11.3所示。

標引序號說明：1-雙槽循環(huán)輪；2-絞車座；3-分線輪；4、5牽引循環(huán)索圖B.11.3分線滑輪裝置布設圖B.12滑輪阻力B.12.1滑輪阻力可按式（B.12.1-1）計算：(B.12.1-1)(B.12.1-2)式中F——滑輪阻力，N；——滑輪直徑，cm；——滑輪輪軸直徑，cm；——鋼絲繩（牽引索〉直徑，cm；——滑輪上鋼索的包角，按弧度計算；——鋼索的剛性系數；——滑輪頸處摩擦系數，滾珠軸承采用，滑套軸承采用；——牽引索設計拉力，N；按布設型式（閉口、開口）采用。B.13行車滑輪尺寸B.13.1行車滑輪直徑可根據主索直徑在100～150mm之間選??；滑輪輪槽可按式（B.13.1）計算：(B13.1)式中——輪軸半徑比鋼絲繩半徑增大值。當d小于20mm時，取0.2mm～0.4mm；當d為20mm～28mm時，取0.6mm～1.2mm；當為30mm～38mm時，取0.8mm～1.6mm。B.13.2滑輪軸軸上所受壓力可按式（B.13.2）計算：(B.13.2)式中——牽引索拉力，N。B.13.3滑輪上的彎矩可依滾珠軸承的裝置型式（1個或2個滾珠軸承）、受力位置，按簡支梁計算。如裝2個滾珠軸承（見圖B.13.3），其彎矩可按式（B.13.3-1）計算，彎曲應力可按式（B.13.3-）計算:圖B.13.3行車滑輪受力計算圖(B.13.1-1)式中——滾珠軸承至軸的支點的距離，mm。(B.13.3-2)式中——輪軸直徑，mm。B.13.4牽引索滑輪設計應滿足下列要求：牽引索滑輪直徑可參照架頂滑輪、輪槽半徑參照行車滑輪計算?；嗇S彎矩可按式B.13.4計算。(B.13.4)式中——取P，牽引索牽引力，N；L——軸的兩個支點間的長度，mm。B.13.5夾板及夾板連接軸設計應滿足下列要求：聯(lián)接行車滑輪的夾板受力情況（見圖B.13.5)，每塊夾板所受的力可按式（B.13.5-1）計算：(B.13.5-1)B.16聯(lián)接行車滑輪的夾板計算圖按簡支梁計算，其彎矩可按式（B.13.5-2）計算，彎曲應力可按式（B.13.5-3）計算：(B.13.5-2)(B.13.5-3)其中(B.13.5-4)式中——夾板厚度，mm；——夾板寬度，mm；——夾板孔徑，mm。夾板孔壁所受的擠壓力亦為，其擠壓應力可按式（B.13.5-5）計算：(B.13.5-5)垂直夾板的拉力亦為，其拉應力按式（B.13.5-6）計算：(B.13.5-6)式中——垂直夾板厚度，mm；——垂直夾板寬度，mm。夾板軸當兩夾板夾緊后，彎矩很小，可只以剪切力核算剪應力，可按式（B.13.5-7）計算：(B.13.5-7)B.14風載荷B.14.1風荷載應按式(B.14.1)計算： (B.14.)式中——作用在塔架（柱）高度處單位投影面積上的風荷載標準值，kN/m2，按風向投影；——高度處的風振系數；——風荷載體型系數；——高度處的風壓高度變化系數；——基本風壓，kN/m2，其取值不得小于0.3kN/m2。B.15覆冰荷載B.15.1圓截面構件、拉繩每單位長度上的覆冰荷載應按式(B.15.1)計算：(B.15.1)式中——單位長度上的覆冰荷載，kN/m；——基本覆冰厚度，mm；——圓截面構件的直徑，mm；——與構件直徑有關的覆冰厚度修正系數，按表B.15-1采用；——覆冰厚度的高度遞增系數，按表B.15-2采用；——覆冰容重，宜取9kN/m3。B.15.2非圓截面的其他構件每單位表面面積上的覆冰荷載應按式（B15.2）計算： (B.15.2)式中——單位面積上的覆冰荷載，kN/m2。表B.15.2-1與構件直徑有關的覆冰厚度修正系數直徑（mm）5102030401.11.00.90.80.75表B.15.2-2覆冰厚度的高度遞增系數離地面高度（m）10501001.01.62.0附錄C水文纜道主索直徑選用表表C.1不同跨度的主索直徑、鉛魚質量選取與拉力估算吊載鉛魚質量不同跨度的主索（m）、直徑（mm）、拉力（N）（m）100200300400500600700800(Kg)2.95.78.611.414.317.120.022.91007.793107.7102907.7110742009.2181309.2196989.22077611.02410830011.02704811.02920412.53234012.53469212.53684840012.53596614.03998414.04253214.04557014.04821615.55527250014.04498214.04860815.55311615.55693817.06252417.06673817.07046260015.55409615.55850617.06311217.06742418.57712618.58251620.09045420.09584470017.06301417.06811018.57516618.58085018.58565220.09368820.09898021.5114660注：1采用619絲鋼絲繩拉力中未計入風力的影響，并以計算而得，只供參考；2最小鋼絲破斷拉力總和=鋼絲繩最小破斷拉力×1.214（纖維芯）或1.308（鋼芯）。

表C.26×19M類鋼絲繩表C.26×19(b)類的規(guī)格與力學性能鋼絲繩公稱直徑d/mm鋼絲公稱抗拉強度/MPa參考重量/（kg/100m）1570167017701870鋼絲最小破斷拉力總和/KN纖維芯鋼芯纖維芯鋼芯纖維芯鋼芯纖維芯鋼芯天然纖維芯合成纖維芯鋼芯34.344.694.614.994.895.295.175.593.163.103.6047.718.348.208.878.699.409.199.935.625.506.40512.013.012.813.913.614.714.415.58.788.6010.0617.418.818.520.019.621.220.722.412.612.414.4723.625.525.127.226.628.828.130.417.216.919.6830.833.432.835.534.837.636.739.722.522.025.6939.042.241.644.944.047.646.550.328.427.932.41048.252.151.355.454.458.857.462.135.134.440.01158.363.162.067.165.871.169.575.142.541.648.41269.475.173.879.878.284.682.789.450.550.057.61381.588.186.693.791.899.397.010559.358.167.61494.510210010910711511312268.867.478.41612313313114213915014715989.988.110218156169166180176190186201114111130201932082052222172352302481401381602223325224826826328427830017016619424278300295319313338331358202198230263263523463753673973884202372332702837840940243542646145048727527031430434469461499489529517559316310360324945345255685576025886363593524103455760359364162867966471840639846236625675664719704762744805455446518386967537408017858498298965074975784077183482088786994091999356255064042850919904978959104010101100619607706449331010993107010501140111012006806667744610201100108011701150124012101310743728846注：最小鋼絲破斷拉力總和=鋼絲繩最小破斷拉力×1.226（纖維芯）或1.321（鋼芯）。表C.36×19(a)和6×37(a)類的規(guī)格與力學性能鋼絲繩公稱直徑d/mm鋼絲公稱抗拉強度/MPa參考重量/（kg/100m）157016701770187