DB37T 5201-2021 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程　

山東省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)山東省市場監(jiān)督管理局山東省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程山東省市場監(jiān)督管理局中國建筑工業(yè)出版社3山東省市場監(jiān)督管理局山東省市場監(jiān)督管理局結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》等8項標(biāo)準(zhǔn)的通知色技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》《裝配式方鋼管混凝土組合異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》市雨水控制利用系統(tǒng)監(jiān)測及評價技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》《透水混凝土檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》和《再生骨料混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》等8項山東省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)，業(yè)經(jīng)審定通過，批準(zhǔn)為山東省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)，現(xiàn)予以發(fā)布，自2022年3月1日起施行。以上標(biāo)準(zhǔn)由山東省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳負(fù)責(zé)管理，由主編單位附件：山東省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布名單山東省市場監(jiān)督管理局2021年12月8日4山東省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布名單1山東大學(xué)2山東正元建設(shè)工程有限責(zé)任公司3土組合異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)山東鞍山鋼構(gòu)工程有限公司山東建筑大學(xué)4公司公司5中心6《城市雨水控制利用系統(tǒng)監(jiān)測及評價技術(shù)標(biāo)山東大學(xué)7山東大學(xué)8同濟大學(xué)中建八局第二建設(shè)有限公司5于印發(fā)〈關(guān)于2018年第二批山東省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)制修訂計劃>通知》(魯建標(biāo)字〔2018〕17號)要求，編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié)實踐經(jīng)驗，參考國家和行業(yè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范，并在設(shè)計、預(yù)應(yīng)力損失值計算、承載能力極限狀態(tài)計算、正常使用極限狀態(tài)驗算、裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土水平疊合構(gòu)件設(shè)計、超長結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)主要構(gòu)造規(guī)定、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)施工、檢驗與驗收以及有時將修改意見寄送至濟南大學(xué)(濟南市南辛莊西路336號，郵編本規(guī)程主編單位：濟南大學(xué)本規(guī)程參編單位：同濟大學(xué)6本規(guī)程主要起草人員：高峰侯和濤熊學(xué)玉徐召陳營明姚剛峰本規(guī)程主要審查人：李晨光蔣世林王清標(biāo)王健7 2術(shù)語和符號 2 22.2符號 3.4錨墊板 4.1一般規(guī)定 20 21 245.1一般規(guī)定 24 6承載能力極限狀態(tài)計算 42 8 7.1一般規(guī)定 557.3應(yīng)力驗算 7.4變形驗算 678裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土水平疊合構(gòu)件設(shè)計 8.1一般規(guī)定 75 75 77 9超長結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力設(shè)計 9.1一般規(guī)定 81 10城市道路橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) 10.1一般規(guī)定 10.2構(gòu)造規(guī)定 11預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)主要構(gòu)造規(guī)定 12預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)施工 9 12.9施工管理 13.1一般規(guī)定 13.8工程驗收 附錄A體外預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計 附錄B預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計 附錄C預(yù)應(yīng)力鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計 附錄E張拉階段預(yù)應(yīng)力損失測定方法 附錄G有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)灌漿記錄 2 5 3.2AnchorageandCouplerGrip 3.3PipeforPore-Forming 3.6Retard-Bonded 4.2Analysison 214.4StructuralDesignofBuildingsandBridges 225CalculationofLossofPrestress 24 5.2CalculationofLossofPrestress 25 6.1CalculationofFlexuralCapacity 34 376.3CalculationofCompressionCapacity 396.4CalculationofShe 6.5CalculationofLocalComp 477CheckingofServiceabilityLimitState 55 7.2CheckingofPrestressDegree 55 7.4CheckingofDeflection 627.5CheckingofCracks 678DesignofPrestressedConcreteHo 8.2CalculationofUltimate 8.3CheckingofSeviceabilityLimiteStateso 8.4DetailingRequirementsofPre 9PrestressingDesignofS 819.2PrinciplesofDesignofSuperLongStructures 9.3PrestressedTendonLayoutofSuperLongStru 89 91 95 9711MainDetailingRequirements 11.4UnbondedPrestres 12ConstructionofPrestressedConc 12.2ManufacturingandLayingofPrestressedTendon 12.7Construction 12.9ManagementofConstructio ConcreteMembersAppendixDNumericalControlTension AppendixEMethodsforM AppendixFRecordsofTensionofPrestressed AppendixGRecordsofGroutinginBondedPrestressedConcreteStructure Addition:ExplanationofProvisions 11.0.1為規(guī)范山東省預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計、施工、檢驗、監(jiān)1.0.2本規(guī)程適用于建筑工程、市政工程和城市橋梁等預(yù)應(yīng)力1.0.3本規(guī)程是依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)GB50068和《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50153規(guī)定的1.0.4預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)抗1.0.5在水下或高腐蝕環(huán)境中的結(jié)構(gòu)構(gòu)件、人防結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用1.0.6預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計、施工及驗收，除應(yīng)符合本規(guī)22.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)prestressedconcretestructure由配置受力的預(yù)應(yīng)力筋通過張拉或其他方法建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.2先張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)pre-tensionedprestressed在臺座上張拉預(yù)應(yīng)力筋后澆筑混凝土，并通過粘結(jié)力傳遞而建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.3后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)post-tensionedprestressed在混凝土達(dá)到規(guī)定強度后，通過張拉預(yù)應(yīng)力筋并在結(jié)構(gòu)上錨固而建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.4預(yù)應(yīng)力筋prestressingtendon用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)力的鋼筋、鋼絲、鋼絞線和鋼棒的總稱。2.1.5有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋bondedprestressingtendon張拉后直接與混凝土粘結(jié)或通過灌漿使之與混凝土粘結(jié)的一種預(yù)應(yīng)力筋。2.1.6無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋unbondedprestressingtendon表面涂防腐油脂并包塑料護套后，與周圍混凝土不粘結(jié)，靠錨具傳遞壓力給構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的一種預(yù)應(yīng)力筋。2.1.7無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)unbondedprestressedcon-在一個方向或兩個方向配置主要受力無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。32.1.8體外預(yù)應(yīng)力筋externalprestressingtendon布置在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面之外的預(yù)應(yīng)力筋。通過與結(jié)構(gòu)構(gòu)件相連的錨固端塊和轉(zhuǎn)向塊將預(yù)應(yīng)力傳遞到結(jié)構(gòu)上。2.1.9體外預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)externallyprestressedstructure由布置在混凝土構(gòu)件截面之外的后張預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生預(yù)加應(yīng)力的結(jié)構(gòu)。后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件或結(jié)構(gòu)中，為保持預(yù)應(yīng)力筋的拉力并將壓力傳遞到構(gòu)件或結(jié)構(gòu)上所采用的永久性錨固裝置。先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件或結(jié)構(gòu)施工時，為保持預(yù)應(yīng)力筋的張拉力并將其固定在臺座或鋼模上所采用的臨時性錨固裝置。后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件或結(jié)構(gòu)施工時，在張拉設(shè)備上夾持預(yù)應(yīng)力筋所采用的臨時性錨固裝置。2.1.12連接器coupler連接預(yù)應(yīng)力筋的裝置。2.1.13預(yù)應(yīng)力筋—錨具組裝件prestressingtendon-anchorage單根或成束預(yù)應(yīng)力筋與安裝在兩端部的錨具組裝而成的受力2.1.14張拉控制應(yīng)力controlstressfortensioning預(yù)應(yīng)力筋張拉時在張拉端所施加的應(yīng)力值?？勺鳛橛嬎泐A(yù)應(yīng)力損失的起點。2.1.15預(yù)應(yīng)力損失prestressingloss預(yù)應(yīng)力筋張拉過程中和張拉后，由于材料特性、結(jié)構(gòu)狀態(tài)和張拉工藝等因素引起的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力降低的現(xiàn)象。預(yù)應(yīng)力損失包括：摩擦損失、錨固損失、彈性壓縮損失、熱養(yǎng)護損失、預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力松弛損失和混凝土收縮徐變損失等。2.1.16有效預(yù)應(yīng)力effectiveprestress預(yù)應(yīng)力損失完成后，在預(yù)應(yīng)力筋中保持的應(yīng)力值。42.1.17預(yù)應(yīng)力強度比ratioofprestressingstrength預(yù)應(yīng)力筋合力對混凝土受壓區(qū)邊緣的彎矩與預(yù)應(yīng)力筋合力、非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力對混凝土受壓區(qū)邊緣的彎矩之和的比值。2.1.18次內(nèi)力secondaryinternalforce超靜定預(yù)應(yīng)力混凝土由于結(jié)構(gòu)的自身約束或相鄰部件的約束而引起的結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力，包括次彎矩、次軸力、次剪力及次扭矩等。對被檢驗項目的特征、性能進行量測、檢查、試驗等，并將結(jié)果與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的要求進行比較，以確定項目每項性能是否合格的活動。2.1.20檢驗批inspectionlot按相同的生產(chǎn)條件或規(guī)定的方式匯總起來供抽樣檢驗用的、由一定數(shù)量樣本組成的檢驗體。建筑工程質(zhì)量在施工單位自行檢查合格的基礎(chǔ)上，由工程質(zhì)量驗收責(zé)任方組織，工程建設(shè)相關(guān)單位參加，對檢驗批、分項、分部、單位工程及其隱蔽工程的質(zhì)量進行抽樣檢驗，對技術(shù)文件進行審核，并根據(jù)設(shè)計文件和相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)以書面形式對工程質(zhì)量是否達(dá)到合格做出確認(rèn)。2.1.22主控項目dominantitem建筑工程中對安全、節(jié)能、環(huán)境保護和主要使用功能起決定性作用的檢驗項目。2.1.23一般項目generalitem除主控項目以外的檢驗項目。2.1.24預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土結(jié)構(gòu)prestressedsteelconcretestructure配置預(yù)應(yīng)力筋并經(jīng)過張拉建立預(yù)加應(yīng)力的型鋼混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.25預(yù)應(yīng)力鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)prestressedsteel-concrete配置預(yù)應(yīng)力筋并經(jīng)過張拉建立預(yù)加應(yīng)力的鋼與混凝土組合52.1.26緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋retard-bondedtendon用緩粘結(jié)專用粘合劑涂敷和高密度聚乙烯護套包裹的預(yù)應(yīng)2.1.27數(shù)控張拉設(shè)備numericalcontrolequipment數(shù)控張拉設(shè)備，是采用了邏輯數(shù)字化電控部件、控制面板、2.1.28數(shù)控張拉力numericalcontrolprestressingforce2.1.29數(shù)控張拉力值偏差deviationofnumericalcontrolpres-2.2.1材料性能f'u——邊長為150mm的現(xiàn)場同等條件養(yǎng)護下施工階段fcu.k——邊長為150mm的混凝土立方體抗壓f'k、f'k——施工階段的混凝土軸心抗壓、軸心抗拉強度標(biāo)fk、fprk——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋強度標(biāo)準(zhǔn)值；fy、f'——普通鋼筋的抗拉、抗壓強度設(shè)計值；6fy、f'y——預(yù)應(yīng)力筋的抗拉、抗壓強度設(shè)計值。N——軸向力設(shè)計值；N?——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次軸力；Nk、N?——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，準(zhǔn)永久組合計算的軸向力值；Np——后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋的合力；No——混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋的合力；Nu——構(gòu)件的截面軸心受壓或軸心受拉承載力設(shè)計值；Nux、Nuy—軸向力作用于x軸、y軸的偏心受壓或偏心受拉承載力設(shè)計值；M——彎矩設(shè)計值；M?——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩；矩值；M——構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計值；M——受彎構(gòu)件的正截面開裂彎矩值；T——扭矩設(shè)計值；V——剪力設(shè)計值；V?——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次剪力；計值；F?——局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值；d、——荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合、準(zhǔn)永久組合下抗裂驗算邊緣的混凝土法向應(yīng)力；o——由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；7op、p——混凝土中的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力；cmax、min——疲勞驗算時受拉區(qū)或受壓區(qū)邊緣纖維混凝土的最大應(yīng)力、最小應(yīng)力；、—正截面承載力計算中縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力；ok——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的縱向受拉鋼筋應(yīng)力n——預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力；op——預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；opu——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋和體外預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計值；0、o——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值；t—混凝土的剪應(yīng)力；wmax——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響計算的最大裂縫寬度。2.2.3幾何參數(shù)a、a'——縱向受拉鋼筋合力點、縱向受壓鋼筋合力點至截面近邊的距離；as、a's——縱向非預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點、縱向非預(yù)應(yīng)力受壓筋合力點至截面近邊的距離；ap、a'p——受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面近邊的距離；br、b'——T形或I形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣寬度；d——鋼筋直徑或圓形截面的直徑；c——混凝土保護層厚度；e、e'——軸向力作用點至縱向受拉鋼筋合力點、縱向受壓鋼筋合力點的距離；8hp——縱向受拉預(yù)應(yīng)力筋合力點至梁截面受壓邊緣的有hs——縱向受拉普通鋼筋合力點至梁截面受壓邊緣的有hf、h'——T形或I形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣高度；s——沿構(gòu)件軸線方向上橫向鋼筋的間距，螺旋筋的間yo、yn——換算截面重心、凈截面重心至所計算纖維的z——縱向受拉鋼筋合力至混凝土受壓區(qū)合力點之間的As、A——受剪、受扭計算中單肢箍筋的截面面積；A——受扭計算中取用的全部受扭縱向普通鋼筋的截面A、Ah——同一截面內(nèi)各肢豎向、水平箍筋或分布鋼筋的全9部截面面積；Ab、A——同一彎起平面內(nèi)非預(yù)應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；A?——混凝土局部受壓面積；Aor——鋼筋網(wǎng)、螺旋筋或箍筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積；B——受彎構(gòu)件的截面剛度；W——截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；W?——換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；Wn——凈截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；W,——截面受扭塑性抵抗矩；I——截面慣性矩；I?——換算截面慣性矩；In——凈截面慣性矩。a?——受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值的比值；aE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；β——混凝土強度影響系數(shù)；β——矩形應(yīng)力圖受壓區(qū)高度與中和軸高度(中和軸到受壓區(qū)邊緣的距離)的比值；β1.——局部受壓時的混凝土強度提高系數(shù)；y——混凝土構(gòu)件的截面抵抗矩塑性影響系數(shù)；η—偏心受壓構(gòu)件考慮二階彎矩影響的軸向力偏心距增大系數(shù)；λ——計算截面的剪跨比；K——考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)；p—縱向受力鋼筋的配筋率；Pu、Ph——豎向箍筋、水平箍筋或豎向分布鋼筋、水平分布P——間接鋼筋或箍筋的體積配筋率；φ—軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；0——考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù)；ψ——裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)。3.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不宜小于C40且不3.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的普通鋼筋應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混3.1.3根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點、環(huán)境條件和施工方法的不同，預(yù)應(yīng)3.1.4鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋的強度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計值應(yīng)符合現(xiàn)行國家3.1.5預(yù)應(yīng)力筋彈性模量Es應(yīng)按表3.1.5采用。中強度預(yù)應(yīng)力鋼絲、消除應(yīng)力鋼絲注：必要時可采用實測的彈性模量。3.1.6預(yù)應(yīng)力筋的疲勞應(yīng)力幅限值△fpy應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)3.1.7預(yù)應(yīng)力筋在最大力下的總伸長率δ不應(yīng)小于3.5%。2鍍鋅鋼絲和鍍鋅鋼絞線的規(guī)格和力學(xué)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高強度低松弛預(yù)應(yīng)力熱鍍鋅鋼絞線》YB/T152和《鍍3.1.9填充型環(huán)氧涂層鋼絞線的規(guī)格和力學(xué)性能指標(biāo)應(yīng)符合現(xiàn)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《單絲涂覆環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線》GB/T25823的有關(guān)規(guī)定。3.1.11緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG/T369的有關(guān)規(guī)定；緩凝膠粘劑應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)3.1.12無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼3.2.1高強度預(yù)應(yīng)力筋錨具適用于低強度預(yù)應(yīng)力筋和高強度預(yù)3.2.2鋼絞線長度小于13m或張拉力小于0.5fik時，錨具損失3.2.3預(yù)應(yīng)力筋用錨具和連接器的性能除應(yīng)符合規(guī)程規(guī)定外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》GB/T14370、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ85和《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)92的有關(guān)規(guī)定。3.2.4預(yù)應(yīng)力筋—錨具組裝件的靜載錨固性能應(yīng)由靜載試驗測定的錨具效率系數(shù)η和達(dá)到實測極限拉力時組裝件受力長度的等級不宜大于該錨具適用的強度等級的1.05倍。3.2.5承受低應(yīng)力或動荷載的夾片式錨具應(yīng)具有防松脫性能。3.2.6緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線宜采用單孔錨具錨固。緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋錨具的選用，應(yīng)根據(jù)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的種類、張拉力值及應(yīng)式中：η——預(yù)應(yīng)力筋—錨具組裝件靜載試驗測得的錨具效率3.2.7當(dāng)錨具使用環(huán)境溫度小于-50℃時，錨具尚應(yīng)符合低溫3.2.8預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉端宜選用夾片錨具，內(nèi)埋式固定端宜選用擠壓錨具，鋼絲束宜采用鐓頭錨具，高強鋼筋宜采用螺母3.3成孔用管料3.3.1后張預(yù)應(yīng)力混凝土梁類構(gòu)件中預(yù)埋成孔管材宜采用圓形金屬波紋管，板類構(gòu)件宜采用扁形金屬波紋管；施工周期較長時成孔管材宜選用鍍鋅金屬波紋管；曲率半徑小、密封性和抗疲勞性要求較高的成孔管材宜采用塑料波紋管；豎向分段施工的成孔3.3.2金屬波紋管的尺寸和性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力3.3.3塑料波紋管的力學(xué)性能及適用溫度應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》JT/T529的要求。3.4.1預(yù)應(yīng)力筋用錨墊板或承壓板應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)3.4.2錨具應(yīng)布置在金屬錨墊板或承壓板上，不得直接放于構(gòu)3.4.3錨墊板或承壓板尺寸應(yīng)根據(jù)錨固區(qū)配筋、混凝土強度等級及局部承壓驗算結(jié)果合理選用平板形、喇叭管狀或連體錨板。3.4.4錨墊板或承壓板上宜設(shè)置灌漿孔。3.5.1灌漿材料應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《水泥基灌漿材料應(yīng)用技3.5.2孔道灌漿用水泥應(yīng)采用普通硅酸鹽水泥，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《通用硅酸鹽水泥》GB175的規(guī)定。各種原材料的氯離子含量應(yīng)嚴(yán)格控制在水泥材料總量的0.02%以內(nèi)。3.5.3孔道灌漿用外加劑的質(zhì)量和使用應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土外加劑》GB8076、《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB50119和《預(yù)應(yīng)力孔道灌漿劑》GB/T25182的規(guī)定。3.5.4孔道灌漿用水泥和外加劑進場時應(yīng)附有質(zhì)量證明書，并作進場復(fù)驗。對孔道灌漿較少的一般工程，當(dāng)有可靠依據(jù)時，可不做材料性能的進場復(fù)驗。3.6緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋3.6.1緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線質(zhì)量要求應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG/T369的規(guī)定，布置在混凝土構(gòu)件截面內(nèi)部預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)采用帶橫肋緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，體外預(yù)應(yīng)力束可采用無橫肋緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋。制作緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB/T5224的有關(guān)規(guī)定。3.6.2緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)連續(xù)生產(chǎn)，每盤由一根鋼絞線組成，不應(yīng)有接頭及死彎，盤放內(nèi)徑不宜小于1.5m。3.6.3緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的強度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)具有不小于95%的保證表3.6.3的規(guī)定。預(yù)應(yīng)力面積疲勞應(yīng)力1.15~注：1符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB/T5224標(biāo)準(zhǔn)的鋼絞線都可制成緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，但在使用時必須重新測定相應(yīng)力2帶肋緩粘結(jié)鋼絞線的肋高一般為1.2mm。3.6.4緩粘結(jié)劑初始粘度、固化后的拉伸剪切強度、彎曲強度、抗壓強度，固化后耐久性等性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《緩粘3.6.5緩粘結(jié)劑應(yīng)沿預(yù)應(yīng)力鋼絞線全長連續(xù)充填且均勻飽滿。常用緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)緩粘結(jié)材料涂量應(yīng)符合表3.6.5的有關(guān)帶肋緩粘結(jié)鋼絞線3.6.6緩粘結(jié)劑應(yīng)具有良好的化學(xué)穩(wěn)定性，對周圍其他材料無侵蝕作用。緩粘結(jié)劑的主要物理、力學(xué)性能指標(biāo)應(yīng)滿足表3.6.6-1的要求，緩粘結(jié)劑的標(biāo)準(zhǔn)固化時間與標(biāo)準(zhǔn)張拉適用期的關(guān)系應(yīng)按照表3.6.6-2采用。密度(g/cm3)固化后抗壓強度(MPa)固化后抗折強度(MPa)標(biāo)準(zhǔn)固化時間(d),容許誤差(d)標(biāo)準(zhǔn)張拉適用期(d),容許誤差(d)注：1經(jīng)材料供需雙方同意，也可采用表3.6.6-1和表3.6.6-2所列以外的緩粘2不同溫度下固化時間和張拉適用期可以參考廠家產(chǎn)品說明書。3.6.7緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線外包護套參數(shù)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《聚乙烯(PE)樹脂》GB/T11115的有關(guān)規(guī)定。3.6.8緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線外包護套應(yīng)薄厚均勻，尺寸應(yīng)滿足表3.6.8的要求；帶肋緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線表面應(yīng)橫肋分明，且應(yīng)無氣孔、無明顯的裂紋和損傷。外包護套輕微損傷處可采用外間距l(xiāng)注：公稱直徑15.20mm鋼絞線制成的緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線是后張預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)中最常用的型號。如有其他需要，根據(jù)供需雙方協(xié)商，也可以生產(chǎn)和供應(yīng)其他強結(jié)構(gòu)的整體進行作用(荷載)效應(yīng)分析，并應(yīng)對施工階段進行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362的規(guī)定執(zhí)行。正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)(頻遇)組合的影響，預(yù)應(yīng)力構(gòu)件和非預(yù)應(yīng)力構(gòu)件均應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力作用的3預(yù)應(yīng)力筋宜連續(xù)布置。4綜合考慮保護層厚度、防火要求、次內(nèi)力和構(gòu)造要求等4.1.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力分析時宜采用約束次內(nèi)力法。承載能力極限狀態(tài)計算時，可采用考慮塑性內(nèi)力重分布的分析4.1.6預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)計入預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)；超靜定對承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預(yù)應(yīng)力作用分項系數(shù)γp不應(yīng)大于1.0,不利時γp應(yīng)取1.3;對正常使用極限狀態(tài)，預(yù)應(yīng)力作用分項系數(shù)γp應(yīng)取1.0。對參與組合的預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)項，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對承載力有利時，構(gòu)件重要性系數(shù)γo應(yīng)取1.0;當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對承載力不利時，構(gòu)件重要性系數(shù)γo在持久設(shè)計狀況和短暫設(shè)計狀況下，對安全等級為一級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于1.1,對安全等級為二級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于1.0,對安全等級為三級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于0.9;對地震設(shè)計狀況下應(yīng)取1.0。4.1.7預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)可采用荷載平衡法進行初步設(shè)計。4.1.8當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點鋼筋密集，采用群錨布置困難時，宜采用緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。4.1.9緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)粘結(jié)前的施工階段驗算應(yīng)按無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)計算；粘結(jié)后應(yīng)按照有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)進行正常使用極限狀態(tài)驗算和承載能力極限狀態(tài)驗算。4.1.10預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)及結(jié)構(gòu)加固改造采用體外預(yù)應(yīng)力時，體外預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)符合本規(guī)程附錄A的規(guī)定。4.1.11在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土梁設(shè)計中，宜采用預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土或預(yù)應(yīng)力鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)構(gòu)件。預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土構(gòu)件應(yīng)符合本規(guī)程附錄B的規(guī)定，預(yù)應(yīng)力鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)符合本規(guī)程附錄C的規(guī)定。4.1.12預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計和疲勞驗算應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。4.2結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析4.2.1結(jié)構(gòu)應(yīng)按各種可能的最不利作用的組合進行總體分析。組合應(yīng)包括預(yù)加力作用、溫度作用、收縮徐變作用、約束作用和基礎(chǔ)不均勻沉降作用以及由于荷載偏心所產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)和橫向均勻分布荷載等。預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)使用條件進行承載力計算及變形、抗裂、裂縫寬度和應(yīng)力驗算外，尚應(yīng)按具體情況對制作、運輸及安裝等階段進行驗算。4.2.2正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力分析應(yīng)符合下列規(guī)定：1在確定內(nèi)力與變形時按彈性理論值分析。由預(yù)應(yīng)力引起的內(nèi)力和變形可采用約束次內(nèi)力法計算。次剪力宜根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件各截面次彎矩分布按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算。次軸力宜按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算。2預(yù)應(yīng)力混凝土主梁與次梁相交時，主梁次內(nèi)力計算宜考慮次梁分割主梁產(chǎn)生的空間效應(yīng)。3構(gòu)件截面或板單元寬度的幾何特征可按毛截面(不計鋼筋)計算。4.2.3施工階段及正常使用極限狀態(tài)的驗算，應(yīng)將預(yù)加力作為荷載計算其效應(yīng)。承載能力極限狀態(tài)計算(疲勞驗算除外)時，應(yīng)將預(yù)應(yīng)力筋的強度限值作為結(jié)構(gòu)抗力的一部分。4.2.4承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力與變形分析可采用彈性理論分析法。4.2.5大跨度空間拱結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力混凝土基礎(chǔ)拉梁應(yīng)作為受拉構(gòu)件進行內(nèi)力分析。4.2.6置于地下的預(yù)應(yīng)力混凝土基礎(chǔ)拉梁，內(nèi)力分析時需考慮構(gòu)件土體摩擦對預(yù)應(yīng)力損失的影響；當(dāng)基礎(chǔ)拉梁位于土體表層深度較淺處，或周圍覆蓋細(xì)砂、油毛氈等減阻材料時，可不考慮土體摩擦影響。4.3.1施工階段驗算時，應(yīng)考慮預(yù)加力、構(gòu)件自重及施工荷載等影響。預(yù)制構(gòu)件在吊裝、運輸時，構(gòu)件自重應(yīng)乘以動力系數(shù)，并應(yīng)符合下列規(guī)定：取1.2。當(dāng)有可靠經(jīng)驗時，動力系數(shù)可根據(jù)實際受力情況和安全要求適當(dāng)增減?？扇?.2或0.85,并可視構(gòu)件具體情況作適當(dāng)增減。4.3.2對分批施加荷載和分批張拉的預(yù)應(yīng)力混凝土轉(zhuǎn)換梁等構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)不同的荷載工況和張拉階段分別進行施工驗算。4.3.3進行施工階段驗算時，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力限值不應(yīng)大于表4.3.3的規(guī)定。建筑結(jié)構(gòu)、圓形水池梁自壓應(yīng)力—混凝土拉應(yīng)力預(yù)拉區(qū)配置非預(yù)應(yīng)力筋的混凝土拉應(yīng)力混凝土最大壓應(yīng)力混凝土最大拉應(yīng)力架橋機吊梁通過時的最大拉應(yīng)力4.3.4構(gòu)件截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計算：式中：0——相應(yīng)施工階段計算截面預(yù)拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉——相應(yīng)施工階段計算截面預(yù)拉區(qū)邊緣纖維的混凝土壓o——由預(yù)加力在截面邊緣纖維產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；Nk、Mk——構(gòu)件自重及施工荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合在計算截面產(chǎn)生的W?——構(gòu)件截面邊緣的換算截面彈性抵抗矩。4.4建筑及橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計4.4.1跨度大于12m的框架梁、跨度大于6m的單向板和雙向板、跨度大于15m的井字梁樓蓋宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。4.4.2預(yù)應(yīng)力混凝土板的厚度及梁的截面高度選擇，宜符合下1預(yù)應(yīng)力板的厚度宜符合表4.4.2-1的規(guī)定。無柱帽1 1/45~1/35~22預(yù)應(yīng)力梁的截面高度宜符合表4.4.2-2的規(guī)定。3梁的荷載較大時，截面高度取較大值，預(yù)應(yīng)力度較大時，可以取較小值；4有特殊要求的梁，截面高度尚可較表列數(shù)值減小，但應(yīng)驗算剛度，并采取1公路與城市道路、城市軌道交通后張預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的梁截面高度可取跨度的1/15～1/20,先張法空心板(梁)的梁截面高度可取跨度的1/20～1/25。2變截面連續(xù)箱梁的主梁截面高度，支點處截面高度可取跨度的1/16～1/25,跨中截面高度可取跨度的1/40～1/50。3采用懸臂澆筑法施工的連續(xù)梁，支點處截面高度可取跨度的1/18～1/20。5預(yù)應(yīng)力損失值計算5.1.1預(yù)應(yīng)力筋中的預(yù)應(yīng)力損失值按表5.1.1的規(guī)定計算。引起損失的因素第5.2.1條的規(guī)定計算的規(guī)定計算的摩擦一構(gòu)件，當(dāng)直徑d≤3m時，由5.1.2當(dāng)計算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時，應(yīng)按下1先張法構(gòu)件100N/mm2;2后張法構(gòu)件80N/mm2。5.1.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在各階段的預(yù)應(yīng)力損失值宜按表5.1.3的規(guī)混凝土預(yù)壓前(第一批)損失o1混凝土預(yù)壓后(第二批)損失o|"5.2預(yù)應(yīng)力損失值計算5.2.1預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值σ可按下列公式計算：式中：a——張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm),可按表5.2.1采用；l——張拉端至錨固端之間的距離(mm)。u支承式錨具(鋼絲束鐓頭錨具等)115塊體拼成的結(jié)構(gòu)，其預(yù)應(yīng)力損失尚應(yīng)計及塊體間填縫的預(yù)壓變形。當(dāng)采用混凝土或砂漿為填縫材料時，每條填縫的預(yù)壓變形值可取為1mm。5.2.2后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值o,應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度l范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋變形值等于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按本規(guī)程表5.2.3-1中的數(shù)值采用。1拋物線形預(yù)應(yīng)力筋可近似按圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋考慮度L范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值o可按下列公式計算：反向摩擦影響長度l:(m)可按下列公式計算：式中：re——圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑(m);x——張拉端至計算截面的距離(m);a——張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm),按表5.2.1E——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量。2端部直線和兩條圓弧形曲線組成的預(yù)應(yīng)力筋(圖5.2.2-2),在反向摩擦影響長度l范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值o可按下列公式當(dāng)x≤lo時反向摩擦影響長度l(m)可按下列公式計算：式中：l?——預(yù)應(yīng)力筋張拉端起點至反彎點的水平投影長度；ii、i?——第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋中應(yīng)力近似直線變化的斜率；rc、r?——第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑；、——預(yù)應(yīng)力筋在a、b點的應(yīng)力。3當(dāng)折線形預(yù)應(yīng)力筋的錨固損失消失于折點c之外時(圖5.2.2-3),在反向摩擦影響長度l范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值qn可按下列公式計算：on=2a?+2i?(l?-lo)+2oo=2i?(l?-x)+2o?+2i?(l-L?反向摩擦影響長度l(m)可按下列公式計算：o?=[1-k(l?-Lo)](1-μ0)μ式中：i?——預(yù)應(yīng)力筋在bc段中應(yīng)力近似直線變化的斜率；i?——預(yù)應(yīng)力筋在折點c以外應(yīng)力近似直線變化的斜率；l?——張拉端起點至預(yù)應(yīng)力筋折點c的水平投影長度。5.2.3預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值o?(圖5.2.3)宜按下列公式計算：式中：x——從張拉端至計算截面的孔道長度，亦可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度(m);0—張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角(rad);K——考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，可按表5.2.3-1采用；μ——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，可按表5.2.3-1Kμ——緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的摩擦系數(shù)也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定，或由廠家提供。一般情況下，體外預(yù)應(yīng)力束在轉(zhuǎn)向裝置處的摩擦損失值o?宜按下列公式計算：式中：0—體外束在轉(zhuǎn)向塊處的彎折轉(zhuǎn)角(rad);采用。μHDPE塑料管當(dāng)體外束與轉(zhuǎn)向塊鞍座處接觸長度不可忽略時，預(yù)應(yīng)力損失值σ?應(yīng)根據(jù)實際情況采用式(5.2.3-1)或式(5.2.3-2)計算得出。5.2.4預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失o應(yīng)按下列規(guī)定計算：1消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線1)普通松弛：此處，一次張拉時，ψ=1.0;采用超張拉時，ψ=0.9。2)低松弛：當(dāng)≤0.5fik時，取q=0;2預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋3中強度預(yù)應(yīng)力鋼絲4橋梁中預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛值應(yīng)根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362第6.2.6條的規(guī)定計算。5.2.5混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力損失值o?,可按下式計算：1對一般建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件1)先張法構(gòu)件2)后張法構(gòu)件式中：σ、——在受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力點處的混凝fcu——施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強度；p、p'——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的配筋率。對先張法構(gòu)件，p=(Ap+As)/A?,p'=(A'p+A's)/A?;對后張法構(gòu)件，p=(A。+As)/An,p'=(A'+A')/A;對于對稱配置預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的構(gòu)件，配筋率p、p應(yīng)計算受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力o、o時，預(yù)應(yīng)力損失值僅考慮混凝土預(yù)壓前(前一批)的損失，普通鋼筋中的應(yīng)力σ?、c′s值應(yīng)取為零；σ、o值不得大于0.5f'u。當(dāng)為拉應(yīng)力時，式(5.2.5-2)、式(5.2.5-4)中的o應(yīng)取為零。計算混凝土法向應(yīng)力σ、o'時，可根據(jù)構(gòu)件制作當(dāng)結(jié)構(gòu)處于年平均相對濕度小于40%的環(huán)境下時，σ及os值應(yīng)增加30%。2對重要的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)需要考慮與時間相關(guān)的混凝土收縮、徐變及鋼筋應(yīng)力松弛預(yù)應(yīng)力損失值時，可按現(xiàn)行國家標(biāo)3橋梁工程預(yù)應(yīng)力筋的混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力損失值σ?應(yīng)根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362第6.2.7條的規(guī)定計算。5.2.6城市道路橋梁預(yù)應(yīng)力筋與臺座之間溫差引起的預(yù)應(yīng)力損式中：t?——混凝土加熱養(yǎng)護時，受拉鋼筋的最高溫度(℃);t?——張拉鋼筋時，制造場地的溫度(℃)。6承載能力極限狀態(tài)計算6.1正截面受彎承載力計算6.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面承載能力極限狀態(tài)計算應(yīng)考慮約束(次內(nèi)力)對預(yù)應(yīng)力效應(yīng)的影響。6.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)正截面承載力計算的基本假定及截面計算簡圖應(yīng)符合《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的有關(guān)規(guī)定。6.1.3矩形截面或翼緣位于受拉邊的倒T形截面受彎構(gòu)件，其正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定(圖6.1.3):a?febx=f,As-f,A'+fpyAp+(om-M2、N?——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩、次軸力設(shè)計值，先張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中M?=0,N?=0;為1.0;當(dāng)混凝土強度等級為C80時，a?取為0.94;其間按線性內(nèi)插法確定；Ap、A'——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；'—受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點處混凝土法向應(yīng)力b——矩形截面的寬度或倒T形截面的腹板寬度；a's、a'p——受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力筋合力點a、a'——受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋合力點至截面受拉區(qū)受壓邊緣的距離，當(dāng)受壓區(qū)未配置縱向預(yù)應(yīng)力筋或受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力(c-fy)為拉應(yīng)力時，公式(6.1.3-4)中的a'用a's6.1.4翼緣位于受壓區(qū)的T形、I形截面受彎構(gòu)件(圖6.1.4),1當(dāng)滿足下列條件時，應(yīng)按寬度為b'的矩形截面計算：fyA,+fyAp≤a?feb'h'+f,A's2當(dāng)不滿足公式(6.1.4-1)的條件時，混凝土受壓區(qū)高度按上述公式計算T形、I形截面受彎構(gòu)件時，混凝土受壓區(qū)高度仍應(yīng)符合本規(guī)程公式(6.1.3-3)和公式(6.1.3-4)的6.1.5當(dāng)由構(gòu)造要求或按正常使用極限狀態(tài)驗算要求配置的縱向受拉鋼筋截面面積大于受彎承載力要求的配筋面積時，按本規(guī)程公式(6.1.3-2)或公式(6.1.4-3)計算的混凝土受壓區(qū)高度x時，可僅考慮計入受彎承載力條件所需的縱向受拉鋼筋截面6.1.6當(dāng)計算中計入縱向普通受壓鋼筋時，應(yīng)滿足本規(guī)程公式(6.1.3-4)的條件；當(dāng)不滿足時，正截面受彎承載力應(yīng)符合下列式中：as、ap——受拉區(qū)縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋至受拉邊緣的距離。6.1.7當(dāng)采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件時，第6.1.3、6.1.4、6.1.6條的fy應(yīng)改為無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計值σu,σ宜按下列公式計算：此時，應(yīng)力設(shè)計值c尚應(yīng)符合下列條件：o≤o≤fpy式中：——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力；△op——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力增量；鄰——綜合配筋指標(biāo)，不宜大于0.4;Lo——受彎構(gòu)件計算跨度；h——受彎構(gòu)件截面高度；hp——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面受壓邊緣的距離。對翼緣位于受壓區(qū)的T形、I形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)受壓區(qū)高度大于翼緣高度時，綜合配筋指標(biāo)$可按下式計算：截面受壓區(qū)的翼緣計算寬度。6.2正截面受拉承載力計算6.2.1軸心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：N?——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次軸力設(shè)計值；As、Ap——縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的截面面積。6.2.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：1小偏心受拉構(gòu)件當(dāng)軸向拉力作用在鋼筋A(yù)與Ap的合力點和A'與A'的合力點之間時(圖6.2.2(a)):2大偏心受拉構(gòu)件當(dāng)軸向拉力不作用在鋼筋A(yù)s與A。的合力點和A,與A'的合力點之間時(圖6.2.2(b)):N-N?≤f,A?+fpyAp-f',A'此時，混凝土受壓區(qū)的高度應(yīng)滿足式(6.1.3-3)的要求。當(dāng)計算中計入縱向普通受壓鋼筋時，尚應(yīng)滿足式(6.1.3-4)的條件；當(dāng)不滿足時，可按式(6.2.2-2)計算。3對稱配筋的矩形截面偏心受拉構(gòu)件，無論大、小偏心受拉情況，均可按式(6.2.2-2)計算。6.3正截面受壓承載力計算6.3.1鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：N-N?≤0.9φ(f.A+f'A')N?——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次軸力設(shè)計值，以拉力為正方向；φ—鋼筋混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按表6.3.1采用；fe——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；A——構(gòu)件截面面積；A's——全部縱向鋼筋的截面面積。當(dāng)縱向鋼筋配筋率大于3%時，公式(6.3.1)中的A應(yīng)改表6.3.1鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)φ4圖6.3.2矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計算N-N?≤a?febx+f',A'-o、A-(o'-f'考慮二階效應(yīng)時，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB1)當(dāng)ξ≤S時，為大偏心受壓構(gòu)件，取os=fy及op=公式(6.1.3-4)的條件；當(dāng)不滿足時，其正截面受壓承載力可按本規(guī)程第6.1.6條的規(guī)定進行計算，此時，應(yīng)將公式(6.1.6)3矩形截面非對稱配筋的小偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)N>f.bh式中：e'——軸向壓力作用點至受壓區(qū)縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋h%——縱向受壓鋼筋合力點至截面遠(yuǎn)邊的距離。6.4斜截面承載力計算6.4.1矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，其受當(dāng)4<hw/b<6時，按線性內(nèi)插法確定。力設(shè)計值V?:當(dāng)參與組合的次剪力對結(jié)構(gòu)不利時，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取1.2,有利時應(yīng)取1.0;β——混凝土強度影響系數(shù)：當(dāng)混凝土強度等級不大于C50時，取β=1.0;當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取β=0.8;其間按線性內(nèi)插法確定；fe——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；b——矩形截面的寬度，T形截面或I形截面的腹板寬度；ho——截面的有效高度；hw——截面的腹板高度：對矩形截面，取有效高度；對T形截面，取有效高度減去翼緣高度；對I形截面，件可適當(dāng)放寬。6.4.2在計算斜截面的受剪承載力時，其剪力設(shè)計值的計算截1支座邊緣處的截面(圖6.4.2(a)、(b)截面1-1)。2受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處的截面(圖6.4.2a截面2-2、3箍筋截面面積或間距改變處的截面(圖6.4.2b截面4-4)。4腹板寬度改變處的截面。6.4.3矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，當(dāng)僅配置箍筋時，其斜截面的受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：V?——次剪力，次剪力方向向下為正(使構(gòu)件順時針轉(zhuǎn)動);V——構(gòu)件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計值；Vp——由預(yù)加力所提高的構(gòu)件受剪承載力設(shè)a——斜截面混凝土受剪承載力系數(shù)：對于一般受彎構(gòu)件取0.7;對集中荷載作用下(包括作用有多種荷載，其中集中荷載對支座截面或節(jié)點邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力的75%以上的情況)的獨立梁，取α為,λ為計算截面的剪跨比，可取λ等于a/ho,當(dāng)λ小于1.5時，取1.5,當(dāng)λ大于3時，取3,a取集中荷載作用點至支座截面或節(jié)點邊緣的A——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積：As=nAsyl,此處，n為在同一截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)，As?為單肢箍筋的截面面積；s——沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距；N。——計算截面上混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)加力，6.4.4矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面的受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：V-V?≤V&+Vp+0.8f,Asina+0.8fA式中：V——配置彎起鋼筋處的剪力設(shè)計值，按本規(guī)程第6.4.5Vp-—-由預(yù)加力所提高的構(gòu)件的受剪承載力設(shè)計值，按本規(guī)程公式(6.4.3-3)計算，但計算合力N時可不Ab、A——同一彎起平面內(nèi)的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力彎起6.4.5計算彎起鋼筋時，其剪力設(shè)計值可按下列規(guī)定取用(圖6.4.2a):1計算第一排(對支座而言)彎起鋼筋時，取支座邊緣處6.4.6矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，當(dāng)滿足下式式中：α——截面混凝土受剪承載力系數(shù)，按本規(guī)程第6.4.3其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定(圖6.4.7):V—件斜截面上預(yù)應(yīng)力混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)大于(fpAp+f,As)sinβ,且不應(yīng)小于opApsinβ;≈——同一截面內(nèi)箍筋的合力至斜截面受壓區(qū)合力點的≈——同一彎起平面內(nèi)的彎起鋼筋的合力至斜截面受壓區(qū)z——斜截面受拉區(qū)始端處縱向受拉鋼筋合力的水平分力至斜截面受壓區(qū)合力點的距離，可近似取zβ—斜截面受拉區(qū)始端處傾斜的縱向受拉鋼筋的傾角；c——斜截面的水平投影長度，可近似取c=ho。(圖6.4.8):M≤(f,As+fyAp)z+Zf,Abz+∑fyAbzm+此時，斜截面的水平投影長度c可按下列條件確定：z——縱向非預(yù)應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力至受壓區(qū)合力點的距離，可近似取z=0.9ho;≈小、——同一彎起平面內(nèi)的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力彎起≈——同一斜截面上箍筋的合力至斜截面受壓區(qū)合力點的在計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的斜截面受彎承載力時，錨固區(qū)內(nèi)的縱向預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值fy在錨固起點處應(yīng)取值為零，在錨固終點處應(yīng)取為fy,在兩點之間可按線6.5局部承壓及沖切計算6.5.1對后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的端部錨固區(qū)，應(yīng)按下列規(guī)定1在預(yù)應(yīng)力筋錨具及張拉設(shè)備支承處，應(yīng)設(shè)置預(yù)埋承壓鋼墊板，承壓鋼墊板應(yīng)滿足混凝土局部承壓面積的要求，墊板厚度可取14mm～30mm,剛性擴散角應(yīng)取45°;鋼墊板后應(yīng)按本規(guī)程規(guī)定進行混凝土局部受壓承載力計算并配置間接鋼筋，其體積配筋率不應(yīng)小于0.5%,局部受壓區(qū)間接鋼筋的計算，可按本規(guī)程第6.5.2～6.5.4條進行。2在局部受壓間接鋼筋配置區(qū)以外，在構(gòu)件端部長度l不小于3e(e為截面重心線上部或下部預(yù)應(yīng)力筋的合力點至鄰近邊緣的距離)、但不大于1.2h(h為構(gòu)件端部截面高度),高度為2e的附加防劈裂配筋區(qū)范圍內(nèi)，應(yīng)均勻配置附加箍筋、鋼筋網(wǎng)片或螺旋筋(圖6.5.1-1),配筋面積可按下式計算：且體積配筋率不應(yīng)小于0.5%。式中：P——作用在構(gòu)件端部截面重心線上部或下部預(yù)應(yīng)力筋的合力設(shè)計值：局部受壓承載力計算時，局部壓力設(shè)計值對有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取1.2倍張拉控制力，對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)取1.2倍張拉控制Ap按本規(guī)程第6.5.2條確定；fw——附加抗劈裂鋼筋的抗拉強度設(shè)計值。3當(dāng)構(gòu)件端部預(yù)應(yīng)力筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部時，應(yīng)在構(gòu)件端部0.2h范圍內(nèi)設(shè)置附加豎向防端面裂縫構(gòu)造鋼筋(圖6.5.1-2),其截面面積應(yīng)符合下列公式e——截面重心線上部或下部預(yù)應(yīng)力筋的合力點至截面h——構(gòu)件端部截面高度。當(dāng)e>0.2h時，可根據(jù)實際情況適當(dāng)配置構(gòu)造鋼筋。豎向防端面裂縫構(gòu)造鋼筋宜靠近端面配置，可采用焊接鋼筋網(wǎng)、封閉式箍筋及其他形式，且宜采用帶肋鋼筋。當(dāng)端部界面上部和下部均設(shè)有預(yù)應(yīng)力筋時，附加防劈裂豎向鋼筋的總截面面積應(yīng)按上部和下部的預(yù)應(yīng)力合力分別計算的較大在構(gòu)件端面橫向也應(yīng)按上述方法計算抗端面裂縫鋼筋，并與4當(dāng)采用鑄造錨墊板時，應(yīng)根據(jù)產(chǎn)品的技術(shù)參數(shù)要求選用配套的錨墊板和螺旋筋，并確定錨墊板間距、到構(gòu)件邊緣距離、局壓加強鋼筋及張拉時的混凝土強度。局部受壓區(qū)的設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ85的規(guī)定。5在配筋稠密的梁柱節(jié)點處，當(dāng)節(jié)點原配筋能起到鋼筋網(wǎng)片或螺旋箍筋的等效作用時，可少配或不配鋼筋網(wǎng)片或螺旋筋。6當(dāng)構(gòu)件在端部有局部凹進時，應(yīng)增設(shè)折線構(gòu)造鋼筋(圖6.5.1-2)或其他有效的構(gòu)造鋼筋。6.5.2配置間接鋼筋的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面F?≤kββifAn(6.5.2-1)式中：F?——局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值；fe——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；β——混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.4.1條的規(guī)定A,——混凝土局部受壓面積；An——混凝土局部受壓凈面積，對后張法構(gòu)件，應(yīng)在混凝土局部受壓面積中扣除孔道、凹槽部分的面積；Ap——局部受壓的計算底面積，按本規(guī)程第6.5.3條k——結(jié)構(gòu)系數(shù)：建筑結(jié)構(gòu)為1.35,橋梁結(jié)構(gòu)為1.3。在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的張拉階段驗算中，局部壓力設(shè)計值F,對有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取1.2倍張拉控制力；對無粘結(jié)和緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土取1.2倍張拉控制力和fukAp中的較大值；混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值f應(yīng)根據(jù)相應(yīng)階段的混凝土立方體抗壓強度f值以線性內(nèi)插法確定；在正常使用階段驗算6.5.3局部受壓的計算底面積Ap,可由局部受壓面積與計算底面積按同心、對稱的原則確定；對常用情況，可按圖6.5.3當(dāng)受壓面設(shè)有鋼墊板時，局部受壓面積應(yīng)計入在墊板中按6.5.4當(dāng)配置方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋且其核心面積Ar≥A時(圖6.5.4),局部受壓承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：當(dāng)為方格網(wǎng)式配筋時(圖6.5.4a),其體積宜大于1.5。當(dāng)為螺旋式配筋時(圖6.5.4b),其體積配筋率p應(yīng)按下列圖6.5.4局部受壓區(qū)的間接鋼筋fy——鋼筋抗拉強度設(shè)計值；度等級不大于C50時，取1.0,當(dāng)混凝土強度等仍按同心、對稱的原則取值；P——間接鋼筋的體積配筋率(核心面積A范圍內(nèi)單位混凝土體積所含間接鋼筋的體積);n?、A——方格網(wǎng)沿L?方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；面積；d——螺旋式間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土截面直徑；間接鋼筋應(yīng)配置在規(guī)定的高度h范圍內(nèi)(圖6.5.4),對方格網(wǎng)式鋼筋，不應(yīng)小于4片；對螺旋式鋼筋，不應(yīng)小于4圈。對柱接頭，h尚不應(yīng)小于15d,d為柱的縱向鋼筋直徑。6.5.5在局部荷載或集中反力作用下，不配置箍筋或彎起鋼筋的無粘結(jié)及緩粘結(jié)混凝土板，其受沖切承載力應(yīng)符合下列規(guī)定(圖6.5.5):公式(6.5.5-1)中的系數(shù)η,建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)按下列兩個公式計橋梁結(jié)構(gòu)η取值為1。節(jié)點，取柱所承受的軸向壓力設(shè)計值的層間差值減去沖切破壞錐體范圍內(nèi)板所承受的荷載設(shè)計值；當(dāng)有不平衡彎矩時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的有關(guān)規(guī)定確定；β——截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取β=1.0;當(dāng)h≥2000mm時，取β=0.9,其間按線性內(nèi)插法取用；橋梁結(jié)構(gòu)中當(dāng)h≤300mm時，取β=1.0;當(dāng)h≥800mm時，取β=0.85,其間按線性內(nèi)插法取用；f,——混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；——計算截面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值宜控制在1.0～3.5N/mm2I——計算截面的周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊ho/2處板垂直截面的最不利周長；當(dāng)墩柱為圓形截面時，可將其換算為邊長等于0.8倍直ho——截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的n——局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)；?——計算截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)；β——局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值：β不宜大于4;當(dāng)β<2時，取β取2;當(dāng)面積為圓形時，取β取2;a——板柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù)：對中柱，取a,取40;對邊柱，取α取30;對角柱，取α取20;k——結(jié)構(gòu)系數(shù)：建筑結(jié)構(gòu)為0.25,橋梁結(jié)構(gòu)為0.15。7.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)分別按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合與準(zhǔn)永久組合對正常使用極限狀態(tài)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件進行驗算，并應(yīng)控制應(yīng)力、變形、裂縫等計算值不大于相應(yīng)的規(guī)定限值。荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合與準(zhǔn)永久組合應(yīng)按本規(guī)程第4.1.2條規(guī)定計算。7.1.2正常使用極限狀態(tài)驗算時，構(gòu)件截面應(yīng)力的計算可采用一般的材料力學(xué)公式，截面幾何特征可按下列規(guī)定采用：1先張法構(gòu)件采用換算截面。2后張法構(gòu)件，預(yù)應(yīng)力孔道灌漿前采用凈截面，預(yù)應(yīng)力筋3截面應(yīng)力對計算應(yīng)力或控制條件影響不大時，也可采用7.2預(yù)應(yīng)力度驗算7.2.1消壓彎矩和消壓軸力應(yīng)符合下列規(guī)定：1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的混凝土受拉邊緣預(yù)壓應(yīng)力抵消到零時的消壓彎矩，應(yīng)按下式計算：式中：0c——預(yù)加力作用下受彎構(gòu)件混凝土受拉邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力(計入構(gòu)件自重引起的應(yīng)力);W——構(gòu)件對應(yīng)受拉邊緣的截面抵抗矩。2預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件的混凝土預(yù)壓應(yīng)力抵消到零A——構(gòu)件截面面積。7.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力度應(yīng)按下式計算：式中：M?——消壓彎矩，見本規(guī)程第7.2.1條；Mk——荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下控制截面的彎矩值；N?——消壓軸力，見本規(guī)程第7.2.1條；Nk——荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下控制截面的軸向拉力值。7.2.3建筑工程預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)(包括受拉構(gòu)件)設(shè)計時，預(yù)應(yīng)力度可近似采用預(yù)應(yīng)力強度比度量，預(yù)應(yīng)力強度比λ定預(yù)應(yīng)力強度比λ應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的抗震等級加以確定。7.2.4預(yù)應(yīng)力度的限值：全預(yù)應(yīng)力混凝土λo≥1,部分預(yù)應(yīng)力混凝土0<Ao<1。1建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)按部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計，預(yù)應(yīng)力度宜滿足2橋梁結(jié)構(gòu)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件分為兩類：A類構(gòu)件，其控制截面受拉邊緣的拉應(yīng)力受到限制；B類構(gòu)件，其控制截面受拉邊緣的拉應(yīng)力大于限值直至出現(xiàn)裂縫。橋梁結(jié)構(gòu)(包括城市軌道橋和城市道路橋)可根據(jù)跨徑和所處環(huán)境條件，采用全預(yù)應(yīng)力混凝土或部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計。地處有嚴(yán)重侵蝕性物質(zhì)嚴(yán)重影響的橋梁應(yīng)按A類構(gòu)件設(shè)計。7.3.1按正常使用極限狀態(tài)驗算時，預(yù)加力應(yīng)作為荷載計算其效應(yīng)，預(yù)加力作用分項系數(shù)應(yīng)取1.0。7.3.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗裂驗算時，應(yīng)分別對截1混凝土主拉應(yīng)力1)裂縫控制等級為一級的構(gòu)件應(yīng)符合下列規(guī)定：2)裂縫控制等級為二級的構(gòu)件應(yīng)符合下列規(guī)定：2混凝土主壓應(yīng)力對裂縫控制等級為一級和二級的構(gòu)件均應(yīng)符式中：op、Ocp——混凝土的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力，按本規(guī)程第7.3.3條確定。此時，應(yīng)選擇跨度內(nèi)不利位置的截面，對該截面的換算截面7.3.3預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的混凝土主拉應(yīng)力o和主壓應(yīng)力式中：σx——由預(yù)加力和彎矩值Mk在計算纖維處產(chǎn)生的混凝土oy——由集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；t——由剪力值V和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力在計算纖維處產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力，當(dāng)計算截面上有扭矩作用時，尚應(yīng)計入扭矩引起的剪應(yīng)力；對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在計算剪應(yīng)力時，尚應(yīng)on——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在計算纖維處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；yo——換算截面重心至計算纖維處的距離；I?——換算截面慣性矩；Vk——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的剪力值；S?——計算纖維以上部分的換算截面面積對構(gòu)件換算截面重心的面積矩；ope——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力；A——計算截面上同一彎起平面內(nèi)的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；ap——計算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱向軸線的夾角。7.3.4對預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁在集中力作用點兩側(cè)各0.6h的長度范圍內(nèi)，由集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力和剪應(yīng)力的簡化分布，可按圖7.3.4確定，其應(yīng)力的最大值可按下列公式計算：式中：t、r'——位于集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk作用點左側(cè)、右側(cè)0.6h處截面上的剪應(yīng)力；TF——集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值F作用截面上的剪應(yīng)力；Vk、Vk——集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值F.作用點左側(cè)、右側(cè)截面上的剪力標(biāo)準(zhǔn)值。FFmt0.1h0.1h圖7.3.4預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁在集中力作用點附近的應(yīng)力分布件抗裂驗算時截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算：應(yīng)力，可分別按下列公式計算：1先張法構(gòu)件由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力：相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的有效應(yīng)力：預(yù)應(yīng)力筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋A(yù)?——換算截面面積，包括凈截面面積以及全部縱向預(yù)epo、em——換算截面重心、凈截面重心至預(yù)加力作用點的No、Np——先張法、后張法構(gòu)件混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的合力，可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010第10.1.7條計算；7.3.7對先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部進行正截面、斜截面抗裂驗算時，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力筋在其傳遞長度l范圍內(nèi)實際應(yīng)力值的變化。預(yù)應(yīng)力筋的實際應(yīng)力可考慮為線性分布，即在構(gòu)件端部應(yīng)力值取為零，在傳遞長度的末端取有效預(yù)應(yīng)力值σpe(圖7.3.7),預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度Lπ應(yīng)按本規(guī)程第7.3.87.3.8先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度l應(yīng)按下列公式d——預(yù)應(yīng)力筋的公稱直徑；α——預(yù)應(yīng)力筋的外形系數(shù)，按表7.3.8取用；f'k——與放張時混凝土立方體抗壓強度相應(yīng)的軸心抗拉端0.25l處算起。7.3.9橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力限值應(yīng)按表7.3.9取用。預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力混凝土壓應(yīng)力混凝土主壓應(yīng)力—混凝土主拉應(yīng)力的混凝土主拉應(yīng)力注：1城市軌道交通的應(yīng)力限值只適用于只計主力(恒荷載加活荷載)的情況；考慮主力及附加力(制動力及其他附加力)時，應(yīng)力限值應(yīng)適當(dāng)提高，可2城市道路及橋梁的應(yīng)力限值只適用于作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合；作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時應(yīng)力限值可參照現(xiàn)行公路橋涵設(shè)計規(guī)范。7.3.10在分塊結(jié)構(gòu)中，對承受剪切的橫向接縫做如下驗算：Np——由預(yù)應(yīng)力筋(扣除預(yù)應(yīng)力損失)引起的擠壓力；μ——計算摩擦系數(shù)，混凝土與混凝土之間或混凝土與砂漿之間的摩擦系數(shù)采用0.4。7.4.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)構(gòu)件的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算，且不應(yīng)大于本規(guī)程表7.4.8規(guī)定的限值。在等截面構(gòu)件中，可假定各同號彎矩區(qū)段內(nèi)的剛度相等，并取用該區(qū)段內(nèi)最大彎矩處的剛度。當(dāng)計算跨度內(nèi)的支座截面剛度不大于跨中截面剛度的兩倍或不小于跨中截面剛度的二分之一時，該跨也可按等剛度構(gòu)件進行計算，其構(gòu)件剛度可取跨中最大受彎構(gòu)件的撓度應(yīng)按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載長期作用影響的剛度B進行計算，所求得的撓度計算值不應(yīng)大于本規(guī)程第7.4.8條規(guī)定的限值。7.4.2矩形、T形、倒T形和I形截面受彎構(gòu)件，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載長期作用影響的剛度B可按下列公式計算：式中：Mk——按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩，取計算區(qū)段內(nèi)的最M?——按荷載準(zhǔn)永久組合計算的彎矩，取計算區(qū)段內(nèi)的Bs——荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下受彎構(gòu)件的短期剛度，按本規(guī)程第7.4.3條的公式計算；0——考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù)，按本規(guī)程第7.4.5條取用。7.4.3在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的短期剛度B,可按下列公式計算：1要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件2允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件有粘結(jié)和緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件剛度公式中w按式(7.4.3-4)計算。配有普通高強鋼筋(HRB500級)的有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件剛度公式中w可按式(7.4.3-5)計算。無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件剛度公式中w按式(7.4.3-6)式中：aE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；p—縱向受拉鋼筋配筋率：對灌漿的后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，取α?=1.0;對后張無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，取α1I?——換算截面慣性矩；yi——受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；bf、h——分別為受拉區(qū)翼