JGJ130-2011 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范

94、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011規(guī)范修訂的背景《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）的編寫工作于1986年開始，經(jīng)歷了調(diào)研、統(tǒng)計、實驗研究、結(jié)構(gòu)分析、總結(jié)和討論后，于1993年定稿上報，2001年修改后批準實施。規(guī)范使用期內(nèi)國家的建設(shè)規(guī)模、建筑工地的安全管理和腳手架使用等方面都發(fā)生了很大變化，規(guī)范內(nèi)容應(yīng)適應(yīng)變化。和本規(guī)范配套的相關(guān)規(guī)范在內(nèi)容作了修訂，使本規(guī)范在內(nèi)容上應(yīng)作出修改，和相關(guān)規(guī)范協(xié)調(diào)。施工現(xiàn)場高大支架和模板工程數(shù)量增多，事故頻發(fā)。在技術(shù)上亟待給予指導和規(guī)范。2005年開始對《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）規(guī)范的修訂工作。本次規(guī)范修訂的主要內(nèi)容1、修訂了鋼管規(guī)格。取消φ51×3.0鋼管；為符合《焊接鋼管尺寸及單位長度重量》（GB/T21835-2008）的規(guī)定，將原標準中φ48×3.5的腳手架用鋼管改為φ48.3×3.6。2、對鋼管壁厚的下差更嚴格。將原規(guī)定壁厚下差限值為0.5mm改為0.36mm。當所用鋼管的壁厚不符合規(guī)范規(guī)定時，可以按鋼管的實際尺寸進行設(shè)計計算。3、雙管立桿腳手架的經(jīng)濟性不好，在施工現(xiàn)場已經(jīng)很少使用，本次修訂中予以取消。4、腳手架柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修訂中予以取消。5、與建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的內(nèi)容統(tǒng)一。將作用于腳手架上的水平風荷載標準值的計算公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改為：wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。6、將荷載效應(yīng)組合表中的可變荷載組合系數(shù)由0.85提高為0.9。7、將連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力由單排架取3kN改為2kN，雙排架取5kN改為3kN;表4.3.1荷載效應(yīng)組合計算項目荷載效應(yīng)組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工荷載腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形eq\o\ac(○,1)永久荷載+施工荷載eq\o\ac(○,2)永久荷載+0.9（施工荷載+風荷載）立桿穩(wěn)定eq\o\ac(○,1)永久荷載+可變荷載（不含風荷載）eq\o\ac(○,2)永久荷載+0.9（可不荷載+風荷載）連墻件強度與穩(wěn)定單排架，風荷載+2.0kN雙排架，風荷載+3.0kN8、根據(jù)施工現(xiàn)場腳手架應(yīng)采用密目式安全立網(wǎng)全封閉的安全管理規(guī)定，此次修訂內(nèi)容中弱化了開敞式腳手架，對常用腳手架的允許搭設(shè)高度做了調(diào)整。常用密目式安全立網(wǎng)全封閉式雙排腳手架的設(shè)計尺寸（m）連墻件設(shè)置立桿橫距l(xiāng)b步距h下列荷載時的立桿縱距l(xiāng)a(m)腳手架允許搭設(shè)高度[H]2+0.35(kN/m2)2+2+2×0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+2×0.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m2)，包括下列荷載：2+2(kN/m2)為二層裝修作業(yè)層施工荷載標準值；2×0.35(kN/m2)為二層作業(yè)層腳手板自重荷載標準值。2、作業(yè)層橫向水平桿間距，應(yīng)按不大于la/2設(shè)置。3、地面粗糙度為B類，基本風壓Ｗo=0.4kN/m2。9、增加了懸挑腳手架挑梁結(jié)構(gòu)及其錨固的構(gòu)造和計算內(nèi)容。10、補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關(guān)的內(nèi)容。包括結(jié)構(gòu)體系、構(gòu)造要求、荷載取值、設(shè)計計算等。規(guī)范中將此類支架體系劃分為滿堂腳手架（頂部荷載通過縱、橫向水平桿傳至立桿）和滿堂支撐架（頂部荷載通過立桿頂端的可調(diào)頂撐傳至立桿）二種體系。滿堂支撐架根據(jù)剪刀撐的間距（5m）細分為普通型滿堂支撐架和加強型滿堂支撐架。雙排腳手架的結(jié)構(gòu)性能及其規(guī)范修訂內(nèi)容雙排腳手架的結(jié)構(gòu)性能在作用極限荷載時，雙排腳手架結(jié)構(gòu)的可能破壞形式是以連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩(wěn)或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)二種形式。通常情況下，腳手架的破壞表現(xiàn)為前一種形式，其承載力由平面外大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。如果腳手架的步距過大（超過二米），立桿段的局部穩(wěn)定承載力可能低于架體整體失穩(wěn)時的承載力。這種情況通常由在構(gòu)造上減小步距的方法來避免。影響腳手架結(jié)構(gòu)承載力的主要因素：跨距和排距、連墻件的布置方式和間距，立桿的截面面積和步距。雙排腳手架的設(shè)計計算公式立桿穩(wěn)定性計算是腳手架計算的主要內(nèi)容。由于扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，其底部立桿接近軸心受力構(gòu)件，計算時視為軸心受壓構(gòu)件。以不組合風荷載為例，規(guī)范中腳手架立桿穩(wěn)定性的計算公式為：；式中：N—腳手架立桿的軸力設(shè)計值；A—腳手架立桿的橫截面面積，f—鋼材的設(shè)計強度值?！S心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比λ0查表或由公式：確定；，l0=k?m?h，其中：k—計算長度附加系數(shù)，m—考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)，它們可以通過規(guī)范查得。h—立桿的步距。根據(jù)以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中，軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設(shè)計值可以由公式：計算。式中：—軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，A—軸心壓桿的毛截面面積，f—鋼材的設(shè)計強度值。軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設(shè)計值=穩(wěn)定承載力極限值／（），式中：γR—鋼材的抗力分項系數(shù)，γR=1.165，γs—荷載分項系數(shù)的總和。腳手架立桿的極限承載力值通過結(jié)構(gòu)實驗或結(jié)構(gòu)計算分析確定，可以表達為：。根據(jù)建筑施工腳手架結(jié)構(gòu)安全度的要求，腳手架立桿的設(shè)計承載力=腳手架立桿的極限承載力／K，式中：K—安全系數(shù)，根據(jù)工作條件取2.0~3.0。腳手架的工作條件較差，施工誤差大，其安全度水平顯然應(yīng)該高于鋼結(jié)構(gòu)。因此，當按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的形式表示腳手架的計算公式時，應(yīng)考慮腳手架在安全系數(shù)上和鋼結(jié)構(gòu)的差別，腳手架立桿的設(shè)計承載力應(yīng)表達為或，式中：—立桿的抗力調(diào)整系數(shù)，應(yīng)由計算確定，fy—鋼材的屈服強度。腳手架立桿的軸力設(shè)計值根據(jù)腳手架自重和外荷載計算求得。由于腳手架屬于臨時性結(jié)構(gòu)，安全等級為三級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取0.9。其軸力設(shè)計值可以表達為：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—結(jié)構(gòu)自重和構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力，∑NQk—施工荷載等的標準值產(chǎn)生的軸力之和。腳手架立桿的設(shè)計計算應(yīng)滿足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤在規(guī)范中，將上式改寫為：（1.2NGk+∑1.4NQk）≤=的值根據(jù)按照現(xiàn)行規(guī)范表達的腳手架立桿的可靠度水平應(yīng)符合安全系數(shù)為K的條件求得，即：（NGk+∑NQk）≤應(yīng)等效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤可以求出：=×可見，是反映腳手架安全性水平與腳手架上作用的恒、活荷載比例關(guān)系的系數(shù)?？奂侥_手架的安全系數(shù)取為：K=2.0。對于不同的NGk和∑NQk的比值，經(jīng)計算和統(tǒng)計：0.9≈1.33。腳手架立桿的整體穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比λ0查表或由公式：計算確定。，l0—腳手架大波失穩(wěn)時的半波長度或連墻件的豎向間距，由腳手架的構(gòu)造和連墻件的布置方式確定。以步距h表示，l0可以寫為單榀架體大波失穩(wěn)的計算長度系數(shù)和步距的乘積：m?h。同時將調(diào)整結(jié)構(gòu)安全度的作為計算長度附加系數(shù)也寫入l0。立桿計算長度就寫成為如下形式：l0=k?m?h。故：經(jīng)比較可見：。經(jīng)以上變換，腳手架立桿設(shè)計計算公式寫為：1.2NGk+∑1.4NQk≤允許搭設(shè)高度計算：結(jié)構(gòu)自重和構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力：NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸力，其值等于腳手架立桿承受的每米結(jié)構(gòu)自重標準值gk和架體總高度H的乘積：NG1k=gk·H；NG2k—腳手架上構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力。代入腳手架立桿設(shè)計計算公式：1.2（gk·H+NG2k）+∑1.4NQk≤可以求出：[H]=雙排腳手架的使用成熟、經(jīng)驗豐富，本次修訂中改動很少。主要改動內(nèi)容：密目式安全立網(wǎng)自重標準值不應(yīng)低于0.01kN/㎡。密目式安全立網(wǎng)全封閉腳手架擋風系數(shù)Φ不宜小于0.8。取消了當26m≤Hs≤50m時，對允許搭設(shè)高度限制的調(diào)整：強調(diào)連墻件的重要性，對連墻件的計算寫得更明確：a）連墻件桿件的強度及穩(wěn)定應(yīng)滿足下列公式的要求：Nl=Nlw+No強度：≤穩(wěn)定：≤式中：Nl——連墻件軸向力設(shè)計值（N）；Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力。單排架取2kN，雙排架取3kN;——連墻件應(yīng)力值（N/mm2）；——連墻件的凈截面面積（mm2）；——連墻件的毛截面面積（mm2）；——連墻件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)連墻件長細比按本規(guī)范附錄A表A.0.6取值；——連墻件鋼材的強度設(shè)計值（N/mm2），應(yīng)按本規(guī)范表5.1.6采用。b）連墻件與腳手架、連墻件與建筑結(jié)構(gòu)連接的連接強度應(yīng)按下式計算：≤式中：——連墻件與腳手架、連墻件與建筑結(jié)構(gòu)連接的抗拉（壓）承載力設(shè)計值，應(yīng)根據(jù)相應(yīng)規(guī)范規(guī)定計算。c）當采用鋼管扣件做連墻件時，扣件抗滑承載力的驗算，應(yīng)滿足下式要求：≤式中：——扣件抗滑承載力設(shè)計值，一個直角扣件應(yīng)取8.0kN。加強了對扣件的質(zhì)量控制，增加了相應(yīng)的強制性條文。8.1.4扣件進入施工現(xiàn)場應(yīng)檢查產(chǎn)品合格證，并應(yīng)進行抽樣復(fù)試，技術(shù)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定?？奂谑褂们皯?yīng)逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。對腳手架及其地基基礎(chǔ)的階段檢查驗收由每搭設(shè)完10~13米高度后改為6m~8m高度后。單排腳手架的使用已經(jīng)很少，接近淘汰。懸挑腳手架挑梁結(jié)構(gòu)及其錨固規(guī)范中推薦以雙軸對稱截面鋼梁做懸挑梁結(jié)構(gòu)。懸挑腳手架的搭設(shè)高度不超過20米。懸挑梁截面高度不小于160mm。每個型鋼懸挑梁外端宜設(shè)置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結(jié)構(gòu)斜拉結(jié)，鋼絲繩、鋼拉桿作為附加安全措施，在懸挑鋼梁受力計算時不考慮其作用。懸挑梁尾端應(yīng)有不少于二點和鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)拉結(jié)錨固，用于錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑不宜小于16㎜。挑梁結(jié)構(gòu)及其錨固的驗算內(nèi)容：懸挑梁的強度；懸挑梁的撓度；當無有效支撐體系時懸挑梁的穩(wěn)定性；懸挑梁錨固段壓點處U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度；壓點處樓板承受錨固負彎矩時的抗彎強度；懸挑梁前端支點下混凝土梁（板）的承載力。型鋼懸挑梁的抗彎強度計算公式：≤?型鋼懸挑梁的整體穩(wěn)定性驗算公式：≤?錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度計算公式：≤式中：——型鋼懸挑梁錨固段壓點U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的拉力設(shè)計值；Al——U型鋼筋拉環(huán)的凈截面面積或螺栓的有效截面面積（mm2），一個U型鋼筋拉環(huán)或一對螺栓按兩個截面計算；fl——U型鋼筋拉環(huán)或螺栓抗拉強度設(shè)計值，應(yīng)按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定取fl=50N/mm2。當型鋼懸挑梁錨固段壓點處采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或螺栓錨固連接時，其鋼筋拉環(huán)或螺栓的承載能力應(yīng)乘以0.85的折減系數(shù)。構(gòu)造要求：U型鋼筋拉環(huán)或螺栓應(yīng)采用冷彎成型。U型鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與型鋼間隙應(yīng)用鋼楔或硬木楔楔緊。型鋼懸挑梁固定端應(yīng)采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與梁板固定，U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓應(yīng)預(yù)埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應(yīng)與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定。懸挑梁間距應(yīng)按懸挑架架體立桿縱距設(shè)置，每一縱距設(shè)置一根。懸挑架的外立面剪刀撐應(yīng)自下而上連續(xù)設(shè)置。錨固懸挑梁的主體結(jié)構(gòu)混凝土實測強度等級不得低于C20。五、滿堂腳手架和滿堂支撐架1、滿堂腳手架和滿堂支撐架的結(jié)構(gòu)體系滿堂腳手架和普通型滿堂支撐架加強型滿堂支撐架滿堂腳手架定義為在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構(gòu)成的腳手架。該架體頂部作業(yè)層施工荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)。滿堂支撐架定義為在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構(gòu)成的承力支架。該架體頂部的施工荷載通過可調(diào)托撐傳給立桿，頂部立桿呈軸心受壓狀態(tài)。滿堂支撐架可分為普通型和加強型二種。當架體沿外側(cè)周邊及內(nèi)部縱、橫向每隔5m～8m，設(shè)置由底至頂?shù)倪B續(xù)豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐頂部交點平面設(shè)置連續(xù)水平剪刀撐且水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不超過8m時，定義為普通型滿堂支撐架；當連續(xù)豎向剪刀撐的間距不大于5m，連續(xù)水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不大于6m時，定義為加強型滿堂支撐架。當架體高度不超過8m且施工荷載不大時，掃地桿布置層可不設(shè)水平剪刀撐。滿堂腳手架的剪刀撐布置方法同普通型滿堂支撐架。2、滿堂腳手架和滿堂支撐架的結(jié)構(gòu)性能按照規(guī)范規(guī)定的構(gòu)造所搭設(shè)的滿堂腳手架或滿堂支撐架，在極限荷載作用下，其可能的破壞形式分為二種：以水平剪刀撐設(shè)置層為反彎點的沿較弱方向的架體大波整體失穩(wěn)和架體較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)。對于滿堂支撐架，也有可能發(fā)生頂步距立桿段的局部彎曲失穩(wěn)。通常情況下，架體的極限承載力由架體大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。當架體的步距過大時，其立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。當滿堂支撐架的頂步距過大或頂步距以上立桿懸伸長度過大，其立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。以上破壞形式和腳手架結(jié)構(gòu)的特點很相似，因此在設(shè)計計算上可以歸為同一類。根據(jù)滿堂腳手架和滿堂支撐架結(jié)構(gòu)的破壞特點，可以看出剪刀撐體系及其布置方式對于架體的極限承載力具有很大的影響。分析表明，影響架體承載力的主要因素有：立桿的縱、橫向間距（立桿的橫截面面積／立桿所支撐的工作面的面積）、豎向剪刀撐和水平剪刀撐的布置方式和數(shù)量、縱橫向水平桿的步距、架體上活荷載的加載方式。滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿的驗算部位滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿穩(wěn)定性的計算部位：1）當滿堂腳手架采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距時，應(yīng)計算底層立桿段；2）當架體的步距、立桿縱距、立桿橫距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現(xiàn)最大步距、最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算；3）當架體上有集中荷載作用時，尚應(yīng)計算集中荷載作用范圍內(nèi)受力最大的立桿段；4）滿堂支撐架尚應(yīng)計算頂層立桿段。滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算滿堂腳手架和滿堂支撐架設(shè)計承載力的確定方法和雙排腳手架完全相同。同時由于他們的破壞形式和腳手架結(jié)構(gòu)具有相同的特點，因此在設(shè)計計算方法和計算公式上也基本一致。所不同的是滿堂腳手架和滿堂支撐架在計算立桿軸力時考慮的施工荷載相對復(fù)雜，應(yīng)根據(jù)實際情況確定；結(jié)構(gòu)體系在布置上和腳手架結(jié)構(gòu)不同，應(yīng)根據(jù)不同結(jié)構(gòu)布置查得相應(yīng)的立桿計算長度系數(shù)m和計算長度附加系數(shù)k。以不組合風荷載為例，立桿穩(wěn)定性的計算公式：?！S心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比λ0查表或由公式：確定；，l0=k?m2?h或l0=k?m1?（h+2a）（僅用于滿堂支撐架頂部立桿段，a—立桿自頂層水平桿中心線至頂撐頂面的長度；應(yīng)不大于0.5m，當0.2m＜a＜0.5m時，相應(yīng)的m1值按線性插入確定），所得l0取較大值。按照以上步驟，可以驗算所計算部位立桿的穩(wěn)定性。目前對高大滿堂腳手架和滿堂支撐架的研究尚少，對其結(jié)構(gòu)特性－特別是剪刀撐的數(shù)量及布置方式對架體承載力的影響還認識不夠充分，規(guī)范尚不能很好地總結(jié)歸納出不同形式的架體立桿考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)的變化規(guī)律。規(guī)范中架體的可計算范圍：滿堂腳手架：立桿間距0.9~1.3m，架體高寬比≤2.0，結(jié)構(gòu)跨數(shù)不少于4~5跨。滿堂支撐架：立桿間距0.4~1.2m，架體高寬比≤2.0~2.5，結(jié)構(gòu)跨數(shù)不少于4~8跨。此范圍基本涵蓋了結(jié)構(gòu)施工的常用范圍。如所使用架體不滿足以上條件，應(yīng)采取加大架體范圍或設(shè)置與建筑結(jié)構(gòu)剛性連接的方法。滿堂腳手架尚應(yīng)計算支撐工作平臺的縱、橫向水平桿和水平桿與立桿間扣件的抗滑移。滿堂腳手架和滿堂支撐架設(shè)計荷載的取值架體上的荷載應(yīng)根據(jù)實際情況確定。其永久荷載包含架體結(jié)構(gòu)的自重，構(gòu)、配件的重量和架體所承托的支承梁、板的重量。可變荷載包含施工荷載和風荷載。滿堂腳手架規(guī)定了用于輕型鋼結(jié)構(gòu)及空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)施工的均布荷載最低值為2.0kN/m2，用于普通鋼結(jié)構(gòu)施工的均布荷載最低值為3.0kN/m2。當架體用于混凝土結(jié)構(gòu)施工時，作業(yè)層上荷載標準值的取值應(yīng)符合《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162的規(guī)定。立桿的軸力設(shè)計值根據(jù)立桿的負擔面積計算并組合求得。規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿承受的每米結(jié)構(gòu)自重標準值，可方便施工查詢和參考。滿堂腳手架和滿堂支撐架的構(gòu)造規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架的構(gòu)造尺寸和相應(yīng)的最大搭設(shè)高度。常用敞開式滿堂腳手架結(jié)構(gòu)的設(shè)計尺寸序號步距（m）立桿間距（m）支架高寬比不大于下列施工荷載時最大允許高度（m）2kN/m23kN/m211.7～1.81.2×1.2217921.0×1.02302430.9×0.92363641.51.3×1.3218951.2×1.22231661.0×1.02363170.9×0.92363681.21.3×1.32201391.2×1.222419101.0×1.023632110.9×0.923636120.91.0×1.023633130.9×0.923636注：1最少跨數(shù)應(yīng)符合本規(guī)范附錄c表c-1規(guī)定2腳手板自重標準值取0.35kN/㎡3地面粗糙度為B類，基本風壓Ｗo=0.35kN/m24立桿間距不小于1.2m×1.2m，施工荷載標準值不小于3kN/m2時，立桿上應(yīng)增設(shè)防滑扣件，防滑扣件應(yīng)安裝牢固，且頂緊立桿與水平桿連接的扣件滿堂腳手架的搭設(shè)高度不宜超過36m；滿堂腳手架的高寬比不宜大于3；施工層不得超過1層。當高寬比大于2時，應(yīng)在架體的四周和內(nèi)部水平間隔6m～9m，豎向間隔4m～6m設(shè)置連墻件與建筑結(jié)構(gòu)拉結(jié)，當無法設(shè)置連墻件時，應(yīng)采取設(shè)置鋼絲繩張拉固定等措施。當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5m×1.5m，架體四周及中間與建筑物結(jié)構(gòu)進行剛性連接，并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m，豎向間距不大于3.6m時，可按雙排腳手架的規(guī)定進行計算。滿堂支撐架搭設(shè)高度不宜超過30m；滿堂支撐架的高寬比不應(yīng)大于3；立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度a不應(yīng)超過0.5m。當高寬比超過本規(guī)范附錄所給限值（大于2或2.5）時，應(yīng)在支架的四周和內(nèi)部與建筑結(jié)構(gòu)剛性連接，連墻件水平間距應(yīng)為6m～9m，豎向間距應(yīng)為2m～3m。當滿堂支撐架小于4跨時，宜設(shè)置連墻件將架體與建筑結(jié)構(gòu)剛性連接。當架體未設(shè)置連墻件與建筑結(jié)構(gòu)剛性連接，立桿計算長度系數(shù)μ按本規(guī)范附錄C采用時，應(yīng)符合下列規(guī)定：支撐架高度不應(yīng)超過一個建筑樓層高度，且不應(yīng)超過5.2m；架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和標準值不應(yīng)大于7.5kN/m2；架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和的均布線荷載標準值不應(yīng)大于7kN/m。滿堂腳手架和滿堂支撐架搭設(shè)的構(gòu)造規(guī)定和單、雙排腳手架相同。立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。水平桿長度不宜小于3跨。桿件的接頭布置規(guī)定和單、雙排腳手架相同。剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應(yīng)為45o～60o，水平剪刀撐與支架縱（或橫）向夾角應(yīng)為45o～60o，剪刀撐的固定及剪刀撐斜桿的接長規(guī)定和單、雙排腳手架相同。滿堂支撐架頂部可調(diào)托撐的螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應(yīng)符合《梯型螺紋》的規(guī)定；支托板厚不應(yīng)小于5㎜，螺桿與支托板應(yīng)焊牢，焊縫高度不得小于6㎜；螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可調(diào)托撐的抗壓承載力設(shè)計值不應(yīng)小于40kN。滿堂支撐架的可調(diào)底座、可調(diào)托撐螺桿伸出長度不宜超過300mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。六、規(guī)范中的強制性條文3.4.3可調(diào)托撐抗壓承載力設(shè)計值不應(yīng)小于40kN，支托板厚不應(yīng)小于5㎜。6.2.3主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。6.3.3腳手架立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm（圖6.3.3）。圖6.3.3縱、橫向掃地桿構(gòu)造1——橫向掃地桿；2——縱向掃地桿6.3.5單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。6.4.4開口型腳手架的兩端必須設(shè)置連墻件，連墻件的垂直間距不應(yīng)大于建筑物的層高，并且不應(yīng)大于4m。6.6.3高度在24m及以上的雙排腳手架應(yīng)在外側(cè)全立面連續(xù)設(shè)置剪刀撐；高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側(cè)兩端、轉(zhuǎn)角及中間間隔不超過15m的立面上，各設(shè)置一道剪刀撐，并應(yīng)由底至頂連續(xù)設(shè)置（圖6.6.3）。圖6.6.3高度24m以下剪刀撐布置6.6.5開口型雙排腳手架的兩端均必須設(shè)置橫向斜撐。7.4.2單、雙排腳手架拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差大于兩步時，應(yīng)增設(shè)連墻件加固。7.4.5卸料時各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面；8.1.4扣件進入施工現(xiàn)場應(yīng)檢查產(chǎn)品合格證，并應(yīng)進行抽樣復(fù)試，技術(shù)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定?？奂谑褂们皯?yīng)逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。9.0.1扣件式鋼