橋梁檢測報告三篇

第頁橋梁檢測報告三篇篇一：橋梁檢測報告工程概況XXXXXXXXXX橋上部結(jié)構(gòu)為16跨混凝土簡支雙T梁橋，單跨XXm，主橋全長XX6m，橋面寬8.5m，下部橋墩采用兩頭帶圓弧端的矩形墩，橋臺采用矩形實體式橋臺。該橋于上世紀五十年代投入使用，由于該橋設計資料已丟失，加上年久失修，在此試驗之前已經(jīng)被評定為危橋。受XXXXXXXXX的委托，XXXXXXXX有限公司承擔XXXXXXXXX橋梁的荷載試驗檢測工作。20XX年4月26日進場，20XX年4月29日完成現(xiàn)場測試，20XX年5月20日完成資料處理和報告編制。XXXXXXXXXX橋立面示意圖如圖1-1所示，照片如圖1-2所示。圖1-1XXXXXXX橋立面示意圖圖1-2橋梁照片試驗標準、規(guī)范及依據(jù)1、《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范》（CJJ2-20XX）；2、《城市橋梁養(yǎng)護技術規(guī)范》（CJJXX－20XX）；3、《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62－20XX）；4、《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60－20XX）；5、公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（報批稿），交通部公路科研所，20XX年；6、《國家一、二等水準測量規(guī)范》（GB/T12897－20XX）；7、公路橋梁部件狀態(tài)評定細則（討論稿），交通部公路司，20XX年；8、回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程（JGJ/T23-20XX），20XX年檢測內(nèi)容及儀器檢測內(nèi)容本次檢測主要包括三方面的內(nèi)容：全橋外觀檢測、靜載試驗檢測和動載試驗檢測。外觀檢測1、表觀缺陷檢查；2、混凝土強度檢測；3、碳化深度檢測4、鋼筋銹蝕檢測；5、鋼筋保護層厚度檢測。靜載荷載試驗1、檢驗主梁結(jié)構(gòu)最大正彎矩截面正截面強度；2、檢驗主梁結(jié)構(gòu)最大撓度控制截面豎向剛度。動載荷載試驗（1）結(jié)構(gòu)振動的最大振幅值,對數(shù)衰減率與阻尼比；（2）結(jié)構(gòu)振型的測定，結(jié)構(gòu)的固有頻率；（3）汽車不同運行速度時的沖擊系數(shù)。使用儀器1、橋梁應力檢測系統(tǒng)；2、無線橋梁模態(tài)測試分析系統(tǒng)；3、碳化深度測量儀；4、鋼筋位置測定儀；5、回彈儀；6、鋼筋銹蝕儀。外觀檢測外觀檢測使用編號及說明1、本橋為16跨簡支梁橋，由北至南分別編號為1#孔、2#孔……16#孔，每孔下共有四道橫梁，由北至南分別編號為1#橫梁、2#橫梁、3#橫梁和4#橫梁。2、全橋基礎結(jié)構(gòu)從北到南分別編號為0#臺、1#墩、2#墩……15#墩、16#臺。構(gòu)件表觀缺損狀況的檢查對于橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)件表觀缺陷狀況，應參照《城市橋梁養(yǎng)護技術規(guī)范》（CJJXX－20XX）)橋梁檢查規(guī)定的要點，按照橋梁各結(jié)構(gòu)部件的劃分，對橋梁外觀使用狀況進行現(xiàn)場檢查、打分、評分。具體表現(xiàn)為如下。（1）翼墻、耳墻：無。（2）護坡、錐坡：經(jīng)檢查，南側(cè)錐坡開裂，具體情況如圖4-1所示。圖4-1錐坡開裂（3）橋臺及基礎：經(jīng)檢查，南北側(cè)橋臺出現(xiàn)豎向裂縫，典型病害見表4-1，具體情況如圖4-2和圖4-3所示。表3-1橋臺及基礎檢查結(jié)果表序號部件名稱缺損狀況描述圖片1橋臺0#橋臺豎向裂縫，通長、寬度15mm4-216#橋臺豎向裂縫，通長、寬度8mm4-3圖4-2北側(cè)橋臺豎向裂縫圖4-3南側(cè)橋臺豎向裂縫（4）橋墩及基礎：經(jīng)檢查，橋墩有混凝土脫落，滲水泛白等現(xiàn)象，典型病害見表4-2，具體情況如圖4-4和圖4-5所示。表3-2橋墩及基礎檢查結(jié)果表序號部件名稱缺損狀況描述圖片1橋墩1#墩梁肋底部處部分混凝土脫落4-46#墩梁肋底部處部分混凝土脫落10#墩梁肋底部處部分混凝土脫落1#墩墩身滲水泛白4-5圖4-4混凝土脫落圖4-5側(cè)壁滲水泛白（5）支座：該橋采用的是油毛氈支座，經(jīng)過多年長期使用及滲水浸泡，支座已出現(xiàn)老化和腐蝕。（6）地基沖刷：無。（7）上部承重構(gòu)件：經(jīng)檢查，有梁底滲水泛白，露筋，混凝土破損開裂等現(xiàn)象，典型病害見表4-3，具體情況如圖4-6~圖4-XX所示。表4-3上部承重構(gòu)件檢查結(jié)果表序號部件名稱缺損狀況描述圖片1主梁1#孔1#橫梁與2#橫梁之間梁底兩處滲水泛白4-64-72#孔2#橫梁與3#橫梁之間西側(cè)腹板滲水泛白3#孔梁底滲水泛白4#孔3#橫梁與4#橫梁之間梁底滲水泛白5#孔西側(cè)翼緣板底部滲水泛白6#孔東側(cè)翼緣板底部滲水泛白6#孔3#橫梁與4#橫梁之間梁底滲水泛白6#孔西側(cè)翼緣板底部滲水泛白XX#孔1#橫梁與2#橫梁之間梁底滲水泛白XX#孔西側(cè)翼緣板底部滲水泛白14#孔3#橫梁與4#橫梁之間梁底滲水泛白15#孔3#橫梁與4#橫梁之間梁底滲水泛白16#孔3#橫梁與4#橫梁之間梁底滲水泛白1#孔西側(cè)翼緣板底部露筋4-84-94-106#孔東、西側(cè)翼緣板底部露筋7#孔東、西側(cè)翼緣板底部露筋8#孔東側(cè)翼緣板底部露筋9#孔東、西側(cè)翼緣板底部露筋10#孔西側(cè)翼緣板底部露筋XX#孔鋪裝層西側(cè)露筋4-12XX#孔東側(cè)翼緣板底部露筋4-XX12#孔西側(cè)翼緣板底部露筋14#孔東、西側(cè)翼緣板底部露筋5#孔梁北側(cè)混凝土破損7#孔梁南側(cè)混凝土破損10#孔南側(cè)混凝土破損XX#孔南側(cè)混凝土破損6#孔東側(cè)肋縱向裂縫4-XX圖4-6梁底滲水泛白圖4-7梁底滲水泛白圖4-8翼緣板滲水露筋圖4-9翼緣板滲水露筋圖4-10翼緣板露筋圖4-XX梁混凝土破損圖4-12梁端露筋圖4-XX主梁縱向裂縫（8）上部一般構(gòu)件：橫梁工作狀態(tài)良好。（9）橋面鋪裝：經(jīng)檢查，橋面鋪裝有不同程度損壞，有多處出現(xiàn)裂縫和村民的堆積物，具體情況如圖4-14~圖4-16所示。圖4-14鋪裝層裂縫圖4-15雜物堆積圖4-16雜物堆積（10）橋頭跳車：經(jīng)檢查，無橋頭跳車現(xiàn)象。（XX）伸縮縫：無。（12）人行道：無。（XX）護欄、欄桿：經(jīng)檢查，護欄、欄桿大面積損壞，具體情況如圖4-XX~圖4-20所示。圖4-XX欄桿裂縫圖4-18欄桿露筋圖4-19欄桿倒塌圖4-20欄桿傾斜（14）照明標志：無。（15）排水設施：經(jīng)檢查，橋面排水設施較少，有堵塞和缺乏篦子等現(xiàn)象，具體情況如圖4-21所示。圖4-21排水孔堵塞（16）調(diào)治結(jié)構(gòu)物：無。（XX）其他：無。橋梁外觀綜合評定采用《城市橋梁養(yǎng)護技術規(guī)范》（CJJ99-20XX）中的橋梁技術評定方法對XXXXXXXX外觀進行評定，通過對XXXXXXXX檢測可以得出橋梁狀況指數(shù)BCI為87.09，橋梁屬于B級。如表4-4~表4-6所示：表4-4橋面系各構(gòu)件評分等級、扣分表損壞類型損壞評價檢測結(jié)果比重μij權(quán)重ωijDPij×ωij橋面鋪裝網(wǎng)裂或龜裂程度<3%3%～10%>10%無000扣分值515400波浪及車轍程度<3%3%～10%>10%無000扣分值515400坑槽程度<3%3%～5%>5%無000扣分值6565650碎裂或破碎程度<3%3%～5%>5%無000扣分值4065800洞穴程度1個2個3個無000扣分值5065800橋面貫通橫縫程度無半貫通貫通無000扣分值05150橋面貫通縱縫程度無半貫通貫通無000扣分值05150合計MDPi00橋頭平順橋頭沉降程度無輕微明顯無000扣分值015400臺背下沉值程度<2cm2～5cm>5cm無000扣分值1540800合計MDPi00伸縮縫縫內(nèi)沉積物阻塞程度無少量嚴重少量115扣分值05155接縫處鋪裝碎邊程度無輕微嚴重無000扣分值040650接縫處高差程度無輕微明顯無000扣分值05150鋼材料翹曲變形程度無輕微嚴重無000扣分值015400結(jié)構(gòu)縫寬程度正常略有變化卡死正常000扣分值015650伸縮縫處異響程度無輕微嚴重無000扣分值010300合計MDPi55排水系統(tǒng)泄水管阻塞程度<5%5%～20%>20%無000扣分值1040800殘缺脫落程度<5%5%～20%>20%無000扣分值1020400橋面積水程度無個別處多處無000扣分值045650防水層程度完好滲水漏水完好000扣分值030650合計MDPi00欄桿或護欄露筋銹蝕程度<5%5%～10%>10%無000扣分值1020400松動錯位程度輕微中等嚴重輕微0.51.125XX.25扣分值1030*10丟失殘缺程度輕微中等嚴重輕微0.51.125XX.25扣分值1030*10合計MDPi2022.5人行道網(wǎng)裂程度<10%10%～20%>20%無000扣分值1530500塌陷程度<5%5%～10%>10%無000扣分值1525400殘缺程度<5%5%～10%>10%無000扣分值1530500合計MDPi00橋面鋪裝×0.3+橋頭平順×0.15+伸縮裝置×0.25+排水系統(tǒng)×0.1+人行道×0.1+護欄×0.1＝(100-0)×0.3+（100-0）×0.15+(100-5)×0.25+(100-0)×0.1+(100-0)×0.1+(100-22.5)×0.1=96.5。表4-5上部結(jié)構(gòu)各構(gòu)件評分等級、扣分表損壞類型損壞評價檢測結(jié)果比重μij權(quán)重ωijDPij×ωijPC或RC梁式構(gòu)件表面網(wǎng)狀裂縫程度<3%3%～10%>10%無000扣分值1025400混凝土剝離程度<1%1%～2%>2%<1%0.300.649.54扣分值15304515露筋銹蝕程度<1%1%～2%>2%無000扣分值2040*0梁體下?lián)铣潭葻o輕微明顯無000扣分值040*0結(jié)構(gòu)裂縫程度無明顯嚴重明顯0.700.7827.44扣分值035*35裂縫處滲水程度無輕微嚴重無000扣分值015400橋面貫通橫縫程度無非貫通貫通無000扣分值025300合計MDPi5036.98橫向聯(lián)系橋面貫通縱縫程度無非貫通貫通無000扣分值025450連接件脫焊松動程度<5%5%~10%>10%無000扣分值1015300連接件斷裂程度<5%5%~10%>10%無000扣分值1530550橫隔板網(wǎng)裂面積程度<5%5%~10%>10%無000扣分值1530550橫隔板剝落露筋程度<5%5%~10%>10%無000扣分值1530550橫隔板剝落露筋程度<5%5%~10%>10%無000扣分值1530550合計MDPi00主拱圈×0.7+橫向聯(lián)系×0.3=（100-36.98）×0.7+（100-0）×0.3=74.XX。表4-6下部結(jié)構(gòu)各構(gòu)件評分等級、扣分表損壞類型損壞評價檢測結(jié)果比重μij權(quán)重ωijDPij×ωij臺帽蓋梁網(wǎng)狀裂縫程度<3%3%～10%>10%無000扣分值815250混凝土剝離程度<1%1%～2%>2%無000扣分值1220300露筋銹蝕程度<1%1%～2%>2%無000扣分值1015250結(jié)構(gòu)裂縫程度無明顯嚴重無000扣分值020300裂縫處滲水程度無輕微嚴重無000扣分值015400墩臺成塊脫落程度<1%1%～2%>2%無000扣分值515250合計MDPi00墩臺身墩身水平裂縫程度無非貫通貫通無000扣分值020400墩身縱向裂縫程度無非貫通貫通無000扣分值010250框架式節(jié)點程度完好微裂貫通無000扣分值015350橋墩位置程度正確傾斜嚴重傾斜無000扣分值030*0橋面貫通橫縫程度無非貫通貫通無000扣分值025500合計MDPi00支座支座固定螺栓程度完好松動銹蝕無000扣分值020300橡膠支座程度完好變形開裂無000扣分值015400鋼支座程度完好松動銹蝕無000扣分值040650支座底板混凝土程度完好銹蝕碎裂無000扣分值020600支承穩(wěn)定性程度穩(wěn)定不穩(wěn)落梁危險無000扣分值040*0合計MDPi00基礎基礎沖刷程度無輕微嚴重輕微1115扣分值0153015基礎掏空程度無輕微嚴重無000扣分值035*0混凝土樁程度完好直徑減小銹蝕無000扣分值030400基礎移動程度無傾斜坍塌變形無000扣分值030*0合計MDPi1515耳墻翼墻剝離脫落程度無輕微嚴重無000扣分值010200翼墻前結(jié)合處程度完好開裂脫開無000扣分值015250擋土功能程度完好失去部分完全散失無000扣分值025350翼墻大貫通縫程度無少量大量無000扣分值015350合計MDPi00臺帽×0.1＋臺身×0.3＋基礎×0.3＋耳墻×0.1＋錐坡×0.1＋支座×0.1=(100-0)×0.1＋(100-0)×0.3＋（100-15）×0.3＋（100-0）×0.1＋（100-0）×0.1＋（100-0）×0.1=95.5。全橋BCI計算：BCI=BCIm*wm+BCIs*ws+BCIx*wx=96.5*0.15+74.XX*0.4+95.5*0.45=87.09。根據(jù)城市橋梁養(yǎng)護規(guī)范(CJJ99—20XX)中的評定方法，確定橋梁綜合評定為87.09分，為B級良好狀態(tài)，應進行日常保養(yǎng)和小修。橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)件的材質(zhì)強度檢測混凝土碳化深度檢測鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)物，鋼筋處于混凝土的堿性保護中，混凝土碳化深度一旦達到鋼筋，鋼筋就會失去保護，當條件成熟，就會發(fā)生銹蝕，另外碳化的混凝土硬度增加，但強度卻降低，致使結(jié)構(gòu)的實際有效截面折損，本次對混凝土碳化深度的檢測采用現(xiàn)場鉆孔，然后噴酚酞試劑的方法測試。檢測結(jié)果：混凝土碳化深度平均值為14.4mm，由于混凝土碳化深度小于混凝土保護層厚度，因此由混凝土碳化引起的鋼筋銹蝕的可能性很小。表4-6碳化深度表檢測位置碳化深度（mm）第一跨T梁底部14.0第一跨T梁翼緣板XX.0第一跨T梁腹板14.0第六跨T梁底部15.0第六跨T梁翼緣板15.0第六跨T梁腹板15.2回彈法測試混凝土強度混凝土強度檢測主要以回彈檢測為主。檢測對象為T梁構(gòu)件，進行抽查檢測。根據(jù)《回彈法評定混凝土抗壓強度技術規(guī)程》(JGJ/T23-20XX)，對所測構(gòu)件進行強度評定，檢測方法完全按照上述規(guī)范中的要求進行操作，測了10個測區(qū)的構(gòu)件，每個測區(qū)面積20cm×20cm，每測區(qū)16個測點，測試儀器采用ZC3—A型回彈儀。處理數(shù)據(jù)時，每個測區(qū)16個測點的回彈值中去掉3個最大值和3個最小值，余下10個回彈值進行如下各項數(shù)據(jù)處理，計算各測區(qū)的混凝土強度。①混凝土強度平均值式中：n每個斷面測區(qū)數(shù)；每測區(qū)的平均回彈值（MPa）。②混凝土強度標準差③混凝土強度推定值部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件測區(qū)數(shù)小于10，此時的混凝土強度推定值取構(gòu)件中最小的測區(qū)混凝土強度換算值。測試數(shù)據(jù)處理結(jié)果見表4-7。表4-7構(gòu)件混凝土強度檢測匯總表(單位：MPa)構(gòu)件名稱最小值強度平均值標準差強度評定值第一跨T梁底部43.0044.100.7441.79第一跨T梁翼緣板42.0044.501.4339.64第一跨T梁腹板34.0036.201.6231.34第六跨T梁底部44.0046.201.2341.98第六跨T梁翼緣板42.0045.901.9138.85第六跨T梁腹板35.0037.101.3732.75由于該橋設計資料已丟失，無法確定混凝土設計強度。實測構(gòu)件混凝土強度推定值在31.24MPa~41.79MPa之間。鋼筋銹蝕測試①鋼筋銹蝕檢測的原理采用半電池電位試驗方法檢測鋼筋銹蝕狀態(tài)，該法通過測定鋼筋、混凝土與在混凝土表面上參考電極之間連成的系統(tǒng)所反應的電位差來評定。鋼筋混凝土構(gòu)件不論尺寸如何，鋼筋保護層多厚均可用此方法來檢定鋼筋的銹蝕狀態(tài)。②測區(qū)的選擇與測點布置選取第6孔舊橋T梁翼緣板用鋼筋銹蝕儀對鋼筋銹蝕程度進行了測試。測試步驟如下：（a）在欲調(diào)查的表面上布置測試網(wǎng)格，網(wǎng)格節(jié)點為測點。（b）在網(wǎng)格附近找到一根水平鋼筋，并使之露出。（c）清理外露鋼筋并除銹見光亮，然后用鱷魚夾把參考電纜線連到鋼筋上。（d）蓋上電池的堅硬蓋帽，并帶有一只海綿帽頂，用清潔稀薄的肥皂水使海綿帽頂濕潤。（e）根據(jù)混凝土的位置和條件把整個混凝土表面濕潤。（f）把DHC電極按第一測試位置安放。海綿帽頂只需要給予很輕的接觸壓力。（g）讓讀數(shù)停在10mV以內(nèi)（倒數(shù)第二位有效數(shù)字），并把讀數(shù)記錄下來。③測試結(jié)果測試結(jié)果見表4-8和表4-9。參考《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（征求意見稿，20XX年4月）附錄5中的表F5.4.1(見表1-1)，檢測結(jié)果表明各節(jié)點間的電位差均在0～－140mv之間，可見第6孔T梁鋼筋沒有發(fā)生銹蝕現(xiàn)象。表4-8推薦的混凝土中鋼筋銹蝕電位的評判標準序號電位水平鋼筋狀態(tài)10～－200無銹蝕活動性或銹蝕活動性不確定2－200～－300有銹蝕活動性，但銹蝕狀態(tài)不確定，可能腐蝕3－300～－400有銹蝕活動性，發(fā)生銹蝕概率大于90％4－400～－500有銹蝕活動性，嚴重銹蝕可能性極大5<－500構(gòu)件存在銹蝕開裂區(qū)域表4-9鋼筋銹蝕測試結(jié)果匯總表讀數(shù)1234567電位均值(mv)1-257-3245-229-241-295-300-284-260.72-297-286-276-277-267-295-2633-229-270-255-240-295-291-2944-247-246-242-241-267-272-2755-279-249-240-2XX-253-264-2626-238-225-212-218-293-291-2937-2XX-296-288-265-230-243-251鋼筋銹蝕程度：按參考評定準則，有銹蝕活動性，但銹蝕狀態(tài)不確定，可能腐蝕?；炷帘Ｗo層檢測混凝土保護層為鋼筋提供了良好的保護，其厚度和分布的均勻性是影響鋼筋耐久性的重要因素。本次檢測采用非破損檢測方法確定鋼筋位置，輔以現(xiàn)場修正確定保護層厚度。每種構(gòu)件選取10個測區(qū)，每個測區(qū)測10個測點進行保護層厚度測量。由于該橋資料已經(jīng)丟失，假設混凝土保護層設計值為30mm。測量儀器采用鋼筋位置測定儀和保護層厚度測試儀。表4-10混凝土保護層厚度對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性的影響檢測位置平均值標準差厚度特征值厚度特征值/設計值對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性的影響第一跨T梁底部46.708.6032.121.07影響不顯著第二跨T梁底部41.307.5028.590.95影響不顯著第六跨T梁底部45.206.8933.521.12影響不顯著第七跨T梁底部48.306.8636.661.22影響不顯著由上表可知，混凝土保護層厚度特征值/設計值均大于0.95，混凝土保護層厚度對鋼筋耐久性影響的評定標度為1。橋梁承載能力評定為掌握XXXXXXXXX的結(jié)構(gòu)特點和受力性能，對結(jié)構(gòu)進行分析，以得到結(jié)構(gòu)各控制斷面在恒載、活載作用下的設計內(nèi)力，為荷載試驗及正確判斷該橋的現(xiàn)有狀態(tài)提供依據(jù)。Dr.Bridge平面桿系計算程序原理本文采用同濟大學的Dr.Bridge建立的平面桿系模型，在用Dr.Bridge進行直線橋梁結(jié)構(gòu)計算時采用常規(guī)的位移法，即先形成單元剛度矩陣，經(jīng)坐標轉(zhuǎn)換后形成總剛度矩陣，形成荷載右端項，求解結(jié)構(gòu)位移列陣，據(jù)此得到節(jié)點位移、單元內(nèi)力以及支承反力，在此基礎上考慮施工階段，采用增量理論，逐步推進獲得最終結(jié)構(gòu)效應。對于結(jié)構(gòu)總剛度矩陣的處理，系統(tǒng)中有幾種特殊情況，其一是邊界條件的處理，對于剛性支承，系統(tǒng)采用沖零置一法，如果有強迫位移，則在處理總剛之前將強迫位移引起的右端項形成，然后再處理總剛，結(jié)構(gòu)計算結(jié)束后再迭加其預處理結(jié)果；對于彈性邊界，則將彈性系數(shù)迭加到相應的總剛位置上；如果結(jié)構(gòu)中存在主從約束關系，則在形成總剛時將從約束剛度迭加到對應主約束位置上。結(jié)構(gòu)的主從約束關系主要用于處理結(jié)構(gòu)的各種位移不連續(xù)情況，即結(jié)構(gòu)中的各種鉸節(jié)點，其中有單向鉸、雙向鉸等，使用的方法是在鉸節(jié)點處設置多于一個的節(jié)點號，節(jié)點號之間用主從關系描述，如果三個方向都有主從關系則等價于節(jié)點處固結(jié)，即所有位移在此都連續(xù)，對于節(jié)點不重合的情況下，系統(tǒng)自動形成剛臂，用戶無需輸入剛臂，僅在單元的節(jié)點坐標輸入時輸入關心位置的坐標。建模參數(shù)原設計按照1985年交通部部頒標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTJ023-85）進行。其采用的主要設計參數(shù)為：1、雙T梁混凝土容重：26kN/m3；2、恒載集度：橋面鋪裝q=3.7kN/m。Dr.Bridge建模過程XXXXXXXXX平面桿系單元的劃分考慮到簡支梁，全橋分為14個單元，15個節(jié)點。單元劃分如圖4-1，結(jié)構(gòu)的立體模型如圖4-2。圖4-1全橋單元劃分示意圖圖4-2立體模型圖公路-I級荷載結(jié)構(gòu)驗算活載內(nèi)力計算表4-4為結(jié)構(gòu)在公路-I級荷載作用下的最不利內(nèi)力。表4-4活載作用最不利彎矩（kN?m）及最不利剪力（kN）單元號MaxMMaxQ單元號MaxMMaxQ104908XX7022823914659XX702XX37XX4401010901604938392XX938XX851090344127XX77.16XX70297XX39137.97XX7025014018.8承載能力極限狀態(tài)基本組合正截面強度驗算表4-5為各截面的抗彎強度與其承受的最不利極限組合內(nèi)力的比較，圖4-6和圖4-7為單元承載能力極限組合最大最小抗力及對應內(nèi)力圖。由表中看出，跨中部分截面不滿足抗彎承載能力極限狀態(tài)的要求。表4-5承載能力極限狀態(tài)基本組合正截面強度驗算（單位：kN?m）單元號內(nèi)力屬性Mj極限抗力承載力是否滿足單元號內(nèi)力屬性Mj極限抗力承載力是否滿足1最大彎矩02890是8最大彎矩35402890否最小彎矩02890是最小彎矩XX302890是2最大彎矩5792890是9最大彎矩35302890否最小彎矩2302890是最小彎矩XX102890是3最大彎矩XX102890是10最大彎矩33002890否最小彎矩4382890是最小彎矩12302890是4最大彎矩20202890是XX最大彎矩27202890是最小彎矩7892890是最小彎矩1XX02890是5最大彎矩26902890是12最大彎矩20XX2890是最小彎矩1XX02890是最小彎矩7892890是6最大彎矩31502890否XX最大彎矩XX102890是最小彎矩12302890是最小彎矩4382890是7最大彎矩34202890否14最大彎矩5772890是最小彎矩XX102890是最小彎矩2302890是圖4-6單元承載能力極限組合最大抗力及對應內(nèi)力圖圖4-7單元承載能力極限組合最小抗力及對應內(nèi)力圖正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算表4-6為正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算結(jié)果，圖4-8為短期效應組合裂縫圖。由表可知正常使用極根狀態(tài)下的裂縫寬度個別單元大于容許裂縫寬度。表4-6持久狀況下正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算（單位：mm）單元號裂縫位置短期組合裂縫寬度(mm)容許裂縫寬度(mm)單元(裂縫)是否滿足1上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.000是2上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.XX1是3上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.098是4上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.XX8是5上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.237是6上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.278否7上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.301否8上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.3XX否9上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.3XX否10上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.284否XX上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.240是12上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.XX7是XX上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.098是14上緣裂縫0.0000.25是下緣裂縫0.XX1是圖4-8短期效應組合裂縫圖承載能力極限狀態(tài)基本組合斜截面強度驗算由于影響鋼筋混凝土梁斜截面抗剪承載力的因素較多、情況復雜，因此，《公橋規(guī)》建議的斜截面抗剪承載力驗算公式為：式中：—斜截面受壓端正截面上由由作用（或荷載）產(chǎn)生的最大剪力組合設計值—斜截面內(nèi)混凝土的抗剪承載力設計值—斜截面內(nèi)箍筋的抗剪承載力設計值—斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值—與斜截面相交的彎起鋼筋抗剪承載力設計值《公橋規(guī)》采用的計算混凝土和箍筋共同抗剪能力的公式為：式中：—異號彎矩影響系數(shù)，計算簡支梁和連續(xù)梁近邊支點梁段的抗剪承載力時，=1.0；計算連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點梁段的抗剪承載力時，=0.9；—預應力提高系數(shù)，對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，=1.0；對預應力混凝土受彎構(gòu)件，=1.25，但當鋼筋合力引起的截面彎矩的方向相同，或?qū)τ谠试S出現(xiàn)裂縫的預應力混凝土受彎構(gòu)件，取=1.0；—受壓翼緣的影響系數(shù)，取=1.1；—斜截面受壓端正截面處矩形截面寬度，或T形和I形截面腹板寬度—斜截面受壓端正截面的有效高度，自縱向受拉鋼筋合力點到受壓邊緣的距離—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，=100，，當>2.5時，取=2.5；—邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強度標準值（MPa），即為混凝土強度等級；—斜截面內(nèi)箍筋配筋率；—箍筋抗拉強度設計值，取值不宜280MPa。由作用產(chǎn)生的最大剪力組合設計值為，而混凝土、箍筋和彎起鋼筋共同承擔的剪力為329.958KN，所以：所以，斜截面的抗剪承載力不滿足要求。計算結(jié)論按照交通部《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTJ023-85），通過對橋梁結(jié)構(gòu)使用階段的計算，可以得出如下結(jié)論：設計理想狀態(tài)下，經(jīng)驗算，結(jié)構(gòu)在公路-I級使用階段荷載組合作用下，各截面的抗彎強度與其承受的最不利極限組合內(nèi)力相比較可知，各截面不完全滿足抗彎承載能力極限狀態(tài)的要求；正常使用極根狀態(tài)下的裂縫寬度個別截面大于容許裂縫寬度；由作用產(chǎn)生的最大剪力組合設計值為，而混凝土、箍筋和彎起鋼筋共同承擔的剪力為329.958KN，所以，斜截面的抗剪承載力不滿足要求。綜合上述結(jié)論得到：XXXXXXXXX不滿足公路-I級荷載要求。靜載試驗試驗計算分析采用橋梁博士分析模型，進行橋梁設計車輛荷載和試驗工況的計算分析，分析模型如圖5-1所示。計算按照雙車道布載情況下跨中最大正彎矩工況布置。圖5-1有限元模型圖5-2給出了橋梁在設計車輛荷載下的彎矩響應值。圖5-2主梁彎矩圖（kN.m）結(jié)構(gòu)位移反應如圖5-3所示。圖5-3主梁豎向位移（m）試驗工況和加載車輛加載車輛本次荷載試驗采用2輛重約XXt的三軸載重汽車加載模擬公路-I級荷載，車輛參數(shù)見表5-1和圖5-4所示。圖5-4加載卡車圖示表5-1加載車輛參數(shù)車輛編號軸重(kg)前軸重中軸重后軸重總重1#270055004800XX0002#300053004700XX000試驗工況和試驗效率系數(shù)本橋為簡支雙T梁結(jié)構(gòu)，根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點和理論分析結(jié)果，設置荷載試驗工況如下：跨中最大正彎矩工況：試驗采用對稱布置，以等效邊梁跨中最大正彎矩為原則進行等效車輛加載，試驗時主要量測各主梁的應變和撓度。加載模式如圖5-5所示。圖5-5工況1偏載加載車輛布置（m）表5-2為試驗工況滿載兩車的試驗效率系數(shù)計算結(jié)果，效率系數(shù)為1.01，符合規(guī)范0.85-1.XX的要求。表5-2荷載試驗效率系數(shù)試驗工況試驗工況主梁梁號6#跨中設計荷載彎矩值（kN·m）523試驗荷載彎矩值（kN·m）525試驗效率系數(shù)1.01試驗測試內(nèi)容針對本橋加載工況，根據(jù)試驗測試的目的和承載力評定需要，主要測試主梁跨中最大正彎矩應變和撓度。應變測試主梁應變測點全部布置于跨中斷面，具體如圖5-6所示。圖5-6主梁應力測點布置圖（mm）位移測試主梁位移測試布置于跨中截面，具體如圖5-7和圖5-8所示。圖5-7主梁位移測點立面布置圖圖5-8主梁位移測點平面布置圖靜載試驗數(shù)據(jù)分析試驗靜荷載作用下，試驗梁各測點變位（撓度、沉降）與應變的計算，依據(jù)測量的試驗數(shù)據(jù)按下列方法進行處理?！窨鄢c沉降的影響，計算跨中截面的實際撓度。考慮支點沉降對跨中截面撓度的影響，試驗數(shù)據(jù)處理時應將跨中截面測得的撓度扣除梁兩端支點沉降的數(shù)值，方法如下：式中：——實際撓度值，mm；——跨中截面測量測點撓度數(shù)值，mm；——梁兩端支點沉降的測量數(shù)值，mm?！窀鳒y點變位（撓度、沉降）與應變計算。總應變：彈性應變：殘余應變：式中：——加載前各點的初始值（初讀數(shù)）；——加載達到穩(wěn)定時的測值（加載值）；——卸載達到穩(wěn)定時的測值（卸載值）。撓度測試結(jié)果及分析橋梁在試驗靜荷載作用下，試驗橋跨的跨中截面撓度的實測值、理論計算值及校驗系數(shù)結(jié)果見表5-3，分級加載撓度值見表5-4，跨中截面撓度實測值與理論計算值關系曲線如圖5-9所示。表5-3跨中截面撓度分析表（mm）測點位置加1加2理論值校驗系數(shù)1/4截面0.90.90.243.751/2截面1.51.80.325.633/4截面1.11.40.245.83表5-4跨中截面撓度殘值分析表（mm）測點位置加1加2卸載相對殘余變形1/4截面0.90.90.777.78%1/2截面1.51.81.372.22%3/4截面1.11.41.071.43%圖5-9跨中截面撓度實測值與理論計算值關系曲線校驗系數(shù)為試驗荷載作用下實測值與理論計算值的比值，是結(jié)構(gòu)評定的重要指標。由上面圖表可見在試驗荷載作用下該橋的撓度的校驗系數(shù)均在1以上，撓度的校驗系數(shù)在常規(guī)混凝土梁橋的校驗系數(shù)0.70～1.0的范圍以上，說明結(jié)構(gòu)剛度不能滿足要求。加載時，相對撓度為1.8/XX000=1/6XX1，表明均滿足《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（報批稿）小于L/600要求。由跨中截面撓度實測值與理論計算值關系曲線亦可看出，橋跨結(jié)構(gòu)整體性欠佳，已不能滿足設計荷載要求。相對殘余變位見表6-5，在0.7-1.3mm之間，殘值率約均大于20%，最大殘值1.3mm，殘值率72.22%，大于20%，不符合《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（報批稿）中主要控制測點的相對殘余變位不大于20%的一般要求，說明結(jié)構(gòu)在正常運營荷載下不滿足彈性工作狀況的要求。應變測試結(jié)果及分析試驗孔各梁在試驗荷載作用下，跨中截面混凝土應變的實測值、理論計算值及校驗系數(shù)見表5-5，分級加載應變值見表5-6和表5-7?？缰薪孛鎿隙葘崪y值與理論計算值關系曲線如圖5-10所示，應變測點分級加載曲線如圖5-XX和圖5-12所示。表5-5跨中中載加載情況表（με）傳感器位置加載實測值加載理論值效驗系數(shù)傳感器位置加載實測值加載理論值效驗系數(shù)東側(cè)沿梁高1-2-1.21.67西側(cè)沿梁高1-8.2-1.26.83東側(cè)沿梁高20.92.80.32西側(cè)沿梁高2-4.52.8-1.61東側(cè)沿梁高379.58.49.46西側(cè)沿梁高3-10.98.4-1.30東側(cè)沿梁高41XX.319.35.35西側(cè)沿梁高4-6.519.3-0.34東側(cè)沿梁高57.830.20.26西側(cè)沿梁高5-XX.430.2-0.38東側(cè)梁底-8.731.7-0.27西側(cè)梁底///注：“/”表示測點試驗失敗，“+”表示受拉，“—”表示受壓表5-6東側(cè)測點分級加載應變值及相對殘余應變值表（με）傳感器位置一級加載值二級加載值卸載值相對殘余應變東側(cè)沿梁高10.3-2-8.4420.0%東側(cè)沿梁高21.10.9-5.2-577.8%東側(cè)沿梁高362.679.5-8.1-10.2%東側(cè)沿梁高476.51XX.31.11.1%東側(cè)沿梁高59.37.8-7.8-100.0%東側(cè)梁底-0.5-8.7-XX.92XX.7%表5-7西側(cè)測點分級加載應變值及相對殘余應變值表（με）傳感器位置一級加載值二級加載值卸載值相對殘余應變西側(cè)沿梁高1-1.4-8.2-16.3198.8%西側(cè)沿梁高2-0.8-4.5-9.82XX.8%西側(cè)沿梁高3-3-10.9-XX.9164.2%西側(cè)沿梁高4-1.3-6.5-15.2233.8%西側(cè)沿梁高5-3.9-XX.4-16.8147.4%西側(cè)梁底////圖5-10實測應變和理論應變對比曲線圖5-XX東側(cè)應變測點加載曲線圖5-12西側(cè)應變測點加載曲線在試驗荷載作用下，混凝土應變沿梁高分布基本呈線性分布。為減少試驗誤差，應用最小二乘法原理對各截面測點數(shù)據(jù)進行回歸分析，確定一條誤差較小的最佳試驗曲線，即沿梁高變化的直線方程。假定最佳試驗曲線方程為：式中：—混凝土應變值；—梁的高度；a、b—截距和斜率。其中：，，，表5-8主梁跨中截面混凝土應變試驗曲線梁號試驗工況東側(cè)T梁西側(cè)T梁注：1、表中y為測點距梁底的距離，單位cm；2、ε為測點微應變；3、應變以拉為正，以壓為負；4、虛線表示實測應變曲線，實線表示回歸曲線。1、由試驗結(jié)果可見，各個應變測點的效驗系數(shù)分布在-1.61~9.46之間，其中東側(cè)腹板的效驗系數(shù)分布在-0.27~9.46之間，西側(cè)腹板的效驗系數(shù)分布在-1.61~6.83之間，常規(guī)情況下混凝土梁橋的效驗系數(shù)應該分布在0.4~0.8之間（見《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（報批稿）），說明該橋的結(jié)構(gòu)強度已經(jīng)不滿足設計要求。2、西側(cè)腹板的應變值多為壓應變，與正常情況及其不相符，可能是由于腹板在荷載作用下產(chǎn)生了不規(guī)則的變形（比如整個上部結(jié)構(gòu)向西側(cè)傾斜扭曲），這種變形會嚴重影響橋梁的使用性能。3、由分級加載情況可知，應變測點的殘余應變大部分大于20%，不符合《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（報批稿）中主要控制測點的相對殘余變位不大于20%的一般要求，說明該橋在卸載后的彈性恢復能力已經(jīng)喪失。4、試驗中對腹板進行了應變沿梁高方向變化規(guī)律的測量。結(jié)果表明，梁截面應變沿梁高已經(jīng)不呈線性分布，可能是由于主梁實際強度和彈性模量較設計值降低所致，該橋在試驗荷載作用下已經(jīng)不能滿足線形工作狀態(tài)的要求。動載試驗試驗目的激起橋梁結(jié)構(gòu)的振動，測定橋梁結(jié)構(gòu)的固有頻率、阻尼比、振型、動力沖擊系數(shù)、動力響應（加速度、動撓度）等參量的試驗項目，進行橋梁承載能力評定，以此判斷橋梁結(jié)構(gòu)的整體剛度、運營性能。試驗內(nèi)容動載試驗需要完成以下二方面內(nèi)容：（1）脈動試驗：在橋面的特定位置設置加速度傳感器，進行振動信號采集，獲得主梁的振動頻率，這些頻率可用于結(jié)構(gòu)的參數(shù)分析，進一步確定結(jié)構(gòu)的剛度和質(zhì)量分布情況。（2）無障礙行車試驗：采用1輛重XX0kN的翻斗車勻速駛過主橋，行駛速度分別為10km/h、20km/h、30km/h，每種車速情況下進行1次往返跑車試驗。在橋面上進行拾振，記錄結(jié)構(gòu)在不同車速下的振動響應。本試驗可以得到車輛對結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)，建立沖擊系數(shù)與車速的關系曲線，可以獲得最不利車速。測點布置脈動測點布置橋面上的測點共5ｘ2=10個，為了測量該橋的扭轉(zhuǎn)振型，分為5組對稱于橋中軸線排列，具體位置如圖6-1和圖6-2所示。本試驗采用6個傳感器，兩個并排固定在橋頭作為參考點，其余測點則設置為移動測點，通過并排移動其余4個測點的傳感器來分批采集天然脈動信號。對各測點進行傳函分析和模態(tài)擬合得出該橋的低階振動頻率、模態(tài)和阻尼值。圖6-1脈動試驗傳感器立面布置示意圖圖6-2脈動試驗傳感器平面布置示意圖動應變測點布置為準確量測橋梁結(jié)構(gòu)的動力系數(shù)，將傳感器布置在響應較大的截面處。根據(jù)簡支橋梁的結(jié)構(gòu)特點，以跨中截面作為測試斷面，在該截面處每個T梁底緣各布置1個動撓度測點，具體位置如圖6-3和圖6-4所示。圖6-3動撓度測點立面布置示意圖圖6-4動撓度測點橫斷面布置示意圖試驗結(jié)果分析橋梁結(jié)構(gòu)振型與固有頻率的測定橋梁結(jié)構(gòu)的振型是結(jié)構(gòu)相應于各階固有頻率的振動形式，一個振動系統(tǒng)的振型數(shù)目與其自由度數(shù)相等。橋梁結(jié)構(gòu)是一具有連續(xù)分布質(zhì)量的體系，也是一個無限多自由度體系，因此其固有頻率及相應的振型也有無限多個。但是，對于一般橋梁結(jié)構(gòu)，第一個固有頻率即基頻，對結(jié)構(gòu)動力分析才是重要的；對于較復雜的動力分析問題，也僅需要前幾階固有頻率，因而在實際測試中，一些低階振型才有實際意義。橋梁在振動過程中，除受介質(zhì)阻尼作用外，還受材料內(nèi)部阻尼、支座摩擦等作用影響。阻尼作用可對結(jié)構(gòu)振動起到衰減作用，這對降低動荷載的動力作用、減少結(jié)構(gòu)材料的疲勞破損是有利的。通過利用放置在試驗孔橋面上的速度傳感器測得橋梁天然脈動信號時域曲線，對采集到的時間歷程圖波形進行分析得到，XXXXXXXXX1階固有頻率為8.35Hz，1階振型圖如圖6-5所示，1階振型三視圖如圖6-6所示。圖6-5XXXXXXXXX1階振型如圖圖6-6XXXXXXXXX1階振型三視如圖理論計算所得的主梁自振頻率f0=7.72Hz（未考慮橋面鋪裝作用，僅計算主梁的自振頻率），實測自振頻率與理論自振頻率比值為8.35Hz，《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（報批稿）中規(guī)定實測自振頻率與理論自振頻率比值大于1.1為良好狀態(tài)，表明實際結(jié)構(gòu)的整體性良好。結(jié)構(gòu)的實測阻尼比4.87%，而橋梁常見阻尼比范圍在0.22％～5.73％，實測阻尼比介于橋梁常見阻尼比范圍內(nèi)。沖擊系數(shù)分析動力荷載作用對橋梁結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生的動撓度，一般較同樣的靜荷載所產(chǎn)生的相應的靜撓度要大。動撓度與相應的靜撓度的比值稱為活荷載的沖擊系數(shù)。由于撓度反映橋梁結(jié)構(gòu)的整體變形，是衡量結(jié)構(gòu)剛度的主要指標，因此活載沖擊系數(shù)綜合反映了動力荷載對橋梁結(jié)構(gòu)的動力作用?；詈奢d沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式、車輛行使速度、橋面的平整度等因素有關。為了測定橋梁結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)，應使車輛以不同的速度駛過橋梁，逐次記錄跨中截面的撓度時程曲線，如圖所示，按照沖擊系數(shù)的定義有：圖6-7~圖6-9為一輛XXt重的實驗車輛分別以10km/h、20km/h、30km/h時速通橋面時，T梁動撓度時程曲線，根據(jù)實測數(shù)據(jù)，可得該橋的沖擊系數(shù)（1+μ）。圖6-7跑車10km/h動撓度時程曲線圖圖6-8跑車20km/h動撓度時程曲線圖圖6-9跑車30km/h動撓度時程曲線圖從橋跨結(jié)構(gòu)的動力響應分析角度而言，沖擊系數(shù)源于三個方面，理想的移動荷載作用橋面引起橋跨結(jié)構(gòu)的振動，引起動力放大；車輛自身的振動使其加載在橋面上的力也有一定的波動；實際的橋面不平整引起車輛跳動引起沖擊作用。這三者之間影響是相互聯(lián)系的，車與橋跨結(jié)構(gòu)的振動是耦合的，橋面不平也會引起車、橋的振動。根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60-20XX）規(guī)定，沖擊系數(shù)取值為：當f<1.5Hz時μ=0.XX當1.5Hz<f<14Hz時μ=0.XX671nf-0.0157當f>14Hz時μ=0.45本橋?qū)崪y自振頻率f=8.35Hz，根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60-20XX）可以計算得到?jīng)_擊系數(shù)為1+μ=1.3593。不同車速測試斷面處的沖擊系數(shù)如表6-1所示，分析沖擊系數(shù)與車速之間的相關關系如圖6-10所示。表6-1不同車速下沖擊系數(shù)1+μ試驗數(shù)據(jù)表序號車輛行駛方向車速（km/h）沖擊系數(shù)（1+μ）10#臺→16#臺101.3XX220#臺→16#臺201.381630#臺→16#臺301.4358圖6-10沖擊系數(shù)與車速之間的相關關系圖不同車速下的沖擊系數(shù)的實測結(jié)果表明，該橋?qū)崪y沖擊系數(shù)大于理論計算沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)隨車速的增大而增大。該橋沖擊系數(shù)較大，主要是橋面不平整所致。結(jié)論橋梁結(jié)構(gòu)外觀檢查結(jié)果1）橋梁外觀檢查錐坡出現(xiàn)裂縫，影響使用。多處橋墩頂部出現(xiàn)混凝土脫落現(xiàn)象，兩側(cè)橋臺出現(xiàn)不同程度的豎向裂縫，可能是由于過往超載車輛所致。該橋采用的是油毛氈支座，經(jīng)過多年長期使用及滲水浸泡，支座已出現(xiàn)老化和腐蝕。由于長期超載車輛的影響，主梁在跨中部分出現(xiàn)不同程度的裂縫，在部分主梁端部出現(xiàn)混凝土破碎等情況，可能是由于過往車輛所產(chǎn)生的剪力過大所致，主梁翼緣板出現(xiàn)破損露筋及滲水現(xiàn)象，可能是由于服役時間較長和橋面鋪裝破損漏水所致，這些病害已經(jīng)影響結(jié)構(gòu)強度及使用。混凝土橋面鋪裝破損嚴重，表面出現(xiàn)大量裂縫，由于鋪裝層裂縫的影響和橋面排水系統(tǒng)的缺失，導致各跨主梁間有不同程度的滲水。橋面由于長期無人管理，出現(xiàn)了大面積的雜物堆積情況，過往車輛為躲避雜物所實施的剎車、轉(zhuǎn)向等都會對橋面系進行不同程度的破壞。橋面護欄由于年久失修大部分都已破損露筋甚至傾斜缺失等。2）橋梁技術狀況評定按照城市橋梁養(yǎng)護規(guī)范(CJJ99—20XX)對該橋梁進行技術狀況等級評定，該橋梁技術狀況等級評定結(jié)果為四類橋。3）混凝土強度由于該橋設計資料已丟失，無法確定混凝土設計強度。實測構(gòu)件混凝土強度推定值在31.24MPa~41.79MPa之間。4）鋼筋銹蝕：有銹蝕活動性，但銹蝕狀態(tài)不確定，可能腐蝕。5）保護層厚度：混凝土保護層厚度特征值/設計值均大于0.95，混凝土保護層厚度對鋼筋耐久性影響的評定標度為1。橋梁檢算在橋梁技術檢查的基礎上，依據(jù)現(xiàn)行的設計規(guī)范及公路橋梁承載力檢測評定規(guī)程對結(jié)構(gòu)進行檢算。橋梁檢算表明，按公路-I級荷載進行驗算，主梁跨中斷面的抗彎承載力、正常使用極根狀態(tài)下的裂縫寬度和斜截面的抗剪承載力均不能能夠滿足公路-I級荷載的驗算要求驗算結(jié)果表明：XXXXXXXXX不滿足公路-I級荷載要求。靜載試驗1）在試驗荷載作用下，試驗孔主梁跨中撓度的相對殘余變形均大于20%，表明橋跨結(jié)構(gòu)不處于彈性工作狀態(tài)。3）在試驗荷載作用下，試驗孔主梁的撓度校驗系數(shù)均大于1，大于混凝土梁橋撓度校驗系數(shù)η的常見值0.7～1.0的下限值。說明該梁的豎向剛度不滿足公路-I級荷載的設計和使用要求。4）主梁混凝土應變分析表明，控制斷面混凝土沿梁高的變化已經(jīng)不符合受彎構(gòu)件的平面假設；主梁混凝土應力效驗系數(shù)最大值為9.46，已經(jīng)超出混凝土梁橋應力效驗系數(shù)的常見值0.4~0.8之間，說明該橋已經(jīng)不能滿足公路-I級荷載設計要求。動載試驗1）沖擊荷載下橋跨結(jié)構(gòu)自振頻率f0=8.35Hz，理論計算所得的主梁自振頻率f0=7.72Hz，實測數(shù)據(jù)大于理論數(shù)據(jù)。2）跑車作用下結(jié)構(gòu)的實測阻尼比4.87%，而橋梁常見阻尼比范圍在0.22％～5.73％，實測阻尼比介于橋梁常見阻尼比范圍內(nèi)。3）沖擊系數(shù)不同車速下的沖擊系數(shù)的實測結(jié)果表明，該橋具有較大的沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)隨車速的增大而增大，在時速為30km/h時，沖擊系數(shù)達1.4538，表明該橋具有較大振動，這主要是由于橋面破損，橋面平整度差所致。綜上所述,根據(jù)橋梁檢查、橋梁檢算和荷載試驗等綜合分析結(jié)果，主梁跨中斷面的抗彎承載力、斜截面抗剪能力和豎向剛度不能滿足公路-I級荷載的設計和使用要求。該橋橋面破損，主梁受損嚴重，墩臺工作狀態(tài)不佳，加上該橋年久失修，漏水嚴重，橋梁耐久性不足，存在嚴重的安全隱患。該橋綜合評定為四類橋梁。建議為保證交通安全，建議：1、該橋設計荷載等級低，已不能滿足日益增長的交通量及重交通的使用要求，存在安全隱患，建議重建。2、如不能及時重建，在臨時通車期間，為保證安全，應采取相應的安全措施：1)應限重通行，限重的車輛噸位為8t；2）應對過往的車輛限速，車速不超過20km/h；3)拆除原有的橋面鋪裝，加鋪15×15cm的直徑12mm的橋面鋪裝鋼筋網(wǎng)，重新澆注混凝土橋面。4)油毛氈支座失效，建議更換為橡膠支座。

篇二：XX交通大橋檢查報告聲明1、本報告無紅色“XX公投工程檢測有限公司檢測報告專用章”無效，無騎縫章無效；2、報告的部分使用或不完整使用無效。3、本報告無編寫、審核、批準簽字無效。4、本報告涂改、換頁、漏頁無效。5、若對報告有異議或疑問，應于收到報告之日起十五日內(nèi)向檢測單位書面提供。6、本報告僅對檢測項目負責。檢測單位地址：電話：傳真：郵政編碼：信箱（E—mail）：一、項目概況1.1項目來源根據(jù)國電XX山水電開發(fā)有限公司與XX公投工程檢測有限公司簽訂的技術服務合同（合同編號：DGS-QT-20XX-025），由XX公投工程檢測有限公司對大崗山水電站樞紐工區(qū)內(nèi)一座特大橋和四座中小型橋梁主體結(jié)構(gòu)及其附屬構(gòu)造物的技術狀況進行定期檢查及評定，建立橋梁健康檔案，為橋梁養(yǎng)護管理系統(tǒng)提供可靠的基礎資料。1.2工程概況壩區(qū)下游交通大橋建設于20XX年，橋梁位于四川省石棉縣大崗山水電站場內(nèi)壩區(qū)下游，起點樁號為K0+929.00~K1+167.32，橋梁全長238.32m，橋梁結(jié)構(gòu)形式為60.5m+XX0m+60.5m三跨預應力砼連續(xù)剛構(gòu)橋。橋梁設計荷載為汽—60級（橫橋向一車道滿載，另一車道空載），人群：3.0KN/㎡；驗算荷載為掛車特—220級；設計行車速度30公里/小時。橋梁竣工于2007年4月。橋面鋪裝采用10cm厚C40鋼纖維混凝土，欄桿采用鋼管護欄，在兩側(cè)橋臺共設置了2道型鋼伸縮縫，橋面設有泄水孔位于左右側(cè)防撞護欄處。橋面寬度：1.0m（人行道含欄桿）+10.0m（車行道）+1.0m（人行道含欄桿）。橋面單向縱坡1.0%，雙向橫坡2.0%。橋梁上部結(jié)構(gòu)為單箱單室變截面箱梁，中間支點處梁高7.5m，邊跨直線段及主跨跨中處梁高3.0m。箱梁橫截面為單箱單室雙懸臂截面，箱梁頂寬12.0m，底寬7.0m，箱梁底板水平，頂板設2.0％雙向橫坡，箱梁兩側(cè)懸臂板長度均為2.5m，懸臂根部厚75cm，端部厚20cm。頂板中部厚25cm，底板厚30~100cm，腹板厚50~80cm，截面轉(zhuǎn)角處均設倒角過渡。中支點橫隔板厚350cm，邊支點橫隔板厚150cm。梁體采用縱、橫、豎三向預應力結(jié)構(gòu)。下部結(jié)構(gòu)橋墩為鋼筋混凝土雙肢薄壁墩，厚度為XX5cm，橋臺為肋板式橋臺，墩臺基礎均采用群樁基礎。本橋預應力混凝土箱梁采用C55混凝土，橋墩墩身采用C40混凝土，橋臺、承臺采用C30混凝土，樁基采用C30水下混凝土。圖1橋梁整體照二、檢查依據(jù)及執(zhí)行標準（1）《公路橋涵養(yǎng)護技術規(guī)范》（JTGHXX-20XX）；（2）《公路工程技術標準》（JTGB01-20XX）；（3）《超聲回彈綜合法檢測混凝土強度技術規(guī)程》(CECS02:20XX)（4）《混凝土中鋼筋檢測技術規(guī)程》（JGJ/T152-20XX）（5）《超聲法檢測混凝土缺陷技術規(guī)程》（CECS21：20XX）（6）《公路橋梁技術狀況評定標準》（JTG/TH21-20XX）；（7）《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（JTG/TJ21-20XX）等；（8）國家現(xiàn)行的其它公路工程試驗檢測標準、規(guī)范、規(guī)程及設計、施工標準、規(guī)范；（9）本項目合同文件和施工圖紙。三、檢查組織情況3.1檢查人員本次橋梁養(yǎng)護定期檢查工作由XX公投工程檢測有限公司組織了4名專業(yè)工程技術人員參加。3.2檢查時間XX公投工程檢測有限公司于20XX年12月25日，對壩區(qū)下游交通大橋進行了養(yǎng)護定期檢查評定。3.3檢查儀器設備本次檢查采用的檢查儀器設備如表3.3.1所列，所有投入的儀器設備已按照規(guī)定進行檢定校準，以保證測試數(shù)據(jù)的準確性。儀器設備一覽表表3.3.1序號名稱型號數(shù)量單位精度產(chǎn)地1回彈儀HT-225T2臺0.1MPa北京2激光測距儀X3101臺1mm瑞士3裂縫寬度儀ZBL-F1XX2臺0.02mm北京4非金屬超聲波檢測儀ZBL-U5101臺0.1mm北京5混凝土鋼筋檢測儀ZBL-R6301臺/北京6碳化深度儀0-8mm2套0.25mm山東7鋼尺JGW-301若干把0.5mm山東850cm直尺/2把/北京9小工具/若干個//10佳能數(shù)碼相機Cannon2臺/日本四、檢查內(nèi)容及方法4.1外觀及缺陷檢查4.1.1橋面系構(gòu)造的檢查（1）橋面鋪裝層縱、橫坡是否順適，有無嚴重的裂縫（龜裂、縱橫裂縫）、坑槽、波浪、橋頭跳車、防水層漏水；（2）伸縮縫是否有異常變形、破損、脫落、漏水，是否造成明顯跳車；（3）欄桿、護欄有無撞壞、斷裂、錯位、缺件、剝落、銹蝕等；（4）橋面排水是否順暢，泄水管是否完好、暢通，橋頭排水溝功能是否完好，錐坡有無沖蝕、塌陷；（5）橋上交通信號、標志、標線、照明設施是否損壞、老化、失效，是否需要更換。4.1.2鋼筋混凝土主梁檢查（1）混凝土表面是否存在蜂窩、麻面現(xiàn)象，是否存在滲水、風化、鹽析等。（2）混凝土表面有無混凝土剝落、露筋現(xiàn)象，是否存在孔洞、空洞現(xiàn)象。（3）各跨跨中撓度是否超過限值，是否影響承載能力和行車安全。（4）結(jié)構(gòu)橫向聯(lián)系構(gòu)件是否存在松動，縱向接縫有無開裂，邊梁有無外傾、失穩(wěn)等現(xiàn)象。（5）混凝土表面是否存在網(wǎng)狀裂縫、橫向裂縫、豎向裂縫、縱向裂縫、斜裂縫、水平裂縫，并對裂縫寬度、分布等關鍵性狀指標進行記錄，箱梁內(nèi)是否積水，通風是否良好。（6）預應力錨頭和齒板有無開裂和裂縫，裂縫寬度超限，外露鋼絞線有無斷絲或失效，梁板有無由于預應力損耗造成的嚴重變形。4.1.3支座的檢查（1）支座組件是否完好、清潔、有無斷裂、錯位、脫空。（2）活動支座是否靈活，實際位移量是否正常，固定支座的錨銷是否完好。（3）支承墊石是否有裂縫。（4）簡易支座的油氈是否老化、破裂或失效。（5）橡膠支座是否老化、開裂，有無過大的剪切變形或壓縮變形，各夾層鋼板之間的橡膠層外凸是否均勻。（6）四氟滑板支座是否臟污、老化、四氟乙烯板是否完好，橡膠塊是否滑出鋼板。（7）盆式橡膠支座的固定螺栓是否剪斷，螺母是否松動，鋼盆外露部分是否銹蝕，防塵罩是否完好。4.1.4墩臺與基礎的檢查（1）橋臺臺身及帽梁有無凍脹、風化、腐蝕、開裂、剝落、等，臺背填土有無沉降裂縫或擠壓隆起，臺背填土是否排水不暢，（2）漿砌片石橋臺前墻和側(cè)墻開裂，裂縫較寬。重點檢查石砌墩臺有無開裂，砌塊有無破損、松動、脫開、變形（灰縫脫落），砌體泄水孔是否堵塞，防水層是否破壞。（3）墩臺頂面是否清潔，有無積水、泥土、雜物堆積、滋生草木。（4）基礎是否存在變形，開裂。（5）翼（耳）墻是否存在裂縫、變形、鼓肚、砌體松動。（6）錐（護）坡是否存在缺陷、沖刷、下沉現(xiàn)象。4.2材質(zhì)狀況及參數(shù)檢查根據(jù)招標文件要求，本橋材質(zhì)狀況及參數(shù)主要檢測內(nèi)容包括混凝土強度檢測、混凝土碳化深度檢測、鋼筋保護層厚度、檢測裂縫深度檢測及橋面線形。材質(zhì)狀況及參數(shù)檢測一覽表表4.2.1序號檢測項目測試方法主要測試設備測試構(gòu)件備注1混凝土強度超聲-回彈綜合法回彈儀、非金屬超聲波檢測儀主梁2混凝土碳化酚酞測試法酚酞試劑、碳化深度尺主梁3鋼筋保護層厚度電磁感應法鋼筋檢測儀主梁4裂縫檢測平測法非金屬超聲波檢測儀結(jié)構(gòu)裂縫超限裂縫5橋面線形水準測量法精密水準儀橋面鋪裝層檢測方法：（1）混凝土強度（超聲-回彈綜合法）：測區(qū)布置在構(gòu)件混凝土澆筑方向的側(cè)面；測區(qū)均勻分布，相鄰兩測區(qū)的間距不宜大于2m；測區(qū)避開鋼筋密集區(qū)和預埋件；測區(qū)尺寸為200mm×200mm；測試面應清潔、平整、干燥，不應有接縫、飾面層、浮漿和油垢，并避開蜂窩、麻面部位，必要時可用砂輪片清除雜物和磨平不平整處，并擦凈殘留粉塵。超聲測點布置在回彈測試的同一個測區(qū)內(nèi)，每一個測點布置3個測點。超聲測試時，換能器輻射面與混凝土測試面通過黃油進行耦合。根據(jù)超聲回彈綜合法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程(CECS02：20XX）進行推定，測區(qū)抗壓強度換算值中出現(xiàn)小于10.0MPa的值時，推定值取小于10MPa，測區(qū)數(shù)少于10個時，推定強度值取該構(gòu)件各測區(qū)中修正后的最小的混凝土強度換算值。（2）混凝碳化深度（酚酞測試法）測量碳化深度時，測試構(gòu)件與混凝土強度測試構(gòu)件相同，每構(gòu)件選取30％測區(qū)進行測試，每測區(qū)呈品字型布置3個測點，在測點處形成直徑約15mm的孔洞，其深度應大于混凝土的碳化深度，然后除凈孔洞中的粉末和碎屑后，立即用濃度為1％的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處，再用測量工具測量已經(jīng)碳化和未碳化混凝土界面到混凝土表面的垂直距離多次，精度為0.1mm，取其平均值，即為實測混凝土的碳化深度。（3）鋼筋保護層厚度（電磁感應法）利用ZBL-R630混凝土鋼筋檢測儀進行鋼筋保護層厚度測量。檢測時將混凝土鋼筋檢測儀的傳感器在構(gòu)件測區(qū)表面縱橫向平行移動，顯示屏上即可顯示鋼筋位置圖示，通過專用軟件分析后可得保護層厚度。保護層厚度分別取多個測點的平均值，精確至1mm。（4）裂縫檢測（平測法）裂縫寬度檢測直接在混凝土表面采用裂縫寬度儀進行測讀，裂縫深度檢測采用非金屬超聲波儀器采用平測法進行測量，在裂縫的被測部位以不同的測距同時按跨縫和不跨縫布置測點進行聲時測量。（5）橋面線形（水準測量法）橋面線形測量采用閉合水準路線方式進行測量。4.3評定方法4.3.1橋梁技術狀況評定方法公路橋梁技術狀況評定包括橋梁構(gòu)件、部件、橋面系、上部結(jié)構(gòu)、下部結(jié)構(gòu)和全橋評定。公路橋梁技術狀況評定采用分層綜合評定與5類橋梁單項控制指標相結(jié)合的方法，先對橋梁各構(gòu)件進行評定，然后對橋梁各部件進行評定，再對橋面系、上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)分別進行評定，最后進行橋梁總體技術狀況的評定。評定指標如圖4.3.1所示。圖4.3.1橋梁技術狀況評定指標4.3.2橋梁總體技術狀況評定等級分類橋梁總體技術狀況評定等級分為1類、2類、3類、4類、5類，橋梁技術狀況分類界限按表4.3.1進行判定。橋梁技術狀況分類界限表表4.3.1技術狀況評分技術狀況等級1類2類3類4類5類Dr[95,100][80,95）[60,80）[40,60）[0,40）4.3.3橋梁技術狀況評定工作流程橋梁技術狀況評定工作流程如圖4.3.2所示：圖4.3.2橋梁技術狀況評定工作流程圖4.2.45類橋梁技術狀況單項控制指標a.上部結(jié)構(gòu)有落梁；或有梁、板斷裂現(xiàn)象。b.梁式橋上部承重構(gòu)件控制截面出現(xiàn)全截面開裂；或組合結(jié)構(gòu)上部承重構(gòu)件結(jié)合面開裂，造成截面組合作用嚴重降低。c.梁式上部承重構(gòu)件有嚴重的異常位移，存在失穩(wěn)現(xiàn)象。d.結(jié)構(gòu)出現(xiàn)明顯的永久變形，變形大于規(guī)范值。e.關鍵部位混凝土出現(xiàn)壓碎或桿件失穩(wěn)傾向；或橋面板出現(xiàn)嚴重塌陷。f.拱式橋拱腳嚴重錯臺、位移，造成拱頂撓度大于限值；或拱頂嚴重變形。g.圬工拱橋拱圈大范圍砌體斷裂，脫落現(xiàn)象嚴重。h.腹拱、側(cè)墻、立墻或立柱產(chǎn)生破壞造成橋面板嚴重塌落。i.系桿或吊桿出現(xiàn)嚴重銹蝕或斷裂現(xiàn)象。j.懸索橋主纜或多根吊索嚴重銹蝕、斷絲。k.斜拉橋拉索鋼絲出現(xiàn)嚴重銹蝕、斷絲，主梁出現(xiàn)嚴重變形。l.擴大基礎沖刷深度大于設計值，沖空面積達20%以上。m.橋墩（橋臺或基礎）不穩(wěn)定，出現(xiàn)嚴重滑動、下沉、位移、傾斜等現(xiàn)象。n.懸索橋、斜拉橋索塔基礎出現(xiàn)嚴重沉降或位移；或懸索橋錨碇有水平位移或沉降。4.2.5全橋總體技術狀況等級評定時，當主要部件評分達到4類或5類且影響橋梁安全時，可按橋梁主要部件最差的缺損狀況評定。4.2.6當單個橋梁存在既有梁橋又有拱橋或其他橋型，或者主橋和引橋結(jié)構(gòu)形式不同等情況時，可根據(jù)結(jié)構(gòu)形式的分布情況采用劃分評定單元的方式，逐一對各評定單元進行橋梁技術狀況的等級評定，然后以技術狀況等級評定結(jié)果最差的一個評定單元作為全橋的評定結(jié)果。五、完成工作量本橋檢查工作量有：橋面系2859.8㎡，上部結(jié)構(gòu)共計3跨（預應力砼連續(xù)—鋼構(gòu)橋梁，下部結(jié)構(gòu)橋臺2個，橋墩2個。六、檢查報告說明1、本報告中橋梁名稱及橋梁樁號均以國電XX山水電開發(fā)有限公司提供的資料為準；2、本報告中以大渡河左岸至右岸為前進方向。3、橋跨（孔）編號：以前進方向依次編號；4、梁體編號：X—Y—Z（X—表示橋墩號，按路線前進方向依次編號為1、2；Y—表示橋跨編號，按照前進方向依次進行編號；Z—表示梁體節(jié)段，墩頂處為0#節(jié)段，向兩側(cè)依次編號為1、2……）。如“1-1-2#梁”表示“1#墩上第1跨2#節(jié)段”；5、墩臺編號：以前進方向0#臺→1#墩…n#臺依次編號。6、支座編號：由三部分組成，按“跨—墩—支座”的編號方式。如“3-2-2#支座”表示“第3跨第2號橋墩上從左向右數(shù)第2個支座”。7、伸縮縫：沿路線前進方向依次編號，以1開始。如“1#伸縮縫”表示“第1道伸縮縫”。詳見圖6.1所示。圖6.1構(gòu)件編號示意圖七、檢查結(jié)果及處治建議7.1檢查結(jié)果根據(jù)招標文件規(guī)定內(nèi)容，本次橋梁檢查包含結(jié)構(gòu)外觀檢測、混凝土強度檢測、碳化深度檢測、鋼筋保護層厚度檢測及橋面線形，并根據(jù)檢測結(jié)果對橋梁進行技術狀況評定。本橋主要檢測結(jié)果如表7.1.1。橋梁主要檢測結(jié)果匯總表表7.1.1橋梁整體技術狀況等級構(gòu)件混凝土強度推定值實測混凝土碳化值鋼筋保護層特征值橋面線形2類主梁—57.4Mpa主梁—0.5mm主梁：主筋—21.3mm箍筋—XX.4mm橋面線形平順詳表8.1.2詳表8.2.1詳表8.2.2詳表8.2.3詳表8.2.47.2存在的主要問題7.2.1橋面系存在的主要問題本橋橋面系構(gòu)件包括橋面鋪裝、伸縮縫裝置、人行道、欄桿護欄、排水系統(tǒng)、照明、標志。其主要存在問題如下：橋面系檢測結(jié)果匯總表表7.2.1檢測構(gòu)件病害類型病害詳述病害照備注橋面鋪裝層/0#臺臺尾處橋面鋪裝碎邊,S=3.5×0.2㎡。照片1/坑洞0#臺距1#伸縮縫0.6m處存在坑洞，S=0.5×0.3㎡。照片2/裂縫0#臺搭板局部存在斜向裂縫和縱向裂縫，S=2.5×1.5㎡。//距1#伸縮縫150m、距左側(cè)人行道5.5m處橋面鋪裝層縱橫向開裂12條，S=9.0×4.0㎡，Wmax=2mm。照片3/距1#伸縮縫180m、距左側(cè)人行道2.5m處橋面鋪裝存在1條縱向裂縫，L=1.2m，W=1mm。照片4/距1#伸縮縫210m、距左側(cè)人行道7.5m處橋面鋪裝存在1條縱向裂縫，L=2.2m，W=1mm。//伸縮縫破損1#伸縮縫橡膠條破損，型鋼斷裂。照片5/2#伸縮縫橡膠條破損，型鋼斷裂。照片6錨固區(qū)缺陷1#伸縮縫小里程側(cè)錨固區(qū)混凝土局部破損。照片72#伸縮縫錨固區(qū)混凝土存在3條縱向裂縫。照片8人行道破損左側(cè)人行道存在XX條橫向裂縫。/左側(cè)人行道路沿石存在1處破損，S=0.5×0.1㎡。照片9左側(cè)人行道距2#伸縮縫15m處，人行道板拱起。照片10右側(cè)人行道存在34條橫向裂縫照片XX右側(cè)人行道路沿石存在1處破損，S=0.3×0.1㎡。/欄桿破損右側(cè)護欄小里程端部立柱松動。照片12/排水系統(tǒng)/橋面排水暢通。照片XX/照明、標志污損、損壞橋面標線磨損照片14/照片10#臺臺尾橋面鋪裝碎邊照片20#臺距1#伸縮縫1m處存在坑洞照片3橋面鋪裝層開裂照片4橋面鋪裝層開裂照片51#伸縮縫橡膠條破損，型鋼斷裂照片62#伸縮縫橡膠條破損，型鋼斷裂照片71#伸縮錨固區(qū)混凝土局部破損照片82#伸縮錨固區(qū)混凝土縱向開裂照片9左側(cè)人行道路沿石局部破損照片10左側(cè)人行道板拱起照片XX人行道板橫向裂縫照片12右側(cè)欄桿小里程端部立柱松動照片XX橋面排水暢通照片14路面標線磨損7.2.2上部結(jié)構(gòu)存在的主要問題本橋上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件包括上部承重構(gòu)件、上部一般構(gòu)件及支座。其主要存在問題如下：第1跨上部結(jié)構(gòu)檢測結(jié)果匯總表表7.2.2部件構(gòu)件病害類型病害詳述病害照備注上部承重構(gòu)件1-1-9#節(jié)段蜂窩、麻面右側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡。照片15/1-1-10#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡。照片16/右側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡。//1-1-XX#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡。照片XX/1-1-12#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡//1-1-XX#節(jié)段裂縫梁體右側(cè)翼板近根部位置縱向裂縫，裂縫伴處泛白，L=1.2m，W=0.15mm。照片18/上部一般構(gòu)件/////照片151-1-9#節(jié)段梁體局部蜂窩麻面照片161-1-10#節(jié)段梁體局部蜂窩麻面照片XX1-1-XX#節(jié)段梁體局部蜂窩麻面照片181-1-XX#節(jié)段右翼板縱向裂縫第2跨上部結(jié)構(gòu)檢測結(jié)果匯總表表7.2.3部件構(gòu)件病害類型病害詳述病害照備注上部承重構(gòu)件1-2-6#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1㎡。/1-2-8#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2.5×1.5㎡。照片191-2-XX#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡/底板左側(cè)邊緣蜂窩麻面，S=0.5×0.5㎡。照片201-2-12#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡。/1-2-XX#節(jié)段（合攏段）裂縫距右側(cè)邊緣2.2m處底板存在2條縱向裂縫，L均=1.1m，W1=0.1mm，W2=0.1mm。照片21距右側(cè)邊緣5.3m處底板存在2條縱向裂縫，L均=2m，W1=0.15mm，W2=0.14mm。照片222-2-XX#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×3㎡。裂縫梁體左側(cè)翼板近根部位置縱向裂縫，裂縫伴處泛白，L=2.5m，W=0.2mm。照片232-2-10#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×3㎡。右側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=3×4㎡。照片242-2-9#節(jié)段裂縫梁體左側(cè)翼板近根部位置縱向裂縫，裂縫伴處泛白，L=1.5m，W=0.15mm。/梁體右側(cè)翼板近根部位置縱向裂縫，裂縫伴處泛白，L=1.0m，W=0.15mm。/2-2-6#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=3×4㎡。/上部一般構(gòu)件////照片191-2-8#節(jié)段左腹板局部蜂窩麻面照片201-2-XX#節(jié)段底板左側(cè)邊緣蜂窩麻面照片21合攏段底板縱向裂縫照片22合攏段底板縱向裂縫照片232-2-XX#節(jié)段左翼板縱向裂縫照片242-2-10#節(jié)段右腹板局部蜂窩麻面第3跨上部結(jié)構(gòu)檢測結(jié)果匯總表表7.2.4部件構(gòu)件病害類型病害詳述病害照備注上部承重構(gòu)件2-3-0#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×3㎡。///左側(cè)翼板局部被滲水污染。照片252-3-5#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡。照片26/2-3-6#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×3㎡。//2-3-9#節(jié)段蜂窩、麻面右側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×1.5㎡。//2-3-10#節(jié)段蜂窩、麻面左側(cè)腹板局部蜂窩麻面，S=2×2㎡。//上部一般構(gòu)件/////照片252-3-0#節(jié)段左側(cè)翼板被滲水污染照片262-3-5#節(jié)段左側(cè)腹板局部蜂窩麻面0#臺支座檢測結(jié)果匯總表表7.2.5支座類型構(gòu)件病害類型病害詳述病害照備注盆式支座1-0-1#支座支座組件損壞支座鋼盆銹蝕。照片271-0-2#支座支座組件損壞支座鋼盆銹蝕。照片28照片271-0-1#支座鋼盆銹蝕照片281-0-2#支座鋼盆銹蝕3#臺支座檢測結(jié)果匯總表表7.2.6支座類型構(gòu)件病害類型病害詳述病害照備注盆式支座3-3-1#支座支座組件損壞支座鋼盆銹蝕。照片293-3-2#支座支座組件損壞支座鋼盆銹蝕。照片30照片293-3-1#支座鋼盆銹蝕照片303-3-2#支座鋼盆銹蝕7.2.3下部結(jié)構(gòu)存在的主要問題本橋下部結(jié)構(gòu)構(gòu)件包括錐坡、橋墩、橋臺、墩臺基礎及河床，其主要檢測結(jié)果如下：下部結(jié)構(gòu)檢測結(jié)果匯總表表7.2.7部件構(gòu)件病害類型病害詳述病害照備注翼墻、耳墻/////錐坡、護坡3#臺錐坡/草木滋生。照片310#臺臺身/未見明顯病害。照片32基礎/未見明顯病害。1#墩墩身/未見明顯病害。照片33基礎/未見明顯病害。2#墩墩身/未見明顯病害。照片34基礎/未見明顯病害。3#臺臺身/橋臺右側(cè)雜物堆積。照片35基礎/未見明顯病害。河床河床沖刷河床存在輕微沖刷.照片36照片313#臺錐坡草木滋生照片320#臺未見明顯病害照片331#墩未見明顯病害照片342#墩未見明顯病害照片353#橋臺右側(cè)雜物堆積照片36河床輕微沖刷7.3處置建議本橋總體技術狀況等級為2類，橋梁有輕微缺損，對橋梁使用功能無影響，應進行小修。具體處置建議如下：（1）對橋面鋪裝坑洞及開裂處進行修補；（2）更換伸縮縫止水帶并對型鋼斷裂處進行重新焊接；（3）對主橋梁體裂縫進行注膠封閉，寬度＜0.15mm的裂縫采用環(huán)氧樹脂膠封閉處理，寬度≥0.15mm的裂縫采用壓力灌漿法進行封閉處理；（4）重新涂刷路面標線；（5）對支座銹蝕部位進行除銹并涂刷防銹漆。八、附件內(nèi)容8.1橋梁現(xiàn)場檢查記錄表及橋梁技術狀況綜合評定表8.2橋梁材質(zhì)狀況及參數(shù)檢查結(jié)果表8.3橋梁卡片8.4橋梁總體布置圖附件：8.1橋梁現(xiàn)場檢查記錄表及橋梁技術狀況綜合評定表8.1.1橋梁現(xiàn)場記錄表橋梁現(xiàn)場檢查記錄表表8.1.1路線名稱：紅石線橋梁中心樁號K1+48.16位置主橋橋梁結(jié)構(gòu)類型60.5m+XX0m+60.5m預應力砼連續(xù)剛構(gòu)橋受檢梁節(jié)段數(shù)57受檢墩柱數(shù)2受檢蓋梁數(shù)01.上部結(jié)構(gòu)1.梁體存在18處蜂窩、麻面（照片15、16、XX）；2.梁板底板存在4條縱向裂縫（照片21、22）；3.梁板翼板存在4條縱向裂縫，裂縫處泛白（照片18、23）；4.全橋4個支座鋼盆銹蝕（照片27~30）。2.下部結(jié)構(gòu)1.3#臺右側(cè)雜物堆積，錐坡草木滋生（照片31、35）。2.河床輕微沖刷（照片36）。3.橋面系1.0#橋臺橋面鋪裝1處碎邊，1處坑洞（照片1、2）。2.0#橋臺處橋面鋪裝斜向和縱向開裂，主橋橋面鋪裝存在14條裂縫（照片3、4）。3.1#、2#伸縮縫橡膠條破損。型鋼斷裂，錨固區(qū)混凝土局部開裂、破損（照片5、6、7、8）。4.兩側(cè)人行道共存在45條橫向裂縫，2處路沿石破損，1處人行道板拱起（照片9、10、XX）。5.右側(cè)護欄小里程端部立柱松動（12）。6.橋面標線磨損（14）。檢查：記錄：日期：20XX.XX.258.1.2橋梁技術狀況評定表壩區(qū)下游交通大橋技術狀況綜合評定表表8.1.2部位類別評價部件各部件評分各部位評分橋梁分部技術狀況等級綜合評分橋梁技術狀況等級權(quán)重評分權(quán)重評分上部結(jié)構(gòu)1主要承重構(gòu)件0.8582.60.479.53類85.82類2一般構(gòu)件0.00/3支座0.1561.3下部結(jié)構(gòu)4翼墻、耳墻0.00/0.497.91類5錐坡、護坡0.0175.06橋墩0.31100.07橋臺0.31100.08墩臺基礎0.29100.09河床0.0775.010調(diào)制構(gòu)造物0.00/橋面系XX橋面鋪裝0.4075.00.274.03類12伸縮縫0.2557.9XX人行道0.1072.514欄桿、護欄0.1085.015排水系統(tǒng)0.10100.016照明、標志0.XX75.0橋梁總體評為：2類備注：根據(jù)《公路橋梁技術狀況評定標準》JTG/T21-20XX，本橋總體技術狀況等級為2類，即橋梁有輕微缺損，對橋梁使用功能無影響。計算：復核：8.2橋梁材質(zhì)狀況及參數(shù)檢測結(jié)果8.2.1橋梁混凝土無損檢測結(jié)果梁體混凝土強度檢測及評定結(jié)果表表8.2.1混凝土強度檢測結(jié)果檢測方法超聲回彈綜合法檢測依據(jù)《超聲回彈綜合法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程》(CECS02：20XX）檢測部件整體箱梁強度換算平均值（MPa）58.1標準差（Mpa）0.44強度推定值（Mpa）57.4測試構(gòu)件測區(qū)混凝土抗壓強度換算值（MPa）1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#預應力混凝土連續(xù)梁58.557.358.358.457.857.557.958.5