《基坑支護(hù)中斷面支護(hù)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算案例》12000字

基坑支護(hù)中斷面支護(hù)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算案例目錄TOC\o"1-2"\h\u27485基坑支護(hù)中斷面支護(hù)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算案例 1145591AB斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 2113171.1AB斷面計(jì)算數(shù)據(jù) 2179371.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算 218065僅計(jì)算反彎點(diǎn)以上部分的土壓力，以此計(jì)算R2 876221.3樁長以及樁身最大彎矩的計(jì)算 91339?at=1.282m 11251051.4支護(hù)樁的配筋 12170561.5抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 13270531.6抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算 14206231.7抗突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算 1495342BC斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 15294052.1BC斷面計(jì)算數(shù)據(jù) 15122652.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算 1511325僅計(jì)算反彎點(diǎn)以上部分的土壓力，以此計(jì)算R2 20279732.3樁長以及樁身最大彎矩的計(jì)算 2122225由R1=Ea1+Eat 266722.4支護(hù)樁的配筋 2436422.5抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 252822.6抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算 26243692.7抗突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算 26122153CD斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 2843413.1CD斷面計(jì)算數(shù)據(jù) 28315483.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算 2816142僅計(jì)算反彎點(diǎn)以上部分的土壓力，以此計(jì)算R2 3396233.3樁長以及樁身最大彎矩的計(jì)算 3428208?at=1.011m 35105543.4支護(hù)樁的配筋 37238843.5抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 38262293.6抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算 3871823.7抗突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算 3911424DA斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 40313174.1DA斷面計(jì)算數(shù)據(jù) 40274904.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算 4016493主動(dòng)土壓力計(jì)算與上述土壓力計(jì)算結(jié)果相同 42102814.3樁長以及樁身最大彎矩的計(jì)算 4624078eat=17.927kPa 47204804.4支護(hù)樁的配筋 49282774.5抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 50267911.6抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算 5087154.7抗突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算 5117382Dγ?wγw≥K? 根據(jù)土的指標(biāo)，將計(jì)算面可劃分為：AB，BC，CD，DA四個(gè)斷面。圖2.1平面圖1AB斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算1.1AB斷面計(jì)算數(shù)據(jù)表2.2各土層計(jì)算的參數(shù)層號土層名稱土層厚度土的重度C?KKKK素填土2.318.010.015.00.5880.7661.6971.302②粘土3.517.7014.021.00.4710.6862.1161.454③軟粘土7.216.107.013.500.6200.7871.6081.267④粉質(zhì)粘土6.418.4015.017.200.5450.7661.8391.355⑤粘土9.419.2031.021.400.4640.6812.1481.4651.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算根據(jù)（1）主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：σeσKcKee200.589100.767-3.571e61.40.589100.76720.805e61.40.472140.6879.759e123.350.472140.68739.021e123.350.62170.78865.622e239.270.62170.788137.663e239.270.544150.737107.939e357.030.544150.737171.948（2）被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.60971.26817.759e40.251.60971.26882.524e40.251.840151.356114.740e158.011.840151.356331.387（3）凈土壓力的計(jì)算過程：Δ該土層中不存在壓力零點(diǎn)，取壓力零點(diǎn)位置為基坑底（4）對土壓力的合力進(jìn)行計(jì)算：計(jì)算不考慮被動(dòng)土壓力方向上的力，合力臂僅計(jì)算該土層形心至土層底面距離PPhEai?①020.8051.96320.4200.654②9.75939.0213.585.3651.400③65.622137.6637.2731.8283.175④107.939171.9486.4895.6402.956⑤123.845207.8289.41558.8614.303圖2.2AB斷面土壓力分布圖（5）支撐軸力的計(jì)算過程：1）工況一：設(shè)第一層支撐軸線位置處于地面以下1.5m處，開挖到-6.0m的深度處，計(jì)算第一層支撐的軸力R1。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：e主動(dòng)土壓力計(jì)算與上述土壓力計(jì)算結(jié)果相同σKcKee200.589100.767-3.571e61.40.589100.76720.805e61.40.472140.6879.759e123.350.472140.68739.021e123.350.62170.78865.622e239.270.62170.788137.663被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.60971.26817.759e112.71.60971.268199.102e112.71.840151.356248.029e230.461.840151.356464.676計(jì)算強(qiáng)度零點(diǎn)的位置（設(shè)距離工況二坑底處的距離為x米）：ΔΔ解方程得到x=3.136mee計(jì)算主動(dòng)被動(dòng)土壓力合力以及其位置：以反彎點(diǎn)位置取矩，計(jì)算以上部分的土壓力，并計(jì)算支撐軸力R1PPhEai?①020.8051.96320.4207.290②9.75939.0213.585.3654.536③65.62299.0013.336274.5921.555③(被動(dòng))17.759117.8603.136212.6511.182利用工況一條件下的平衡條件，代入主動(dòng)土合力，被動(dòng)土合力和力矩，計(jì)算得R圖2.3工況一土壓力分布圖2）工況二：設(shè)第二層支撐的軸線處于-6m深度處，開挖至-10.2m的深度處，然后計(jì)算第二層軸力R2。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee200.589100.767-3.571e61.40.589100.76720.805e61.40.472140.6879.759e123.350.472140.68739.021e123.350.62170.78865.622e239.270.62170.788137.663e239.270.544150.737107.939e357.030.544150.737171.948被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.60971.26817.759e40.251.60971.26882.524e40.251.840151.356114.740e158.011.840151.356331.387e158.012.149311.466430.451e338.492.149311.466818.302土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)的位置：由上，土層中不存在零點(diǎn)，取基坑底部為零點(diǎn)位置ee土壓力的合力以及作用點(diǎn)位置的計(jì)算：僅計(jì)算反彎點(diǎn)以上部分的土壓力，以此計(jì)算R2PPhEai?①020.8051.96320.4208.854②9.75939.0213.585.3656.100③65.622112.6493.336418.9372.143③(被動(dòng))00000由上數(shù)值代入，R1取自工況一計(jì)算，由于反彎點(diǎn)取基坑底位置，此計(jì)算得出R2偏小，考慮到樁長和支撐自身安全性，在后續(xù)對結(jié)構(gòu)有利而偏不安全的計(jì)算中，將R2放大使用RR圖2.4工況二土壓力分布圖1.3樁長以及樁身最大彎矩的計(jì)算（1）樁長的計(jì)算：假設(shè)樁端進(jìn)入到第五層土的長度為nm，則設(shè)嵌固深度的設(shè)計(jì)值為htm。主動(dòng)土壓力：∑?e?被動(dòng)土壓力同上E?eE?由靜力平衡條件得：(代入求得：n≥0.733m則嵌固深度：取樁長H=24m，此處ht=13.5m，n=5m將n代回上式計(jì)算則：?E?（2）樁身最大彎矩的計(jì)算：最大彎矩處剪力為0，且存在于R1與R2之間的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0點(diǎn)位eE由得93.21=20.42+9.759t+4.177eE?Mmax1=R2與基坑面之間的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0點(diǎn)位于第3層土頂面下t計(jì)算方法同上，剪力合為零時(shí)eE由得97.182+390.982=20.420+85.365+65.622t+4.999此處代入R2為放大后R2，考慮到R2偏小時(shí)，解出t，計(jì)算出Mmax2偏小，代回計(jì)算得eE?atMmax2=基坑面下的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0點(diǎn)位于第4層土頂面下tm處。eEeE由得125.354+114.74t+16.928t2t代回上式，計(jì)算得eE?eE?Mmax3=R1.4支護(hù)樁的配筋樁的抗彎承載力：Mα=1+0.75λ?λ=α彎矩設(shè)計(jì)值要求：M本工程安全等級為二級，γ0本工程用φ1200灌注樁，樁的中心距是1400mm，采用C30混凝土，最大彎矩為Mmax=1006.318kN?m/m，灌注樁采用C30，fc=14.3N/m假設(shè)鋼筋配置為30Φ25則Aλ=α=1+0.75λ-(1+αM=23f混凝土規(guī)范中最小配筋率為ρmin=0.2%，則ρ＞箍筋采用φ14@150，鋼筋籠長度超過四米，設(shè)置φ16@2000的加強(qiáng)筋。1.5抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算取樁長為24m，此處ht=13.5m，n=5m，對樁底處取矩：∑?∑?Ks=1.6抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算抗隆起計(jì)算公式：γNN該基坑為二級基坑，取抗隆起安全系數(shù)KγγD=13.5m；h=10.5m；c=31kPa；φ=21.4°；q=20kPaNNKb1.7抗突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算坑底突涌穩(wěn)定性公式：Dγ?γK?2BC斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算2.1BC斷面計(jì)算數(shù)據(jù)表2.2各土層計(jì)算的參數(shù)層號土層名稱土層厚度土的重度C?KKKK素填土2189160.5680.7541.7611.327粘土3.217.715230.4380.6622.2831.511軟粘土7.8016.108.014.00.6090.7801.6371.279④粉質(zhì)粘土6.2018.4016.017.00.5470.7391.8251.350粘土9.819.230220.4550.6752.1981.4832.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算根據(jù)（1）主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：σeσKcKee200.56890.754-2.212e560.56890.75418.236e560.438150.6624.668e112.640.438150.66229.476e112.640.61080.78156.214e238.220.61080.781132.818e238.220.548160.740119.797e352.30.548160.740169.380（2）被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.63881.28020.48e32.21.63881.28073.224e32.21.826161.351102.029e146.281.826161.351310.339（3）凈土壓力的計(jì)算過程：ΔΔ該土層中不存在壓力零點(diǎn)，取壓力零點(diǎn)位置為基坑底（4）土壓力的合力以及合力臂的計(jì)算：計(jì)算不考慮被動(dòng)土壓力方向上的力，合力臂僅計(jì)算該土層形心至土層底面距離PPhEai?018.2361.78416.2670.5954.68829.4763.254.6301.21256.214132.8187.8737.2253.373106.865169.3806.2856.3602.866119.797205.4099.81593.5094.470圖2.2BC斷面土壓力分布圖（5）支撐軸力的計(jì)算過程：1）工況一：設(shè)第一層支撐的軸線處于-1.5m處，開挖到-6m的深度處，然后計(jì)算第一層支撐的軸力R1。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：e主動(dòng)土壓力計(jì)算與上述土壓力計(jì)算結(jié)果相同σKcKee200.56890.754-2.212e560.56890.75418.236e560.438150.6624.668e112.640.438150.66229.476e112.640.61080.78156.214e238.220.61080.781132.818被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.63981.28020.480e112.71.63881.280205.083e112.71.826161.351249.022e226.781.826161.351457.332土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)的位置（設(shè)土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)距地面下-6米處的距離為x米）：ΔΔ利用三角形相似原理，得到x=2.634mee土壓力的合力以及作用點(diǎn)位置的計(jì)算：以反彎點(diǎn)位置取矩，計(jì)算以上部分的土壓力，并計(jì)算支撐軸力R1PPhEai?018.2361.78416.2677.2294.66829.4763.554.6304.64656.214132.8283.434250.9451.585(被動(dòng))20.480205.0832.634145.4271.041利用工況一條件下的平衡條件，代入主動(dòng)土合力，被動(dòng)土合力和力矩，計(jì)算得R圖2.3工況一土壓力分布圖2）工況二：設(shè)第二層支撐的軸線處于-6m深度處，開挖至-10.2m的深度處，然后計(jì)算第二層軸力R2。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee200.56890.754-2.212e560.56890.75418.236e560.438150.6624.668e112.640.438150.66229.476e112.640.61080.78156.214e238.220.61080.781132.818e238.220.548160.740119.797e352.30.548160.740169.380被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.63881.28020,480e32.21.63881.28073.224e32.21.826161.351102.029e146.281.826161.351310.339e146.282.198301.483410.503e334.442.198301.483824.079土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)的位置：由上，土層中不存在零點(diǎn)，取基坑底部為零點(diǎn)位置ee土壓力的合力以及作用點(diǎn)位置的計(jì)算：僅計(jì)算反彎點(diǎn)以上部分的土壓力，以此計(jì)算R2PPhEai?①018.2361.78416.2679.595②4.66829.4763.554.6307.012③56.214132.8185.8491.2312.575③(被動(dòng))00000由上數(shù)值代入，R1取自工況一計(jì)算，由于反彎點(diǎn)取基坑底位置，此計(jì)算得出R2偏小，考慮到樁長和支撐自身安全性，在后續(xù)對結(jié)構(gòu)有利而偏不安全的計(jì)算中，將R2放大使用RR圖2.4工況二土壓力分布圖2.3樁長以及樁身最大彎矩的計(jì)算（1）樁長的計(jì)算：假設(shè)樁端進(jìn)入到第五層土的長度為nm，則設(shè)嵌固深度的設(shè)計(jì)值為htm。主動(dòng)土壓力：∑?e∑?被動(dòng)土壓力同上E?eE?由靜力平衡條件得：(代入求得：n≥0.927m則嵌固深度：取樁長H=24m，此處ht=13.5m，n=5m將n代回上式計(jì)算則：

∑?E?（2）樁身最大彎矩的計(jì)算：最大彎矩處剪力為0，且存在于①R1與R2之間的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0eE由R得86.594=16.266+3.877t+4.677t2?t=3.453m，第二土層總厚度3.2m，經(jīng)計(jì)算，取t=eE?Mmax1=②R2與基坑面之間的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0點(diǎn)位于第3層土頂面下t計(jì)算方法同上，剪力合為零時(shí)eE由得86.594此處代入R2為放大后R2，考慮到R2偏小時(shí)，解出t，計(jì)算出Mmax2偏小，代回計(jì)算得eE?Mmax2=③基坑面下的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0點(diǎn)位于第4層土頂面下tm處。eEeE由得125.354+134.398t+16.799t2t代回上式，計(jì)算得eE?eE?Mmax32.4支護(hù)樁的配筋樁的抗彎承載力：Mα=1+0.75λ?λ=彎矩設(shè)計(jì)值要求：M本工程安全等級為二級，γ0本工程用φ1200灌注樁，樁的中心距是1400mm，采用C30混凝土，最大彎矩為Mmax=924.475kN?m/m，灌注樁采用C30，fc=14.3N/m假設(shè)鋼筋配置為16Φ25均勻布置：則Aλ=α=1+0.75λ-(1+αM=23f混凝土規(guī)范中最小配筋率為ρmin=0.2%，則ρ＞箍筋采用φ14@150，鋼筋籠長度超過四米，設(shè)置φ16@2000的加強(qiáng)筋。2.5抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算取樁長為24m，此處ht=13.5m，n=5m，對樁底處取矩：∑?∑?Ks=2.6抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算抗隆起計(jì)算公式：γNN該基坑為二級基坑，取抗隆起安全系數(shù)KγγD=13.5m；h=10.5m；c=31kPa；φ=21.4°；q=20kPaNNKb2.7抗突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算坑底突涌穩(wěn)定性公式：Dγ?w—距離樁端D/2距離內(nèi)的平均超靜水壓力水頭，降水至基坑下3m，根據(jù)水壓力曲線，取hw為9γK?

3CD斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算3.1CD斷面計(jì)算數(shù)據(jù)表2.2各土層計(jì)算的參數(shù)層號土層名稱土層厚度土的重度C?KKKK素填土2.5188170.5480.7401.8261.351粘土3.417.71723.60.4280.6542.3351.528軟粘土7.116.110150.5890.7671.6981.303④粉質(zhì)粘土6.818.41517.30.5420.7361.8461.359粘土9.219.228200.4900.7002.0401.4283.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算根據(jù)（1）主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：σeσKcKee200.54880.740-0.880e650.54880.74023.780e650.428170.6545.584e125.180.428170.65431.341e125.180.589100.76758.391e239.490.589100.767125.720e239.490.542150.736107.724e364.610.542150.736175.539（2）被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.698101.30326.06e40.251.698101.30394.405e40.251.846151.359115.072e165.371.846151.359346.043（3）凈土壓力的計(jì)算過程：ΔΔ該土層中不存在壓力零點(diǎn)，取壓力零點(diǎn)位置為基坑底（4）土壓力的合力以及合力臂的計(jì)算：計(jì)算不考慮被動(dòng)土壓力方向上的力，合力臂僅計(jì)算該土層形心至土層底面距離PPhEai?023.7802.4128.6550.803②5.58431.3413.462.7731.305③58.391125.7207.1653.5943.117④107.724175.5396.8963.0943.129139.459226.0139.21681.1714.237圖2.2CD斷面土壓力分布圖（5）支撐軸力的計(jì)算過程：1）工況一：設(shè)第一層支撐的軸線處于-1.5m處，開挖到-6m的深度處，然后計(jì)算第一層支撐的軸力R1。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：e主動(dòng)土壓力計(jì)算與上述土壓力計(jì)算結(jié)果相同σKcKee200.54880.740-0.880e650.54880.74023.780e650.428170.6545.584e125.180.428170.65431.341e125.180.589100.76758.391e239.490.589100.767125.720被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.698101.30326.06e112.71.698101.303217.425e112.71.846151.359248.814e237.821.846151.359479.786土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)的位置（設(shè)土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)距地面下-6米處的距離為x米）：ΔΔ利用三角形相似原理，得到x=1.864mee土壓力的合力以及作用點(diǎn)位置的計(jì)算：以反彎點(diǎn)位置取矩，計(jì)算以上部分的土壓力，并計(jì)算支撐軸力R1PPhEai?023.7801.78428.6556.1675.58431.3413.562.7733.26958.391125.7203.434132.9690.937(被動(dòng))26.060217.4252.63496.0680.778利用工況一條件下的平衡條件，代入主動(dòng)土合力，被動(dòng)土合力和力矩，計(jì)算得R圖2.3工況一土壓力分布圖2）工況二：設(shè)第二層支撐的軸線處于-6m深度處，開挖至-10.2m的深度處，然后計(jì)算第二層軸力R2。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee200.54880.740-0.880e650.54880.74023.780e650.428170.6545.584e125.180.428170.65431.341e125.180.589100.76758.391e239.490.589100.767125.720e239.490.542150.736107.724e364.610.542150.736175.539被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.698101.30326.06e40.251.698101.30394.405e40.251.846151.359115.072e165.371.846151.359346.043土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)的位置：由上，土層中不存在零點(diǎn)，取基坑底部為零點(diǎn)位置ee土壓力的合力以及作用點(diǎn)位置的計(jì)算：僅計(jì)算反彎點(diǎn)以上部分的土壓力，以此計(jì)算R2PPhEai?023.7802.4123.348.9035.58431.3413.562.7736.00558.391125.7204.6368.9272.092③(被動(dòng))00000由上數(shù)值代入，R1取自工況一計(jì)算，由于反彎點(diǎn)取基坑底位置，此計(jì)算得出R2偏小，考慮到樁長和支撐自身安全性，在后續(xù)對結(jié)構(gòu)有利而偏不安全的計(jì)算中，將R2放大使用RR圖2.4工況二土壓力分布圖3.3樁長以及樁身最大彎矩的計(jì)算（1）樁長的計(jì)算：假設(shè)樁端進(jìn)入到第五層土的長度為nm，則設(shè)嵌固深度的設(shè)計(jì)值為htm。主動(dòng)土壓力：∑?e∑?被動(dòng)土壓力同上E?eE?由靜力平衡條件得：(代入求得：n≥0.813m則嵌固深度：取到樁底將n代回上式計(jì)算則：

∑?E?（2）樁身最大彎矩的計(jì)算：最大彎矩處剪力為0，且存在于①R1與R2之間的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0eE由得67.846=28.620+5.585t+3.788?eE?Mmax1②R2與基坑面之間的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0點(diǎn)位于第3層土頂面下t計(jì)算方法同上，剪力合為零時(shí)eE由得67.646此處代入R2為放大后R2，考慮到R2偏小時(shí)，解出t，計(jì)算出Mmax2偏小，代回計(jì)算得eE?Mmax2③基坑面下的最大彎矩：假設(shè)剪力Q=0點(diǎn)位于第4層土頂面下tm處。eEeE由得28.62+107.624t+4.987t2t代回上式，計(jì)算得eE?eE?Mmax33.4支護(hù)樁的配筋樁的抗彎承載力：Mα=1+0.75λ?λ=α彎矩設(shè)計(jì)值要求：M本工程安全等級為二級，γ0本工程用φ1200灌注樁，樁的中心距是1400mm，采用C30混凝土，最大彎矩為Mmax=1392.59kN?m/m，灌注樁采用C30，fc=14.3N/m假設(shè)鋼筋配置為25Φ25則Aλ=α=1+0.75λ-(1+αM=23f混凝土規(guī)范中最小配筋率為ρmin=0.2%，則ρ＞箍筋采用φ14@150，鋼筋籠長度超過四米，設(shè)置φ16@2000的加強(qiáng)筋。3.5抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算取樁長為24m，此處ht=13.5m，n=5m，對樁底處取矩：∑?∑?Ks=3.6抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算抗隆起計(jì)算公式：γNN該基坑為二級基坑，取抗隆起安全系數(shù)KγγD=13.5m；h=10.5m；c=31kPa；φ=21.4°；q=20kPaNNKb3.7抗突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算坑底突涌穩(wěn)定性公式：Dγ?w—距離樁端D/2距離內(nèi)的平均超靜水壓力水頭，降水至基坑下3m，根據(jù)水壓力曲線，取hw為9γK?

4DA斷面支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算4.1DA斷面計(jì)算數(shù)據(jù)表2.2各土層計(jì)算的參數(shù)層號土層名稱土層厚度土的重度C?KKKK素填土1.518.512100.7040.8391.4201.192粘土3.717.7813250.4060.6372.461.570軟粘土816.1412180.5280.7271.8941.376④粉質(zhì)粘土5.718.420190.5090.7131.9651.402粘土1419.232250.4060.6372.4641.5704.2土壓力的強(qiáng)度以及支撐軸力的計(jì)算根據(jù)（1）主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：σeσKcKee200.704120.839-6.056e47.750.704120.83913.480e47.750.406130.6372.825e113.5360.406130.63729.534e113.5360.528120.72742.499e242.6560.528120.727110.674e242.6560.509200.71394.992e347.5360.509200.713148.376（2）被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.894121.37633.024e43.5781.894121.376115.561e43.5781.376201.402141.711e148.4581.376201.402347.800（3）凈土壓力的計(jì)算過程：ΔΔ壓力零點(diǎn)為基坑面以下2.478m（4）土壓力的合力以及合力臂的計(jì)算：計(jì)算不考慮被動(dòng)土壓力方向上的力，合力臂僅計(jì)算該土層形心至土層底面距離PPhEai?①013.4800.46513.2310.155②2.82529.5343.759.8641.305③42.499110.6748612.6923.407④94.992148.3765.7693.5992.642⑤100.332209.464142168.5726.178圖2.2AD斷面土壓力分布圖（5）支撐軸力的計(jì)算過程：1）工況一：設(shè)第一層支撐的軸線處于-1.5m處，開挖到-6m的深度處，然后計(jì)算第一層支撐的軸力R1。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：e主動(dòng)土壓力計(jì)算與上述土壓力計(jì)算結(jié)果相同σKcKee200.704120.839-6.056e47.750.704120.83913.231e47.750.406130.6372.825e113.5360.406130.63729.534e113.5360.528120.72742.499e242.6560.528120.727110.674被動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee01.894121.37633.024e116.2081.894121.376253.122e116.2081.376201.402284.429e221.0881.376201.402490.518土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)的位置（設(shè)土壓力強(qiáng)度零點(diǎn)距地面下-6米處的距離為x米）：ΔΔ利用三角形相似原理，得到x=0.739mee土壓力的合力以及作用點(diǎn)位置的計(jì)算：以反彎點(diǎn)位置取矩，計(jì)算以上部分的土壓力，并計(jì)算支撐軸力R1PPhEai?①013.4800.4653.1344.5172.82529.5343.759.8642.00342.499110.6741.46271.2410.700(被動(dòng))33.024271.4630.66228.5600.305利用工況一條件下的平衡條件，代入主動(dòng)土合力，被動(dòng)土合力和力矩，計(jì)算得R圖2.3工況一土壓力分布圖2）工況二：設(shè)第二層支撐的軸線處于-6m深度處，開挖至-10.2m的深度處，然后計(jì)算第二層軸力R2。主動(dòng)土壓力的計(jì)算過程：eσKcKee200.704120.839-6.056e47.750.704120.83913.480e47.750.406130.6372.825e113.5360.406130.63729.534e113.5360.528120.72742.499e242.6560.528120.727