(高清版)DB36∕T 1136-2019 公路水運工程預應力張拉有效應力檢測技術(shù)規(guī)程

DB36Technicalspecificationfortestingforeffectivestressofprestressedtensioninroadwatertransportationenginee江西省市場監(jiān)督管理局發(fā)布I 1 1 1 2 2 2 6 7 8 9 本標準起草單位：江西省高速公路投資集團有限公司、中交路橋建設有限公司、上海同禾土木工1公路水運工程預應力張拉有效應力檢測技術(shù)規(guī)程GB/T14370預應力筋用錨具、夾錨下有效預應力effectiveprestressunderancho有效預應力檢測effectiveprestressde24基本要求4.2預應力張拉有效應力檢測除應符合本規(guī)程的要求外，尚應符合國家和行業(yè)現(xiàn)行有關(guān)標準、規(guī)范的4.3預應力張拉有效應力檢測前應編制預應力張拉有效應力專項檢測方案并經(jīng)過審批。4.4預應力張拉有效應力檢測應由具有相關(guān)資質(zhì)的單位和人員實施，檢測人員的配備應滿足工程施工與現(xiàn)場檢測的需求，并應在進場前對其進行崗前培訓和技5檢測內(nèi)容a)摩阻測試，包括孔道摩阻測試及錨圈6.1.1預應力張拉有效應力檢測應使用復張法進行檢測，宜采用單根檢測的方法進行檢測。6.1.2預應力張拉有效應力檢測現(xiàn)場記錄表的6.1.3復張法檢測應在預應力筋已張拉、未注漿、鋼絞線未切割的狀態(tài)下進行，鋼絞線的外露長a)摩阻測試儀器包含測力傳感器（油壓傳感器或應力傳感器）、數(shù)據(jù)采集儀及數(shù)據(jù)分3b)加載系統(tǒng)包含：穿心式千斤頂、油泵(電動或手動)、高壓油管、錨夾具、錨墊板、限位板等。c)數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)包含：測力傳感器(油壓傳感器或應力傳感器)、位移傳感器、數(shù)據(jù)采集分d)加載系統(tǒng)應具備連續(xù)加載的能力，并能對加載速度進行調(diào)整，加載系統(tǒng)的額定出力應不小于被測預應力筋有效應力的1.2倍；f)檢測設備應定期到法定計量單位進行校準，校準時間間隔不大于6個月。6.3錨圈口摩阻損失測試6.3.1錨圈口摩阻損失測定采用張拉千斤頂為加壓裝置，可用靜載錨固試驗機在小型試件上用一根直應安裝于主動端。測試方式如圖1所示。圖1錨圈口摩阻損失測試圖a)為了保證試驗結(jié)果的精度，試驗需要待試件的混凝土強度達到設計強度的100%后方可進行；b)搭設牢固可靠的腳手架或操作平臺以及懸掛傳感器、千斤頂所需的支架。便于操作人員進行c)按照圖1的要求安裝測試設備，所有設備安裝應牢固可靠。千斤頂、錨夾具、測力傳感器及a)對加壓端千斤頂進行加壓，加壓至張拉控制應力的15%,持荷30s;b)將加壓端千斤頂加壓至張拉控制應力，加壓速率不大于25%oconc)加壓端測試應力為Na時，封閉端測試應力為N,則錨圈口摩阻力： (1) 4N?—錨圈口摩阻；no一克服錨圈口摩阻力的超張拉系數(shù)。d)測試反復進行3次，取得的平均值即為測定值。6.4孔道摩阻損失測試6.4.1孔道摩阻測試應在現(xiàn)場結(jié)構(gòu)物孔道上進行測試，采用張拉千斤頂為加壓裝置。測試采用單端張拉的方式，分為加壓端、封閉端進行測試，測試模型如如圖2所示。圖2孔道摩阻測試圖a)孔道摩阻損失測試在試件混凝土達到設計要求的強度后進行；b)測試前應預留足夠長度的鋼絞線，兩端應考慮傳感器的長度。計算伸長值必要時兩端各配置c)搭設牢固可靠的支架或操作平臺以及懸掛傳感器、千斤頂所需的支架。便于操作人員進行傳a)根據(jù)圖2的要求安裝傳感器、錨具、錨墊板、千斤頂。傳感器，錨具，千斤頂，管道要求同b)封閉端千斤頂主缸進油空頂150mm后鎖定，兩端預應力筋應均勻楔緊于千斤頂上，兩端裝置c)梁的兩端千斤頂同時加壓，加壓至張拉控制應力的15%,持荷30s;e)主動端測試應力為Na時，被動端測試應力為Nb,則孔道摩阻損失：g)仍按上述方法，加壓端封閉端交換，取兩端3次壓力差的平均值；5h)將上述兩次壓力差平均值再次平均，即6.5.1錨下有效預應力的測試宜采用單根鋼絞線復張法，復張法檢測的基本原理見附錄B,試驗前應a)張拉有效應力測試應在施工現(xiàn)場進行測試，為了保證試驗結(jié)果的精度，試驗需要待試件的混凝土強度達到設計強度的100%后方可進行；b)復張法檢測應在預應力筋已張拉、未注漿、鋼絞線未切割的狀態(tài)下進行，鋼絞線的外露長度c)搭設牢固可靠的支架或操作平臺以及懸掛傳感器、千斤頂所需的支架。便于操作人員進行傳b)在限位板上安裝千斤頂，采用體外復張的方法，施加與錨下有效預突然變小，應停止加載，曲線上突變點對應的拉力數(shù)值即為錨下有效預應力數(shù)值；如出現(xiàn)張拉力突然變小(斜率為負),應減緩加載速度進行加載，當張拉力再次增加(斜率變正值)時停止加載，曲線上的點對應的拉力數(shù)值為錨下有效預應力，如圖3所示的有效應力點即為6.5.3張拉有效應力的確定：a)對預應力筋的外露段施加與錨下有效預應力方向相反的張拉力，采集并記錄伸長量和張拉力c)判斷斜率變化情況，如果斜率穩(wěn)定，繼續(xù)施加拉力，如果斜率突然變小，曲線上突變點對應的拉力數(shù)值即為錨下有效預應力數(shù)值；如出現(xiàn)張拉力突然變小(斜率為負),應減緩加載速度進行加載，當張拉力再次增加(斜率變正值)時曲線上的點對應的拉力數(shù)值為錨下有效預d)對軟件判定結(jié)果存在疑問時，應進行人工復核。67.1.3摩阻測試確定的孔道摩擦系數(shù)μ和孔道每米局部0.7fpk0.75fpk7±5%±5%數(shù)據(jù)應包含錨下有效應力的大小及錨下有效預應力同束不均勻度，檢測數(shù)據(jù)表格可參更換預應力筋及錨具后重新進行張拉。退出的鋼絞線及錨具應進行報廢處理，不得再8束號號束號號11223344556677112233445566779是對露在體外的鋼絞線單根進行張拉(見圖B.1),同時測試張拉力和鋼絞線位移量。對已經(jīng)施加預應力的鋼絞線而言，它被梁體表面a)穩(wěn)態(tài)I(F外<F內(nèi)),外部應力小于內(nèi)部應力，外部應力無法拉動內(nèi)部鋼絞線，工作夾片未發(fā)生滑動，鋼絞線仍被工作錨分為內(nèi)外兩個部分。如圖B.2下半部分所示的F-S曲線(力-位移曲線),該段曲線的斜率kl應為L1段鋼絞線對應的彈性系數(shù)；b)非穩(wěn)態(tài)(F外≈F內(nèi)),外部應力接近內(nèi)部應力，工作夾片與工作錨正開始發(fā)生相對滑動，由于F外除了要克服F內(nèi)外，還要克服工作夾片與工作錨間的摩擦力，因此F-S曲線上往往會出下降至F內(nèi)，開始進入穩(wěn)態(tài)II;c)穩(wěn)態(tài)II(F外=F內(nèi)),外部應力等于內(nèi)部應力，工作夾片已完全滑出，內(nèi)外部鋼絞線成為一FSF外圖B.2復張法檢測受力圖B.3施工后預應力構(gòu)件內(nèi)鋼絞線的內(nèi)部有效應力由于同質(zhì)(相同材料，相同截面積)彈性體的彈性系數(shù)與其長度成反比，同時對于預應力梁板而言，圖B.2中的(L1+L2)遠大于L1,因此彈性系數(shù)k1遠大于k2。基于該特性，通過最小二乘法便可以自動捕捉圖B.2中所示的非穩(wěn)態(tài)與穩(wěn)態(tài)II的交界點，即所謂的有效應力