附著式升降腳手架施工計算書

附著式升降腳手架施工計算書

一、計算依據(jù)

I、《建筑施工工具式腳手架安全技術規(guī)范》JGJ202-2010

2、《建筑結構荷載設計規(guī)范》GB50009-2012

3、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2017

4、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016

5、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-2002

6、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011

二、荷載計算

2.1計算參數(shù)

按架體最大跨度計算荷載，架體高度13.5米，跨度6米，寬度().64米，架

體防護面積81平方米。計算簡圖如下：

6000

1

架體力學計算簡圖

2.2零部件統(tǒng)計明細

序號名稱規(guī)格重量（N）

6.3#槽鋼背靠對接焊，小25mm防墜擋桿

1導軌2916

及10mm鋼板組合

2立桿80木40本3mm矩形管3651

3Z型撐60*30*3mm矩形管與6mm厚鋼板647

60*30*3mm矩形管與30*30*3mm矩形管

4水平支承桁架1317

組合

5三角撐30*60*3.0mm矩形管842

6腳手板60*30*3矩形管與1.5mm鋼板6791

7鋼板網(wǎng)網(wǎng)框及鋼板網(wǎng)6721

8下提升架60*60*3矩形管與10mmin鋼板組合319

9上提升架8mm鋼板、6O*3O*3.Omm方管169

10腳手板連接件7mm綱板688

底部導軌與腳手板

116mm綱板61

連接件

上部導軌與腳手板

126mm鋼板282

連接件

13立桿連接件鋼板280

14電動葫蘆環(huán)鏈電動葫蘆1029

15內(nèi)挑板工字托、花紋鋼板等699

16內(nèi)翻板1.5mm花紋鋼板612

17踢腳板0.5mm鋼板106

18標準件螺栓、螺母、墊片等221

合計27351

2

恒荷載G=2735IN=27.35AN。

2.3活荷載Qk

活荷載的計算應根據(jù)施工具體情況，按使用、升降及墜落三種工況來確定控

制荷載標準值。根據(jù)荷載規(guī)范：施工均布活荷載標準值

類別標準值(kN/m2)備注

裝修腳手架2

結構腳手架3

按照《建筑施工工具式腳手架安全技術規(guī)范》：結構施工按二層同時作業(yè)計

算，使用狀況時按每層BkN/m2計算，升降及墜落狀況時按每層OSkN/m2干算；

裝修施工按三層同時作業(yè)計算，使用狀況時按每層2KN/n?計算，升降及墜落

狀況時按每層OSkN/m2計算。

結構施工3.0X2X6X0.6=21.6kN

使用工況

裝修施工2X3.0X6X0.6=2L6kN

升降工況垢構和裝修施工2X0.5X6X0.6=3.6kN

使用工況下墜落3.0X2X6X0.6=21.6kN

結構施工

升降工況下墜落0.5X2X6X0.6=3.6kN

墜落工況

使用工況下墜落2.0X3.0X6X0.6=21.6kN

裝修施工

升降工況下墜落0.5X3.0X6X0.6=5.4kN

活荷載取值Qk=2L6kN

2.4風荷載SWA

根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012):

叱I=無x人x人x%

式中:

3

VV,——風荷載標準值(kN/m2)o

A-一一-風振系數(shù)，取i.Oo

左——風壓高度變化系數(shù)，按國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009

的規(guī)定采用，按C類地區(qū)高80米的高層建筑上施工考慮，取1.36。

風荷載體型系數(shù)，其計算如下:

背靠建筑物狀況全封閉敞開開洞

A1.0。1.3“

。為腳手架敞開開洞情況確定的擋風系數(shù)

。=1.24=1.2'強提黑斗，防火安全網(wǎng)為沖孔鋼板網(wǎng)，孔為直徑6mm

A,腳手架迎風面積

且每組開孔25個，標準網(wǎng)(尺寸約1.9m*1.5m)共713組，本計算中6米跨度

架體共需標準網(wǎng)相當于27張網(wǎng)。

腳手架擋風面積6X13.5-,XQ.003-X713X25X27

則。=1.2=L2X=0.998

腳手架迎風面積6x13.5

鋼板網(wǎng)的擋風系數(shù)0=0.998;=0.998x1.3=1.3；

4

o0006.6%oooOOOOO

ooooOOOOOOOOOO

ooooOOOOOOOOOO

ooooOOOOOOOOOO

1-000oOOOOOOOOOO

0i-0ooooOOOOOOOOOO

%ooooOOOOOOOOOO

OOOOOOOOOOOOOOO

OOOOOOOOOOOOOOO

OOOOOOOOOOOOOOO

嗎標準基本風壓，按國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采

用，在使用工況時按上海市地區(qū)R=10年，取O.4ZN//〃2,升降及墜落工況時取

0.25AN/W

0

使用工況下風荷載標準值：=P2-^,=1.0X1.3X1.36X0.4=0.1kN/fir

升降工況下風荷載標準值:cok=/?：?〃、?//.（oo=1.0x1.3x1.36x0.25=U.44kNOn?

三、荷載效應組合值S

3.1荷載分項系數(shù)

依據(jù)規(guī)范取

靜荷載：rG=\,2

活荷載：=1.4

結構重要性系數(shù)：

可變荷載組合系數(shù)：。=0.85

荷載變化系數(shù)：4=1.3（使用工況）

荷載變化系數(shù)：4=2.（）（升降及墜落工況）

5

附加安全系數(shù)：為=1.43(立桿穩(wěn)定性)

沖擊系數(shù)：〃=2(附墻支座)

3.2荷載效應組合值計算

使用工況：

S,=1.3x(yGSGK+)=1.3X(1.2X27.35+1.4x21.6)=82kN

升降工況：

S2=2x(ycSGK+YQSQK)=2X(1.2X27.54-1.4X3.6)=15.1kN

墜落工況(使用工況)：

S3=2x(ZcS^+/0S^)=2x(1.2x27.35+1.4x21.6)=126.1W

墜落工況(升降工況)：

54=2xCyGSGK+%SQK)=2x(1.2x27.35+1.4x5.4)=80.7AN

由上可以知道，最危險的工況為使用工況下墜落，荷載效應值為S3=126.1塊，

下面的計算中，不同結構件會選用與之相關的最不利工況進行核算驗證。

四、結構及構件計算

構件、結構計算順序龍腳手板、立桿、水平支承桁架、豎向主框架、附著穿墻螺

栓、附墻支座、建筑混凝土受壓狀況、防墜裝置、卸荷裝置、防傾裝置和提升裝

置等。

根據(jù)GB50017-2017中，表3.4.1-1可知:

Q235鋼材抗彎強度為205MPa,抗剪強度為120MPa。

Q345鋼材抗彎強度為295Mpa,抗剪強度為170Mpa。

4.1,腳手板計驗算

腳手板選用鋼Q235,該產(chǎn)品主要有長度4m、3m、2.5m.、2m等幾種規(guī)格，寬度

均為0.6m,面板為1.5mm厚花紋鋼板，邊框為60X30X3mm矩形管，端部為

7mm厚鋼板，在鋼板的下方使用30*30*3.0mm等邊角鐵作為加強筋。一塊2m

腳手板結構如下圖所示：

6

500mm

500mm

4.1.1強度驗算

立桿之間間距最大為2.5米。故按跨距2.5m來對腳手板計驗算。腳手板每米重

量170N/m。使用工況下，腳手板上施工荷載標準值為3kN/m?。建立受力模型

如下圖所示：

則腳手板上的線荷載：

%=170+3000x0.6=1970NIm

腳手板抗彎強度驗算

走道板彎矩驗算：M=—x1.97x2.52=0.87We

1212

7

590

I]@@?e3

二

600

走道板截面積：￡4=24+Ag=2x480.8+0.7x2x590=1787.6nun2

走道板截面重心位置:

24與+4（5%6f0（\（Q

2x480.8x—+826x-+60

222

6=￡——^:44.32相機

1787.6

走道板轉動慣量:

%（a、

X=2心+A；e--BX-+h-e

c+1+&G

0.7x590x23=8.37x1054

=22.049xlO5+480.844.32竺]++826|-+60-44.327Mm

~2j12（2

拜古戶在世曰U7"x837000]QQQ<3

截面抗彎模星：W=——==18885〃〃*

tle.44.32

b=%=87ON?m6.1N/團><[/]=205N/祖病滿足使用要求。

W18885WL」

4.1.2抗彎撓度驗算

依據(jù)建筑施工工具式腳手架安全技術規(guī)范JGJ202-2010,撓度應按下列公式驗算：

v=5^/4<[v]

384%A

其中，E=206000/V/mm2（Q235A鋼彈性模量）

=837000加加1（走道板截面慣性矩）

%=0.87N/m/〃（走道板均布荷載）

5qJ5x0.87x2500"……L2500

v==-=2.6mm<[v]===16.7mm

55

384%A384x2.06xlOx8.37xlO150150

8

且小于10mm，滿足使用要求。

4.1.3腳手板建模分析

取跨度2.5m長的走道板進行強度驗算。當垂直均布荷載施加在腳手板整個板面

上時：

URES(mm)

_0,867

腳手板變形量如上圖方示，最大變形量為A5=0.867〃〃〃。

u=0.867mm<L/150=16.6mm,且小于10mm,滿足要求。

5.2立桿驗算

521立桿受壓強度驗算

架體單元立桿為80*40*3mm矩形管制作而成，材質(zhì)為Q235,截面積為

A=S96mnr,其慣性些徑/.=16.29〃?〃?，則其長細比為：

^=/=3000=184<pj=210(架體兩個附著導座豎向間距為3m),故符合要

i16.29L」

求。

平臺構架立桿豎向荷載設計值N按下式計算：

N=%)%(九工"G認+7bZN'a)=l-lxl.2x(1.2x27.35+l.4x21.6)=83.23

6m跨度內(nèi)平均共有6根立桿，6m跨度處機位平均6根立桿承受荷載，則單根立

桿豎向荷載設計值

2N832kN

N\=一=\3.9kN

n6

9

根據(jù)長細比查建筑施工工具式腳手架安全技術規(guī)范JGJ202-2010附錄A表A,可

知0=0.211(軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù))。

則立桿受壓強度er=乂="9。0=73.5N/mnr</=205N/mm2,

0.211x896

故滿足規(guī)范要求。

5.2.2立桿受壓組合風荷載穩(wěn)定性驗算

當有風荷載組合時，立桿穩(wěn)定性應符合：—+

0A%

",為彎矩設計值；為立桿的截面抗彎模量，查表可得％=13.061°加。

風荷載產(chǎn)生的彎矩值為：Mx=Y^Q(pwMwk=1.1x1.2x0.6x0.28=0.22W.m,

“雇為水平風荷載引起的立桿彎矩標準值，

2

M、、*=0.03%=003x1.1x0.7x3x2=0.28^V./n

則立桿穩(wěn)定性驗算為:

NM139000.22xlO6

x=89.7N/W</=205A^/mm2,

-0.211x89613.06xl03

故滿足使用要求。

5.3底部水平桁架計驗算

531桁架變形驗算

底部水平桁架結構為空間幾何不變體系的穩(wěn)定結構，為單跨水平支撐結構，在架

體使用工況下墜落時承受豎向立桿傳遞來的最大的荷載。

S=yQx(.rGSGK+yQSQK)=\Ax(1.2x2135+lAx21.6)=69AkN("為結構重要系

數(shù)，取值1.1,不考慮荷載附加安全系數(shù))。桁架為內(nèi)外兩排，受力簡圖按照單

跨兩端無水平懸挑支撐結構計算。

架體立桿作用于內(nèi)外平面桁架每米的豎荷載值為：P=°=絲儂=u.6kN,

66

對水平支承桁架受力簡圖如下圖所示：

10

對水平桁架采用結構力學求解器進行位移計算，如下圖所示

桁架桿件位移變形匯總表如下圖所示:

11

位移計算

桿端位移值（乘子=.001）

桿端1桿端2

單元碼u■水平位移”-豎直位移8轉角u-水平位移v■豎直位移e轉角

10.000000000.00000000-1.48009615-0.06780237-1.79100783-1.72538361

2-0.06780237-1.79100783-1.72538361-0.12995382-3.77026981-1.05126456

3-0.12995382-3.77028981-1.05126458-0.00000000-4.00686571-0.00000000

4-0.00000000-4.00686571-0.000000000.12995382-3.770269811.05126456

50.12995382-3.770269811.051264560.06780237-1.791007831.72538361

60.06780237-1.791007831.725383610.000000000.000000001.48009615

7-0.77013048-0.035614261.37965468-0.76804887-1.789770501.85523755

8-0.76804887-1.789770501.85523755-0.38521166-3.837729830.99977144

9-0.38521166-3.837729830.99977144-0.00000000-4.00508939-0.00000000

10-0.00000000-4.00508939-0.000000000.38521166-3.83772983-0.99977144

110.38521166-3.83772983-0.999771440.76804887-1.78977050-1.85523755

120.76804887-1.78977050-1.855237550.77013048-0.03561426-1.37965468

130.77013048-0.03561426-1.379654680.000000000.00000000-1.48009615

140.76804887-1.78977050-1.85523755-0.06780237-1.79100783-1.72538361

150.38521166-3.83772983-0.99977144-0.12995382-3.77026981-1.05126456

16-0.00000000-4.00508939-0.00000000-0.00000000-4.00686571-0.00000000

17-0.38521166-3.837729830.999771440.12995382-3.770269811.05126456

18-0.76804887-1.789770501.855237550.06780237-1.791007831.72538361

19-0.77013048-0.035614261.379654680.000000000.000000001.48009615

200.000000000.00000000-1.480096150.76804887-1.78977050-1.85523755

210.76804887-1.78977050-1.85523755-0.12995382-3.77026981-1.05126456

22-0.12995382-3.77026981-1.05126456-0.00000000-4.00508939-0.00000000

23-0.00000000-4.00508939-0.000000000.12995382-3.770269811.05126456

240.12995382-3.770269811.05126456-0.76804887-1.789770501.85523755

25-0.76804887-1.789770501.855237550.000000000.000000001.48009615

由上表可知，水平桁架的桿件在豎向位移上，最大變形量為桿件3和4,

I2000

Av=4.006〃2m，且加=4.006mm<[v]=--=——=,故滿足使用要求。

4JI/

532水平桁架桿件強度計算

桁架各桿件的軸力圖用力學求解器求解如下圖所示：

桁架各桿件的剪力圖用力學求解器求解如下圖所示:

12

00)

430

桁架各桿件的彎矩力圖用力學求解器求解如下圖所示:

桁架各桿件的軸力、剪力、彎矩輸出匯總表如下藥所示:

內(nèi)力計算

桿端內(nèi)力值（乘子=1）

桿端1桿端2

單元碼軸力剪力彎矩油力剪力彎矩

1-6.704298600.09533889-0.05802057-6「04298600.095338890.03731831

2-6.145535180.29925095-0.12117765-6.145535180.299250950.17837330

312.8498337-0.146368030.1175473812.8498337-0.14636803-0.02832065

412.84983370.14636803-0.0288206512.84983370.146368030.11754738

5-6.14553518-0.299250950.17807330-6.14553518-0.29925095-0.12117765

6-6.70429860-0.095338890.03731831-6.”0429860-0.09533889-0.05832057

7-0.20582995-0.069230010.05468460-0.20582995-0.06923001-0.01454541

8-37.8549435-0.314198330.12099850-37.8549435-0.31419833-0.19319984

9-38.08972870.16839124-0.12638598-38.08972870.168391240.04200527

10-38.0897287-0.168391240.04200527-38.0897287-0.16839124-0.12638598

11-37.85494350.31419833-0.19319984-37.85494350.314198330.12099850

12-0.205829950.06923001-0.01454541-0.205829950.069230010.05458460

13-5.86923001-0.205829950.05468460-5.86923001-0.20582995-0.06831337

140.20391206-0.558763410.176762080.20391206-0.55876341-0.15849596

15-11.1174104-0.234785140.06681386-11.1174104-0.23478514-0.07435723

160.29273606-0.000000000.000000000.29273606-0.00000000-0.00030000

17-11.11741040.23478514-0.06681386-11.11741040.234785140.07435723

180.203912060.55876341-0.176762080.203912060.558763410.15849596

19-5.869230010.20582995-0.05468460-5.869230010.205829950.06831337

20-22.2344351-0.00477135-0.01079279-22.2344351-0.00477135-0.01635709

2121.10629220.14863440-0.0575752721.10629220.148634400.11576073

22-0.79525168-0.110081770.10222942-0.79525168-0.11008177-0.02614688

23-0.795251680.11008177-0.02614688-0.”95251680.110081770.10222942

2421.1062922-0.148634400.1157607321.1062922-0.14863440-0.05757527

25-22.23443510.00477135-0.01635709-22.23443510.00477135-0.01079279

由匯總表可知桁架桿件的立桿、斜桿和橫桿應滿足以下計算要求:

13

(1)豎向立桿：豎向立桿承受軸向壓力最大為15和17桿，qax=lLMN,則受

N

壓桿件強度應滿足。=「■</,豎向立桿采用60*30*3,材質(zhì)為Q235,桁架中豎

(pA

向立桿的長度L=660〃"〃，則桿件長細比4=’,,查表可知60*30*3.0規(guī)格方管

i

的回轉半徑i=q=1.188c〃2=11.88〃〃〃，則長細比丸=工=曳6=55。通過

i11.88

JGJ2020-2010中Q235鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)8表，查表得

。=0.836,A=4.808C〃2,

則=V='?咒。=28.IN/mm2<f=2057V/mm2,故滿足使用要求。

(pA0.836x480.8

(2)水平橫桿：水平橫桿承受的最大軸向壓力為9和10桿NguBg.MN,彎矩

Mmax=4'2kN?m=V2bkN?mm0按照最不利的組合內(nèi)力值，且壓彎桿件穩(wěn)定

性計算應滿足曳+與工/,水平橫桿采用60*30*3,長度度1000mm,材質(zhì)為

8A%

Q235,則桿件長細比4=!，，查表可知60*30*3.0規(guī)格方管的回轉半徑

i

Z=r=1.18867w=11.88/wn,則長細比4=自=您*=84。通過JGJ2()20-2()l()中

?i11.88

Q235鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)。表，查表得0=0.757,4=4.8085廣，查附表

1可知心=6832WJ773

NMx38100120000

則=\22.2N/mm2<f=205N/mm2,故滿足

(pA0.757x480.86832

使用要求。

(3)桁架斜桿的抗壓強度：桁架內(nèi)部斜桿的承受最大軸向壓力最大值20和25

桿Nmax=22.2KN,受壓桿件強度應滿足。=正</,斜桿采用60*30*3,長度

為1166mm,材質(zhì)為Q235,則桿件長細比2二￡,查表可知60*30*3.0規(guī)格方管

i

14

的回轉半徑i=q=1.188cm=11.88〃〃〃，則長細比九=乙=小2=98。通過

i11.88

JGJ2020-2010中2235鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)Q表，查表得

(P=0.603,A=4.808C?F,

則=與=一產(chǎn)，=76.6N/mm2</=2O5N/mm2,故滿足使用要求。

(pA0.603x480.8

六、豎向主框架計驗算

豎向主框架采用80*40*3mm矩形管作為外立桿，采用雙6.3#槽鋼背向焊接，使

用直徑25mm圓鋼作為防墜檔桿，與80*40*3矩管焊接成T型結構。連接框架

橫桿和斜桿為60*30*3mm矩形管，通過附墻支座附著在建筑物上，主框架承擔

架體所有荷載，最不利工況時使用工況并考慮風荷載組合，但本產(chǎn)品電動葫蘆懸

掛在主框架上，在升降情況下，主框架還需承受巨動葫蘆的壓力，所以，分別對

使用和升降兩種工況并組合內(nèi)外側風荷載的狀態(tài)進行受力驗算。架體主要參數(shù)

為，3米層高，2m步跑，13.5m架體，6m機位間距。

6.1荷載計算

6.1.1使用工況

由荷載組合效應值計算可知，使用工況下，主框架設計荷載值的附加荷載不均勻

系數(shù)為1.3,結構重要系數(shù)為1.1,機位6m跨度內(nèi)荷載組合效應值為；

S=/01.3x(yGSGK+yQSQK)=1.1x1.3x(1.2x27.35+1.4x21.6)=90.2ZN

機位處的組合效應荷載值應由主框架的內(nèi)外排立桿共同承擔本計算按照均分，則

主框架內(nèi)外排分別承受的荷載為歹=9=些=45.1河

22

使用工況下風荷載標準值

咻=p.-=1Ox1.3x1.36x0.4=Q7kN/nr

風荷載作用在一側架體節(jié)點集中荷載設計值：跨度6m,步高2m

則S.K=42產(chǎn)"也=l.lxl.4x0.7x2x6=12.9kN

6.1.2升降工況

由荷載組合效應值計算可知，升降工況下，主框架設計荷載值的附加荷載不均勻

系數(shù)為2,結構重要系數(shù)為1.1,機位6m跨度內(nèi)荷載組合效應值為：

15

S=y02X(/C5GK+/QSQ<)=1.1x2x(1.2x27.35+1.4x3.6)=83.3ZN

機位處的組合效應荷載值應由主框架的內(nèi)外排立桿共同承擔且大致相等，則主框

架內(nèi)外排分別承受的荷載為廠=工=絲=41.65加

22

升降工況下風荷載標準值

2

cok=p.-〃二?@,=1.0x1.3x1.79x0.25=0.58ZN/m

風荷載作用在一側架體節(jié)點集中荷載設計值：跨度6m,步高2m

則S“K=4)/)叱/也=L1X1.4X0.44X2X6=8.MN/機

6.2建模受力分析

6.2.1使用工況下主框架受力分析

按提升完成后，頂部支座C已安裝，有效附著支座C以上部分處于懸臂狀態(tài)計

算。

底部附著支座A承受單個機位的全部豎向載荷。附著支座B和拆模后安裝的C

應視為滑動支座，附著支座A視為固定支座。使用力學求解器建模分析如下圖

所示：

16

，，，，，，，

645N~>

12.9kN>

12.9kN

C

12.9kN>

B

12.9kN

12.9kN>

A

F=45.1kN

12.9kN>

645kN>

使用工況受力模型-迎風變形位移仿真圖

17

桿磷位移值（索子=001）

■■■■■■■,■■■■■——??一■?■■—■———■■1??■■■■■,■,■■■■,■

膜1桿i*2

單元碼4-水平位移v-豎直位移8我角q■水平位移▼一豎直位移8茶角

1394125924032497434-0.781474173941259230.000000042.81926056

21.20802886000000004-0.213356901208028860.324974350.06933916

31.51269205-0000000020.341330831.512692130.32497436-0.46914654

4-017569694032497466-011825385-017569694-0.00000011-036354653

5012896698-000000024-0239205500128967010.32497479-048161167

6-030466469-000000055-022034K0-0304C64690.3249T510-0?T96290

7000000005032497523-051089703000000000-000000071-042585011

8016533049-000000107-056644675016533049032497559-038775439

9046999618032497575-0.554171020.46999613-0.000001250.12915068

10054567818-000000168-0.708908880545678180.32497618-0.28567201

11085034546-000000176-1.629612600850345370.32497636-0.91753454

12548146526-000000195-1.962889625481465260.32497654-0.99617718

14394125924032497434-078147417120802886032497435006933916

151208028860324974350.059339161512692130.32497436-046914854

161512692130.32497436-0.46914654-0175696940.32497466-011825385

17-0.17569694032497466-0.118253850.128967010.32497479-0.48161167

18012896701032497479-0.48161167-0304664690.32497510-0.36796290

19-030466469032497510-0.387962900000000050.32497523-0.51089703

200OOOOOOC5032497523-0.510697030165330490.32497559-0.38775439

21016533049032497559-0387754390469996180.32497575-055417102

22046999618032497575-0554171020545678180.32497618-026567201

23054567818032497618-0265672010850345370.32497636-0.91753454

24085034537032497638-0.917534545.<81465260.32497654-0.99617718

25548146528032497654-0.996177185.786132840.32497662-0.36061682

26579613284032497662-0.360616826598579T50.32497869-0.72732049

273941259230000000042.819260561208028860.00000004-0.21335690

281208028%000000004-021335690151269205-000000002034133063

29151269206-0000000020.34133083000000000000000000129515835

30000000000000000000129515835-017569694-000000011-036354653

31-017569694-000000011-036354653012896698-0.00000024-0.23920550

320.12896698-000000024-0.23920550-0.30466469-0.00000055-0.22034140

33-030466469-000000055-0.220341400.00000000-0.00000071-0.42S85011

34000000000-000000071-0.42565011016533049-0.00000107-0.56644675

35016533049-000000107-056644675046999613-0.000001250.12915068

36046999613-000000125012915068000000000-0.00000153-0.56781860

37000000000-000000153-056781880054567818-000000168-070890888

38054567818-000000168-070890888085034546-000000176-162981260

39085034546-000000176-1.62981260548146526-0.00000195-1.962889&2

40548U6526-000000195-1.96288962578613288-0.000001970.19103093

411.20802888000000004-0.213356901.512892130.32497436-0.46914654

42-0.17569694-000000011-0.363548530.128967010.32497479-0.48161167

43-030466489-000000055-0220341400000000050.32497523-0.51089703

44016533049-000000107-056X4675046999618032497575-055417102

45054567818-000000168-070890888085034537032497636-091753454

46548146526-000000195-196288962578613284032497662-036061682

47578613288-0000001970191030936598579T5032497669-072732049

位移變形輸出結果-迎風

18

52逑

53三

二

吧

二

■0.400.世0典

主框架內(nèi)部桿件軸向受力圖、剪力圖和彎矩圖-迎風

19

，，，，，，，

內(nèi)力計菖

杯端內(nèi)力值（乘子=D

桿翅1桿濡2

單元碼物力剪力堂矩獨力勢力費矩

1-591178608205742033-039957170-5911786082057420330.91717731

2-092184722058052107-016616671-092184722