施工電梯防護方案

1、施工電梯防護方案目 錄 1 編制依據 1 2 工程概況 1 2.1 工程建設概況 1 2.2工程建設施工內容 2 3 施工安排 2 3.1項目管理組織 2 3.2 項目管理目標 2 3.3 各項資源供應方式 3 3.3.1 機械資源安排計劃。3 3.3.2 周轉物資供應安排 3 4 施工進度計劃 4 5 施工準備與資源配置計劃 4 5.1 施工準備 4 5.2 資源配置計劃 4 5.2.1 人員準備 4 5.2.2 材料準備 4 6 構造要求及技術措施 5 6.1立桿 5 6.2大橫桿 5 6.3小橫桿 5 6.4拉結點 5 6.5腳手板 6 6.6安全防護 6 7 施工方法及工藝要求 6 7

2、.1鋼管腳手架搭設施工工藝 6 8 腳手架拆除施工工藝 7 9 進度管理計劃 7 10 質量保證措施 8 11 安全保證措施 8 1 編制依據 本施工方案依據中華人民共和國、陜西省及榆林市現(xiàn)行規(guī)范標準，并結合我單位的企業(yè)技術標準和成功的管理經驗，以及業(yè)主提供的榆林職業(yè)技術學院神木校區(qū)新建師生活動中心施工圖紙編制而成。本方案編制依據見表1-1。 表1-1 主要編制依據 序號 編制依據 備注 1 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準 GB50300-x 2 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-x 3 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ60-91 4 建筑施工安全檢查標準 JGJ59-x

3、5 鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003 6 施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（附條文說明） JGJ46-x 7 / 8 國家相關的法律法規(guī) / 9 中國建筑第八工程局企業(yè)標準 / 2 工程概況 2.1 工程建設概況 本工程建設概況見表2.1-1。 表2.1-1 工程建設概況 2.2工程建設施工內容 本工程設計概況見表2.2-1。 表2.2-1 設計概況 項目 內容 項目 內容 建筑功能 師生活動中心，包括劇院和露天劇場等 面積 6331.64 建筑層數(shù) 地下局部1層，地上4層 建筑高度 27.55m 施工電梯 布置部位 高度 型號 租賃時間 北側、東側 22m SCD200/200 5個月

4、3 施工安排 3.1項目管理組織 榆林職業(yè)技術學院神木校區(qū)新建師生活動中心項目主要管理人員及職責分工見表3.1-1。 表3.1-1 主要管理人員職責及分工 序號 管理職務 姓名 職責和權限 1 項目經理 王寧 全面負責工程施工 2 項目總工 冉文洲 負責施工過程的技術管理 3 生產主管 王明 負責進度管理，現(xiàn)場生產安排和周邊協(xié)調 4 質量主管 張凡 負責施工質量控制 5 商務主管 王艷茹 負責合約事務 6 物資主管 孫濤 組織材料供應 7 安全主管 張鶴飛 負責現(xiàn)場安全及機械管理 8 施工員 董曉松 負責隊伍的直接管理工作 9 測量員 徐國樘 測量放線 3.2 項目管理目標 本工程項目管理目標

5、見表3.2-1。 表3.2-1 項目管理目標 項目管理目標名稱 目標值 項目總工期 200天 質量目標 合格 安全目標 符合職業(yè)健康安全管理標準GB/T28001-x的要求，杜絕死亡、重傷和重大機械設備事故，無火災事故，輕傷事故控制在1.5以下； 節(jié)能目標 萬元產值綜合能耗率在0.23噸標準煤以下 環(huán)保施工、CI目標 達到“榆林市建筑施工安全文明工地”標準 3.3 各項資源供應方式 3.3.1 機械資源安排計劃。 勞務資源安排計劃見表3.3-1。 表3.3-1 勞務資源安排一覽表 施工項目名稱 租賃單位 資質要求 安裝時間 租賃時間 分包商選擇方式 責任人 榆林職業(yè)技術學院神木校區(qū)新建師生活動

6、中心 榆林市華聯(lián)建筑設備租賃有限公司 / x年8月 項目總工期200天 公開招標 王艷茹 3.3.2 周轉物資供應安排 本工程周轉物資供應安排見表3.3-2。 表3.3-2 周轉物資供應安排一覽表 物資名稱 采購單位 擬選供應商 采購地點 要求進場時間 鋼管 中建八局 神木縣振杰商貿有限公司 神木縣 具體材料進場時間以不影響下道工序施工為準 扣件 中建八局 神木縣振杰商貿有限公司 神木縣 具體材料進場時間以不影響下道工序施工為準 防護門 中建八局 神木縣振杰商貿有限公司 神木縣 具體材料進場時間以不影響下道工序施工為準 4 施工進度計劃 施工電梯防護架施工進度計劃根據電梯安裝工程的施工進度來控

7、制。結合本工程的勞動力投入、場地等因素，并考慮到現(xiàn)場實際情況以及天氣變化因素，施工電梯防護架施工時間總工期為5天。 5 施工準備與資源配置計劃 5.1 施工準備 1、熟悉施工電梯圖紙及相應規(guī)范、設計說明以及設計變更等。 2、防護架搭設前，主管工長應向班組進行技術交底，內容應包括：施工部位、施工順序、施工工藝、構造層次、節(jié)點設防方法、增強部位及做法、工程質量標準、保證質量的技術措施、成品保護措施和安全注意事項等。 5.2 資源配置計劃 5.2.1 人員準備 施工電梯防護架必須由具備相應資質的專業(yè)隊伍進行施工，主要施工人員應持有建設行政主管部門或其指定單位頒發(fā)的特種作業(yè)資格證書。分包單位必須派出具

8、有豐富施工經驗、責任心強并有相應資質的專業(yè)負責人和技術負責人現(xiàn)場指揮和指導施工。勞動力配備表如表5.1-1。 表5.2.1-1 勞動力配備表 序號 專業(yè)工種 人數(shù) 1 架子工 5 2 普工 3 5.2.2 材料準備 1 鋼管 鋼管腳手架采用外徑48mm、壁厚3.0mm以上鋼管（鋼管剛才采用Q235）。搭設腳手架時盡量選用長的整根鋼管。要求所用材料其質量應符合碳素結構鋼(GB/T700)中的相應規(guī)定鋼管外涂刷防銹漆，禁止使用有明顯開焊、變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。 2 扣件 扣件有直角扣件、對接扣件，應使用與鋼管管徑相配和、符合我國現(xiàn)行標準的可鍛鑄鐵扣件其材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件(G

9、B15831)的規(guī)定，嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋扣件?？奂c鋼管的貼合面必須整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動。 3 安全網 大眼錦綸網做平網，密目網做立網。 4 木跳板 木腳手板應使用厚度不小于50mm，長為4m，寬不少于250mm的落葉松板，其材質應符合現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范(GB50005-2003)二級材質的規(guī)定。木腳手板使用前為防止破裂損壞，在距跳板兩端8cm處用8#鉛絲緊箍兩道并釘固。禁止使用有扭紋、破裂的木板。 6 構造要求及技術措施 6.1立桿 腳手架搭設自結構邊電梯基礎表面開始，搭設高度為屋面高度以上三米（最高22m）。采用雙排雙立桿(局部三排

10、)，立桿的縱距分別為 1.0m、1.5m、0.6m、1.5m和1.0m,立桿的步距為1.5m，在防護門處步距為1.8m?？v橫桿伸出立桿端部的長度大于100mm，掃地桿距地200mm,落地通長立桿均采用雙立桿。施工過程中應嚴格按方案控制步距。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。起步立桿長為4m和6m（將接頭錯開），以后均用6m桿，接頭交錯布置，兩相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向均錯開50cm；各接頭中心距主節(jié)點距離不大于60cm。 6.2大橫桿 大橫桿長度為6m，布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏。為了方便木跳板的鋪設，在各樓層的操作層每排還應

11、增設一根大橫桿，每跨增設一根1根小橫桿。 6.3小橫桿 貼近立桿布置，用直角扣件扣緊掛于大橫桿之上，在任何情況下不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。每一立桿與大橫桿相交處都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點不大于150m m。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣250mm。 6.4拉結點 拉結點采取在架體的兩側立桿上用小橫桿與邊梁進行抱接的措施設置。拉結點在每個操作平臺部位設置（每層結構設置兩道）。 6.5腳手板 作業(yè)層滿鋪木腳手板，木腳手板兩端與鋼管綁扎牢固。為確保施工的安全，作業(yè)層木腳手板的下方還應加設一道水平大眼網。

12、 6.6安全防護 隨搭設進程及時裝設連墻件，裝設作業(yè)層間橫桿，鋪設腳手板和1.2m高防護欄桿、擋腳板，擋腳板色標采用黑、黃色；搭設過程中密目外網須全封閉。外腳手架采用立體防護，外側除洞口位置外滿掛密目網，網的顏色要一致且均掛在腳手架立桿內側。操作層在腳手架外側大橫桿與腳手板之間設置1.2m高防護欄桿和擋腳板，擋腳板高度200mm，立放在腳手板上，板與板要靠緊，并用操作層的腳手板擠牢。中欄桿應居中設置。 7 施工方法及工藝要求 7.1鋼管腳手架搭設施工工藝 工藝流程為：場地平整材料配備縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿連結點鋪腳手板防護欄桿綁安全網 搭設要求參見構造要求及技術措施。 8 腳手架

13、拆除施工工藝 1、拆除順序應遵守由上而下、先搭后拆的原則，即：安全網擋腳板及木跳板防護欄桿小橫桿大橫桿立桿。 2、不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。 3、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。 4、所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。 5、拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。 6、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時

14、拋撐加固，后拆除連墻件。 7、拆除前應檢查架子上的材料,雜物是否清理干凈,拆下的材料轉到上面樓層,嚴禁從高空拋擲。下面樓層一定要搭設水平安全網，搭、拆架子均應劃出安全區(qū)，設置警戒標志并用尼龍繩圍攔，在地面安排專人負責警戒。 9 進度管理計劃 本工程施工進度控制點見表9.1-1。 表9.1-1 施工進度控制點 控制點 控制點項目名稱 施工時間 完成時間 1 施工電梯防護架 x年8月10日 x年8月15日 10 質量保證措施 1 根據電梯安裝工藝流程，每完成一個工序需由安裝小組自檢合格上報各質量負責人進行確認再由項目負責人抽查合格后上報監(jiān)理公司進入下一工序，如此循環(huán)操作，保證沒有返工項目，確保工程

15、質量。 2 在整個施工期間，我部技術組人員將不定期到達施工現(xiàn)場巡查，及時糾正施工中錯漏技術問題，確保高質量的施工管理。 3 施工過程做好原始記錄，做到有據可查，每工序需有關質量負責人確認后才能進入下工序施工。 11 安全保證措施 1 搭設腳手架必須由經過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期檢查，凡患有高血壓、心臟病者不得上腳手架操作，合格者方可持證上崗。 2 搭設腳手架時，工人必須戴好安全帽，扣好帽帶，系好安全帶，穿防滑鞋。工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。 3 在靠近架空輸電線路搭設腳手架時，應按供電局規(guī)

16、定確保一定的安全距離，必要時切斷電源或遷移電線。 4 施工現(xiàn)場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線的電器裝置。 5 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。嚴禁在腳手架上堆放鋼管、模板、木材等施工多余的材料等，以確保腳手架暢通及防止超荷。 6 吊運腳手架、腳手管等必須用專用保險吊鉤起吊，要堆放平穩(wěn)，并嚴格控制腳手架上施工荷載。 7 腳手架四角應有接地保護及避雷裝置，應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。 8 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專

17、人看守，嚴禁非操作人員入內。 9 架子工程施工時，項目技術負責人必須按本施工方案的要求做好書面交底，架子工必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。 10 架子工每天上架之前，由項目專職安全人員進行安全教育，并檢查安全防護器材是否齊備完好，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。 11 密目安全網應有效的與腳手管扎牢，應繃緊拉直后與腳手管扎牢，使其既能保證安全又美觀。 12 高空作業(yè)所用材料要擺放平衡，工具應隨手放入工具袋內，上下傳遞材料時禁止拋擲。 落地式扣件鋼管腳手架計算書 依據規(guī)范: 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-x 建筑結構荷載規(guī)范GB50009-x 鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003

18、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-x 計算參數(shù): 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。 雙排腳手架，搭設高度22.0米，立桿采用雙立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.50米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1.50米。 鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。 施工活荷載為0.0kN/m2，同時考慮3層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設3層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0

19、.40kN/m2，高度變化系數(shù)1.0000，體型系數(shù)0.6000。 地基承載力標準值4000kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數(shù)0.40。 鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=0.0001.500/2=0.

20、000kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.262=0.361kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.000=0.000kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.361+0.100.000)1.5002=0.065kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.361+0.1170.000)1.5002=-0.081kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最

21、大值進行強度驗算： =0.081106/4491.0=18.090N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.038+0.262=0.301kN/m 活荷載標準值 q2=0.000kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.301+0.9900.000)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.464mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在

22、小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.5001.500/2=0.394kN 活荷載標準值 Q=0.0001.5001.500/2=0.000kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.394+1.40.000=0.542kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1

23、.5002/8+0.5421.500/4=0.216kN.m =0.216106/4491.0=48.111N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381500.004/(3842.060105107780.000)=0.114mm 集中荷載標準值 P=0.058+0.394+0.000=0.451kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=451.3501500.0

24、1500.01500.0/(482.06105107780.0)=1.429mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.543mm 小橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.5001.500/2=0.394kN 活荷載標準值

25、 Q=0.0001.5001.500/2=0.000kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.394+1.40.000=0.542kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1196 NG1 = 0.12022.000=2.631kN (2)腳手板的自重標

26、準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35031.500(1.500+0.200)/2=1.339kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.5003=0.765kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50022.000=0.330kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.065kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，

27、活荷載標準值 NQ = 0.00031.5001.500/2=0.000kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.400 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數(shù)： Us = 0.600 經計算得到：Wk = 0.4001.0000.600 = 0.240kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.25.065+0.91.40.000=6.078kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG

28、+ 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.25.065+1.40.000=6.078kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.91.40.2401.5001.5001.500/10=0.102kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.078kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.

29、60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.600； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.6001.500=2.772m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為2772/16=174 0 允許長細比(k取1)，為2400/16=150 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.238； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；

30、經計算得到: =6078/(0.24424)=60.325N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.078kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.600； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.6001.500=2.772m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為2772/16=174 0

31、允許長細比(k取1)，為2400/16=150 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.238； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.102kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 經計算得到 =6078/(0.24424)+102000/4491=83.051N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下式計算： H = A-(1.2NG2k+1.4

32、NQk-NXie) / 1.2gk 其中 NG2k 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 2.434kN； NQk 活荷載標準值， NQk = 0.000kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.120kN/m； NXie 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = 0.000kN； 鋼管立桿抗壓強度設計值， = 205.00N/mm2； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 H = 123.570米。 考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下式計算： H = A-1.2NG2k+0.91.4(NQk+AMwk)-NXie / 1.2gk 其中 NG2k 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 2.434kN； NQk 活荷載標準值， NQk = 0.000kN； gk 每米立桿承受的結構自重標