和面機結構設計【畢業(yè)論文+CAD圖紙全套】

買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 目 錄 目 錄 2 第一章 緒論 4 4 6 第二章 運動參數、動力參數的設計 7 7 7 7 8 8 9 第三章 結構設計 9 9 c 9 9 9 10 帶基準長度 10 10 11 F 11 11 12 12 z ,并估計傳動效率 12 T 12 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ A 12 13 13 13 13 13 a 13 13 15 16 16 16 16 出其彎矩圖，并且進行相關的校核計算 17 17 19 19 21 22 23 度及軸的壽命演算 23 23 26 第四章 總結 第四章 參考文獻 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 第一章 緒論 和面機在食品加工中用來調制粘度極高的漿體或塑性固體，主要是揉制各種不同性質的面團，包括酥性面團、韌性面團、水面團等。 （一） 和面機調制基本過程 和面機調制面團的基本過程由攪拌槳的運動來決定。水、面粉及其他輔料倒入攪拌容器內，開動電動機使攪拌槳轉動，面粉顆粒在槳的攪動下均勻地與水結合，首先形成膠體狀態(tài)的不規(guī)則小團粒，進而小團粒相互粘合，逐漸形成一些零散的大團塊。隨著槳葉的不斷推動，團塊擴展揉捏成整體面團。由于攪拌槳對面團連續(xù)進行的剪切、折疊、壓延、拉伸及揉合等 一系列作用，結果調制出表面光滑，具有一定彈性、韌性及延伸性的理想面團。若再繼續(xù)攪拌，面團便會塑性增強，彈性降低，成為粘稠物料。 （二） 和面機分類 和面機有臥式與立式兩種結構，也可分為單軸、多軸或間歇式、連續(xù)式。 1臥式和面機 臥式和面機的攪拌容器軸線與攪拌器回轉軸線都處于水平位置；其結構簡單，造價低廉，卸料、清洗、維修方便，可與其他設備完成連續(xù)生產，但占地面積較大。這類機器生產能力（一次調粉容量）范圍大，通常在 25 400左右。它是國內大量生產合各食品廠應用最廣泛的一種和面設備。 2 立式和 面機 立式和面機的攪拌容器軸線沿垂直方向布置，攪拌器垂直或傾斜安裝。結構型式與立式打蛋機相似，只是傳動裝置較簡單。有些設備攪拌容器作回轉運動，并設置了翻轉或移動卸料裝置。 立式和面機結構簡單，制造成本不高。但占空間較大，卸料、清洗不如臥式和面機方便。直立軸封如長期工作會使?jié)櫥瑒┬孤斐墒称肺廴尽?（三） 和面機主要零部件 和面機主要有攪拌器、攪拌容器、傳動裝置、機架、容器翻轉機構等。 1攪拌器也稱攪拌槳，式和面機最重要的部件。按攪拌軸數目分，有單軸式和雙軸式兩種。臥式的與立式的也有所不同。 單軸式 和面機結構簡單、緊湊、操作維修方便，是我國面食加工中普遍使用的機型。這種和面機只有一個攪拌槳，每次和面機攪拌時間長，生產效率低。由于它對面團拉伸作用較小，如果投料少或操作不當，則容易出現(xiàn)抱軸現(xiàn)象，使操作發(fā)生困難。因此單軸式和面機適用于揉制酥性面團，不宜調制韌性面團。 雙軸式和面機具有臥式和面機的優(yōu)點。它有兩組相對反向旋轉的攪拌槳，且兩個攪拌槳相互獨立，轉速也可不同，相當于兩臺單軸式和面機共同工作。運轉時，兩槳時而相互靠近，時而又加大距離，可加速均勻攪拌。雙軸和面機對面團的壓捏程度較徹底，拉伸作用強，適合揉制 韌性面團。缺點是造價高買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 于臥式和面機，起面較困難，需附加相應裝置，如果手工起面則勞動強度大。 和面機攪拌器的結構形狀有多種類型，對應于不同調制物料特性機工藝要求。 （ 1） 形、形攪拌槳 這兩種攪拌器的槳葉母線與其軸線呈一定角度為的是增加物料的軸向和徑向流動，促進混合，適宜高粘度物料調制。形應用廣泛，有很好的調制作用，卸料和清洗都很方便。形攪拌槳調和能力比形葉片低，但可產生高的壓縮剪力，多用在細顆粒與粘滯物料的攪拌中。 （ 2）槳葉攪拌器 這種攪拌器結構由幾個直槳葉或扭曲直槳葉與攪拌軸組成。和面過程中 ，槳葉攪拌對物料的剪切作用和強，拉伸作用弱，對面筋的形成具有一定破壞作用。攪拌軸裝在容器中心，近軸處物料運動速度低，若投粉量少或操作不當，易造成抱軸及攪拌不均的現(xiàn)象。槳葉式攪拌器結構簡單，成本低，適用與揉制酥性面團。 （ 3）滾籠式攪拌器 它對面團有舉、打、折、揉、壓、拉、等多種連續(xù)操作，有助于面團的捏合。如果攪拌器結構參數選擇合理，還可利用攪拌的反轉，將捏合好的面團自動拋出容器，這樣就省去了一套容器翻轉機構，降低了設備成本。滾籠式攪拌器對面團作用力柔和，面團形成慢，對面筋機械作用弱，有利于面筋網絡的生成。 結其構簡單，制造方便，適用于調和水面團、韌性面團等經過發(fā)酵或不發(fā)酵的面團。 （ 4）其他類型臥式攪拌器 在臥式和面機中，也使用著一些不同于上述形狀的攪拌器。如花環(huán)式、扭葉式、橢圓式、 V 字形。 （ 5）立式和面機的攪拌器 立式和面機的攪拌器有槳葉式、扭環(huán)式、象鼻式等。 槳葉式攪拌器與臥式和面機槳葉式結構相似，其軸線與地面垂直。 扭環(huán)式攪拌器槳葉從根部至頂端逐漸扭曲 90 ，有利于促進面筋網絡的生成適用于調制韌性面團與水面團雷面食。 象鼻式攪拌器通過一套四桿機構模擬人手調粉時的動作來調制面團，有利于面筋的 揉制，適于調制發(fā)酵面團。另外攪拌容器可以從機架上推出，作為發(fā)酵使用，既減少了生產設備，又簡化了搬運面團的操作。一次調粉可達 300上。但這種結構復雜，攪拌器動作慢。 （ 6）雙軸和面機的攪拌器 雙軸式和面機有兩組相對反向旋轉的攪拌槳。按其相對位置分為切分式和重疊式。 2攪拌容器 臥式和面機的攪拌容器（也稱攪拌槽）的典型結構見圖 1 多由不銹鋼焊接而成。買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 和面操作時，面團質量的好壞與溫度有著很大的關系，而不同性質的面團又對溫度有不同的要求。高功效和面機常用帶夾套的換熱式攪拌容器。為降低成本，使用普通 單層容器，可降低物料調和前的溫度來達到加工工藝的要求。為防止工作時物料或潤滑油從軸承處泄漏污染食品，容器與攪拌軸之間的密封要好。轉速低、工作載荷變化大，軸封處間間隙變化頻繁，因此密封裝置應選用 J 型無滑架橡膠密封圈等大變形彈性元件。新型臥式和面機采用空氣端面密封裝置，密封效果很好。 攪拌容器的翻轉機構分為機動和手動兩種。機動翻轉容器機構由電動機、減速器及容器翻轉齒輪組成。這種機構操作方便，降低人工勞動強度，但結構復雜，整個設備成本高，適宜在大型或高效和面機上使用。手動翻轉容器機構適用于小型和面機或簡易型和面機 。立式和面機的攪拌容器有可移式和固定式兩種。 3 機架 小型和面機轉速低，工作阻力大，產生的振動及噪聲都較小，因此不用固定的基礎。機架結構有的采用整體鑄造，有的采用型材焊接框架結構，還有底座鑄造而上部用型材焊接的。 4傳動裝置 和面機的傳動裝置由電動機、減速器及聯(lián)軸器等組成，也有的用皮帶傳動。和面機工作轉速低，多為25 50r/要求大減速比，常用蝸輪蝸桿減速器或行星減速器。 目前國內面食生產企業(yè)在和面工序中大多采用單板式和面機。單板式和面機包括主軸傳動裝置、面箱翻轉裝置、面箱、真空抽管、密封墊， 且單板式漿葉的葉頂為弧型，主軸以一定角度穿過單板式槳葉的中心。此結構雖可和出整體面團，且致密性和彈性也可滿足要求，但此結構在和面時，單板式槳葉在半周內軸向只一個方向受力，下半周則受相反方向的力。而面團和成時，阻力大，運轉時振動劇烈，壽命短。 現(xiàn)在市場上比較高檔的是真空和面機， 可根據工藝要求設定和面時間、真空度。缸體具有密封性能好，面粉無跑冒現(xiàn)象。真空和面機是在真空狀態(tài)下模擬手工和面的原理，使面筋網絡快速形成，和面配水量在常規(guī)工藝基礎上可適量增加約 20%。 快速拌合，使小麥蛋白 質在最短的時間內吸收水份，比常規(guī)狀態(tài)下和制的面團熟化程度提高 2 倍以上，且不損傷已形成的蛋白質面筋網絡結構。 使得蛋白組織結構均衡，使面的筋性、咬勁、拉力都遠遠優(yōu)于其他形式和面機的和面效果。 加工出來的面品，面團均勻、彈性好、面制品滑爽、可口、有咬勁、面筋力高、透明度高。 V 字形板式槳葉在面箱中繞主軸的軸線作回轉運動，由于槳葉向兩邊推動面團，所以可以解決受力不均現(xiàn)象，使機器運轉平穩(wěn)。 這樣可保證固定于主軸上的槳葉在轉動時運轉軌跡為一圓柱體。同時又抵消了推動面團而產生的軸向力。能夠使機器在運轉時更加穩(wěn)定，提高整機使用壽 命。 真空系統(tǒng)采用水環(huán)式 真空泵，安全衛(wèi) 生，還有真空表、真空電磁閥及管路。 操作面板由中英文對照按鈕和 作方便。 我們組設計的和面機生產能力為：調和面粉重量 25。 機型：臥式和面機 攪拌型式采用槳葉式，轉速在 40 50作酥性面團。 因 為食品衛(wèi)生要求，容器采用不銹鋼材料 。 由于和面機的主軸回轉速低，需要較大的減速比，故買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 本次設計中采用帶輪及蝸輪蝸桿減速傳動。 上面 是機構簡圖 ，電動機 1 通過三角帶 2 帶動蝸輪蝸桿 5 使 3 攪拌槳轉動， 4 是容器。 第二章 運動參數、動力參數的設 計 序號 設計 內容 計算過程 結果 動系統(tǒng)中傳動鏈的設計及各傳動比的分配設計 攪拌漿轉速 電動機的主要技術參數 選擇 型號 額定功率 47r/100=47r/=1500r/=1430 1 T=M 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 機同步 轉速 滿載轉速 最 大 轉 矩額 定 轉 矩重量 外形尺寸 中心高 安裝尺寸 軸伸尺寸 計算各軸的轉速 計算各軸的功率 1500r/極電機。 V=1430 1 T=M M=34 80 282.5 245=10060140856n =1430r/n =1430/953 r/n =2 =953/20 47 r/機械零件設計手冊，效率取 電 機 = 頭蝸桿 蝸 桿 =動軸承 球 軸 承 =性聯(lián)軸器 聯(lián) 軸 器 = 電機的額定功率 =機的輸出的有效功率 1p = 2 . 2 0 . 8 5 1 . 8 7p k w 電 機 電 機 第二根軸功率 1 . 8 7 0 . 9 6 0 . 9 9 1 . 7 9 5p k w 1 V 帶 球 軸 承 第三根軸功率 M=34 n =1430r/n =953 r/n =47 r/ =p 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 算各軸的轉矩 p 2 蝸 桿 球 軸 承 聯(lián) 軸 器=1 . 7 9 5 0 . 8 0 . 9 9 0 . 9 9 1 . 4 電動機的輸出轉矩 6 11 9 . 5 5 1 0 pT n 電69 . 5 5 1 0 1 . 8 7 / 1 4 3 0 1 2 4 8 8 . 5 N m m 第二根軸 轉矩 21 i 帶 帶 球 軸 承1 2 4 8 8 . 5 1 . 5 0 . 9 6 0 . 9 9 1 7 9 8 3 . 4 N m m 第三根軸 轉矩 32T T i 蝸 桿 蝸 桿 球 軸 承 聯(lián) 軸 器1 7 9 8 3 . 4 2 0 0 . 8 0 . 9 9 0 . 9 9 3 1 6 5 8 3 N m m 1T N 2T N 3T316583 N 第三章 結構設計 序號 設計 內容 計算過程 結果 皮帶傳動設計 計算功率 帶選型 帶輪設計 每天工作小時為 1016h,載荷變動很小，查表得 ，故 1 . 1 2 . 2 2 . 4 2 k w 電 機 根據 1 1 4 3 0 / m ,選 大，小帶輪基準直徑 1d ， 2d 選 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 算帶速 V 求 V 帶基準長度小包角的計算 由 表得 1 m 5d ,現(xiàn)取 1 80d ， 1212( 1 ) 1 4 3 0 / 9 5 3 8 0 ( 1 0 . 0 2 ) 1 1 7 . 6 4nd d m 取 2 118d 驗算帶速 V 11 3 . 1 4 8 0 1 4 3 0 5 . 9 9 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0m s 帶速在 525 /適。 初步選取中心距 0 1 21 . 5 ( ) 1 . 5 ( 8 0 1 1 7 ) 2 9 7a d d m m 取 0a 300，符合 1 2 0 1 20 . 7 ( ) 2 ( )d d a d d 帶長 2210 0 1 20()2 ( )24a d 2( 1 1 8 8 0 )2 3 0 0 ( 8 0 1 1 8 )2 4 3 0 0 查表，對 000dL ，計算實際中心距 00 2 1 0 0 0 9 1 2 . 2 23 0 0 3 4 42 驗算小帶輪包角 1 211 1 8 0 5 7 . 3 1 1 8 8 01 8 0 5 7 . 3 1 7 3 . 6 7 1 2 0344 ，合適。 1 80d 2 118d 0a 300 a 344 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 帶根數 Z 計算作用在帶輪軸上的壓力 帶輪結構設計 1 1 4 3 0 / m ， 1 80d ，查表得： 0 211 )di d ，查表得0 0 8P 由 1 ，查表得 ，查表得 。 00() P K K 2 . 4 2 2 . 9 8 9 8( 0 . 8 0 0 . 1 2 8 ) 0 . 9 8 0 . 9 8 取 3根。 20 500 2 . 5( 1 )q K 25 0 0 2 . 4 2 2 . 5 ( 1 ) 0 . 1 5 . 9 9 3 5 . 9 9 0 . 9 8 作用在軸上的壓力 102 s i n 6 4 7 . 1 6 12Q F N 1 7 3 . 6 72 3 1 0 8 . 0 2 5 s i n 2 小帶輪幾何尺寸計算 ： 由 身直徑 D=28 長度 56L ( 1 . 5 2 ) ( 1 . 5 2 ) 2 8 ( 4 2 5 6 )L D m m ， 取 56 由表查得： m ah m m ， m m m 12147 P ， f ， 0 34 ( 1 ) 2 4 8B Z e f m m Z 3 D=28 B 48買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 輪蝸桿傳動結構設計 選擇材料 選擇蝸桿頭數 1z ,并估計傳動效率 計算蝸輪轉矩 2T 11 2 8 6d h m m 大帶輪幾何尺寸計算 ： 38D ( 1 . 5 2 ) ( 1 . 5 2 ) 3 8 ( 5 7 7 6 )L D m m 取 76 由表查得： m ah m m m m m ， 15e ， f ， 0 34 ( 1 ) 2 5 0B Z e f m m ，22 2 2 2 4d h m m 。 蝸桿采用 45 鋼，表面硬度 45上。蝸輪材料采用10 1 P ，砂型鑄造。 選 2 3 /sV m s ，查表取大值， 當量摩擦系數 ，當量摩擦角 初選 1 / 13r （ 1 2Z ）， 1 6 22 1 1 129 . 5 5 1 0 i 6 1 . 7 9 59 . 5 5 1 0 2 0 0 . 8 8953 316583 N m m 查表知使用系數 1 86 76L B 50 22241 2Z 2 m m買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 0 定使用系數 算 轉速系數 確定 彈性系數 計算 壽命系數 確定接觸系數觸疲勞極限 和 接觸疲勞最小安全系數 計算中心距 a 確定各類參數 112 88953( 1 ) ( 1 ) 0 . 7 8 58 2 0 8n 查表知彈性系數 12147 P 66 2 5 0 0 0 2 5 0 0 0 1 . 1 3 1 . 612000 接觸系數由圖查得 接觸疲勞極限查表得 65 接觸疲勞最小安全系數 m i !( ! ( ) !E P h H i S r n r 23 1 4 7 2 . 8 5 1 . 31 . 1 3 1 6 5 8 3 ( ) 10 . 7 8 5 1 . 1 3 2 . 6 5 取 125a 傳動比 1220ni n蝸 桿 齒數比2120 125a 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 蝸輪齒數2 40Z 齒形角1 20x 模數125m m m變位系數 法向模數 c o 5 co s 1 1 蝸桿直徑系數11 2 10t a n t a n 1 1 . 3 1m 蝸桿軸向齒距11 5 1 5 . 7 蝸桿導程1 1 1 1 Z Z m1 0 3 1 .4 蝸桿導程角111a r c t a n ( ) 1 1 . 3 1 蝸桿節(jié)圓柱導程角 11 a r c t a n ( ) 1 2 . 52齒頂高系數 * 1 頂隙系數 * 蝸桿分度圓直徑 1 50d m q m m 蝸桿節(jié)圓直徑 1 ( 2 ) 4 5d m q x m m 蝸桿頂圓直徑 *1 1 12 6 0d m h m m 蝸桿齒根圓直徑 *1 1 12 ( ) 3 8d h C m m m 蝸桿齒頂高 *115m h m m 蝸桿齒根高 *11( ) 6m h C m m 蝸桿全齒高 *1 ( 2 ) 1 1ah m h C m m 2 40Z 125m m mq 10 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 桿的各軸段的直徑和蝸桿齒寬 12(1 2 . 5 0 . 1 ) 1 0 3b Z m m m 蝸桿模數 6m 時增加 20蝸輪分度圓直 徑 22200d m Z m m 蝸輪節(jié)圓直徑 22 200d d m m 蝸輪喉圓直徑 *2 2 2( 2 2 ) 2 0 5m Z h x m m 蝸輪根圓直徑 *2 2 22 ( ) 2 1 8 3d h C m m x m m 蝸輪齒 頂圓直徑 22 ( 1 1 . 5 ) 2 1 2d m m m 蝸輪喉圓半徑 210 . 5 2 0d C 蝸輪齒寬 210 . 7 4 2ab d m m 蝸輪齒寬角1 212 s i n 1 1 4 . 3 頂隙 0 C m m m 蝸輪齒頂高 *22( ) 7 . 5m h x m m 蝸輪齒根高 *22( ) 3 . 5m C h x m m 蝸輪中徑 22 1 9 7 . 5mh d m x m m 蝸輪軸向齒厚 1 0 m m m 蝸輪法向齒厚 1 1 1c o s 0 . 5 c o s 7 . 7 m m m 蝸桿輪齒法向測量齒高 2*1 11111s i 5 t a n ( 0 . 5 s i n )na n a m h 詳細尺寸見零件圖 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 長度確定 圓柱蝸桿傳動的精度 設計 蝸輪軸的尺寸的確定 主軸的結構尺寸計算 主軸和軸類零件的材料確定精度等級 ： 對于低速，中載的通常先根據其圓周速度確定第公差組的精度等級。 232 0 . 4 9 /1 0 0 0 6 0m s 121 2 . 4 9 /1 0 0 0 6 0m s 參照表選定蝸輪第 公差數組為 9。 蝸桿第 公差組為 7。第 公差組比第 公差組低一級， 選蝸輪第 公差組為 10，蝸桿第 公差組為 過與第 公差組同級，蝸輪第 公差組為 9，蝸桿第 公差組為 9，蝸桿第 公差為 度為 10B/T 10089桿精度為 8B/T 10089 檢驗項目選擇： 蝸桿、蝸輪及其傳動的公差組合檢驗項目： 蝸桿軸的向齒距極限偏差 0 4 蝸桿軸的向齒距累積偏差 0 4蝸桿齒槽徑向跳動公差 蝸桿齒形公差1 蝸輪齒距極限偏差 0 0 蝸輪齒形公差2 0 6 據 蝸輪 孔直徑 45d ， 由 檢驗 公式 確定軸 頸，( 2 4 )d d c ，具體尺寸見零件圖。 主軸選用 45 鋼，具體尺寸見零件圖。 軸承型號的選擇： 左端軸承選用 6008 型身溝球軸承，右端軸承均選用 6009 型深溝球軸承。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 選擇及尺寸確定 主要傳動軸受力分析，畫出其彎矩圖，并且進行相關的校核計算 蝸桿軸受力分析及校核計算 軸承的潤滑： 軸承的潤滑采用脂潤滑 密封件的選擇： 軸承的密封采用接觸式的氈圈密封。選用氈圈 40 Q 4606主要尺寸如下： 1 7b b=12 B=12 15 聯(lián)軸器的選擇： 由于蝸輪軸轉矩3 3 1 6 M,故選擇金屬彈簧元件撓性聯(lián)軸器，型號為 蝸桿軸的彎矩圖： 31122t a n t a d 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 2 3 1 6 5 8 3 t a n 2 0 1 1 5 2 . 3200 N 17 2 . 5 2 2 5 . 5345 6 4 7 . 2 7 2 . 5 1 1 5 2 . 3 2 2 5 . 5 6 1 7 . 2345 N 1V A Q r V F R 6 4 7 . 2 1 1 5 2 . 3 6 1 7 . 2 1 1 8 2 . 3N N N N 1V A Q r V F R 6 4 7 . 2 1 1 5 2 . 3 6 1 7 . 2 1 1 8 2 . 3N N N N 2112 2 1 7 9 8 3 . 4 71950 1 ( 7 2 . 5 1 5 3 ) 7 1 9 2 2 5 . 5 4703 4 5 3 4 5 1 7 1 9 4 7 0 2 4 9H A t H R N 7 2 . 5 8 5 7 1 7V C V N m m 8 5 7 1 7 5 3 5 . 1 1 5 3 1 6 7 5 8 m m 7 2 . 5 1 8 0 5 2 . 5H E H N m m 2 2 5 . 5 5 6 1 5 0H F H N m m 合成彎矩： 2 2E V E H M 228 5 7 1 7 1 8 0 5 3 8 7 5 9 8 N m m 2 2F V F H M 221 6 7 5 8 5 6 1 5 0 5 8 5 9 7 N m m 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 蝸輪軸受力分析及校核計算 蝸輪軸疲勞強度的校核 蝸輪軸彎矩圖 2 5 7 . 5 1923452 1 1 5 2 1 9 2 9 6 0V C r V R N 9 6 0 5 7 . 5 5 5 2 0 0 m m 1 5 7 . 5 7 1 9 5 7 . 5 120345 2 7 1 9 1 2 0 5 9 9H C a H R N 5 7 . 5 5 9 9 5 7 . 5 3 4 4 5 2 H N m m 22H V H H M 225 5 2 0 0 3 4 4 5 2 6 5 0 6 9 .N m m 主要校核蝸輪軸截面處， 假設該軸的轉矩按脈動循環(huán)規(guī)律變化。 抗彎截面模量可查新編機械設計手冊 7615 31 32()3 2 2d b t d tZ d 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 324 5 1 4 5 . 5 ( 4 5 5 . 5 )3 2 2 4 5 38 9 4 2 1 3 3 4 7 6 0 7 抗扭截面模量：7615 31 32()1 6 2P d b t d tZ d 334 5 1 4 5 . 5 ( 4 5 5 . 5 )1 6 2 4 5 316557 彎曲應力幅： 65069 8 . 57611 P 合 彎曲平均應力： 0 扭轉應力幅： 316583 9 . 62 2 1 6 5 5 7 扭轉平均應力： 因為所選軸的相關數據為： 軸 45 鋼正火 ， 2 0 0 , 6 0 0 , S M P a 112 4 0 , 1 4 0P a M P a故而，可查表 15 34 得到鍵槽引起的應力集中系數： 1 . 7 6 , 1 . 5 4 查表 15 40 表 面質量系數 查表 15 38 絕對尺寸影響系數： 0 . 8 4 , 0 . 7 8 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 輪齒根彎曲疲勞強度的校核 扭剪強度極限 0 . 6 , 0 . 6 6 0 0 3 6 0b b 壽命系數： 1（無限壽命） 11 2401 . 7 6 2 4 08 . 5 00 . 8 4 0 . 9 5 6 0 0 11 1401 . 5 4 1 4 09 . 6 60 . 7 8 0 . 9 5 3 6 0 22221 2 1 2 查表 15 30 可?。?1 . 4 7 . 5 6 蝸桿圓周速度 ： 1 1 2 / ( 6 0 1 0 0 0 )V d n5 0 9 5 3 / 6 0 0 0 相對滑動速度 ： 1 2 . 4 9 2 . 5 4 /c o s c o s 1 1 . 3 1s VV m s 當量摩擦系數，由表查得： ， 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 桿剛度的校核 許用接觸應力 ： li m HH n 2650 . 7 8 5 1 . 1 3 1 . 2 最大接觸應力 ： 23 P a 31 . 1 3 1 6 5 8 31 4 7 2 . 8 5125 1 7 6 . 9 1 9 5 . 8 9 齒根彎曲疲勞極限，由表查得 m 15 彎曲疲勞最小安全系數取 ： 許用彎曲疲勞應力 ： l i ml i 8 21 . 4 齒輪最大彎曲應力 ： 2222 d 2 1 1 6 5 8 35 4 0 2 0 0 1 7 8 2合格 。 軸慣性矩 4 4 41 / 6 4 5 0 / 6 4 3 0 6 7 9 5 . 9I d m m 蝸桿撓度 ： 2232 t a n t a n ( ) / 4 8t t vF l d r P E I 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 相關的 其他計算 主要傳動軸承受力分析，強度及軸的壽命演算 軸承受力分析及壽命計算 22 33 32 3 1 6 5 8 3 t a n 2 0 t a n ( 1 1 . 3 1 1 . 6 7 ) 2002 0 0 4 8 2 0 6 1 0 3 0 6 7 9 5 9 蝸桿的許用撓度： Y=000= Y,故而蝸桿的剛度符合要求，合格。 蝸桿傳動的 總效率 ： 1 2 3 0 散熱面積估算 ： 5 1 . 8 8 29 1 0 0 . 7 8 8A a m 工作溫度 ： 2101 0 0 0 (1 ) 1 0 0 0 1 . 7 9 5 ( 1 0 8 5 ) 201 5 0 . 7 8 8 合格。 潤滑油黏度根據 ： 2 /sV m s ， 由表選取 ： 240 4 2 0 /CV m m s 。 蝸桿兩端的軸承：結構簡圖如下： 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 優(yōu)秀論文設計，答辯無憂，值得下載！ 由于蝸桿上 受到蝸輪施加的軸向力1，其受到支架的力為徑向力： 2 2 2 21 1 8 2 2 4 9 1 2 0 8r V A H R N 。 轉速 953 / m 查新編機械設計手冊514P： 選 6406 型軸承， 47500 0 2 4 5 0 0 , l i m 1 0 0 0 0 / m i n r（脂潤滑） 因其工作溫度 100 , 取溫度系數 1故計算額定動載荷： 4 7 5 0 0 4 7 5 0 0 N